JPS636612B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS636612B2 JPS636612B2 JP7062980A JP7062980A JPS636612B2 JP S636612 B2 JPS636612 B2 JP S636612B2 JP 7062980 A JP7062980 A JP 7062980A JP 7062980 A JP7062980 A JP 7062980A JP S636612 B2 JPS636612 B2 JP S636612B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- hydrogen
- ppm
- cooling
- accelerated cooling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
本発明は非調質鋼の製造法に関するもので、詳
しくは加熱圧延条件と圧延後の加速冷却条件の適
当な組合せと脱水素処理によつて高強度、高靭性
を有する非調質鋼の製造法を提供しようとするも
のである。 近年、鋼構造物の大型化、使用条件の苛酷化等
により溶接性、低温靭性、強度等の点において使
用鋼材に対する要求は従来とは比べものにならな
い程高度になつている。 このような要求を同時に満足させる方法として
Cu，Ni等合金元素添加による低炭素当量化、二
相域圧延を中心とする制御圧延または細粒化した
上で加速冷却する方法が提案されている。 しかしながら合金添加、制御圧延は経済性、生
産性の点で耐え難い欠点を有しており、一方加速
冷却は鋼の内部品質を損う弱点を有するものであ
る。 本発明は以上の如き問題点を解決するため種々
実験及び考察を繰り返して創出したものであり、
その要旨とするところは、鋼をAc3点以上に加熱
後熱間圧延を施して未再結晶オーステナイト粒を
形成せしめたまま１℃／sec以上の冷却速度で加
速冷却するとともに、板厚中心部の鋼中水素Hc
（ppm）がHc（ppm）1.10−0.005σyとなる脱水
素処理を施こし高い強度と優れた靭性を保持せし
めることを特徴とする非調質鋼の製造法に関する
ものである。 〔但し、σy：鋼板の常温における降伏応力
（Kg／mm2）〕。 本発明は加速冷却によつて製造した製品の最終
の超音波探傷試験（UST）において、まれに合
格しないものが発生することがあり、その原因に
ついて仔細に追求したところ各種の強度レベルの
ものについて板厚中心部の鋼中水素量との関係で
UST不良が整理できることを知見し本発明を完
成したものである。すなわち第１図にその関係を
示すが、板厚中心部の鋼中水素は常温における鋼
板の降伏応力σy（Kg／mm2）との関係において第１
図に示すごとくHc（ppm）1.10−0.005σyの条
件を満足させることにより鋼中水素に起因する微
小内部割れの生成を防止でき、その結果超音波探
傷欠陥を防止できることが判明した〔図中、〇は
製品合格（本発明）、●は製品不合格（従来法）〕。
本発明のように高強度化、高靭性化を同時に達成
するため熱間圧延直後に鋼板を加速冷却する時は
鋼中水素が殆んど放出され難くなる。従つて、熱
間圧延前段階において鋼中水素が高い場合には水
素に起因した欠陥により鋼板の内質が損われ超音
波欠陥として検出されるものである。 次に本発明において熱延条件を限定した理由を
説明する。 加熱温度は溶体化のためにAc3点以上とする。
本発明は高強度化のために加速冷却するものであ
るが変態時のオーステナイト粒が粗大であると靭
性の劣化した変態組織を発生するため、変態前に
オーステナイト粒を微細にする制御圧延就中未再
結晶温度域圧延を施して靭性を改善する。 また二相域からの加速冷却は充分な強度および
靭性が得られないためにAr3点以上で圧延を終了
し未再結晶オーステナイトが再結晶する前に遅滞
なく加速冷却することが必要である。 次にAc3点〜500℃間における加速冷却速度が
１℃／sec未満では板厚により空冷と同程度にな
り加速冷却の意味を有さないため１℃／sec以上
としたが充分な強度と靭性を得るには５〜30℃／
secが好ましい。 一方、板厚中心部の鋼中水素Hc（ppm）の許容
限が鋼板の降伏応力σyに依存する理由は水素感
受性が成分を通じてσyの関数であり、更には残
留応力等によるミクロ的水素濃化がσyの関数と
なるためと考えられる。 しかして板厚中心部の鋼中水素Hc（ppm）を
Hc（ppm）1.10−0.005σyに抑制するものであ
る。そして上記鋼中水素の除去は従来公知の方
法、例えば、(イ)溶鋼の真空脱ガス、(ロ)鋼片徐冷、
(ハ)鋼片の均熱拡散、(ニ)鋼片の減厚（ブレークダウ
ン、サイジング）及びこれに続く脱水素徐冷、(ホ)
厚板圧延途中における脱水素、(ヘ)鋼板冷却中にお
ける水素放出等の１つまたは２つ以上複合実施し
ても良い。 次に実施例を挙げる。 第１表の成分を有する連鋳スラブを第２表に示
す制御圧延、加速冷却を実施して厚み32mmの厚鋼
板を製造した。冷却後の機械的性質及びUST成
績を併せて第２表に示す。
しくは加熱圧延条件と圧延後の加速冷却条件の適
当な組合せと脱水素処理によつて高強度、高靭性
を有する非調質鋼の製造法を提供しようとするも
のである。 近年、鋼構造物の大型化、使用条件の苛酷化等
により溶接性、低温靭性、強度等の点において使
用鋼材に対する要求は従来とは比べものにならな
い程高度になつている。 このような要求を同時に満足させる方法として
Cu，Ni等合金元素添加による低炭素当量化、二
相域圧延を中心とする制御圧延または細粒化した
上で加速冷却する方法が提案されている。 しかしながら合金添加、制御圧延は経済性、生
産性の点で耐え難い欠点を有しており、一方加速
冷却は鋼の内部品質を損う弱点を有するものであ
る。 本発明は以上の如き問題点を解決するため種々
実験及び考察を繰り返して創出したものであり、
その要旨とするところは、鋼をAc3点以上に加熱
後熱間圧延を施して未再結晶オーステナイト粒を
形成せしめたまま１℃／sec以上の冷却速度で加
速冷却するとともに、板厚中心部の鋼中水素Hc
（ppm）がHc（ppm）1.10−0.005σyとなる脱水
素処理を施こし高い強度と優れた靭性を保持せし
めることを特徴とする非調質鋼の製造法に関する
ものである。 〔但し、σy：鋼板の常温における降伏応力
（Kg／mm2）〕。 本発明は加速冷却によつて製造した製品の最終
の超音波探傷試験（UST）において、まれに合
格しないものが発生することがあり、その原因に
ついて仔細に追求したところ各種の強度レベルの
ものについて板厚中心部の鋼中水素量との関係で
UST不良が整理できることを知見し本発明を完
成したものである。すなわち第１図にその関係を
示すが、板厚中心部の鋼中水素は常温における鋼
板の降伏応力σy（Kg／mm2）との関係において第１
図に示すごとくHc（ppm）1.10−0.005σyの条
件を満足させることにより鋼中水素に起因する微
小内部割れの生成を防止でき、その結果超音波探
傷欠陥を防止できることが判明した〔図中、〇は
製品合格（本発明）、●は製品不合格（従来法）〕。
本発明のように高強度化、高靭性化を同時に達成
するため熱間圧延直後に鋼板を加速冷却する時は
鋼中水素が殆んど放出され難くなる。従つて、熱
間圧延前段階において鋼中水素が高い場合には水
素に起因した欠陥により鋼板の内質が損われ超音
波欠陥として検出されるものである。 次に本発明において熱延条件を限定した理由を
説明する。 加熱温度は溶体化のためにAc3点以上とする。
本発明は高強度化のために加速冷却するものであ
るが変態時のオーステナイト粒が粗大であると靭
性の劣化した変態組織を発生するため、変態前に
オーステナイト粒を微細にする制御圧延就中未再
結晶温度域圧延を施して靭性を改善する。 また二相域からの加速冷却は充分な強度および
靭性が得られないためにAr3点以上で圧延を終了
し未再結晶オーステナイトが再結晶する前に遅滞
なく加速冷却することが必要である。 次にAc3点〜500℃間における加速冷却速度が
１℃／sec未満では板厚により空冷と同程度にな
り加速冷却の意味を有さないため１℃／sec以上
としたが充分な強度と靭性を得るには５〜30℃／
secが好ましい。 一方、板厚中心部の鋼中水素Hc（ppm）の許容
限が鋼板の降伏応力σyに依存する理由は水素感
受性が成分を通じてσyの関数であり、更には残
留応力等によるミクロ的水素濃化がσyの関数と
なるためと考えられる。 しかして板厚中心部の鋼中水素Hc（ppm）を
Hc（ppm）1.10−0.005σyに抑制するものであ
る。そして上記鋼中水素の除去は従来公知の方
法、例えば、(イ)溶鋼の真空脱ガス、(ロ)鋼片徐冷、
(ハ)鋼片の均熱拡散、(ニ)鋼片の減厚（ブレークダウ
ン、サイジング）及びこれに続く脱水素徐冷、(ホ)
厚板圧延途中における脱水素、(ヘ)鋼板冷却中にお
ける水素放出等の１つまたは２つ以上複合実施し
ても良い。 次に実施例を挙げる。 第１表の成分を有する連鋳スラブを第２表に示
す制御圧延、加速冷却を実施して厚み32mmの厚鋼
板を製造した。冷却後の機械的性質及びUST成
績を併せて第２表に示す。
【表】
【表】
第１表および第２表からあきらかな如く本発明
法によるＡ，Ｂは加速冷却しても靭性を損うこと
なく、高強度を得ており、かつ鋼中水素の限定に
より内部健全性に優れた鋼板を製造することがで
きた。
法によるＡ，Ｂは加速冷却しても靭性を損うこと
なく、高強度を得ており、かつ鋼中水素の限定に
より内部健全性に優れた鋼板を製造することがで
きた。
第１図は鋼板の降伏応力と板厚中心部の鋼中水
素と超音波探傷成績の関係を示す説明図である。
素と超音波探傷成績の関係を示す説明図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 鋼をAc3点以上に加熱後熱間圧延を施して未
再結晶オーステナイト粒を形成せしめたまま１
℃／sec以上の冷却速度で加速冷却するとともに
板厚中心部の鋼中水素Hc（ppm）がHc（ppm）
1.10−0.005σyとなる脱水素処理を施こし高い強
度と優れた靭性を保持せしめることを特徴とする
非調質鋼の製造法。 但し、σy：鋼板の常温における降伏応力
（Kg／mm2）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7062980A JPS56166319A (en) | 1980-05-27 | 1980-05-27 | Manufacture of nonrefined steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7062980A JPS56166319A (en) | 1980-05-27 | 1980-05-27 | Manufacture of nonrefined steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56166319A JPS56166319A (en) | 1981-12-21 |
| JPS636612B2 true JPS636612B2 (ja) | 1988-02-10 |
Family
ID=13437107
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7062980A Granted JPS56166319A (en) | 1980-05-27 | 1980-05-27 | Manufacture of nonrefined steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56166319A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4212553B2 (ja) * | 2002-05-08 | 2009-01-21 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 捻回値・剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線およびその製造方法 |
-
1980
- 1980-05-27 JP JP7062980A patent/JPS56166319A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56166319A (en) | 1981-12-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3848465B2 (ja) | 低温靭性に優れた厚手高張力鋼材の製造方法 | |
| US3264144A (en) | Method of producing a rolled steel product | |
| JPH059651A (ja) | 脆性破壊伝播停止特性に優れる厚肉鋼板およびその製造方法 | |
| JPS6169928A (ja) | 連続焼鈍によるしごき加工用鋼板の製造方法 | |
| JPS636612B2 (ja) | ||
| JPS62205230A (ja) | 脆性亀裂伝播停止特性の優れた低温用鋼板の製造方法 | |
| JPH05148543A (ja) | 厚肉鋼板の加速冷却型製造方法 | |
| JPS6144123B2 (ja) | ||
| JPH0313524A (ja) | 鋼板表面及び板厚中央部の靭性の優れた厚肉高靭性高張力鋼板の製造方法 | |
| JP2781285B2 (ja) | ステンレスクラッド鋼板の製造方法 | |
| JPH0369967B2 (ja) | ||
| JPS5845321A (ja) | 水素性内部欠陥の少ない連続鋳造低合金圧延調質鋼の製造方法 | |
| JPH05295428A (ja) | 高靭性厚板の製造方法 | |
| JPH05295431A (ja) | 高靭性厚板の製造方法 | |
| JPS622613B2 (ja) | ||
| JPH0776377B2 (ja) | 低温靭性の優れた高強度厚鋼板の製造法 | |
| JPH02236218A (ja) | 鋼材のオンライン水素拡散除去方法 | |
| JPH05271861A (ja) | 脆性破壊伝播停止特性の良い溶接用構造用鋼とその製造方法 | |
| JP3048739B2 (ja) | 伸びフランジ性のすぐれた高強度合金化溶融亜鉛めっき熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH0118969B2 (ja) | ||
| JPH05271860A (ja) | 耐脆性破壊特性の良好な構造用鋼とその製造方法 | |
| JPH0517286B2 (ja) | ||
| JPH093536A (ja) | 溶接性に優れ音響異方性の小さい極厚高張力鋼の製造方法 | |
| JPH0573820B2 (ja) | ||
| JPS6338406B2 (ja) |