JPS6368214A - 熱間圧延時のデスケ−リング方法 - Google Patents
熱間圧延時のデスケ−リング方法Info
- Publication number
- JPS6368214A JPS6368214A JP21239986A JP21239986A JPS6368214A JP S6368214 A JPS6368214 A JP S6368214A JP 21239986 A JP21239986 A JP 21239986A JP 21239986 A JP21239986 A JP 21239986A JP S6368214 A JPS6368214 A JP S6368214A
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- Japan
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- scale
- descaling
- rolling
- steel
- hot rolling
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」
スケール疵のない表面性状の良好な熱延鋼板を製造する
ことを目的とし、スケール疵の原因となる赤スケールや
かみこみスケールなどの難剥離性のスケールを水ジェツ
トにより除去する熱間圧延時のデスケーリング方法に関
する。
ことを目的とし、スケール疵の原因となる赤スケールや
かみこみスケールなどの難剥離性のスケールを水ジェツ
トにより除去する熱間圧延時のデスケーリング方法に関
する。
「従来の技術」
熱延鋼板の製造にあたっては、素材スラブを酸化性雰囲
気の加熱炉に装入し、通常１１００〜１４５０°Ｃで数
時間にわたり加熱し、粗圧延機、仕上圧延機よって熱間
圧延されるが、この際加熱時に生成したスラブ上の１次
スう−ルや１次スケール除去後に生成した２次スケール
が十分に剥離されない状態のままで圧延すると製品の表
面にスケールが（い込みスケール疵となって残る。この
ようなスケール疵が発生すると表面性状が著しく損なわ
れるとともにそれが曲げ加工の際などにクランクの起点
として作用するため、製品の品質に重大な弊害を及ぼす
。
気の加熱炉に装入し、通常１１００〜１４５０°Ｃで数
時間にわたり加熱し、粗圧延機、仕上圧延機よって熱間
圧延されるが、この際加熱時に生成したスラブ上の１次
スう−ルや１次スケール除去後に生成した２次スケール
が十分に剥離されない状態のままで圧延すると製品の表
面にスケールが（い込みスケール疵となって残る。この
ようなスケール疵が発生すると表面性状が著しく損なわ
れるとともにそれが曲げ加工の際などにクランクの起点
として作用するため、製品の品質に重大な弊害を及ぼす
。
通常このようなスケール疵の発生を防止する目的で圧延
ラインに約１００〜１５０ ｋｇ／ａＩＩ！の水圧によ
る水ジエツトデスケーリング装置（以下デスケーラ−と
いう）を設置し、これによって鋼板表面上のスケールを
剥離、除去しながら圧延を行なっている。しかしながら
スケール剥離性の良否はデスケーラ−の操業条件のほか
に、スケールの性状。
ラインに約１００〜１５０ ｋｇ／ａＩＩ！の水圧によ
る水ジエツトデスケーリング装置（以下デスケーラ−と
いう）を設置し、これによって鋼板表面上のスケールを
剥離、除去しながら圧延を行なっている。しかしながら
スケール剥離性の良否はデスケーラ−の操業条件のほか
に、スケールの性状。
すなわち組成および構造等によって強く影響されている
のが実状で、特にＳｔ含有量の多い鋼の一次スケールの
場合、甚しく剥離し難くなることが知られている。この
原因は加熱時の高温酸化に際して、鋼中に含有されるＳ
ｉが選択酸化を受は熱可塑性の大きい２ＦｅＯ・５ｉ０
２ （フェアライト）の組成を作り、メタルとの界面が
複雑に入り組んだ特有構造のサブスケールが形成される
ことによるものである。例えばＳｉを０．１％以上含有
する鋼を熱処理する場合には、当該サブスケールの生成
が著しく発達し、このために圧延後の製品表面に無数の
スケール疵が残り、製品の商品価値を著しく劣化させる
ことがある。
のが実状で、特にＳｔ含有量の多い鋼の一次スケールの
場合、甚しく剥離し難くなることが知られている。この
原因は加熱時の高温酸化に際して、鋼中に含有されるＳ
ｉが選択酸化を受は熱可塑性の大きい２ＦｅＯ・５ｉ０
２ （フェアライト）の組成を作り、メタルとの界面が
複雑に入り組んだ特有構造のサブスケールが形成される
ことによるものである。例えばＳｉを０．１％以上含有
する鋼を熱処理する場合には、当該サブスケールの生成
が著しく発達し、このために圧延後の製品表面に無数の
スケール疵が残り、製品の商品価値を著しく劣化させる
ことがある。
また、１次スケール除去後に生ずる２次スケールについ
ても、鋼板上のかき疵等により極端に厚いスケールが不
均一に生成した場合にも、通常のデスケーリング条件で
はスケールを十分に剥離できずスケール疵となることが
多い。
ても、鋼板上のかき疵等により極端に厚いスケールが不
均一に生成した場合にも、通常のデスケーリング条件で
はスケールを十分に剥離できずスケール疵となることが
多い。
このような問題を回避する手段としては特公昭６０−１
０８５号に ｒ Ｓ ｉＯ，１０〜４．００％含有の鋼からなるス
ラブを熱間圧延して熱延鋼板を製造するに際し、圧延開
始時点から起算した累積圧下率が６５％以上となり、か
つ鋼片温度が１０００℃以上にある圧延期間内において
、８０〜２５０ ｋｇ ／ ｃｉの高圧水ジェットによ
るデスケーリングを累積時間にして０．０４秒以上施す
ことを特徴とする、含Ｓｔ鋼の熱間圧延時のデスケーリ
ング方法。」 なる要領のものが提案されており、その要点は以下の２
点にあるものである。
０８５号に ｒ Ｓ ｉＯ，１０〜４．００％含有の鋼からなるス
ラブを熱間圧延して熱延鋼板を製造するに際し、圧延開
始時点から起算した累積圧下率が６５％以上となり、か
つ鋼片温度が１０００℃以上にある圧延期間内において
、８０〜２５０ ｋｇ ／ ｃｉの高圧水ジェットによ
るデスケーリングを累積時間にして０．０４秒以上施す
ことを特徴とする、含Ｓｔ鋼の熱間圧延時のデスケーリ
ング方法。」 なる要領のものが提案されており、その要点は以下の２
点にあるものである。
ｉ）フェアライトとウスタイトの共晶体のデスケーリン
グ性には顕著な温度依存性があり、デスケーリングされ
易い温度範囲とそうでない温度範囲があり〔鉄と鋼溝演
概要築１９８２年５４３９にその詳細が記述されており
、ＦＥＴ（Ｆｉｎｉｓｈｅｒ ＥｎｔｒｙＴｅｍｐｅｒ
ａｔｕｒｅ ；仕上圧延直前温度）約９３０℃で最も
スケール剥離性が悪い。〕この領域をさけてるためにＦ
ＥＴを１０００℃以上とする。
グ性には顕著な温度依存性があり、デスケーリングされ
易い温度範囲とそうでない温度範囲があり〔鉄と鋼溝演
概要築１９８２年５４３９にその詳細が記述されており
、ＦＥＴ（Ｆｉｎｉｓｈｅｒ ＥｎｔｒｙＴｅｍｐｅｒ
ａｔｕｒｅ ；仕上圧延直前温度）約９３０℃で最も
スケール剥離性が悪い。〕この領域をさけてるためにＦ
ＥＴを１０００℃以上とする。
ｉｉ）スラブの加熱中に生成したフェアライトは地鉄に
蚕食状に侵入して複雑な界面構造をしており、このため
特に圧下率の少ない（たとえば粗圧延初期段階）状態で
は高圧水によるデスケーリングでは、これを剥離、除去
することは不可能であるが、圧下が進むにつれ、当該侵
食域が鋼板表面に浮き上がる状態になるために、６５％
以上の累積圧下率でデスケーリング性が向上する。すな
わち、仕上圧延直前に高圧水でデスケーリングすること
が最も有効である。
蚕食状に侵入して複雑な界面構造をしており、このため
特に圧下率の少ない（たとえば粗圧延初期段階）状態で
は高圧水によるデスケーリングでは、これを剥離、除去
することは不可能であるが、圧下が進むにつれ、当該侵
食域が鋼板表面に浮き上がる状態になるために、６５％
以上の累積圧下率でデスケーリング性が向上する。すな
わち、仕上圧延直前に高圧水でデスケーリングすること
が最も有効である。
「発明が解決しようとする問題点」
しかし、上述のＳｉ含有鋼でのスケール疵防止方法に関
する要点を満足させる操業条件で圧延を行なうには次の
ような問題点がある。
する要点を満足させる操業条件で圧延を行なうには次の
ような問題点がある。
（１）高温のＦＥＴを確保する必要があるため、材質上
許容される下限ＦＥＴよりもかなり高温側のＦＥＴとな
り、このためにスラブの加熱時に高温加熱にする必要が
あり、熱量原単位が増加する。あるいはスケールロスが
増加し、生岸歩止りが低下する。
許容される下限ＦＥＴよりもかなり高温側のＦＥＴとな
り、このためにスラブの加熱時に高温加熱にする必要が
あり、熱量原単位が増加する。あるいはスケールロスが
増加し、生岸歩止りが低下する。
（２）圧下率やデスケーリング時間に種々の制約条件が
加わるため圧延作業が繁雑となる。
加わるため圧延作業が繁雑となる。
（３）薄鋳片鋳造・直接圧延時には仕上圧延前に圧延が
なく圧延によるスケール形状の改善効果が期待できない
。
なく圧延によるスケール形状の改善効果が期待できない
。
「問題点を解決するための手段」、「作用」本発明は叙
上の事情に鑑みなされたもので、その要旨とするところ
は、熱延鋼板を製造するに際し、仕上圧延機直前におい
て、単位散布面接当たりの衝突圧が２５ｇ／１１１′以
上の高圧水スプレーを施すとして、既述要領に於けるが
如く温度、圧下率。
上の事情に鑑みなされたもので、その要旨とするところ
は、熱延鋼板を製造するに際し、仕上圧延機直前におい
て、単位散布面接当たりの衝突圧が２５ｇ／１１１′以
上の高圧水スプレーを施すとして、既述要領に於けるが
如く温度、圧下率。
デスケーリング時間などの種々の制約を設けることなく
、より簡単にしかし確実に難剥離性のスケールを剥離で
きるとした点にある。
、より簡単にしかし確実に難剥離性のスケールを剥離で
きるとした点にある。
すなわち、本発明者等は特に難スケール剥離性のＳｉ含
有鋼の熱間圧延する際の一次スケールのデスケーリング
性に関して詳細な調査実験を行なった。
有鋼の熱間圧延する際の一次スケールのデスケーリング
性に関して詳細な調査実験を行なった。
実験は、実際のホットスリップミルのＦＳＢ（Ｆｉｎｉ
ｓｈｅｒ ５ｃａｌｅ Ｂｒａｋｅｒ ；仕上圧延直
前の高圧水デスケーリング装置）において、供給高圧水
圧力、水スプレー拡がり角および厚み、およびノズルと
鋼板表面との距離を変化させることにより、高圧水スプ
レーの単位面積当りの衝突力ｐｔを変化させ、その時の
赤スケール発生程度を調査した。
ｓｈｅｒ ５ｃａｌｅ Ｂｒａｋｅｒ ；仕上圧延直
前の高圧水デスケーリング装置）において、供給高圧水
圧力、水スプレー拡がり角および厚み、およびノズルと
鋼板表面との距離を変化させることにより、高圧水スプ
レーの単位面積当りの衝突力ｐｔを変化させ、その時の
赤スケール発生程度を調査した。
その結果、従来の知見による高圧水供給圧力、デスケー
リング時間、デスケーリング時の鋼板温度およびデスケ
ーリング時までの＄４板の累積圧下率等の種々の制約を
受けることなく、単に高圧水スプレーの鋼板衝突時の単
位散布面積当りの衝突圧ｐｔにより赤スケール剥離性を
評価することができ、ｐｔを増加させ、特にｐｔが２５
ｇ／ｍ＃以上で極めて剥離性の悪い赤スケールに対して
もスケール疵がほとんどない熱延ｔ４板が得られること
を発見した。
リング時間、デスケーリング時の鋼板温度およびデスケ
ーリング時までの＄４板の累積圧下率等の種々の制約を
受けることなく、単に高圧水スプレーの鋼板衝突時の単
位散布面積当りの衝突圧ｐｔにより赤スケール剥離性を
評価することができ、ｐｔを増加させ、特にｐｔが２５
ｇ／ｍ＃以上で極めて剥離性の悪い赤スケールに対して
もスケール疵がほとんどない熱延ｔ４板が得られること
を発見した。
本発明は以上の知見に基づいて創案されたものである。
以下に、本発明における構成要件の限定理由について詳
述する。
述する。
高圧水スプレーの衝突圧を２５ｇ／ｓ＋ｉＦ以上に規制
する理由について述べる。第１図の図表に示す組成のス
ラブを供試鋼として、仕上圧延機直前のＦＳＢのデスケ
リングヘッダーへの高圧供給水圧力（Ｐ）およびヘッダ
ー高さくＨ：ノズルと鋼板との距離）を変えて圧延し、
熱延後の製品におけるスケール疵発生程度を調査した木
調はＳｉを多量に含有しており１次スケールが特に剥離
しにくい鋼である。その調査結果を第２図に示す。
する理由について述べる。第１図の図表に示す組成のス
ラブを供試鋼として、仕上圧延機直前のＦＳＢのデスケ
リングヘッダーへの高圧供給水圧力（Ｐ）およびヘッダ
ー高さくＨ：ノズルと鋼板との距離）を変えて圧延し、
熱延後の製品におけるスケール疵発生程度を調査した木
調はＳｉを多量に含有しており１次スケールが特に剥離
しにくい鋼である。その調査結果を第２図に示す。
図中の実線は単位散布面積あたりの（３″１突力Ｐｔが
それぞれ１０〜４０ｇ／ａになるＰとＨの関係を示した
ものであり、ｐｔは高圧スプレー内に受圧坂を配し測定
したものである。
それぞれ１０〜４０ｇ／ａになるＰとＨの関係を示した
ものであり、ｐｔは高圧スプレー内に受圧坂を配し測定
したものである。
図かられかるように、Ｐｔが２５ｇ／ｍ＃以上において
赤スケール疵発生がほとんどなく、デスケーリング性に
優れることは明白である。
赤スケール疵発生がほとんどなく、デスケーリング性に
優れることは明白である。
しかして、既述の如く本発明が構成された。
「実施例」
以下、本発明を実施例をもって説明する。
第３図の図表に示す化学組成の；Ａからなるスラブを熱
間圧延するに際して、仕上直前に第４図の図表に示す条
件でデスケーリングを実施した。熱延後の製品における
スケール疵発生率を第４図に併せて示す。
間圧延するに際して、仕上直前に第４図の図表に示す条
件でデスケーリングを実施した。熱延後の製品における
スケール疵発生率を第４図に併せて示す。
第４図中、ｍＢに係る患１〜１２においてわかるように
ｐ ｊが本発明の範囲内にあればスケール疵は発生しな
いが、本発明の範囲を外れた場合はスケール疵が顕著に
発生し、したがって本発明の効果が明白である。また、
スケール疵の発生はｐｔのみの条件に依存し、他の要因
、たとえば高圧水供給圧、デスケーリング温度、デスケ
ーリング時間および累積圧下率の大小によらないことは
明らかであり、ｐｔが本発明範囲内であれば、従来スケ
ールが剥離し難いとされていた条件においてもスケール
疵の発生が防止できる。
ｐ ｊが本発明の範囲内にあればスケール疵は発生しな
いが、本発明の範囲を外れた場合はスケール疵が顕著に
発生し、したがって本発明の効果が明白である。また、
スケール疵の発生はｐｔのみの条件に依存し、他の要因
、たとえば高圧水供給圧、デスケーリング温度、デスケ
ーリング時間および累積圧下率の大小によらないことは
明らかであり、ｐｔが本発明範囲内であれば、従来スケ
ールが剥離し難いとされていた条件においてもスケール
疵の発生が防止できる。
以上の効果は隘１３〜１７から明らかなように、鋼の化
学成分が異なる場合でも同様である。
学成分が異なる場合でも同様である。
尚、Ｓｉ０．１０％未満の熱延鋼板においては、スラブ
加熱時の際の侵入スケールの発達が少ないため本発明を
もって容易にデスケーリングされることは明白である。
加熱時の際の侵入スケールの発達が少ないため本発明を
もって容易にデスケーリングされることは明白である。
「発明の効果」
以上の如く、本発明によるならば、熱延鋼板を熱間圧延
する際のデスケーリング方法として、単位面積あたり２
５ｇ／ｍ；以上の高衝突圧の高圧水ジェットによりデス
ケーリングを行うものであり、この方法は従来剥離不可
能であった）１剥離性のスケールを操業上の種々の制約
を受けることなく、確実に除去し、熱延板におけるスケ
ール疵の発生を未然に防止することができる。
する際のデスケーリング方法として、単位面積あたり２
５ｇ／ｍ；以上の高衝突圧の高圧水ジェットによりデス
ケーリングを行うものであり、この方法は従来剥離不可
能であった）１剥離性のスケールを操業上の種々の制約
を受けることなく、確実に除去し、熱延板におけるスケ
ール疵の発生を未然に防止することができる。
第１図は本発明供試鋼の組成分を示す図表、第２図は該
供試鋼によるスケール疵発生程度の調査結果を示す図表
、第３図は本発明の実施に供された鋼の組成を示す図表
、第４図は該鋼に於けるスケール疵発生率を示す図表で
ある。
供試鋼によるスケール疵発生程度の調査結果を示す図表
、第３図は本発明の実施に供された鋼の組成を示す図表
、第４図は該鋼に於けるスケール疵発生率を示す図表で
ある。
Claims (1)
- 熱間圧延して熱延鋼板を製造するに際し、仕上圧延に先
立ち、単位散布面積当たりの衝突圧が２５ｇ／ｍｍ＾２
以上の高圧水スプレーを鋼板表面に施こすことを特徴と
する熱間圧延時のデスケーリング方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21239986A JPS6368214A (ja) | 1986-09-09 | 1986-09-09 | 熱間圧延時のデスケ−リング方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21239986A JPS6368214A (ja) | 1986-09-09 | 1986-09-09 | 熱間圧延時のデスケ−リング方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6368214A true JPS6368214A (ja) | 1988-03-28 |
Family
ID=16621940
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21239986A Pending JPS6368214A (ja) | 1986-09-09 | 1986-09-09 | 熱間圧延時のデスケ−リング方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6368214A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0523728A (ja) * | 1991-07-12 | 1993-02-02 | Kawasaki Steel Corp | 熱間圧延方法 |
| EP0719602A4 (en) * | 1994-07-18 | 1998-03-04 | Kawasaki Steel Co | METHOD AND DEVICE FOR CLEANING STEEL SHEET |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5768204A (en) * | 1980-10-09 | 1982-04-26 | Nippon Steel Corp | Hot rolling method for steel material |
| JPS6061114A (ja) * | 1983-09-13 | 1985-04-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 快削鋼の圧延方法 |
| JPS61154702A (ja) * | 1984-12-28 | 1986-07-14 | Kawasaki Steel Corp | デスケ−リング性の良好な線材の製造方法 |
-
1986
- 1986-09-09 JP JP21239986A patent/JPS6368214A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS61154702A (ja) * | 1984-12-28 | 1986-07-14 | Kawasaki Steel Corp | デスケ−リング性の良好な線材の製造方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0523728A (ja) * | 1991-07-12 | 1993-02-02 | Kawasaki Steel Corp | 熱間圧延方法 |
| EP0719602A4 (en) * | 1994-07-18 | 1998-03-04 | Kawasaki Steel Co | METHOD AND DEVICE FOR CLEANING STEEL SHEET |
| US5884643A (en) * | 1994-07-18 | 1999-03-23 | Kawasaki Steel Corporation | Cleaning method and cleaning apparatus for surface of sheet steel |
| EP0985462A1 (en) * | 1994-07-18 | 2000-03-15 | Kawasaki Steel Corporation | Cleaning method for surface of sheet steel |
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