JPS6369934A - 電子部品構成用銅合金及びその製造方法 - Google Patents
電子部品構成用銅合金及びその製造方法Info
- Publication number
- JPS6369934A JPS6369934A JP62226721A JP22672187A JPS6369934A JP S6369934 A JPS6369934 A JP S6369934A JP 62226721 A JP62226721 A JP 62226721A JP 22672187 A JP22672187 A JP 22672187A JP S6369934 A JPS6369934 A JP S6369934A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- copper
- weight
- magnesium
- balance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C9/00—Alloys based on copper
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は新規な銅系合金、特にその機械的特性および電
気的特性ゆえに°電子産業用部品の構成に特に適した、
９０重量％以上の銅を含有する銅系合金に関Ｊる。
気的特性ゆえに°電子産業用部品の構成に特に適した、
９０重量％以上の銅を含有する銅系合金に関Ｊる。
従来の技術
ｎ１ｆｘ的にも熱的にも強度の応力が加わる多くの電子
部品、たとえばスイッチの部品、「リードフレームｊ
（マイクロプロセッサおよび／または記憶素子を構成覆
る半導体プレートを支えるフレーム）、直列母線ターミ
ナル支持板、サーモスタットの接点などは、高度の延性
、高度の耐久性および機械的強度と、高度の熱伝尋性お
よび導電性とを同時に備えた合金で製造する必要がある
。
部品、たとえばスイッチの部品、「リードフレームｊ
（マイクロプロセッサおよび／または記憶素子を構成覆
る半導体プレートを支えるフレーム）、直列母線ターミ
ナル支持板、サーモスタットの接点などは、高度の延性
、高度の耐久性および機械的強度と、高度の熱伝尋性お
よび導電性とを同時に備えた合金で製造する必要がある
。
今日市場には極めて多くの銅系合金が出回っているが、
これらはどれもその合金のそれぞれの開発目的にあった
特定の用途にしか適していないという点で不都合であり
、その結果、各合金は上掲の部品の１種ないしわずか数
種類にしか適当でなく、これでは全く不十分である。
これらはどれもその合金のそれぞれの開発目的にあった
特定の用途にしか適していないという点で不都合であり
、その結果、各合金は上掲の部品の１種ないしわずか数
種類にしか適当でなく、これでは全く不十分である。
また、この種の合金の多くはカドミウムを含有している
ので、その製造時には重大な環境汚染を引きおこす。さ
らにこの種の合金の大半は、特に稀少な元素を使用した
り、何よりもこれらの合金の製造方法が困難で、正確な
脱酸素、好ましくは特定の脱酸素剤成分を正確に案分す
ることによって行う必要があったりするので高価である
。
ので、その製造時には重大な環境汚染を引きおこす。さ
らにこの種の合金の大半は、特に稀少な元素を使用した
り、何よりもこれらの合金の製造方法が困難で、正確な
脱酸素、好ましくは特定の脱酸素剤成分を正確に案分す
ることによって行う必要があったりするので高価である
。
実際、極めて少ない割合のＭ素によって、この種の合金
の熱伝η率および導電率が劇的に“ｒかり、なによりも
水素脆化をひきおこす反応のゼいで、はんだ付けが不能
となることが知られている。一方、酸素に対する親和性
の高い脱酸素元素たとえば燐の添加は、固溶体Ｊ３よび
／または燐酸塩の形成による伝導率の急激な低下を防止
する必要がある場合には、当該元素の含はを予想される
酸素含量に応じて正確に案分しなければならないという
問題を含むことも知られている。
の熱伝η率および導電率が劇的に“ｒかり、なによりも
水素脆化をひきおこす反応のゼいで、はんだ付けが不能
となることが知られている。一方、酸素に対する親和性
の高い脱酸素元素たとえば燐の添加は、固溶体Ｊ３よび
／または燐酸塩の形成による伝導率の急激な低下を防止
する必要がある場合には、当該元素の含はを予想される
酸素含量に応じて正確に案分しなければならないという
問題を含むことも知られている。
米国特許第３．６７７．７１４５号ではこの後者の問題
が合金に少量の割合のマグネシウムを添加することによ
って経済的に解決されている。マグネシウムは過剰の燐
と結合して金属間化合物を形成し、これによりマトリッ
クス中の遊離した燐および／またはマグネシウムの位が
劇的に制限され、不正確な割合の燐が存在してても伝導
率の低下が防止できる。さらに、形成した金属間化合物
によって、この合金は機械的特性を改善する析出による
時効硬化を行うことが可能となる。
が合金に少量の割合のマグネシウムを添加することによ
って経済的に解決されている。マグネシウムは過剰の燐
と結合して金属間化合物を形成し、これによりマトリッ
クス中の遊離した燐および／またはマグネシウムの位が
劇的に制限され、不正確な割合の燐が存在してても伝導
率の低下が防止できる。さらに、形成した金属間化合物
によって、この合金は機械的特性を改善する析出による
時効硬化を行うことが可能となる。
上記の米国特許の合金は正確な案分の問題を単に燐から
マグネシウムへと移すものであるが、一つの利点は、マ
グネシウムの化学ｍ論的割合に関して導電率に悲Ｆ￥３
５・でを及ぼすことなく変化しうる割合が燐よりもはる
かに広く、合金に銀（０，２％以下）またはカドミウム
（２％以下）を添加することによってこの割合をさらに
広げることができることにある。このような添加は上記
特許に基づいて工業的に製造した合金では必ず行われ、
これは明らかに、−次材料が高価格となり、さきに言及
した汚染の危険性が生じるという欠点が伴う。
マグネシウムへと移すものであるが、一つの利点は、マ
グネシウムの化学ｍ論的割合に関して導電率に悲Ｆ￥３
５・でを及ぼすことなく変化しうる割合が燐よりもはる
かに広く、合金に銀（０，２％以下）またはカドミウム
（２％以下）を添加することによってこの割合をさらに
広げることができることにある。このような添加は上記
特許に基づいて工業的に製造した合金では必ず行われ、
これは明らかに、−次材料が高価格となり、さきに言及
した汚染の危険性が生じるという欠点が伴う。
また、米國特ＦＦ第３，６７７．７４５号の合金では、
電子部品の分野の各種の用途に適した合金を製造できる
ようにするという技術ヒの問題は解決できない。そのた
め、現在公知の合金を使用しようとする習は、製造すべ
き部品のそれぞれの種類（リードフレーム、接点など）
について、特定の化学組成の合金を伯の部品に使用する
合金とは別に在庫するよう手配せねばならない。これで
は明らかに大幅な節約を行うことはできないし、生産お
よび供給の管理が複雑になる。
電子部品の分野の各種の用途に適した合金を製造できる
ようにするという技術ヒの問題は解決できない。そのた
め、現在公知の合金を使用しようとする習は、製造すべ
き部品のそれぞれの種類（リードフレーム、接点など）
について、特定の化学組成の合金を伯の部品に使用する
合金とは別に在庫するよう手配せねばならない。これで
は明らかに大幅な節約を行うことはできないし、生産お
よび供給の管理が複雑になる。
発明が解決すべき問題点
本発明の目的は、使用者の要望に応じて同じ組成によっ
て、十分高度な導電率および機械的強さを、現在は異な
った組成の合金によってのみ満足されている要求を満足
するような範囲内で変化させることのできる特性を有し
、そして同時に、電子用途を満足する機械的強さおよび
導電率の最大値、高い延性およびはんだ付は適性を示し
、価格が低く、製造が極めて容易で、カドミウムを使用
しない、新規な銅系金属合金を提供することにある。
て、十分高度な導電率および機械的強さを、現在は異な
った組成の合金によってのみ満足されている要求を満足
するような範囲内で変化させることのできる特性を有し
、そして同時に、電子用途を満足する機械的強さおよび
導電率の最大値、高い延性およびはんだ付は適性を示し
、価格が低く、製造が極めて容易で、カドミウムを使用
しない、新規な銅系金属合金を提供することにある。
問題点を解決するための手段
この目的は、ｆｆ１ｆｆｌｌ準で０．０５〜１％のマグ
ネシウム、０．０３〜０．９％の燐、および０．００２
〜０．０４％のカルシウムを含有し、残部が銅で、不純
物を含有することもあり、合金に含有されるマグネシウ
ムと燐の用ｍ比が１〜５で、かつ合金に含有されるマグ
ネシウムとカルシウムのＴｌｌ比が５〜５０であること
を特徴とする、電子部品の構成に特に適した銅系金属合
金によって達成される。
ネシウム、０．０３〜０．９％の燐、および０．００２
〜０．０４％のカルシウムを含有し、残部が銅で、不純
物を含有することもあり、合金に含有されるマグネシウ
ムと燐の用ｍ比が１〜５で、かつ合金に含有されるマグ
ネシウムとカルシウムのＴｌｌ比が５〜５０であること
を特徴とする、電子部品の構成に特に適した銅系金属合
金によって達成される。
このような範囲内の組成を有する合金は、実際に、出願
人が実験によって見出したように、高い値の熱伝導率お
よび導電率、耐破損性と引張降伏が最適に組合わざるこ
とによって付与される高い機械的強度、硬さ、高い変形
性、高温時の優れた動作、脆性の不存在、応力不足およ
び水素脆化に対する性質、良好なはんだ付は適正を有し
ており、合金を時効硬化によって硬化が行えるように、
金属開化合物の微粒子を結晶の端部に偏析させるために
熱処理を行うことができる。
人が実験によって見出したように、高い値の熱伝導率お
よび導電率、耐破損性と引張降伏が最適に組合わざるこ
とによって付与される高い機械的強度、硬さ、高い変形
性、高温時の優れた動作、脆性の不存在、応力不足およ
び水素脆化に対する性質、良好なはんだ付は適正を有し
ており、合金を時効硬化によって硬化が行えるように、
金属開化合物の微粒子を結晶の端部に偏析させるために
熱処理を行うことができる。
さらに驚くべきことに、この種の合金は、全く同一の合
金元素の化学組成で２種の異なった析出温度範囲を有し
、この２種の析出温度範囲に対応して合金の機械的特性
および導電率特性が全く異なるという独特の特性を有す
る。さらに本発明の合金は、実質的に同じ導電率を有し
つつ（ずなわち狭い導電率の変化範囲内で）、それぞれ
どちらかの析出温度範囲にて行った時効硬化処理時の異
なった物理的状態のどちらにおいても、断面縮少率の程
度が異なり、圧延または冷間用法によって生じた加工硬
化の状態に応じて、合金の機械的特性を広範囲にわたっ
て変化させることができる。
金元素の化学組成で２種の異なった析出温度範囲を有し
、この２種の析出温度範囲に対応して合金の機械的特性
および導電率特性が全く異なるという独特の特性を有す
る。さらに本発明の合金は、実質的に同じ導電率を有し
つつ（ずなわち狭い導電率の変化範囲内で）、それぞれ
どちらかの析出温度範囲にて行った時効硬化処理時の異
なった物理的状態のどちらにおいても、断面縮少率の程
度が異なり、圧延または冷間用法によって生じた加工硬
化の状態に応じて、合金の機械的特性を広範囲にわたっ
て変化させることができる。
したがって、本発明の合金は実質的には合金中に重ａ％
で９９％以上存在する銅系マトリックスを有し、合金成
分間および銅との間で二元、三元および四元金属間化合
物を形成するような方法で合金が相互に作用しうる特定
の割合の、マグネシウム（Ｍｇ）、燐（Ｐ）およびカル
シウム（Ｃａ）から構成される合金元素の新規な組合せ
を含有する金属合金である。
で９９％以上存在する銅系マトリックスを有し、合金成
分間および銅との間で二元、三元および四元金属間化合
物を形成するような方法で合金が相互に作用しうる特定
の割合の、マグネシウム（Ｍｇ）、燐（Ｐ）およびカル
シウム（Ｃａ）から構成される合金元素の新規な組合せ
を含有する金属合金である。
このような三元および四元金属間化合物の存在の可能性
は本発明がはじめて明らかにしたものである。合金は錫
も、重量％で約０．０３％〜０．１５％の範囲、好まし
くは上限に近い石を含有するのが有利で、不可避に含ま
れる痕跡ｍの各種の合金、特に危険性のない不純物であ
る鉄だけでなく、さらに焼成温度を上昇させる目的で少
伍の銀および／またはジルコニウムをそれぞれ０．０１
〜０．０５および０．０１〜０．０６重量％、そして脱
硫元素として用いられる歩積の（０，０１重量％以下）
リチウムおよび／またはマンガンも含有することができ
る。
は本発明がはじめて明らかにしたものである。合金は錫
も、重量％で約０．０３％〜０．１５％の範囲、好まし
くは上限に近い石を含有するのが有利で、不可避に含ま
れる痕跡ｍの各種の合金、特に危険性のない不純物であ
る鉄だけでなく、さらに焼成温度を上昇させる目的で少
伍の銀および／またはジルコニウムをそれぞれ０．０１
〜０．０５および０．０１〜０．０６重量％、そして脱
硫元素として用いられる歩積の（０，０１重量％以下）
リチウムおよび／またはマンガンも含有することができ
る。
したがって、本発明の合金は、重量基準で０．２２％の
Ｍｏ、０．２０％のｐ、ｏ、ｏｉ％のＣａ、および０．
１０％の３ｎを含有し、残部がＣｕである公称組成を右
し、不純物を含何する可能性もある。上記合金元素のわ
ずかな含有率はさぎに説明した合金のｆｒ規な特性を変
更することなく比較的広範囲に変化することができ、よ
り具体的には、マグネシウムは０．０５％〜１重３％、
燐は０．０３〜０．９０重量％、そしてカルシウ４ムは
０．００２〜０．０４０重Ｆ％の範囲で変化することが
でき、一方錫はすでに説明した範囲内で変化しうるが０
．０８４ｆｓ１％未満となることがないのが好ましい。
Ｍｏ、０．２０％のｐ、ｏ、ｏｉ％のＣａ、および０．
１０％の３ｎを含有し、残部がＣｕである公称組成を右
し、不純物を含何する可能性もある。上記合金元素のわ
ずかな含有率はさぎに説明した合金のｆｒ規な特性を変
更することなく比較的広範囲に変化することができ、よ
り具体的には、マグネシウムは０．０５％〜１重３％、
燐は０．０３〜０．９０重量％、そしてカルシウ４ムは
０．００２〜０．０４０重Ｆ％の範囲で変化することが
でき、一方錫はすでに説明した範囲内で変化しうるが０
．０８４ｆｓ１％未満となることがないのが好ましい。
本発明の合金のさきに説明した顕著な特性は、錫を導入
しなくても、すなわら本発明が木質的に四元合金、Ｃｕ
−Ｍｑ−Ｐ−Ｃａに（Ｓ！ｒＴ；Ｌする揚台でも得られ
るものであるが、驚くべきことに、錫は本発明の合金の
８温流動性および鋳造性を相当増大させるだけでなく、
この合金の優れた特性の由来する金属間化合物の形成に
直接参画しうろことが見出されているので、万死合金Ｃ
ｕ−ｔｌｌ−Ｐ−Ｃａ−８ｎも本発明の一部であると考
えるべきである。後者は錫によって改善され、合金成分
、特に脱酸素用の燐おにび脱燐用のカルシウムの割合の
変化しつる範囲は、錫を含まない基本的四元合金に比べ
て広くなる。
しなくても、すなわら本発明が木質的に四元合金、Ｃｕ
−Ｍｑ−Ｐ−Ｃａに（Ｓ！ｒＴ；Ｌする揚台でも得られ
るものであるが、驚くべきことに、錫は本発明の合金の
８温流動性および鋳造性を相当増大させるだけでなく、
この合金の優れた特性の由来する金属間化合物の形成に
直接参画しうろことが見出されているので、万死合金Ｃ
ｕ−ｔｌｌ−Ｐ−Ｃａ−８ｎも本発明の一部であると考
えるべきである。後者は錫によって改善され、合金成分
、特に脱酸素用の燐おにび脱燐用のカルシウムの割合の
変化しつる範囲は、錫を含まない基本的四元合金に比べ
て広くなる。
本発明の合金は、米国特許第３，６７７．７４５号、プ
ルッツォーネ（Ｂｒｕｚｚｏｎｅ）、（レスコモンメタ
ルズ（Ｌｅｓｓ Ｃｏｍｍｏｎ Ｍｅｔａｌｓ） 、１
９７１ 。
ルッツォーネ（Ｂｒｕｚｚｏｎｅ）、（レスコモンメタ
ルズ（Ｌｅｓｓ Ｃｏｍｍｏｎ Ｍｅｔａｌｓ） 、１
９７１ 。
２５．３６１）およびベントウレッロとフォルナセリ（
ＶｅｎｔｌＪｒｅｌｌＯａｎｄ Ｆｏｒｎａｓｅｒｉ）
（メト イタル （Ｎｅｔ、Ｉｔａｌ、）１９３
７． ２９． ２１３） の研究に基づいて開発され
たＣｕ−Ｍａ−８ｎおよびＣｕ −Ｍ Ｑ −Ｃａ合金
の三相状態図およびダブリューサリ−（Ｗ、Ｔｈｕｒｙ
） （メタル（Ｎｅｔａｌｔ）１９６１、第１５巻
、１１月号１０７９〜１０８１頁）の、燐の添加によっ
て導電性に影響を及ぼすことなく銅を還元する際に、過
剰の燐を除去するだめに、燐と結合して導電性を低減さ
せることのない燐酸カルシウムにするカルシウムを添加
する方法等の研究から出発し、出願人の行った研究から
生じたものである。
ＶｅｎｔｌＪｒｅｌｌＯａｎｄ Ｆｏｒｎａｓｅｒｉ）
（メト イタル （Ｎｅｔ、Ｉｔａｌ、）１９３
７． ２９． ２１３） の研究に基づいて開発され
たＣｕ−Ｍａ−８ｎおよびＣｕ −Ｍ Ｑ −Ｃａ合金
の三相状態図およびダブリューサリ−（Ｗ、Ｔｈｕｒｙ
） （メタル（Ｎｅｔａｌｔ）１９６１、第１５巻
、１１月号１０７９〜１０８１頁）の、燐の添加によっ
て導電性に影響を及ぼすことなく銅を還元する際に、過
剰の燐を除去するだめに、燐と結合して導電性を低減さ
せることのない燐酸カルシウムにするカルシウムを添加
する方法等の研究から出発し、出願人の行った研究から
生じたものである。
このような技術の状態に基づいて、ＣａおよびＳｎがＭ
ｇおよびＣｕと金属間化合物を形成するという理論的可
能性によって、出願人の技術者らは、サリー（Ｔｈｕｒ
ｙ ）の方法によりＰとＣａを添加することによって予
め還元した銅に、ＭＯおよび／または３ｎを添加するこ
とにより、これらの合金元素の片方または両方が過剰に
存在すると考えられるカルシウムと結合してカルシウム
またはマトリックスの銅との金属間化合物を形成しうる
のではないかと期待して、高度の強さおよび導電性と良
好なはんだ付は適性を有する銅合金の製造に努めた。
ｇおよびＣｕと金属間化合物を形成するという理論的可
能性によって、出願人の技術者らは、サリー（Ｔｈｕｒ
ｙ ）の方法によりＰとＣａを添加することによって予
め還元した銅に、ＭＯおよび／または３ｎを添加するこ
とにより、これらの合金元素の片方または両方が過剰に
存在すると考えられるカルシウムと結合してカルシウム
またはマトリックスの銅との金属間化合物を形成しうる
のではないかと期待して、高度の強さおよび導電性と良
好なはんだ付は適性を有する銅合金の製造に努めた。
このようにして、本発明者らは、得られる合金を時効硬
化によって硬化可能とすることにより、機械的強さを増
大させることを期待し、同時に、銀のような員重な合金
元素に頼ることなく還元元素の案分の問題を解決するこ
とを期待していた。
化によって硬化可能とすることにより、機械的強さを増
大させることを期待し、同時に、銀のような員重な合金
元素に頼ることなく還元元素の案分の問題を解決するこ
とを期待していた。
後右の観点に限定し′Ｃ言えば、実際、ＰとＭａを用い
る米国特許第３．６７７．７４５号で行う還元機構は、
さきにも強調したように、この方法によって、脱酸素剤
の案分を監視する問題が解決されたわけではなく、特に
銀の存在下で問題がさほど深刻でなくなっただけである
という点で不十分であった。
る米国特許第３．６７７．７４５号で行う還元機構は、
さきにも強調したように、この方法によって、脱酸素剤
の案分を監視する問題が解決されたわけではなく、特に
銀の存在下で問題がさほど深刻でなくなっただけである
という点で不十分であった。
一方、脱酸素後に残留Ｐに関して脱燐剤としてｔｖｌの
かわりにＣａを使用する方法は、それだけでも高い導電
性の保持に関してはより有利であり、ともかく、２つの
方法を残留物をＭｇの添加によって除去することにより
組み合わせる理論的可能性を提供した。
かわりにＣａを使用する方法は、それだけでも高い導電
性の保持に関してはより有利であり、ともかく、２つの
方法を残留物をＭｇの添加によって除去することにより
組み合わせる理論的可能性を提供した。
ここでＭＯの添加は、上記米国特許で銀またはカドミウ
ムの添加によって得られた利点と同じ利点を提供してい
る。−力木出願人が行った試験では、予想した結果が得
られたことが立証されただけでなく、合金成分間の比率
が特定の範囲内であるならば、析出処理の前、あるいは
むしろ合金の溶融後の凝固時に、すでに、合金元素間の
相互作用が予想よりはるかに大きく、仝（予想外の金属
間化合物、たとえば四元ＣｕＭａＰＣａ化合物が形成さ
れていることも立証された。
ムの添加によって得られた利点と同じ利点を提供してい
る。−力木出願人が行った試験では、予想した結果が得
られたことが立証されただけでなく、合金成分間の比率
が特定の範囲内であるならば、析出処理の前、あるいは
むしろ合金の溶融後の凝固時に、すでに、合金元素間の
相互作用が予想よりはるかに大きく、仝（予想外の金属
間化合物、たとえば四元ＣｕＭａＰＣａ化合物が形成さ
れていることも立証された。
これらの金属間化合物は透過型電子顕微鏡で検出され、
０．４〜０．５ミクロン程度の寸法を右していた。この
ような化合物とともにマトリックスにはｃｕｐ、ｃｕｐ
Ｍｑ、ｐｃａおよびＣＬＪ ＭＯのような超顕微鏡的粒
子も存在しており、これらは倍率６〜９０００倍の走査
型電子顕微鏡で検出された。時効硬化処理の前に上記の
ような金属間化合物が存在するのに伴って、合金が全く
新規で予想外の驚くべき性質をとること、すなわち、こ
の合金が互に異なる２種の時効硬化温度、というよりむ
しろ温度範囲を有することを見出した。
０．４〜０．５ミクロン程度の寸法を右していた。この
ような化合物とともにマトリックスにはｃｕｐ、ｃｕｐ
Ｍｑ、ｐｃａおよびＣＬＪ ＭＯのような超顕微鏡的粒
子も存在しており、これらは倍率６〜９０００倍の走査
型電子顕微鏡で検出された。時効硬化処理の前に上記の
ような金属間化合物が存在するのに伴って、合金が全く
新規で予想外の驚くべき性質をとること、すなわち、こ
の合金が互に異なる２種の時効硬化温度、というよりむ
しろ温度範囲を有することを見出した。
出願人が事実上用らかにしたのは、合金が特定の組成を
有するためにこのような予想外の化合物が存在すると、
この合金には１種でなく２種の異なった温度での異なっ
た処理を行うことができ、その結果合金が、最初の組成
は全く同じであるにもかかわらず、全く異なった最終的
特性を示すことである。
有するためにこのような予想外の化合物が存在すると、
この合金には１種でなく２種の異なった温度での異なっ
た処理を行うことができ、その結果合金が、最初の組成
は全く同じであるにもかかわらず、全く異なった最終的
特性を示すことである。
銅系合金のこのような全く新しくかつ驚くべき性質によ
って、特に電子部品産業では大規模な節約を行うことが
可能になる。実際、本発明の合金はその特性ゆえに、異
なった熱処理を行うだけで互に極めて異なった要求もそ
の通りに満足することができる。
って、特に電子部品産業では大規模な節約を行うことが
可能になる。実際、本発明の合金はその特性ゆえに、異
なった熱処理を行うだけで互に極めて異なった要求もそ
の通りに満足することができる。
この熱処理は単純なので、最終使用者が実施することも
でき、したがって、最終使用者は時効硬化していない原
材料を在庫しておき、種々の要求に応じて、異なった温
度での人為的時効硬化およびその後のどちらかといえば
強制的な低温での変形加工を、その時々に要望される特
性を有する製品が得られるような方法で行うことができ
る。
でき、したがって、最終使用者は時効硬化していない原
材料を在庫しておき、種々の要求に応じて、異なった温
度での人為的時効硬化およびその後のどちらかといえば
強制的な低温での変形加工を、その時々に要望される特
性を有する製品が得られるような方法で行うことができ
る。
これまではこのような製品は、最終用途に関して全く互
換性のない、異なった化学組成の異なった合金を使用す
ることによってしか得られなかったものである。
換性のない、異なった化学組成の異なった合金を使用す
ることによってしか得られなかったものである。
本発明のこのような基本的効果は、上述の含量のＭＱ、
ＰおよびＣａを含有する合金を実現したことによっての
み達成されたわけではなく、合金元素間の比が、合金が
特定の特性を失うようなある範囲内に含まれるようにし
ても得られるものである。
ＰおよびＣａを含有する合金を実現したことによっての
み達成されたわけではなく、合金元素間の比が、合金が
特定の特性を失うようなある範囲内に含まれるようにし
ても得られるものである。
具体的には、合金中のマグネシウム含量と燐含量の重ω
比は１〜５の範囲である必要があり、同時にこの基本比
をくずさない範囲で、マグネシウム含量とカルシウム３
最のｆｆ１Ｕ比は５〜５０の範囲とする必要がある。合
金中のカルシウム含量が０．００２〜０．０２重ｆｆｉ
％ｒ、ＭＯ／Ｐ（７）ｆｆｌｆｆｌ比が１〜３の範囲、
Ｍｇ／Ｃａの重量化が１０〜２０の範囲で組み合わせる
と、優れた結果が得られる。
比は１〜５の範囲である必要があり、同時にこの基本比
をくずさない範囲で、マグネシウム含量とカルシウム３
最のｆｆ１Ｕ比は５〜５０の範囲とする必要がある。合
金中のカルシウム含量が０．００２〜０．０２重ｆｆｉ
％ｒ、ＭＯ／Ｐ（７）ｆｆｌｆｆｌ比が１〜３の範囲、
Ｍｇ／Ｃａの重量化が１０〜２０の範囲で組み合わせる
と、優れた結果が得られる。
これらの範囲に限定することは、合金中で成分間の特定
の化学ｆｒＬ論的比を決定往ねばならないことに相当し
ており、この比の範囲内のときにはじめてさきに説明し
た四元金属間化合物が形成されると推定され、この四元
金属間化合物によって、異なった時効硬化温度に応じて
異なった１械的特性を示す能力を為するか否かが決まる
と考えられる。析出の前にＣａＰ、ＣｕＭａおよびＣｕ
Ｐが存在していることは実際には普通であるが、ＣｕＭ
ＱＰＪ５よびｃｕｃａＭａｐが存在していることは全く
予期せざることで、これは熱間加工の際にすでに生じて
いた部分的析出のためだと考えられる。
の化学ｆｒＬ論的比を決定往ねばならないことに相当し
ており、この比の範囲内のときにはじめてさきに説明し
た四元金属間化合物が形成されると推定され、この四元
金属間化合物によって、異なった時効硬化温度に応じて
異なった１械的特性を示す能力を為するか否かが決まる
と考えられる。析出の前にＣａＰ、ＣｕＭａおよびＣｕ
Ｐが存在していることは実際には普通であるが、ＣｕＭ
ＱＰＪ５よびｃｕｃａＭａｐが存在していることは全く
予期せざることで、これは熱間加工の際にすでに生じて
いた部分的析出のためだと考えられる。
したがって、時効硬化の際に生じる析出の間にＣａＰが
ＣｕＭＱと反応して結晶の端部に細かく分散したＣｕＣ
ａＭｏＰとなると考えることは正当である。
ＣｕＭＱと反応して結晶の端部に細かく分散したＣｕＣ
ａＭｏＰとなると考えることは正当である。
その他に、本発明の銅合金の製造は通常の方法によって
行い、溶融の後、鋳造し、次に凝固した合金を８６０〜
８９０℃の範囲の温度で圧延または熱間押出しすること
により加工し、その俊合金を圧延または冷間引抜によっ
て加工して断面積を５０％〜８０％のｉ！（Ｉｌｌで縮
少し、次に合金の人為的時効硬化を析出熱処理によって
行う。
行い、溶融の後、鋳造し、次に凝固した合金を８６０〜
８９０℃の範囲の温度で圧延または熱間押出しすること
により加工し、その俊合金を圧延または冷間引抜によっ
て加工して断面積を５０％〜８０％のｉ！（Ｉｌｌで縮
少し、次に合金の人為的時効硬化を析出熱処理によって
行う。
析出熱処理は、通常の合金に用いる製造方法とは異なり
、優れた機械的特性を得るのが望ましいのか、優れた電
気的特性を得るのが望ましいのかに応じてそれぞれ選ば
れた３６５〜３８０°Ｃまたは４１５〜４２５℃の範囲
の温度に十分な時間（１ないし２時間）保つ工程よりな
る。
、優れた機械的特性を得るのが望ましいのか、優れた電
気的特性を得るのが望ましいのかに応じてそれぞれ選ば
れた３６５〜３８０°Ｃまたは４１５〜４２５℃の範囲
の温度に十分な時間（１ないし２時間）保つ工程よりな
る。
実施例
本発明を添付図面に言及しつつ、以下の実施例によって
説明する。本発明はこれらの実施例によって限定されな
い。
説明する。本発明はこれらの実施例によって限定されな
い。
犬ｉ璽工
８聞が約１００Ｋａの、炭化珪素型のルツボを有するガ
スルツボ炉中で、ホウ砂系融剤″ｃ覆って。
スルツボ炉中で、ホウ砂系融剤″ｃ覆って。
溶融した７０ＫＱの９９．９ＥＴＰ銅よりなる装填材料
で実験溶融物を製造し、次に水冷した直径２２０ｍｍの
インゴット・モールドで連続鋳造し、その後、１．１Ｋ
Ｏの燐酸銅（８５重９％のＣｕおよび１５重量％のＰ）
を工具を用いてルツボの底部に位置させることによって
環元し、次に２ＫＯのＭＯと７ｇのＣａを加える。
で実験溶融物を製造し、次に水冷した直径２２０ｍｍの
インゴット・モールドで連続鋳造し、その後、１．１Ｋ
Ｏの燐酸銅（８５重９％のＣｕおよび１５重量％のＰ）
を工具を用いてルツボの底部に位置させることによって
環元し、次に２ＫＯのＭＯと７ｇのＣａを加える。
分析用のサンプルを採取した後、インゴットモールドへ
の鋳造を行い、そしてその後インゴットを厚さ１１ｍｍ
まで８６０〜８９０℃の温度で熱間圧延（ＨＲと略称す
る）し、こうして得られたインゴットを７ライス削り、
すなわち「皮むき」を行って酸化層を除去した後、断面
積５０％〜８０％の範囲で低減するような方法で冷間圧
延（ＣＲと略称する）と、３６５〜４２５℃の範囲の温
度で所定の温度に保持することによって必要に応じて行
う人為的時効硬化熱処理とからなる各種の加工サイクル
を行う。
の鋳造を行い、そしてその後インゴットを厚さ１１ｍｍ
まで８６０〜８９０℃の温度で熱間圧延（ＨＲと略称す
る）し、こうして得られたインゴットを７ライス削り、
すなわち「皮むき」を行って酸化層を除去した後、断面
積５０％〜８０％の範囲で低減するような方法で冷間圧
延（ＣＲと略称する）と、３６５〜４２５℃の範囲の温
度で所定の温度に保持することによって必要に応じて行
う人為的時効硬化熱処理とからなる各種の加工サイクル
を行う。
こうして得られたインゴットに最後に、硬度試験（ビッ
カース法、１００グラム／３０インチ）とＩ Ａ ＣＳ
（Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ａｎｎｅａｌｅｄ
ＣｏｐｐｅｒＳｔａｎｄａｒｄ、国際焼鈍用規格）規則
による標準導電率試験とを行った。
カース法、１００グラム／３０インチ）とＩ Ａ ＣＳ
（Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ａｎｎｅａｌｅｄ
ＣｏｐｐｅｒＳｔａｎｄａｒｄ、国際焼鈍用規格）規則
による標準導電率試験とを行った。
標準導電率試験では、導電率をｌＡＣ３試験片の２０℃
での導電率（１，７２４１マイクロオーム−ｃｍの抵抗
率を表わすことが知られている）のパーセントで表現す
る。得られた結果を第１表に示し、同じ組成でも合金の
性能が、処理の種類に応じて、異った物理的特性および
機械的特性となることを例示する。耐高温軟化性（各種
の温度での１時間経過後のビッカースマイクロ硬度）に
ついては、得られた結果を第１図に示ず。
での導電率（１，７２４１マイクロオーム−ｃｍの抵抗
率を表わすことが知られている）のパーセントで表現す
る。得られた結果を第１表に示し、同じ組成でも合金の
性能が、処理の種類に応じて、異った物理的特性および
機械的特性となることを例示する。耐高温軟化性（各種
の温度での１時間経過後のビッカースマイクロ硬度）に
ついては、得られた結果を第１図に示ず。
第１表
熱間圧延 ６０
７０〜９０熱間圧延＋冷間圧延（６７％）
５６ １３０〜１５０熱間圧延
＋冷間圧延（６７％） ＋ ３６５℃刈時間 ６８
１５５ｕ −１−ｎ ｎ ＋３
８０℃Ｘ＃ ７１ １５５＃
＋ ｕ ／７ ＋４００℃Ｘ ｔｔ
７８ ９Ｇ、５ｎ ＋ｔｔ ｎ
＋４１５℃×〃８１８８ｎ ＋ ｎ
ｕ ＋４２５℃Ｘ＃ ８１ ８
７．６ｕ −１−ｎ ｎ ＋４３５℃Ｘ
ｎ ８１ ８Ｇ、７Ｉｔ ＋
ｎ ｕ ＋４５Ｑ℃Ｘｎ ８１
８４．６熱間圧延＋冷間圧延８５％
５２’１６０〜１７０ＩＩ ＋
／／ ＩＩ’ ＋４１５℃×２時間
８０９２ｎ −４−ｎ ｎ ＋４２５℃×２
時間 ８２９０丈１日九工 容ωが４トンで半連続鋳造位置を有する工業的誘導炉を
用い、炉の各種の容４に比例した量の銅および合金元素
を入れる以外は、実施例■と同様に操作してインゴット
を得た。このインゴットを８７０℃の温度で厚さが１１
ｍｍとなるまで完全に熱間圧延し、このようにして圧延
したインゴットを次にさらに断面縮小率５０％で冷間圧
延して厚さが５．５ｍｍの圧延イＩンゴットを得、サン
プルを採取した後、このインゴットをそれぞれＡおよび
Ｂと称する２つの部分に分け、その後電気炉中で、２時
間加熱し２時間そのＷｉに保ら、次いで５時間冷却する
工程よりなる加熱サイクルで処理した。
７０〜９０熱間圧延＋冷間圧延（６７％）
５６ １３０〜１５０熱間圧延
＋冷間圧延（６７％） ＋ ３６５℃刈時間 ６８
１５５ｕ −１−ｎ ｎ ＋３
８０℃Ｘ＃ ７１ １５５＃
＋ ｕ ／７ ＋４００℃Ｘ ｔｔ
７８ ９Ｇ、５ｎ ＋ｔｔ ｎ
＋４１５℃×〃８１８８ｎ ＋ ｎ
ｕ ＋４２５℃Ｘ＃ ８１ ８
７．６ｕ −１−ｎ ｎ ＋４３５℃Ｘ
ｎ ８１ ８Ｇ、７Ｉｔ ＋
ｎ ｕ ＋４５Ｑ℃Ｘｎ ８１
８４．６熱間圧延＋冷間圧延８５％
５２’１６０〜１７０ＩＩ ＋
／／ ＩＩ’ ＋４１５℃×２時間
８０９２ｎ −４−ｎ ｎ ＋４２５℃×２
時間 ８２９０丈１日九工 容ωが４トンで半連続鋳造位置を有する工業的誘導炉を
用い、炉の各種の容４に比例した量の銅および合金元素
を入れる以外は、実施例■と同様に操作してインゴット
を得た。このインゴットを８７０℃の温度で厚さが１１
ｍｍとなるまで完全に熱間圧延し、このようにして圧延
したインゴットを次にさらに断面縮小率５０％で冷間圧
延して厚さが５．５ｍｍの圧延イＩンゴットを得、サン
プルを採取した後、このインゴットをそれぞれＡおよび
Ｂと称する２つの部分に分け、その後電気炉中で、２時
間加熱し２時間そのＷｉに保ら、次いで５時間冷却する
工程よりなる加熱サイクルで処理した。
Ａ部分は４２５℃で処理し、Ｂ部分を３７０℃で処理す
る。
る。
熱処理の後、各部分をさらに番号１．２および３で示す
サブグループに分けた。
サブグループに分けた。
サブグループ１は弱い加工硬化を行うよう断面縮小率２
０％で冷間圧延し、サブグループ２はさらに強度の加工
硬化を行うために（半硬化状態）断面縮小率４５％で圧
延し、一方畳ナブグループ３は強度に加工硬化した（硬
化状態）圧延インゴットを製造するために９８％の縮小
率で圧延した。
０％で冷間圧延し、サブグループ２はさらに強度の加工
硬化を行うために（半硬化状態）断面縮小率４５％で圧
延し、一方畳ナブグループ３は強度に加工硬化した（硬
化状態）圧延インゴットを製造するために９８％の縮小
率で圧延した。
Ａ部分とＢ部分のサンプルをさらに圧延の前に採取し、
圧延した優に各サブグループ１．２および３からサンプ
ルを採取した。リーンプルに機械的強度および導゛逍率
の通常の試験を行い、得られた結果を第■表および第■
表に示す。
圧延した優に各サブグループ１．２および３からサンプ
ルを採取した。リーンプルに機械的強度および導゛逍率
の通常の試験を行い、得られた結果を第■表および第■
表に示す。
第 ■ 表 時効硬化後の合金の特性Ａ型 Ｂ
型 Ｅ［率（＊ ） ８０％ｌＡＣ３７０％ｌ
ＡＣ３熱伝導率（にｃａｌ／ｈｍ ”ｃ ） ２７
４．７ ２４０．３（＊）国際焼鈍銅規格試験片の
２０℃での導電率のパーセントで示す。
型 Ｅ［率（＊ ） ８０％ｌＡＣ３７０％ｌ
ＡＣ３熱伝導率（にｃａｌ／ｈｍ ”ｃ ） ２７
４．７ ２４０．３（＊）国際焼鈍銅規格試験片の
２０℃での導電率のパーセントで示す。
第■表 異なった物理的状態での合金の特性試験 耐
引 降伏 Ａ％ ＶＨ交互 導電率片の 張性
強さ 折曲種類 （Ｎ＃ｎｍ２）（Ｎ／ｍｍ
２） 回数 （％ＩＡＣ３）＾１ ３５０
２６０ ２１ １００ ２０ ８ＯＡ２ ４６
０ ４２０ ８１４０ １５ ７８八 ３
５５０ ５１０ ２１６０ １０
７６Ｂ１ ４７２ ４２８ １５ １５０
２Ｅｉ ７０Ｂ２ ５５０ ４８０ ４１
７０ １５ ６８８３ ７１０ ｆ３５０
１３１９（１６６３友丘■Ｉ 実施例■と同様に操作して、重石％で以下の組成を右す
る３トンの合金を製造した。
引 降伏 Ａ％ ＶＨ交互 導電率片の 張性
強さ 折曲種類 （Ｎ＃ｎｍ２）（Ｎ／ｍｍ
２） 回数 （％ＩＡＣ３）＾１ ３５０
２６０ ２１ １００ ２０ ８ＯＡ２ ４６
０ ４２０ ８１４０ １５ ７８八 ３
５５０ ５１０ ２１６０ １０
７６Ｂ１ ４７２ ４２８ １５ １５０
２Ｅｉ ７０Ｂ２ ５５０ ４８０ ４１
７０ １５ ６８８３ ７１０ ｆ３５０
１３１９（１６６３友丘■Ｉ 実施例■と同様に操作して、重石％で以下の組成を右す
る３トンの合金を製造した。
０．２５％Ｍｇ、０．２０％Ｐ、０．０１％Ｃａ。
０．１０％３ｎ、残部ｃｕ、製造した合金を「Ａ型」お
よび「Ｂ型」で示す２つの部分に分け、実施例■と同様
にして圧延サイクルおよび時効硬化サイクルを行った。
よび「Ｂ型」で示す２つの部分に分け、実施例■と同様
にして圧延サイクルおよび時効硬化サイクルを行った。
得られた圧延インゴットを実施例■と同様に試験し、得
られた結果を図示し、市販されでいる主要な電子用銅合
金のいくつかの図示した性能を比較した。結果を第２図
に示す。第２図から、全く同一の化学組成を有する本発
明の合金が、行った加工の種類（「Δ型」部分および「
Ｂ型」部分）に応じて各種の物理的特性を示しうろこと
がわかり、その特性が全く異なった組成（処理が異なっ
ているのではない）を有する公知の合金の占める位置を
占めることを見出した。特に、実施例■で「Ａ型」とし
て示し、ＬＭＩ １０８Ａの記号で示すサイクルにした
がって加工した本発明の合金は、ライ−ランド（Ｗｉｅ
ｌａｎｄ ） Ｋ ７２の合金（０，３Ｃｒ−ｏ、１５
Ｔ ｉ−０，’０２Ｓ １−Ｃｕ）と性能が似ており、
一方、実施例■で「Ｂ型」として示し、記号ＬＭＩ １
０８Ｂで示すサイクルにしたがって加工した同じ合金は
、オリン（Ｏｌｉｎ）Ｃ１９７の合金（０゜６Ｆｅ−ｏ
、０５ＭＱ−０，２０Ｐ−必要に応じて０．２３８ｎ−
Ｃｕ）と性能が似ている。
られた結果を図示し、市販されでいる主要な電子用銅合
金のいくつかの図示した性能を比較した。結果を第２図
に示す。第２図から、全く同一の化学組成を有する本発
明の合金が、行った加工の種類（「Δ型」部分および「
Ｂ型」部分）に応じて各種の物理的特性を示しうろこと
がわかり、その特性が全く異なった組成（処理が異なっ
ているのではない）を有する公知の合金の占める位置を
占めることを見出した。特に、実施例■で「Ａ型」とし
て示し、ＬＭＩ １０８Ａの記号で示すサイクルにした
がって加工した本発明の合金は、ライ−ランド（Ｗｉｅ
ｌａｎｄ ） Ｋ ７２の合金（０，３Ｃｒ−ｏ、１５
Ｔ ｉ−０，’０２Ｓ １−Ｃｕ）と性能が似ており、
一方、実施例■で「Ｂ型」として示し、記号ＬＭＩ １
０８Ｂで示すサイクルにしたがって加工した同じ合金は
、オリン（Ｏｌｉｎ）Ｃ１９７の合金（０゜６Ｆｅ−ｏ
、０５ＭＱ−０，２０Ｐ−必要に応じて０．２３８ｎ−
Ｃｕ）と性能が似ている。
災１０ＬＩＭ
実施例■と同様にして、種々の合金元素の含量のＩＩを
テストするために、各種の化学組成の合金を製造した。
テストするために、各種の化学組成の合金を製造した。
製造の後、まず直径を２４．５ｍｍまで下げるべく８７
０℃で熱間押出し、次に直径を１４．５ｍｍまで下げる
べく冷間引抜したザンブルを、次に各種の温度で時効硬
化し、そして標準導電率試験とビッカース硬度試験を行
った。
０℃で熱間押出し、次に直径を１４．５ｍｍまで下げる
べく冷間引抜したザンブルを、次に各種の温度で時効硬
化し、そして標準導電率試験とビッカース硬度試験を行
った。
得られた結果を第１Ｖ表に示す。
第 ■ 表 合金元素の１を費
合金元素（重量％） 熱処理 導電率
ＨＶ（残部のＣｌ ９９．９［：ＴＰ） Ｈａ Ｐ Ｃａ Ｓｎ Ａ。
ＨＶ（残部のＣｌ ９９．９［：ＴＰ） Ｈａ Ｐ Ｃａ Ｓｎ Ａ。
Ｏ，２２０，２００，００５Ｇ ０．１５ ０．
００３ ３（’、５℃×１時間 ６７ １５５０．
２２ ０．２０ ０．００５Ｇ ０．１５
−− ３Ｇ５℃×１時間 ６６ １５５０．２２
０．２０ ０．００７０ ０．０８−３Ｇ５℃×
１時間 ６９ １５５−− ０．２０ ０．０
２ −− −− ３Ｇ５℃×１時間 ８８
５００．２０ ０．２０ ０．０２ −−
−− ３６５℃×１時間 ６８ １５４０．２０
０．２０ ０．０２ −− −− ３
８０℃×１時ｆｉｎ ７１ １５４Ｑ、２０
０．２０ ０．０２ −− −− ４１５
℃×１時間 ８１ ８７．５Ｑ、２０ ０．２
０ Ｑ、０２ Ｑ、１Ｑ −−４１５℃
×２時間 ８２８８０．２９ ０．２２ ０．０
２５８ ０．１２０−４１５℃×２時間 ８１８８
０．２２ ０．２５ ０．０２５ ０．１０−３
８０℃×１時間 ７４ １５！ｉ０．２２ ０．２
５ ０．０２５ ０．１０−４１５℃×１時間 ７
５ １５２０．２２ ０．１８ ０．０５
０□１０−３８０℃×１時間 ７１ １５１０．２
２ ０．１８ ０．０５ ０．１０−４１５℃
×１時間 ７１ １４９１ ０．９０ ０．
０４ ０．１５ −− ３８０℃×１時間
７２ １５５１、 ０．９０ ０．０４
０．１５−４１５℃×１時間 ８１９０発明の効果 本発明によると、使用者の要望に応じて同じ組成によっ
て、十分高度な導電率および機械的強さを、現在は異な
った組成の合金によってのみ満足されている要求を満足
するような範囲内で変化させることのできる特性を有し
、そして同時に、電子用途を満足する機械的強さおよび
導電率の最大値、高い延性およびはんだ付は適性を示し
、価格が低く、製造が極めて容易で、カドミウムを使用
しない、新規な銅系金属合金を提供することができる。
００３ ３（’、５℃×１時間 ６７ １５５０．
２２ ０．２０ ０．００５Ｇ ０．１５
−− ３Ｇ５℃×１時間 ６６ １５５０．２２
０．２０ ０．００７０ ０．０８−３Ｇ５℃×
１時間 ６９ １５５−− ０．２０ ０．０
２ −− −− ３Ｇ５℃×１時間 ８８
５００．２０ ０．２０ ０．０２ −−
−− ３６５℃×１時間 ６８ １５４０．２０
０．２０ ０．０２ −− −− ３
８０℃×１時ｆｉｎ ７１ １５４Ｑ、２０
０．２０ ０．０２ −− −− ４１５
℃×１時間 ８１ ８７．５Ｑ、２０ ０．２
０ Ｑ、０２ Ｑ、１Ｑ −−４１５℃
×２時間 ８２８８０．２９ ０．２２ ０．０
２５８ ０．１２０−４１５℃×２時間 ８１８８
０．２２ ０．２５ ０．０２５ ０．１０−３
８０℃×１時間 ７４ １５！ｉ０．２２ ０．２
５ ０．０２５ ０．１０−４１５℃×１時間 ７
５ １５２０．２２ ０．１８ ０．０５
０□１０−３８０℃×１時間 ７１ １５１０．２
２ ０．１８ ０．０５ ０．１０−４１５℃
×１時間 ７１ １４９１ ０．９０ ０．
０４ ０．１５ −− ３８０℃×１時間
７２ １５５１、 ０．９０ ０．０４
０．１５−４１５℃×１時間 ８１９０発明の効果 本発明によると、使用者の要望に応じて同じ組成によっ
て、十分高度な導電率および機械的強さを、現在は異な
った組成の合金によってのみ満足されている要求を満足
するような範囲内で変化させることのできる特性を有し
、そして同時に、電子用途を満足する機械的強さおよび
導電率の最大値、高い延性およびはんだ付は適性を示し
、価格が低く、製造が極めて容易で、カドミウムを使用
しない、新規な銅系金属合金を提供することができる。
第１図は、本発明の合金の高温時の性能を例図、第２図
は、本発明の合金の性能と、数種の市販の電子部品用合
金の性能との比較図である。 Ｎ／ｍｍ” ■
は、本発明の合金の性能と、数種の市販の電子部品用合
金の性能との比較図である。 Ｎ／ｍｍ” ■
Claims (9)
- （１）重量基準で、０．０５〜１％のマグネシウム、０
．０３〜０．９％の燐、および０．００２〜０．０４％
のカルシウムを含有し、残部が銅で、不純物を含有する
ことも可能であり、合金に含有されるマグネシウムと燐
の重量比が１〜５で、かつ合金に含有されるマグネシウ
ムとカルシウムの重量比が５〜５０であることを特徴と
する電子部品の構成に特に適した銅系金属合金。 - （２）カルシウムの含量が０．００２〜０．０２重量％
、マグネシウムと燐の重量比が１〜３で、かつマグネシ
ウムとカルシウムの重量比が１０〜２０である特許請求
の範囲第１項記載の金属合金。 - （３）さらに、０．０３〜０．１５重量％の量の錫を含
有し、残部が銅である特許請求の範囲第１項または第２
項記載の金属合金。 - （４）さらに、０．０１〜０．０５重量％のジルコニウ
ムを含有し、残部が銅である特許請求の範囲第３項記載
の金属合金。 - （５）さらに、０．０２〜０．０６重量％の銀を含有し
、残部が銅である特許請求の範囲第３項または第４項記
載の金属合金。 - （６）さらに、０．０１重量％以下のリチウムを含有し
、残部が銅である特許請求の範囲第３項ないし第５項の
いずれかに記載の金属合金。 - （７）さらに、０．０１重量％以下のマンガンを含有し
、残部が銅である特許請求の範囲第３項ないし第６項の
いずれかに記載の金属合金。 - （８）特許請求の範囲第１項ないし第７項のいずれかに
記載の合金で製造したことを特徴とする導電性素子。 - （９）特許請求の範囲第１項ないし第７項に記載のいず
れかの合金に対応する組成を有する合金を溶融およびそ
れに続く鋳造によつて製造し、８６０〜８９０℃の温度
で熱間圧延または押出しによって凝固した合金を加工し
、その後冷間圧延または引抜きにより合金を加工して断
面積を５０〜８０％縮少し、そして目標特性が良好な機
械的特性なのか電気的特性なのかに応じてそれぞれ３６
５〜３８０℃および４１５〜４２５℃の範囲から選んだ
温度に合金を十分な時間保つ析出熱処理により合金の人
為的時効硬化を行う工程よりなることを特徴とする電子
部品構成用銅合金の製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT48445/86A IT1196620B (it) | 1986-09-11 | 1986-09-11 | Lega metallica a base di rame di tipo perfezionato,particolarmente per la costruzione di componenti elettronici |
| IT48445A86 | 1986-09-11 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6369934A true JPS6369934A (ja) | 1988-03-30 |
| JP2534073B2 JP2534073B2 (ja) | 1996-09-11 |
Family
ID=11266583
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62226721A Expired - Fee Related JP2534073B2 (ja) | 1986-09-11 | 1987-09-11 | 電子部品構成用銅合金及びその製造方法 |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4859417A (ja) |
| JP (1) | JP2534073B2 (ja) |
| KR (1) | KR950014423B1 (ja) |
| AT (1) | AT393697B (ja) |
| BE (1) | BE1000537A4 (ja) |
| CA (1) | CA1307139C (ja) |
| DE (1) | DE3729509C2 (ja) |
| ES (1) | ES2004813A6 (ja) |
| FI (1) | FI87239C (ja) |
| FR (1) | FR2603896B1 (ja) |
| GB (1) | GB2194961B (ja) |
| IT (1) | IT1196620B (ja) |
| NL (1) | NL193947C (ja) |
| NO (1) | NO169396C (ja) |
| SE (1) | SE463566B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020002439A (ja) * | 2018-06-29 | 2020-01-09 | 株式会社神戸製鋼所 | ヒューズ用銅合金 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FI88887C (fi) * | 1989-05-09 | 1993-07-26 | Outokumpu Oy | Kopparlegering avsedd att anvaendas i svetselektroder vid motstaondssvetsning |
| JP3796784B2 (ja) * | 1995-12-01 | 2006-07-12 | 三菱伸銅株式会社 | コネクタ製造用銅合金薄板およびその薄板で製造したコネクタ |
| US6241831B1 (en) | 1999-06-07 | 2001-06-05 | Waterbury Rolling Mills, Inc. | Copper alloy |
| JP4490305B2 (ja) * | 2005-02-18 | 2010-06-23 | Ｄｏｗａホールディングス株式会社 | 銅粉 |
| DE102007015442B4 (de) | 2007-03-30 | 2012-05-10 | Wieland-Werke Ag | Verwendung einer korrosionsbeständigen Kupferlegierung |
| FR2958789B1 (fr) * | 2010-04-09 | 2012-05-11 | Abb France | Dispositif de protection contre les surtensions transitoires a deconnecteur thermique ameliore |
| DE102012014311A1 (de) * | 2012-07-19 | 2014-01-23 | Hochschule Pforzheim | Verfahren zur Herstellung eines CuMg-Werkstoffs und dessen Verwendung |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6365039A (ja) * | 1986-09-08 | 1988-03-23 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 電子電気機器用銅合金 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3677745A (en) * | 1969-02-24 | 1972-07-18 | Cooper Range Co | Copper base composition |
| US3698965A (en) * | 1970-04-13 | 1972-10-17 | Olin Corp | High conductivity,high strength copper alloys |
| JPS5344136B2 (ja) * | 1974-12-23 | 1978-11-27 | ||
| US4202688A (en) * | 1975-02-05 | 1980-05-13 | Olin Corporation | High conductivity high temperature copper alloy |
| US4233067A (en) * | 1978-01-19 | 1980-11-11 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Soft copper alloy conductors |
| US4305762A (en) * | 1980-05-14 | 1981-12-15 | Olin Corporation | Copper base alloy and method for obtaining same |
| US4400351A (en) * | 1980-06-13 | 1983-08-23 | Mitsubishi Kinzoku Kabushiki Kaisha | High thermal resistance, high electric conductivity copper base alloy |
| JPS59114338A (ja) * | 1982-12-16 | 1984-07-02 | Katayama Seisakusho:Kk | トレンチヤ |
| JPS6046340A (ja) * | 1983-08-23 | 1985-03-13 | Furukawa Electric Co Ltd:The | リ−ドフレ−ム用銅合金 |
| JPS60245753A (ja) * | 1984-05-22 | 1985-12-05 | Nippon Mining Co Ltd | 高力高導電銅合金 |
| US4605532A (en) * | 1984-08-31 | 1986-08-12 | Olin Corporation | Copper alloys having an improved combination of strength and conductivity |
-
1986
- 1986-09-11 IT IT48445/86A patent/IT1196620B/it active
-
1987
- 1987-08-14 GB GB8719334A patent/GB2194961B/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-09-03 DE DE3729509A patent/DE3729509C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1987-09-08 AT AT0226487A patent/AT393697B/de not_active IP Right Cessation
- 1987-09-09 SE SE8703493A patent/SE463566B/sv not_active IP Right Cessation
- 1987-09-09 KR KR1019870009983A patent/KR950014423B1/ko not_active Expired - Lifetime
- 1987-09-09 CA CA000546480A patent/CA1307139C/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-09-10 ES ES8702610A patent/ES2004813A6/es not_active Expired
- 1987-09-10 FI FI873925A patent/FI87239C/fi active IP Right Grant
- 1987-09-10 BE BE8701016A patent/BE1000537A4/fr not_active IP Right Cessation
- 1987-09-10 NO NO873776A patent/NO169396C/no unknown
- 1987-09-10 FR FR878712572A patent/FR2603896B1/fr not_active Expired
- 1987-09-11 NL NL8702171A patent/NL193947C/nl not_active IP Right Cessation
- 1987-09-11 JP JP62226721A patent/JP2534073B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1988
- 1988-11-30 US US07/279,297 patent/US4859417A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6365039A (ja) * | 1986-09-08 | 1988-03-23 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 電子電気機器用銅合金 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020002439A (ja) * | 2018-06-29 | 2020-01-09 | 株式会社神戸製鋼所 | ヒューズ用銅合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO873776L (no) | 1988-03-14 |
| BE1000537A4 (fr) | 1989-01-24 |
| ATA226487A (de) | 1991-05-15 |
| SE8703493L (sv) | 1988-03-12 |
| ES2004813A6 (es) | 1989-02-01 |
| SE463566B (sv) | 1990-12-10 |
| CA1307139C (en) | 1992-09-08 |
| NO873776D0 (no) | 1987-09-10 |
| NL8702171A (nl) | 1988-04-05 |
| DE3729509C2 (de) | 1996-10-02 |
| NL193947C (nl) | 2001-03-02 |
| JP2534073B2 (ja) | 1996-09-11 |
| US4859417A (en) | 1989-08-22 |
| GB2194961B (en) | 1991-01-02 |
| NO169396C (no) | 1992-06-17 |
| FR2603896B1 (fr) | 1989-09-08 |
| SE8703493D0 (sv) | 1987-09-09 |
| FI873925A0 (fi) | 1987-09-10 |
| AT393697B (de) | 1991-11-25 |
| FI87239C (fi) | 1992-12-10 |
| KR950014423B1 (ko) | 1995-11-27 |
| IT1196620B (it) | 1988-11-16 |
| KR880004118A (ko) | 1988-06-01 |
| FI87239B (fi) | 1992-08-31 |
| NO169396B (no) | 1992-03-09 |
| GB8719334D0 (en) | 1987-09-23 |
| GB2194961A (en) | 1988-03-23 |
| FI873925L (fi) | 1988-03-12 |
| FR2603896A1 (fr) | 1988-03-18 |
| NL193947B (nl) | 2000-11-01 |
| IT8648445A1 (it) | 1988-03-11 |
| IT8648445A0 (it) | 1986-09-11 |
| DE3729509A1 (de) | 1988-03-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4073667A (en) | Processing for improved stress relaxation resistance in copper alloys exhibiting spinodal decomposition | |
| US4305762A (en) | Copper base alloy and method for obtaining same | |
| JPS63290252A (ja) | Ａｌ基合金の熱処理方法 | |
| JPS6369934A (ja) | 電子部品構成用銅合金及びその製造方法 | |
| US4202688A (en) | High conductivity high temperature copper alloy | |
| JP2007056365A (ja) | 銅−亜鉛−錫合金及びその製造方法 | |
| JPS6158541B2 (ja) | ||
| JP2007126739A (ja) | 電子材料用銅合金 | |
| US3019102A (en) | Copper-zirconium-hafnium alloys | |
| JPS63235455A (ja) | 高強度銅合金の製造方法 | |
| JP2010106332A (ja) | 抵抗溶接機の構造部材用銅合金材料 | |
| US3525605A (en) | Method for decreasing the softening temperature and improving the electrical conductivity of high conductivity oxygen-free copper | |
| JPS62182239A (ja) | 連続鋳造鋳型用Ｃｕ合金 | |
| JPS5952943B2 (ja) | 高耐熱性および高導電性を有するＣｕ合金 | |
| JPS62182238A (ja) | 連続鋳造鋳型用Ｃｕ合金 | |
| US5026434A (en) | Copper-iron-cobalt-titanium alloy with high mechanical and electrical characteristics and its production process | |
| JPH01165733A (ja) | 高強度高導電性銅合金 | |
| US3330653A (en) | Copper-zirconium-vanadium alloys | |
| JPH04210438A (ja) | 高強度Ｃｕ 合金製連続鋳造鋳型材 | |
| US3287110A (en) | Non-ferrous alloy and method of manufacture thereof | |
| JPH01180930A (ja) | 電子電気機器のＣｕ合金製コネクタ材 | |
| KR20000008334A (ko) | 고강도 선재 및 판재용 구리-니켈-망간-주석-[알루미늄,실리콘, 티타늄] 합금과 그 제조방법 | |
| KR19990048845A (ko) | 고강 선재 및 판재용 구리(Cu)-니켈(Ni)-망간(Mn)-주석(Su)-알루미늄(Al) 합금과 그 제조방법 | |
| JPH0832935B2 (ja) | 特性異方性の少ない高強度高靭性Ｃｕ合金 | |
| JPH0788545B2 (ja) | 特性異方性の少ない高強度高靭性Ｃｕ合金 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19960319 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |