JPS6372401A - 熱間スラブのプレスによる幅圧下方法 - Google Patents
熱間スラブのプレスによる幅圧下方法Info
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- JPS6372401A JPS6372401A JP7133486A JP7133486A JPS6372401A JP S6372401 A JPS6372401 A JP S6372401A JP 7133486 A JP7133486 A JP 7133486A JP 7133486 A JP7133486 A JP 7133486A JP S6372401 A JPS6372401 A JP S6372401A
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- JP
- Japan
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- slab
- width
- length
- press
- preforming
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
- B21B1/024—Forging or pressing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/72—Rear end control; Front end control
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的］
（産業上の利用分野）
本発明は熱間スラブの大幅圧下枝術に関し、特にスラブ
の先後端を予成形する際の予成形長さを適切に決定する
熱間スラブのプレスによる幅圧下方法に関するものであ
る。
の先後端を予成形する際の予成形長さを適切に決定する
熱間スラブのプレスによる幅圧下方法に関するものであ
る。
（従来の技術及び解決しようとする問題点）近来、省エ
ネルギー並びに工程の簡略化の観点から熱間圧延に用い
るスラブを連続鋳造で製作する技術が急速に発達し、相
当の効果をあげている。ところが連鋳スラブはその製造
工程上スラブ幅を自由に選択することができず、数種類
の特定の幅に制約される。
ネルギー並びに工程の簡略化の観点から熱間圧延に用い
るスラブを連続鋳造で製作する技術が急速に発達し、相
当の効果をあげている。ところが連鋳スラブはその製造
工程上スラブ幅を自由に選択することができず、数種類
の特定の幅に制約される。
このため熱間連続圧延機の如くスラブを一方向のみに圧
延する方法においては、製品に要求される幅に対応する
ようスラブ幅を調整する必要が生じる。
延する方法においては、製品に要求される幅に対応する
ようスラブ幅を調整する必要が生じる。
従来このスラブ幅の調整は竪ロール機を用いて行ってい
たが、竪ロールで大幅圧下を行った後水平圧延を行うと
、スラブ先後端部に長大なりロッゾが発生するため、広
範囲の幅調整ができない。
たが、竪ロールで大幅圧下を行った後水平圧延を行うと
、スラブ先後端部に長大なりロッゾが発生するため、広
範囲の幅調整ができない。
以上の状況から最近プレスによる大幅圧下枝術が開発さ
れている（特開昭５９−１０１２０１号公報参照）、ま
たスラブ先後端の形状を良好に維持するために予成形を
行う技術も開発されている（特開昭１３０−２０３３０
３ ）号公報参照）。
れている（特開昭５９−１０１２０１号公報参照）、ま
たスラブ先後端の形状を良好に維持するために予成形を
行う技術も開発されている（特開昭１３０−２０３３０
３ ）号公報参照）。
ところが第３図の様なりランク機構の動きで大幅圧下プ
レスを行なおうとした時、例えば先端部の予成形を行う
とプレス金型２でスラブ３の先端Ｅ部分の最初押す位置
により、急激に幅落ちしたり、幅広がりが発生する（第
４，５図参照）。
レスを行なおうとした時、例えば先端部の予成形を行う
とプレス金型２でスラブ３の先端Ｅ部分の最初押す位置
により、急激に幅落ちしたり、幅広がりが発生する（第
４，５図参照）。
これは、板幅制御上非常に大きな問題になる。これは第
６図に示すように先端Ｅと金型平行部との接触長さくＱ
ａ ）によりスラブ内のメタルフローが変化することに
起因して先端部の板幅変動が生じる。
６図に示すように先端Ｅと金型平行部との接触長さくＱ
ａ ）によりスラブ内のメタルフローが変化することに
起因して先端部の板幅変動が生じる。
例えば、第７図に示すように厚み２２０ｍｍ、幅１３０
０〜１９００ａｍ、長さ５４００ｍｍのスラブを幅圧下
量（Δｗｐ）１００ｍｍ、３００Ｉｌｌ１１として連続
幅圧下する際、金型平行部とスラブとの接触長さＵａの
変化によってこのスラブ先端の幅変動（ΔＳ）が変化す
ることがわかる。即ち、ｌａが小さい場合は＠落ち、ｌ
ａが増加するとともに幅広がりが生じていることがわか
る。
０〜１９００ａｍ、長さ５４００ｍｍのスラブを幅圧下
量（Δｗｐ）１００ｍｍ、３００Ｉｌｌ１１として連続
幅圧下する際、金型平行部とスラブとの接触長さＵａの
変化によってこのスラブ先端の幅変動（ΔＳ）が変化す
ることがわかる。即ち、ｌａが小さい場合は＠落ち、ｌ
ａが増加するとともに幅広がりが生じていることがわか
る。
一方、これらのスラブをシートバ一段階まで圧延した後
の先端部の幅変動を第８図に示す。同図でわかるように
、スラブ段階での幅広がりのあるもの、又は幅落ちの非
常に大きいものは、シートバーまで圧延された状態での
幅落ちが顕著である。
の先端部の幅変動を第８図に示す。同図でわかるように
、スラブ段階での幅広がりのあるもの、又は幅落ちの非
常に大きいものは、シートバーまで圧延された状態での
幅落ちが顕著である。
なお、第７図、第８図においてＮｏ９１、Ｎ。
１０１は実験番号を示し、いずれもＷ：１６００１１１
１１、ΔＷｐ ： １００！ｌ！Ｉ （片側５０ ＋＋
＋ｓ）であり、（Ａ）は文ａ＝Ｏ１即ち金型の平行部と
入側傾斜部との接点をスラブ先端にほぼ一致させて予成
形を行い、又、（Ｂ）はｕａ＝３００ｍｍ即ち金型の平
行部とスラブとの接触長さを３００ｍｍとして予成形を
行い、続いて連続幅圧下を行った後第８図はシートバ一
段階の先端部幅形状である。
１１、ΔＷｐ ： １００！ｌ！Ｉ （片側５０ ＋＋
＋ｓ）であり、（Ａ）は文ａ＝Ｏ１即ち金型の平行部と
入側傾斜部との接点をスラブ先端にほぼ一致させて予成
形を行い、又、（Ｂ）はｕａ＝３００ｍｍ即ち金型の平
行部とスラブとの接触長さを３００ｍｍとして予成形を
行い、続いて連続幅圧下を行った後第８図はシートバ一
段階の先端部幅形状である。
そこで、本発明は予成形長さによりメタルフローが変化
することを予想して金型のスラブ接触位置を制御して最
適な予成形を行うことが目的である。
することを予想して金型のスラブ接触位置を制御して最
適な予成形を行うことが目的である。
［発明の構成］
（問題点を解決するための手段）
本発明における熱間スラブのプレスによる幅圧下方法は
平行部と、外開き傾斜部を有する一対の金型を用いてス
ラブ長手方向端部に予成形を行う熱間スラブのプレスに
よる幅圧下に際し、粗圧延直後の被圧延材長手方向端部
の幅変化量をスラブ厚み、スラブ幅、スラブ温度、プレ
スによる幅圧下量から予測し、この予測値に基づく幅偏
差が最小になるよう前記スラブ端部の予成形における金
型の平行部とスラブとの接触長さを決定して予成形を行
うものである。
平行部と、外開き傾斜部を有する一対の金型を用いてス
ラブ長手方向端部に予成形を行う熱間スラブのプレスに
よる幅圧下に際し、粗圧延直後の被圧延材長手方向端部
の幅変化量をスラブ厚み、スラブ幅、スラブ温度、プレ
スによる幅圧下量から予測し、この予測値に基づく幅偏
差が最小になるよう前記スラブ端部の予成形における金
型の平行部とスラブとの接触長さを決定して予成形を行
うものである。
本発明を具体的に説明すると、粗圧延以降のスラブ先端
部の幅変動（ΔＳ）を、ｆｌａ （金型平行部とスラ
ブとの接触長さ）、ΔＷｐ （幅圧下量）、Ｗｓ（ス
ラブ幅）、Ｔｓ（スラブ温度）でモデル化すると、 Δ５＝ｆ（又ａ、ΔＷｐ 、Ｗｓ、Ｔｓ）の様に文ａ、
ΔＷｐ 、 Ｗ ｓ 、 Ｔ ｓの関数となる。
部の幅変動（ΔＳ）を、ｆｌａ （金型平行部とスラ
ブとの接触長さ）、ΔＷｐ （幅圧下量）、Ｗｓ（ス
ラブ幅）、Ｔｓ（スラブ温度）でモデル化すると、 Δ５＝ｆ（又ａ、ΔＷｐ 、Ｗｓ、Ｔｓ）の様に文ａ、
ΔＷｐ 、 Ｗ ｓ 、 Ｔ ｓの関数となる。
尚、ｆは関数である。
一方、ΔＳ Ｃ！Ｑａ 、ΔＷｐ 、 Ｗ ｓ 、 Ｔ
ｓ ）のｌａに対する基本的特性は、 ΔＳ＝ ｋ （、Ｑａ −、ｆｌａｏｐ ） ・・”
（１）で表現されて、第２図の様な形となる。
ｓ ）のｌａに対する基本的特性は、 ΔＳ＝ ｋ （、Ｑａ −、ｆｌａｏｐ ） ・・”
（１）で表現されて、第２図の様な形となる。
但し、ｋ：関数、９．ａｏｐ：金型平行部とスラブとの
最適長さ、この時ｆｉａｏｐ＝ａ＋ΔＷ＋ｂ ２ Ｗｓ
＋ ｃ Ｔｓ ＋ ｄ Ｄｓ ＝ （２）となる
。
最適長さ、この時ｆｉａｏｐ＝ａ＋ΔＷ＋ｂ ２ Ｗｓ
＋ ｃ Ｔｓ ＋ ｄ Ｄｓ ＝ （２）となる
。
各関数の特性は、
ａ＞０、ｂｏｏ、ｃ＞０．ｄ＞０
となる。
次に第８図で示したように問題となるシートバーにおけ
る幅蕩ち量ΔＳＢとΔＳとの関係から幅偏差ΔＳが特定
の望城でΔＳＨの最小値が存在する。従って逆にΔＳＢ
を最小にするようにΔＳを１１御することが肝要である
。
る幅蕩ち量ΔＳＢとΔＳとの関係から幅偏差ΔＳが特定
の望城でΔＳＨの最小値が存在する。従って逆にΔＳＢ
を最小にするようにΔＳを１１御することが肝要である
。
この様にして（１）式及び（２）式よりΔＳがミニマム
となる文ａ＝ｉａｏｐを求める。即ち、金型平行部とス
ラブとの最適接触長さ文ａｏｐを求め、予成形を行うよ
うにしている。スラブの後端についても同様の考え方が
成立し、（２）式の各係数ａ１、ｂｌ、ＣＩを変化（ａ
２、ｂ２、Ｃ２）させることによりΔＳＢを最小にでき
る。
となる文ａ＝ｉａｏｐを求める。即ち、金型平行部とス
ラブとの最適接触長さ文ａｏｐを求め、予成形を行うよ
うにしている。スラブの後端についても同様の考え方が
成立し、（２）式の各係数ａ１、ｂｌ、ＣＩを変化（ａ
２、ｂ２、Ｃ２）させることによりΔＳＢを最小にでき
る。
したがって、スラブの厚み及び幅が決まり、加熱炉から
の抽出温度が決まった時点で（２）式でモデル化された
幅変動量をもとに、予成形長さ文ａを制御する。
の抽出温度が決まった時点で（２）式でモデル化された
幅変動量をもとに、予成形長さ文ａを制御する。
これを第１図に基づいて以下詳細に説明する。
テーブルローラ４で搬送されたスラブ３はその先端Ｅの
位置を、スラブ３の上面に接して回動するメジャリング
ロール５と、それに取り付けられた長さ測定器６と、ス
ラブ先端検出器７によって測定され、その測定結果を制
御装置８に入力する。
位置を、スラブ３の上面に接して回動するメジャリング
ロール５と、それに取り付けられた長さ測定器６と、ス
ラブ先端検出器７によって測定され、その測定結果を制
御装置８に入力する。
一方、スラブ３の形状（厚み、幅）、幅圧下量は、予め
制御装置８に入力されており、温度計９でスラブ３の温
度をプレスの入側で測定し、その測定結果を制御装置８
に発信する。これによる最適予成形長さ文ａｏｐが（１
）式により演算され、その計算結果に基づいてテーブル
駆動モータ１０による位置制御を行なって、スラブ３を
所定位置に停止させる。
制御装置８に入力されており、温度計９でスラブ３の温
度をプレスの入側で測定し、その測定結果を制御装置８
に発信する。これによる最適予成形長さ文ａｏｐが（１
）式により演算され、その計算結果に基づいてテーブル
駆動モータ１０による位置制御を行なって、スラブ３を
所定位置に停止させる。
（実施例）
厚み２２０ｍｍ、幅１３００ｍｍ、長さ１０５００１１
１ｆｆｉのスラブをｌｏｏｍｍの幅圧下量で幅圧下する
際、スラブを移動させながら、メジャリングロール、長
さ測定器及びスラブ先端検出器でスラブ先端８佼鐙を測
定した。またスラブ温度の測定結果は１１８０℃であっ
た。これを制御装置で演算した結果、最適予成形長さは
３０ｍｍであることが判明し、テーブル駆動モータを制
御し、スラブ３の先端位置を最適予成形長さに合致させ
、プレスにより金型で１００１１１１の幅圧下を行った
。
１ｆｆｉのスラブをｌｏｏｍｍの幅圧下量で幅圧下する
際、スラブを移動させながら、メジャリングロール、長
さ測定器及びスラブ先端検出器でスラブ先端８佼鐙を測
定した。またスラブ温度の測定結果は１１８０℃であっ
た。これを制御装置で演算した結果、最適予成形長さは
３０ｍｍであることが判明し、テーブル駆動モータを制
御し、スラブ３の先端位置を最適予成形長さに合致させ
、プレスにより金型で１００１１１１の幅圧下を行った
。
その結果、シートバーでのｍ落ち量は５ｍ１１となり、
良好な結果を得ることができた。
良好な結果を得ることができた。
［発明の効果コ
本発明を実施することにより、熱間連続圧延におけるス
ラブの大幅圧下にプレスを用いる場合に、シートバー先
後端部に生じる幅落ちを精度良く制御することができ、
歩止り向上に寄与するところ大である。
ラブの大幅圧下にプレスを用いる場合に、シートバー先
後端部に生じる幅落ちを精度良く制御することができ、
歩止り向上に寄与するところ大である。
第１図は本発明に係る熱間スラブのプレスによる幅圧下
方法の実施に使用する装置の平面図、第２図は予成形長
さと変形量との関係を示す図、第３図はスラブの予成形
を示す平面図、第４図は予成形長さが３００ｍｍの場合
のメタルフローの変形量を示す図、第５図は予成形長さ
が１００ｍｍの場合のメタルフローの変形量を示す図、
第６図（ａ）、（ｂ）は変形時のメタルフローを示す平
面図、第７図はプレス後の先端幅変位に及ぼす予成形長
さの影響を示す図、第８図はプレス後の先端幅偏差とシ
ートバーでの幅落ちとの関係図を夫々示す。 ２・・・金型、３・・・スラブ。 第２図 第６図 第７図 プレス後の先端幅変化に及ぼｔ（ｊａ）の影響 ゛
第８図 （Ｒ５は５スタンｌ田王延機の最終スタンド）手続補正
書 １．事件の表示 昭和６１年 ＃ 許 ｗ４ 第７１３３４号２、発明
の名称 熱間スラブのプレスによる幅圧下方法３、補
正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 神戸市中央区北本町通−丁目１番２８号名
称 （１２５）川崎製鉄株式会社 ほか１名４、代
理 人 ６、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明、図面の簡単な説明及び図面
−一、／ （１）明細書第１５頁第１５行「・・・て」を［・・・
Ｄｓ（スラブ厚）て」と補正する。 （２）同頁１７行「ΔＳ＝・・・ＴｓＪを「ΔＳ＝ｆ
（ｌａ、ΔＷｐ、Ｗｓ、Ｔｓ、ＤｓＪと補正する。 （３）ＦＩＸ１８行ｒ・−Ｔｓの関数・・・」ヲ「・・
・Ｔｓ、Ｄｓの関数・・・」と補正する。 （４）同頁末社「・・・Ｔｓ）の」を「・・・Ｔ５．Ｄ
ｓ）の」と補正する。 （５）第６頁第５行乃・・・第６行「・・・又ａｏｐ＝
ａｔ−（２） Ｊをｒ−ｉａｏｐ＝ａΔＷ Ｐ ＋ｂＷ
ｓ＋ｃＴｓ＋ｄＤｓ・・・（２）」と補正する。 （６）同頁第１６行「・・・ΔＳ・・・」を「・・・Δ
ＳＢ・・・」と補正する。 （７）第７頁第１行乃至第６行「各係数・・・−制御す
る。」を「各係数を後端子成形用に変イヒさせることに
より９．ａｏｐが求まる。 したがって、スラブの厚み及び幅並びに幅圧下量が決ま
り、加熱炉からの抽出温度力入決った時点で（２）式て
モデル化された幅変動量をもとに、予成形長さ愛ａを制
御しＩｌｌ・・・」と補正する。 （９）第９頁第１４行「スラブ。」の後に「１・・・ク
ランク圧下装置、４・・・テーブルローラ、５・・・メ
ジャリングロール、６・・・長さ測定器、７・・・先端
検出器、８・・・制御装置、９・・・温度計、１０・・
・テーブル駆動モータ、」を加入する。 （１０）第４図、第５図、第７図、第８図を別紙のよう
に補正する。 第７図 プレス後の先端幅変化に及ぼす（」ａ）の影響第８図 先端からの距離（ｍｍ） （Ｒ５は５スタンド粗圧延機の最終スタンド）手ｆｒ、
売祁ｊ正書 昭和６２年１０月 １日 キシ許庁長官 小 川 邦 夫 殿 ３、補正をする者 ４、代 理 人
方法の実施に使用する装置の平面図、第２図は予成形長
さと変形量との関係を示す図、第３図はスラブの予成形
を示す平面図、第４図は予成形長さが３００ｍｍの場合
のメタルフローの変形量を示す図、第５図は予成形長さ
が１００ｍｍの場合のメタルフローの変形量を示す図、
第６図（ａ）、（ｂ）は変形時のメタルフローを示す平
面図、第７図はプレス後の先端幅変位に及ぼす予成形長
さの影響を示す図、第８図はプレス後の先端幅偏差とシ
ートバーでの幅落ちとの関係図を夫々示す。 ２・・・金型、３・・・スラブ。 第２図 第６図 第７図 プレス後の先端幅変化に及ぼｔ（ｊａ）の影響 ゛
第８図 （Ｒ５は５スタンｌ田王延機の最終スタンド）手続補正
書 １．事件の表示 昭和６１年 ＃ 許 ｗ４ 第７１３３４号２、発明
の名称 熱間スラブのプレスによる幅圧下方法３、補
正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 神戸市中央区北本町通−丁目１番２８号名
称 （１２５）川崎製鉄株式会社 ほか１名４、代
理 人 ６、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明、図面の簡単な説明及び図面
−一、／ （１）明細書第１５頁第１５行「・・・て」を［・・・
Ｄｓ（スラブ厚）て」と補正する。 （２）同頁１７行「ΔＳ＝・・・ＴｓＪを「ΔＳ＝ｆ
（ｌａ、ΔＷｐ、Ｗｓ、Ｔｓ、ＤｓＪと補正する。 （３）ＦＩＸ１８行ｒ・−Ｔｓの関数・・・」ヲ「・・
・Ｔｓ、Ｄｓの関数・・・」と補正する。 （４）同頁末社「・・・Ｔｓ）の」を「・・・Ｔ５．Ｄ
ｓ）の」と補正する。 （５）第６頁第５行乃・・・第６行「・・・又ａｏｐ＝
ａｔ−（２） Ｊをｒ−ｉａｏｐ＝ａΔＷ Ｐ ＋ｂＷ
ｓ＋ｃＴｓ＋ｄＤｓ・・・（２）」と補正する。 （６）同頁第１６行「・・・ΔＳ・・・」を「・・・Δ
ＳＢ・・・」と補正する。 （７）第７頁第１行乃至第６行「各係数・・・−制御す
る。」を「各係数を後端子成形用に変イヒさせることに
より９．ａｏｐが求まる。 したがって、スラブの厚み及び幅並びに幅圧下量が決ま
り、加熱炉からの抽出温度力入決った時点で（２）式て
モデル化された幅変動量をもとに、予成形長さ愛ａを制
御しＩｌｌ・・・」と補正する。 （９）第９頁第１４行「スラブ。」の後に「１・・・ク
ランク圧下装置、４・・・テーブルローラ、５・・・メ
ジャリングロール、６・・・長さ測定器、７・・・先端
検出器、８・・・制御装置、９・・・温度計、１０・・
・テーブル駆動モータ、」を加入する。 （１０）第４図、第５図、第７図、第８図を別紙のよう
に補正する。 第７図 プレス後の先端幅変化に及ぼす（」ａ）の影響第８図 先端からの距離（ｍｍ） （Ｒ５は５スタンド粗圧延機の最終スタンド）手ｆｒ、
売祁ｊ正書 昭和６２年１０月 １日 キシ許庁長官 小 川 邦 夫 殿 ３、補正をする者 ４、代 理 人
Claims (1)
- 平行部と、外開き傾斜部を有する一対の金型を用いてス
ラブ長手方向端部に予成形を行う熱間スラブのプレスに
よる幅圧下に際し、粗圧延以降の被圧延材長手方向端部
の幅変化量をスラブ厚み、スラブ幅、スラブ温度、プレ
スによる幅圧下量から予測し、この予測値に基づく幅偏
差が最小になるよう前記スラブ端部の予成形における金
型の平行部とスラブとの接触長さを決定して予成形を行
うことを特徴とする熱間スラブのプレスによる幅圧下方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7133486A JPS6372401A (ja) | 1986-03-31 | 1986-03-31 | 熱間スラブのプレスによる幅圧下方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7133486A JPS6372401A (ja) | 1986-03-31 | 1986-03-31 | 熱間スラブのプレスによる幅圧下方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6372401A true JPS6372401A (ja) | 1988-04-02 |
Family
ID=13457520
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7133486A Pending JPS6372401A (ja) | 1986-03-31 | 1986-03-31 | 熱間スラブのプレスによる幅圧下方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6372401A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008272807A (ja) * | 2007-05-01 | 2008-11-13 | Nippon Steel Corp | スラブの予成形条件の決定方法 |
| JP2023158774A (ja) * | 2022-04-19 | 2023-10-31 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 幅プレス装置およびスラブの幅プレス方法 |
| JP2024075038A (ja) * | 2022-11-22 | 2024-06-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 座屈防止装置制御方法と、座屈防止装置を有する幅プレス設備 |
-
1986
- 1986-03-31 JP JP7133486A patent/JPS6372401A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008272807A (ja) * | 2007-05-01 | 2008-11-13 | Nippon Steel Corp | スラブの予成形条件の決定方法 |
| JP2023158774A (ja) * | 2022-04-19 | 2023-10-31 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 幅プレス装置およびスラブの幅プレス方法 |
| JP2024075038A (ja) * | 2022-11-22 | 2024-06-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 座屈防止装置制御方法と、座屈防止装置を有する幅プレス設備 |
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