JPS6373134A - 摩擦潤滑試験方法 - Google Patents
摩擦潤滑試験方法Info
- Publication number
- JPS6373134A JPS6373134A JP21723886A JP21723886A JPS6373134A JP S6373134 A JPS6373134 A JP S6373134A JP 21723886 A JP21723886 A JP 21723886A JP 21723886 A JP21723886 A JP 21723886A JP S6373134 A JPS6373134 A JP S6373134A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tool
- rolling
- workpiece
- roll
- friction
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Force Measurement Appropriate To Specific Purposes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「発明の目的」
本発明は、塑性加工における被加工材と工具の界面の真
の摩擦係数を圧延方向に垂直に作用する力と圧延方向に
平行に工具に作用する力との検出値から塑性加工におけ
る摩擦特性を的確に評価しようとするものである。
の摩擦係数を圧延方向に垂直に作用する力と圧延方向に
平行に工具に作用する力との検出値から塑性加工におけ
る摩擦特性を的確に評価しようとするものである。
産業上の利用分野
本発明は、塑性加工における工具と被加工材との界面の
摩擦特性を評価するための試験機およびその試験方法に
関する。
摩擦特性を評価するための試験機およびその試験方法に
関する。
従来の技術
圧延、押出し、鍛造などの塑性加工においては、加工力
の低減、製品品質の向上および工具の損傷防止などの目
的で潤滑剤が使用されることが多い。
の低減、製品品質の向上および工具の損傷防止などの目
的で潤滑剤が使用されることが多い。
また、工具を熱処理したり、異種材料を被覆するなどの
方法で工具に特殊な表面処理を施すことも少なくない。
方法で工具に特殊な表面処理を施すことも少なくない。
熱間における定常塑性加工の１つである孔形ロールとマ
ンドレルバ−の間で管の肉厚ヲ減スるマンドレル圧延を
例として説明すると、マンドレルバ−の摩擦抵抗を低減
する目的で、あらかじめマンドレルバ−表面に黒鉛系の
潤滑剤を塗布するのが通常である。しかし潤滑状態が悪
く摩擦係数が高くなると、圧延された管の形状が悪化す
るだけでなく、管材とマンドレルバ−が焼付きを起して
管内面やバー表面が損傷する。また圧延後の管からマン
ドレルバ−を抜き取ることが困難になることもある。更
に近年多く採用されている圧延中にマンドレルバ−速度
を一定に拘束する方法においては、潤滑不良によりバー
の負荷が過大になるとバーの折損を引き起こすなど、潤
滑状態の良否が加工の成否を左右すると言っても過言で
はない。
ンドレルバ−の間で管の肉厚ヲ減スるマンドレル圧延を
例として説明すると、マンドレルバ−の摩擦抵抗を低減
する目的で、あらかじめマンドレルバ−表面に黒鉛系の
潤滑剤を塗布するのが通常である。しかし潤滑状態が悪
く摩擦係数が高くなると、圧延された管の形状が悪化す
るだけでなく、管材とマンドレルバ−が焼付きを起して
管内面やバー表面が損傷する。また圧延後の管からマン
ドレルバ−を抜き取ることが困難になることもある。更
に近年多く採用されている圧延中にマンドレルバ−速度
を一定に拘束する方法においては、潤滑不良によりバー
の負荷が過大になるとバーの折損を引き起こすなど、潤
滑状態の良否が加工の成否を左右すると言っても過言で
はない。
しかし潤滑剤の選定および潤滑条件の決定は経験に頼っ
ているのが現状である。このためマンドレル圧延用潤滑
剤の摩擦係数、耐久性および管材とマンドレルバ−の焼
付き性を簡便に評価する手法の確立が切望されている。
ているのが現状である。このためマンドレル圧延用潤滑
剤の摩擦係数、耐久性および管材とマンドレルバ−の焼
付き性を簡便に評価する手法の確立が切望されている。
また、鍛造などの１加工行程で圧下率、負荷などの加工
条件が変化する非定常塑性加工においても、ダイスや金
型の表面に潤滑剤を塗布するのが通常である。これらの
加工においても、潤滑剤の摩擦係数が高い場合には、金
型への材料の充満不足による製品価値の低下、更に圧下
率が太き（なると金型への材料の焼付き、かじりにより
金型の損傷を引き起こすため、前記同様、潤滑剤の摩擦
係数、耐久性および金型と材料の焼付き性を簡便に評価
する手法の確立が求められている。
条件が変化する非定常塑性加工においても、ダイスや金
型の表面に潤滑剤を塗布するのが通常である。これらの
加工においても、潤滑剤の摩擦係数が高い場合には、金
型への材料の充満不足による製品価値の低下、更に圧下
率が太き（なると金型への材料の焼付き、かじりにより
金型の損傷を引き起こすため、前記同様、潤滑剤の摩擦
係数、耐久性および金型と材料の焼付き性を簡便に評価
する手法の確立が求められている。
以上のような塑性加工における工具と被加工材の接触界
面の条件は、非常に高い圧力が大きな接触面接にわたっ
て作用し、被加工材の塑性変形に伴って新生面が露出す
る。また熱間加工であれば接触界面が高温にさらされる
。
面の条件は、非常に高い圧力が大きな接触面接にわたっ
て作用し、被加工材の塑性変形に伴って新生面が露出す
る。また熱間加工であれば接触界面が高温にさらされる
。
従来より潤滑剤の評価試験に、例えば日本潤滑学会編潤
滑ハンドブックの３７１頁以下などに発表されている四
球式、ティムケンなどの基礎試験機およびその改良機が
多く用いられており、また熱間加工用潤滑剤の評価には
、リング圧縮法が用いられることもある。
滑ハンドブックの３７１頁以下などに発表されている四
球式、ティムケンなどの基礎試験機およびその改良機が
多く用いられており、また熱間加工用潤滑剤の評価には
、リング圧縮法が用いられることもある。
発明が解決しようとする問題点
しかし、四球式、ティムケンなどの基礎試験機およびそ
の改良機による試験において荷重を負荷する接触部は弾
性体相互の接触であり、点あるいは線接触のため接触面
積は小さく、局所的には高荷重にはなるが、塑性変形に
よる新生面の大きな露出はなく、試験結果は単に摩擦現
象を解明するだけに留まり、実際の塑性加工における摩
擦特性を正当に評価できるに到ってない。
の改良機による試験において荷重を負荷する接触部は弾
性体相互の接触であり、点あるいは線接触のため接触面
積は小さく、局所的には高荷重にはなるが、塑性変形に
よる新生面の大きな露出はなく、試験結果は単に摩擦現
象を解明するだけに留まり、実際の塑性加工における摩
擦特性を正当に評価できるに到ってない。
またリング圧縮法は、単純圧縮での表面伸びおよび新生
面の露出は実際の塑性加工と比べると小さいものである
ため、この方法により測定された摩擦係数による潤滑剤
の潤滑性の順位と、実際の押出し加工などを行ったとき
の加工力や焼付き性から判定した順位とでは入れ替わる
こともよくあり、潤滑剤の摩擦係数、耐久性および焼付
性の評価が実際の加工に対し正当に行われているとは言
いがたい。
面の露出は実際の塑性加工と比べると小さいものである
ため、この方法により測定された摩擦係数による潤滑剤
の潤滑性の順位と、実際の押出し加工などを行ったとき
の加工力や焼付き性から判定した順位とでは入れ替わる
こともよくあり、潤滑剤の摩擦係数、耐久性および焼付
性の評価が実際の加工に対し正当に行われているとは言
いがたい。
そのため、実際の塑性加工を模擬するため、操業設備と
同規模かあるいはその何分の１かの特別な設備を用いて
加工を行い、加工力による摩擦係数の評価や、工具と被
加工材の焼付き性の評価が行われることもあるが、これ
らの設備は通常大型で、制作費も高額であり、かつ操作
方法も複雑であるとういう欠点を有している。
同規模かあるいはその何分の１かの特別な設備を用いて
加工を行い、加工力による摩擦係数の評価や、工具と被
加工材の焼付き性の評価が行われることもあるが、これ
らの設備は通常大型で、制作費も高額であり、かつ操作
方法も複雑であるとういう欠点を有している。
「発明の構成」
問題点を解決するための手段
回転する圧延ロールと固定した板状の工具の間で板状の
被加工材を圧延し、圧延方向に垂直に働らく作用力と、
圧延方向と平行に工具に働らく作用力とを共に検出し、
塑性加工における工具と被加工材との界面における摩擦
特性を評価することを特徴とする摩擦潤滑試験方法。
被加工材を圧延し、圧延方向に垂直に働らく作用力と、
圧延方向と平行に工具に働らく作用力とを共に検出し、
塑性加工における工具と被加工材との界面における摩擦
特性を評価することを特徴とする摩擦潤滑試験方法。
作用
圧延方向と垂直な圧下刃（Ｐ）と圧延方向に平行な圧下
刃（Ｆ）を夫々検出することにより、摩擦の法則から摩
擦係数μを、μ＝Ｆ／Ｐで求めることができる。
刃（Ｆ）を夫々検出することにより、摩擦の法則から摩
擦係数μを、μ＝Ｆ／Ｐで求めることができる。
前記摩擦係数μの経時変化から工具表面における潤滑膜
の如きの持続性、耐久性および焼き付き性などを評価し
判定することができる。
の如きの持続性、耐久性および焼き付き性などを評価し
判定することができる。
定常塑性加工、非定常塑性加工などの何れに対しても試
験、評価をなし得る。
験、評価をなし得る。
実施例
上記したような本発明について更に説明するならば、本
発明による試験機は、回転する圧延ロールと固定された
板状の工具との間で板状の被加工材を圧延することによ
り、第１に被加工材に大きな塑性変形を与え、第２に、
大きく露出した被加工材の新生面と工具表面との接触界
面に高い圧力を生ぜしめた状態で、被加工材と工具に相
対すべりを与えて、実際の塑性加工における工具と被加
工材の接触状態に近い状態を作らしめるものであり、こ
のような状態で圧延方向に垂直に作用する力と圧延方向
に平行に工具に作用する力を同時に検出機構を用い、両
者の検出値から被加工材と工具との界面における真の摩
擦係数を算定せしめることにより、塑性加工における摩
擦特性を正当に評価できるようにしたものである。
発明による試験機は、回転する圧延ロールと固定された
板状の工具との間で板状の被加工材を圧延することによ
り、第１に被加工材に大きな塑性変形を与え、第２に、
大きく露出した被加工材の新生面と工具表面との接触界
面に高い圧力を生ぜしめた状態で、被加工材と工具に相
対すべりを与えて、実際の塑性加工における工具と被加
工材の接触状態に近い状態を作らしめるものであり、こ
のような状態で圧延方向に垂直に作用する力と圧延方向
に平行に工具に作用する力を同時に検出機構を用い、両
者の検出値から被加工材と工具との界面における真の摩
擦係数を算定せしめることにより、塑性加工における摩
擦特性を正当に評価できるようにしたものである。
斯かる本発明を添付図面を用いて説明するならば、第１
図は本発明の原理的関係の１例を示したものであり、潤
滑剤の塗布その他により所定の表面状態をもった膜６を
有する板状の工具１は、ベアリング等の上に無摩擦条件
で固定設置され、この工具１と圧延ロール２との間で板
状の被加工材３を圧延すると、圧延方向と垂直な圧下刃
Ｐがロール２あるいは工具１に作用すると同時に、被加
工材３と工具１との界面における摩擦により工具１には
圧延方向に平行な力Ｆが作用する。このようなそれぞれ
の力ＰおよびＦを荷重検出器４および５で検出すると、
摩擦の法則により被加工材３と工具１との界面の摩擦係
数μは、μ＝Ｆ／Ｐで求められる。このようにして求め
た摩擦係数の圧延開始からの経時変化を追うことによっ
て、工具表面の潤滑膜６の持続性、耐久性および被加工
材３と工具１との焼付き性も評価できる。ロール２とし
て板圧延用の円筒ロールを用いれば、ロール回転中の圧
下条件は一定であるから定常塑性加工における試験が可
能であり、一方偏芯ロールあるいはピルが一圧延ロール
などのロール回転に伴い圧下条件が変化するロールを用
いれは、非定常塑性加工における試験が可能になる。
図は本発明の原理的関係の１例を示したものであり、潤
滑剤の塗布その他により所定の表面状態をもった膜６を
有する板状の工具１は、ベアリング等の上に無摩擦条件
で固定設置され、この工具１と圧延ロール２との間で板
状の被加工材３を圧延すると、圧延方向と垂直な圧下刃
Ｐがロール２あるいは工具１に作用すると同時に、被加
工材３と工具１との界面における摩擦により工具１には
圧延方向に平行な力Ｆが作用する。このようなそれぞれ
の力ＰおよびＦを荷重検出器４および５で検出すると、
摩擦の法則により被加工材３と工具１との界面の摩擦係
数μは、μ＝Ｆ／Ｐで求められる。このようにして求め
た摩擦係数の圧延開始からの経時変化を追うことによっ
て、工具表面の潤滑膜６の持続性、耐久性および被加工
材３と工具１との焼付き性も評価できる。ロール２とし
て板圧延用の円筒ロールを用いれば、ロール回転中の圧
下条件は一定であるから定常塑性加工における試験が可
能であり、一方偏芯ロールあるいはピルが一圧延ロール
などのロール回転に伴い圧下条件が変化するロールを用
いれは、非定常塑性加工における試験が可能になる。
また、素材をあらかじめ加熱炉で所定の温度に加熱すれ
ば熱間での試験が可能である。ロール２と工具１の間隔
を変化させることで塑性変形の大きさ、工具１と被加工
材３の接触部に作用する圧力および接触面積を変化させ
ることができ、更にロール２の回転数を変化させること
で工具１と被加工材３間の相対すべり速度を変化させる
ことができる。
ば熱間での試験が可能である。ロール２と工具１の間隔
を変化させることで塑性変形の大きさ、工具１と被加工
材３の接触部に作用する圧力および接触面積を変化させ
ることができ、更にロール２の回転数を変化させること
で工具１と被加工材３間の相対すべり速度を変化させる
ことができる。
更に工具１形状を単純な形状にすることにより潤滑剤６
の塗布、工具１０表面処理、工具材質の変更ならびに工
具１の交換も容易になり、種々の潤滑状態での試験を簡
便に行うこともできる。
の塗布、工具１０表面処理、工具材質の変更ならびに工
具１の交換も容易になり、種々の潤滑状態での試験を簡
便に行うこともできる。
なお、より長時間における摩擦特性を評価するためには
、長尺の被加工材３を用いるか、あるいは短尺の被加工
材３を多バス圧延すればよい。また第１図において圧下
刃Ｐはロール２に作用する力を検出するようになってい
るが、工具１に作用する力を検出してもよい。
、長尺の被加工材３を用いるか、あるいは短尺の被加工
材３を多バス圧延すればよい。また第１図において圧下
刃Ｐはロール２に作用する力を検出するようになってい
るが、工具１に作用する力を検出してもよい。
次に、具体例によって本発明をより詳細に説明すると、
第２図〜第４図は本発明者等の作製した試験機の構成を
示すものであって、第２図に示すように市販の双ロール
圧延機における上側ロール１４と対設された下側ロール
セットを固定ブロック１１に置き換えてベアリング１８
上に設置し、固定ブロックＩＩの工具保持部１２におい
て板状に加工した工具１３を固定させ、斯かる工具１３
と上側ロール１４の間で板材の被加工材を圧延するよう
に成っており、第４図に示すようなロールハウジング１
５の出側に圧縮型ロードセル１６を取り付け、このロー
ドセル１６に前記したような固定ブロック１１を押し付
けて固定ブロック１１を圧延方向に固定すると共に、上
記のようにロール１４と工具１３との間のに位置した被
加工材と工具１３との間に働く摩擦力を検出する。圧延
方向に垂直な力は、ロールハウジング１５の上部に取付
けたロール圧下刃検出用ロードセル１７で検出するよう
に成っている。
第２図〜第４図は本発明者等の作製した試験機の構成を
示すものであって、第２図に示すように市販の双ロール
圧延機における上側ロール１４と対設された下側ロール
セットを固定ブロック１１に置き換えてベアリング１８
上に設置し、固定ブロックＩＩの工具保持部１２におい
て板状に加工した工具１３を固定させ、斯かる工具１３
と上側ロール１４の間で板材の被加工材を圧延するよう
に成っており、第４図に示すようなロールハウジング１
５の出側に圧縮型ロードセル１６を取り付け、このロー
ドセル１６に前記したような固定ブロック１１を押し付
けて固定ブロック１１を圧延方向に固定すると共に、上
記のようにロール１４と工具１３との間のに位置した被
加工材と工具１３との間に働く摩擦力を検出する。圧延
方向に垂直な力は、ロールハウジング１５の上部に取付
けたロール圧下刃検出用ロードセル１７で検出するよう
に成っている。
上記のような本発明における試験機を用いて、まず円筒
ロールを採用して、定常塑性加工を模凝する試験法と試
験結果の１例を述べる。被加工材には炭素Ｍ（０，２％
Ｃ）を用い、電気炉で１０００℃に昇温させた。形状は
厚さ１５龍、幅４０龍、長さ１５０ ｍｍであり、噛込
み２１性を向上させるために先端部に約１０°のテーパ
をもたせた。工具■３には厚さ２５１１、幅６０ｍ、長
さ１５０ｎの合金鋼（５％Ｃｒ−１％ＭＯ）を用い、ロ
ール１４と工具１３の間隔は７ｎ＊（圧下率５３％）に
設定し、直径１３０ｍｍのロールを回転数２Ｏｒｐｍで
直流モータにより駆動し試験した。
ロールを採用して、定常塑性加工を模凝する試験法と試
験結果の１例を述べる。被加工材には炭素Ｍ（０，２％
Ｃ）を用い、電気炉で１０００℃に昇温させた。形状は
厚さ１５龍、幅４０龍、長さ１５０ ｍｍであり、噛込
み２１性を向上させるために先端部に約１０°のテーパ
をもたせた。工具■３には厚さ２５１１、幅６０ｍ、長
さ１５０ｎの合金鋼（５％Ｃｒ−１％ＭＯ）を用い、ロ
ール１４と工具１３の間隔は７ｎ＊（圧下率５３％）に
設定し、直径１３０ｍｍのロールを回転数２Ｏｒｐｍで
直流モータにより駆動し試験した。
第５図と第６図にはそれぞれ水溶性黒鉛系の潤滑材Ａお
よびＢを予め工具表面に約５０μｍ塗布した場合の試験
結果を示すが、圧延時間の経過に対するロードセル１７
からの出力である圧下刃Ｐ、ロードセル１６からの出力
である摩擦力Ｆおよび摩擦係数μを、μ＝Ｆ／Ｐの演算
結果として示したものである。即ち第５図においては、
圧延中の摩擦係数はほぼ一定であり、その値も極めて低
く安定な潤滑状態が得られていることが分かる。一方第
６図においては、圧延開始早々に摩擦係数が０．２まで
上昇し、圧延途中で摩擦係数が小刻みに変動し、実際は
ここで工具１３に板材が焼付きを起こしている。
よびＢを予め工具表面に約５０μｍ塗布した場合の試験
結果を示すが、圧延時間の経過に対するロードセル１７
からの出力である圧下刃Ｐ、ロードセル１６からの出力
である摩擦力Ｆおよび摩擦係数μを、μ＝Ｆ／Ｐの演算
結果として示したものである。即ち第５図においては、
圧延中の摩擦係数はほぼ一定であり、その値も極めて低
く安定な潤滑状態が得られていることが分かる。一方第
６図においては、圧延開始早々に摩擦係数が０．２まで
上昇し、圧延途中で摩擦係数が小刻みに変動し、実際は
ここで工具１３に板材が焼付きを起こしている。
このように円筒ロールを用いた本発明による試験法によ
り、潤滑剤の摩擦係数、耐久性および工具と被加工材の
焼付性を的確に評価できることが判明した。
り、潤滑剤の摩擦係数、耐久性および工具と被加工材の
焼付性を的確に評価できることが判明した。
次に、ロールの回転に伴い圧下率が変化する偏芯ロール
を用いて非定常塑性加工を模凝する試験法と試験結果の
１例を述べると、ロールには直径１３０ｍｍ、偏芯量６
．５龍のものを用い、ロール半回転でロールと工具の間
隔が２１１〜１５＋ｕ（圧下率Ｏ〜８０％）で変化でき
る設定とした。潤滑剤には上記Ａを用い、その他の条件
は上記したところと同条件にした。第７図には試験結果
として圧下率に対する摩擦係数の変化を示す。この図よ
り圧下率の上昇に従い摩擦係数も上昇し、圧下率が約５
８％で被加工材と工具が焼付きを起こしていることが分
かる。
を用いて非定常塑性加工を模凝する試験法と試験結果の
１例を述べると、ロールには直径１３０ｍｍ、偏芯量６
．５龍のものを用い、ロール半回転でロールと工具の間
隔が２１１〜１５＋ｕ（圧下率Ｏ〜８０％）で変化でき
る設定とした。潤滑剤には上記Ａを用い、その他の条件
は上記したところと同条件にした。第７図には試験結果
として圧下率に対する摩擦係数の変化を示す。この図よ
り圧下率の上昇に従い摩擦係数も上昇し、圧下率が約５
８％で被加工材と工具が焼付きを起こしていることが分
かる。
このように本発明によるものは、偏芯ロールを用いる場
合の試験法において、逐次圧下率が変化する場合の潤滑
剤の摩擦係数、耐久性および工具と被加工材の焼付き性
が評価できることが明かである。熱論同様な条件での評
価は前記円筒ロールで板厚が長手方向に逐次変化する素
材を用いても実現できる。
合の試験法において、逐次圧下率が変化する場合の潤滑
剤の摩擦係数、耐久性および工具と被加工材の焼付き性
が評価できることが明かである。熱論同様な条件での評
価は前記円筒ロールで板厚が長手方向に逐次変化する素
材を用いても実現できる。
以上、本発明試験機による潤滑剤の評価法を例にとって
試験方法を述べたが、潤滑剤なしで試験すれば工具材質
の摩擦特性を、あるいは工具に熱処理または異種材被覆
などの表面処理を施して試験すれば各表面層の潤滑性を
それぞれ評価できることは明らかである。
試験方法を述べたが、潤滑剤なしで試験すれば工具材質
の摩擦特性を、あるいは工具に熱処理または異種材被覆
などの表面処理を施して試験すれば各表面層の潤滑性を
それぞれ評価できることは明らかである。
発明の詳細
な説明したような本発明によるときは、回転する圧延ロ
ールと固定された板状の工具との間で板状の被加工材を
圧延することにより、被加工材に大きな塑性変形を与え
ると同時に、大きく露出した被加工材の新生面と工具表
面との接触界面に高い圧力を生ぜしめた状態で、被加工
材と工具に相対すべりを与えて実際の塑性加工における
工具と被加工材の接触状態に近い状態を作らしめ、圧延
方向に垂直に作用する力と圧延方向に平行な工具に作用
する力を同時に検出することができ、両者の検出値から
被加工材と工具界面における真の摩擦係数を算定ならし
めることによって塑性加工における摩擦特性を正当に評
価でき、しかも小型で、製作費が安価であり、試験操作
方法が簡便である等の効果を有しており、工業上のその
効果の大きい発明である。
ールと固定された板状の工具との間で板状の被加工材を
圧延することにより、被加工材に大きな塑性変形を与え
ると同時に、大きく露出した被加工材の新生面と工具表
面との接触界面に高い圧力を生ぜしめた状態で、被加工
材と工具に相対すべりを与えて実際の塑性加工における
工具と被加工材の接触状態に近い状態を作らしめ、圧延
方向に垂直に作用する力と圧延方向に平行な工具に作用
する力を同時に検出することができ、両者の検出値から
被加工材と工具界面における真の摩擦係数を算定ならし
めることによって塑性加工における摩擦特性を正当に評
価でき、しかも小型で、製作費が安価であり、試験操作
方法が簡便である等の効果を有しており、工業上のその
効果の大きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであって、第１図
は本発明における試験測定の原理的関係の説明図、第２
図は本発明等の作製した試験機の正面図、第３図はその
側面図、第４図はその立面図、第５．６．７図はそれぞ
れ試験結果を示すグラフである。 然して、これらの図面において、１は工具、２はロール
、３は被加工材、４は圧下力検出器、５は摩擦力検出器
、６は潤滑膜、１１は固定ブロック、１２は工具支持部
、１３は工具、１４はロール、１５はロールハウジング
、１６は摩擦検出用ロードセル、１７は圧下力検出用ロ
ードセル、１８はベアリングを夫々示すものである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 曽 谷 保 博同
平 川 智 之第 ７
国 水下率−（幻 手続補正書（０謬） 昭和 ＆１．１０．１ｉｌＯｓ
は本発明における試験測定の原理的関係の説明図、第２
図は本発明等の作製した試験機の正面図、第３図はその
側面図、第４図はその立面図、第５．６．７図はそれぞ
れ試験結果を示すグラフである。 然して、これらの図面において、１は工具、２はロール
、３は被加工材、４は圧下力検出器、５は摩擦力検出器
、６は潤滑膜、１１は固定ブロック、１２は工具支持部
、１３は工具、１４はロール、１５はロールハウジング
、１６は摩擦検出用ロードセル、１７は圧下力検出用ロ
ードセル、１８はベアリングを夫々示すものである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 曽 谷 保 博同
平 川 智 之第 ７
国 水下率−（幻 手続補正書（０謬） 昭和 ＆１．１０．１ｉｌＯｓ
Claims (1)
- 回転する圧延ロールと固定した板状の工具の間で板状の
被加工材を圧延し、圧延方向に垂直に働らく作用力と、
圧延方向と平行に工具に働らく作用力とを共に検出し、
塑性加工における工具と被加工材との界面における摩擦
特性を評価することを特徴とする摩擦潤滑試験方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21723886A JPS6373134A (ja) | 1986-09-17 | 1986-09-17 | 摩擦潤滑試験方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21723886A JPS6373134A (ja) | 1986-09-17 | 1986-09-17 | 摩擦潤滑試験方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6373134A true JPS6373134A (ja) | 1988-04-02 |
| JPH0447260B2 JPH0447260B2 (ja) | 1992-08-03 |
Family
ID=16701016
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21723886A Granted JPS6373134A (ja) | 1986-09-17 | 1986-09-17 | 摩擦潤滑試験方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6373134A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH055696A (ja) * | 1991-06-27 | 1993-01-14 | Fuji Xerox Co Ltd | 摩擦係数測定装置 |
| JPH0599823A (ja) * | 1991-03-08 | 1993-04-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 摩擦試験方法および装置 |
| US7263876B2 (en) * | 2001-09-19 | 2007-09-04 | Ricoh Company Limited | Apparatus and method of detecting surface convexity of members, and method of producing the members |
| CN103048262A (zh) * | 2011-10-13 | 2013-04-17 | 克朗斯股份公司 | 用于测定摩擦系数的装置和方法 |
| CN103884640A (zh) * | 2014-03-21 | 2014-06-25 | 北京工业大学 | 一种预应力管道摩阻试验装置及其安装方法 |
-
1986
- 1986-09-17 JP JP21723886A patent/JPS6373134A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0599823A (ja) * | 1991-03-08 | 1993-04-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 摩擦試験方法および装置 |
| JPH055696A (ja) * | 1991-06-27 | 1993-01-14 | Fuji Xerox Co Ltd | 摩擦係数測定装置 |
| US7263876B2 (en) * | 2001-09-19 | 2007-09-04 | Ricoh Company Limited | Apparatus and method of detecting surface convexity of members, and method of producing the members |
| CN103048262A (zh) * | 2011-10-13 | 2013-04-17 | 克朗斯股份公司 | 用于测定摩擦系数的装置和方法 |
| CN103884640A (zh) * | 2014-03-21 | 2014-06-25 | 北京工业大学 | 一种预应力管道摩阻试验装置及其安装方法 |
| CN103884640B (zh) * | 2014-03-21 | 2016-07-27 | 北京工业大学 | 一种预应力管道摩阻试验装置及其安装方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0447260B2 (ja) | 1992-08-03 |
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