JPS6375111A - アラミド共重合体系 - Google Patents
アラミド共重合体系Info
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- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
ｌ１二た１
芳香族ポリアミド、特にポリ（ｐ−フエニレンテレフタ
ルアミド）（Ｆ’ＰＤ−Ｔ）、から遺られた糸は、優れ
た物理的性質を示すことが知られている。
ルアミド）（Ｆ’ＰＤ−Ｔ）、から遺られた糸は、優れ
た物理的性質を示すことが知られている。
しかしながら、このような糸の用途が拡大するにつれて
、さらに改良された性質を有する糸の必要となっている
。たとえば、ロープ、ケーブル、布及びタイヤコードの
ような、いくつかの用途においては、引張強さと靭性の
両方が改良された繊維を必要としている０本発明はＰＰ
Ｄ−Ｔの繊維の靭性よりも大きな靭性を存し且つ同時に
、少なくともそれと同等の引張強さを有する新規共重合
体材料の繊維から成る糸に関するものである。
、さらに改良された性質を有する糸の必要となっている
。たとえば、ロープ、ケーブル、布及びタイヤコードの
ような、いくつかの用途においては、引張強さと靭性の
両方が改良された繊維を必要としている０本発明はＰＰ
Ｄ−Ｔの繊維の靭性よりも大きな靭性を存し且つ同時に
、少なくともそれと同等の引張強さを有する新規共重合
体材料の繊維から成る糸に関するものである。
え＆皮亙血１」
Ｈ，ブレーズの出願に対して１９７３年１０月２３日に
付与された米国特許第３．７６７．７５６号は、パラ−
７二二レンジアミンと２種のジカルボン酸コモノマーの
共重合体を包含する芳香族ポリアミドを開示している。
付与された米国特許第３．７６７．７５６号は、パラ−
７二二レンジアミンと２種のジカルボン酸コモノマーの
共重合体を包含する芳香族ポリアミドを開示している。
この特許はパラ−７二二レンジアミンと２，６−す７タ
レンジカルボン酸の芳香族ポリアミドホモポリマーをも
開示しでいる。これらの共重合体及びホモポリマーの何
れも、ＰＰＤ−Ｔホモ重合体から成る繊維の引張強さ及
び靭性よりも大きな引張強さ及び靭性を示すａ維を与え
ることは、記載されていない。
レンジカルボン酸の芳香族ポリアミドホモポリマーをも
開示しでいる。これらの共重合体及びホモポリマーの何
れも、ＰＰＤ−Ｔホモ重合体から成る繊維の引張強さ及
び靭性よりも大きな引張強さ及び靭性を示すａ維を与え
ることは、記載されていない。
昭和５９（１９８４）年４月５日に公告された特公昭５
９−１４５６７号公報は、２，６−ナフタルアミドのモ
ル分率が０．２であるコポリ（ｐ−フェニレンテレフタ
ルアミド／２，６−ナフタルアミド）の製造を開示して
いる。この共重合体から成る繊維はＰＰＤ−Ｔホモポリ
マーから成るｗ＆維の引張強さ及びモジュラスよりも低
い引張強さとモジュラスを示すことが記載されている。
９−１４５６７号公報は、２，６−ナフタルアミドのモ
ル分率が０．２であるコポリ（ｐ−フェニレンテレフタ
ルアミド／２，６−ナフタルアミド）の製造を開示して
いる。この共重合体から成る繊維はＰＰＤ−Ｔホモポリ
マーから成るｗ＆維の引張強さ及びモジュラスよりも低
い引張強さとモジュラスを示すことが記載されている。
免ｉへ見扛
本発明に従って、本質的に２．６−ナフタルアミドのモ
ル分率がｏ、ｏ ｏ ｓ〜０．１０であるフポ１７（ｐ
−７二二レンテレ７タルアミ）”／２．６−１−７タル
アミド）から成る、芳香族ポリアミドの繊維から遺られ
た糸を提供する。本発明の糸の引張強さは、２５．７ｇ
／デニール（ｇｐｄ）（２３、１ｄＮ ／１ｅｘ）より
も大であり且ツ’４ｉ１性は０．４１７ｇｐｄ（０゜３
７５ ｄＮ ／ ｔｅｘ）よりも大である。本発明のａ
維から成る糸の靭性は、同じ方法によってホモ重合体テ
するポリ（ｐ−フェニレンテレフタルアミド）を用いて
製造した同じ寸法の糸の靭性よりも大である。その上、
本発明の繊維から成る糸の引張強さは、ホモポリマーか
ら成る糸の引張強さと少なくとも同等である。
ル分率がｏ、ｏ ｏ ｓ〜０．１０であるフポ１７（ｐ
−７二二レンテレ７タルアミ）”／２．６−１−７タル
アミド）から成る、芳香族ポリアミドの繊維から遺られ
た糸を提供する。本発明の糸の引張強さは、２５．７ｇ
／デニール（ｇｐｄ）（２３、１ｄＮ ／１ｅｘ）より
も大であり且ツ’４ｉ１性は０．４１７ｇｐｄ（０゜３
７５ ｄＮ ／ ｔｅｘ）よりも大である。本発明のａ
維から成る糸の靭性は、同じ方法によってホモ重合体テ
するポリ（ｐ−フェニレンテレフタルアミド）を用いて
製造した同じ寸法の糸の靭性よりも大である。その上、
本発明の繊維から成る糸の引張強さは、ホモポリマーか
ら成る糸の引張強さと少なくとも同等である。
コポリ（ｐ−フェニレンテレ７タルアミ）’／２ 。
６−ナフタルアミド）から真直な壁の紡糸孔を有する紡
糸口金を用いて製造した本発明の糸は、２゜６−ナフタ
ルアミドのモル分率が最大焼＜０．０８５に至るまでは
ＰＰＤ−Ｔホモポリマーから製造した糸の引張強さ及Ｖ
靭性よりも大きい引張強さ及び靭性を示す。本発明のこ
のような糸は、先細の紡糸孔を有する紡糸口金を用いて
製造するときは、２，６−ナフタルアミドのモル分率が
約０゜０９４に至るまでは、Ｐ Ｐ Ｄ −１”ホモポ
リマーから成る糸の引張強さ及び靭性よりも大きな引張
強さと靭性を示す。２，６−ナフタルアミドのモル分率
の下限値ｏ、ｏ ｏ ｓは、本発明の目的に対する実際
的な最低量であると思われる。
糸口金を用いて製造した本発明の糸は、２゜６−ナフタ
ルアミドのモル分率が最大焼＜０．０８５に至るまでは
ＰＰＤ−Ｔホモポリマーから製造した糸の引張強さ及Ｖ
靭性よりも大きい引張強さ及び靭性を示す。本発明のこ
のような糸は、先細の紡糸孔を有する紡糸口金を用いて
製造するときは、２，６−ナフタルアミドのモル分率が
約０゜０９４に至るまでは、Ｐ Ｐ Ｄ −１”ホモポ
リマーから成る糸の引張強さ及び靭性よりも大きな引張
強さと靭性を示す。２，６−ナフタルアミドのモル分率
の下限値ｏ、ｏ ｏ ｓは、本発明の目的に対する実際
的な最低量であると思われる。
魚遭目と洋１ｊｚ見３−
上記のように、本発明の糸のポリアミドはｐ−フェニレ
ンジアミンとテレ７タロイルクロリド及び２，６−す７
タレンジカルポニルクロリドの組合わせとの共重合体で
ある。この共重合体はランダムであり且つ糸は、たとえ
ば染料、充填剤、つや消し剤、安定剤、酸化防止剤など
のような常用の添加剤を含有していてもよい。
ンジアミンとテレ７タロイルクロリド及び２，６−す７
タレンジカルポニルクロリドの組合わせとの共重合体で
ある。この共重合体はランダムであり且つ糸は、たとえ
ば染料、充填剤、つや消し剤、安定剤、酸化防止剤など
のような常用の添加剤を含有していてもよい。
ここで糸とは、それぞれ０．５〜６デニール／フイラメ
ン）（ｄｐｆ）（０，５５−６，６７ｄｔｅｘ／フィラ
メント）、好ましくはＯ，Ｓ〜３ ｄｐｆ（０、５５〜
３．３３ ｄｔｅｘ／ フィラメント）のＭ密度を有す
る連続フィラメント又はｗＬ維のマルチフィラメント糸
を意味する。約０．５ ｄｐｆ（６、６７ｄｔｅｘ／
フィラメント）以下では、実用的な速度において防止の
連続性を維持することができず、且つ約６ｄ９ｆ（６゜
６７ ｄｔｅｘ／ フィラメント）以上では、溶剤抽出
の速度が低くなり過ぎ、フィラメントの断面にわたる構
造的不均一性と引張り特性の低下を生じる。
ン）（ｄｐｆ）（０，５５−６，６７ｄｔｅｘ／フィラ
メント）、好ましくはＯ，Ｓ〜３ ｄｐｆ（０、５５〜
３．３３ ｄｔｅｘ／ フィラメント）のＭ密度を有す
る連続フィラメント又はｗＬ維のマルチフィラメント糸
を意味する。約０．５ ｄｐｆ（６、６７ｄｔｅｘ／
フィラメント）以下では、実用的な速度において防止の
連続性を維持することができず、且つ約６ｄ９ｆ（６゜
６７ ｄｔｅｘ／ フィラメント）以上では、溶剤抽出
の速度が低くなり過ぎ、フィラメントの断面にわたる構
造的不均一性と引張り特性の低下を生じる。
３−６ｄｐｆ（３，３３−６，６７ｄｔｅｘ／ フィラ
メント）では、やはり引張り特性が低下する傾向がある
が、最高の引張強さを必要としない多くの用途に討して
はなお適切な特性を保持している。糸は低くは２０（２
２，：２ｄｔｅｘ）から２０００（２２２２ｄｔｅｘ）
を超えるまでのデニールを有している。
メント）では、やはり引張り特性が低下する傾向がある
が、最高の引張強さを必要としない多くの用途に討して
はなお適切な特性を保持している。糸は低くは２０（２
２，：２ｄｔｅｘ）から２０００（２２２２ｄｔｅｘ）
を超えるまでのデニールを有している。
共重合体は、たとえば、米国特許第３，０６３゜９６６
号及び同第３，８６９，４２９号中に開示された、公知
の重合方法の何れかによって、兵舎よ（製造することが
できる１本発明の共重合体を製造するなるの一方法は、
約１モルの塩化カルシウムと約２．５１のＮ−メチル−
２−ピロリドンから成る溶剤系中に１モルのｐ−フェニ
レンジアミンを溶解し、次いで攪拌及び冷却しながら、
合計して１モルのテレ７タロイルクロリドと２，６−す
７タレンシカルポニルクロリドの混合物を加えることを
包含する。二酸クロリドの添加は通常は二段階で行ない
、第一段階で全体の約２５％を添加して系を約１５分湯
合したのちに第二段階の添加を行なう。第二段階の添加
後に約７５℃以下の温度を保つように糸に冷却を加える
。連続的な攪拌力下に、共重合体はデル化し、次いで崩
壊し、そして、少なくとも３０分後に、生じたクラム状
の共重合体を攪拌することなく数時間放置し、次いで水
中で数回洗浄したのち、オープン中で約１００〜１５０
″Ｃにおいて乾燥する６本発明のその他の共重合体は、
２，６−す７タレンジカルポニルクロリドのモル分率を
酸クロリドの全量に基づいて０．０１〜０．１０とする
ときは、上に概略的に記載した方法に従って製造するこ
とができる。
号及び同第３，８６９，４２９号中に開示された、公知
の重合方法の何れかによって、兵舎よ（製造することが
できる１本発明の共重合体を製造するなるの一方法は、
約１モルの塩化カルシウムと約２．５１のＮ−メチル−
２−ピロリドンから成る溶剤系中に１モルのｐ−フェニ
レンジアミンを溶解し、次いで攪拌及び冷却しながら、
合計して１モルのテレ７タロイルクロリドと２，６−す
７タレンシカルポニルクロリドの混合物を加えることを
包含する。二酸クロリドの添加は通常は二段階で行ない
、第一段階で全体の約２５％を添加して系を約１５分湯
合したのちに第二段階の添加を行なう。第二段階の添加
後に約７５℃以下の温度を保つように糸に冷却を加える
。連続的な攪拌力下に、共重合体はデル化し、次いで崩
壊し、そして、少なくとも３０分後に、生じたクラム状
の共重合体を攪拌することなく数時間放置し、次いで水
中で数回洗浄したのち、オープン中で約１００〜１５０
″Ｃにおいて乾燥する６本発明のその他の共重合体は、
２，６−す７タレンジカルポニルクロリドのモル分率を
酸クロリドの全量に基づいて０．０１〜０．１０とする
ときは、上に概略的に記載した方法に従って製造するこ
とができる。
共重合体の分子量は多くの条件に依存する。たとえば、
高分子量の共重合体を得るためには、反応物と溶剤が不
純物を含有していてはならず、且つ全反応系中の水分を
できる限り少なく、少なくとも００３重量％未満としな
ければならない。最高の分子量の共重合体を確保するた
めには、実質的に等モルのジアミンと二酸クロリドを使
用するように注意しなければならない。
高分子量の共重合体を得るためには、反応物と溶剤が不
純物を含有していてはならず、且つ全反応系中の水分を
できる限り少なく、少なくとも００３重量％未満としな
ければならない。最高の分子量の共重合体を確保するた
めには、実質的に等モルのジアミンと二酸クロリドを使
用するように注意しなければならない。
本発明の共重合体は連続重合によって製造することもで
き、また、たとえばテトラメチレン尿素、ツメチルアセ
トアミド、ヘキサメチレンホスホルアミドなどのような
他の溶剤を、単独で又はＮ−メチル−２−ピロリドンと
組合わせて、使用することもできる。生成する共重合体
を溶液状態に維持することを助けるために無機塩を添加
することが好適であるけれども、第四アンモニウム塩も
また共重合体溶液を維持するために有効であることが認
められた。有用な第四アンモニウム塩の例は以下のもの
である二メチルトリーｎ−ブチルアンモニツムクロリド
、メルチトリーｎ−プロピルアンモニウムクロリド；テ
トラ−ｎ−ブチルアンモニウムクロリド；及びテトラ−
ｎ−プロピルアンモニウムクロリド。
き、また、たとえばテトラメチレン尿素、ツメチルアセ
トアミド、ヘキサメチレンホスホルアミドなどのような
他の溶剤を、単独で又はＮ−メチル−２−ピロリドンと
組合わせて、使用することもできる。生成する共重合体
を溶液状態に維持することを助けるために無機塩を添加
することが好適であるけれども、第四アンモニウム塩も
また共重合体溶液を維持するために有効であることが認
められた。有用な第四アンモニウム塩の例は以下のもの
である二メチルトリーｎ−ブチルアンモニツムクロリド
、メルチトリーｎ−プロピルアンモニウムクロリド；テ
トラ−ｎ−ブチルアンモニウムクロリド；及びテトラ−
ｎ−プロピルアンモニウムクロリド。
本発明の糸は、たとえば、米国特許第３．７６７．７５
６号中に教示するような、乾式−ジェット湿式紡糸方法
によって共重合体のドープを押出すことにより製造する
ことができる。
６号中に教示するような、乾式−ジェット湿式紡糸方法
によって共重合体のドープを押出すことにより製造する
ことができる。
ドープは適当な量の共重合体を適当な溶剤中に溶解する
ことによって調製することができる。適当な溶剤として
は硫酸、クロロ硫酸、フルオロ硫酸及びこれらの酸の混
合物を挙げることができる。
ことによって調製することができる。適当な溶剤として
は硫酸、クロロ硫酸、フルオロ硫酸及びこれらの酸の混
合物を挙げることができる。
硫酸は極めて好適な溶剤であって、一般に、共重合体の
過度の分解を避けるために重量で９８％以上の濃度で使
用しなければならない。しかしながら、２，６−ナフタ
ルアミドのモル分率の増大は比較的低濃度の硫酸の使用
をＩＩＴ能とすることが確認された。たとえば、０．０
１のモル分率においては、硫酸は少なくとも９８９６で
なければならないが、０．１０のモル分率では、硫酸は
９６％程度まで濃度が低くなってもよい。共重合体はド
ープ中に溶剤１００＋ｏ！当り少なくとも４０ｇ１好ま
しくは４３ｇを超える量で溶解されなければならない。
過度の分解を避けるために重量で９８％以上の濃度で使
用しなければならない。しかしながら、２，６−ナフタ
ルアミドのモル分率の増大は比較的低濃度の硫酸の使用
をＩＩＴ能とすることが確認された。たとえば、０．０
１のモル分率においては、硫酸は少なくとも９８９６で
なければならないが、０．１０のモル分率では、硫酸は
９６％程度まで濃度が低くなってもよい。共重合体はド
ープ中に溶剤１００＋ｏ！当り少なくとも４０ｇ１好ま
しくは４３ｇを超える量で溶解されなければならない。
酸溶剤の２５℃における密度は次のとおりｒある：９８
％Ｈ２ＳＯ４，１，８３ｇ／ｍｌ：Ｈ６０３Ｃ１，１、
７９ｇ／ ｍｌ、”及びＨ３Ｏ３Ｆ、１．７４ｇ／ｍｌ
。
％Ｈ２ＳＯ４，１，８３ｇ／ｍｌ：Ｈ６０３Ｃ１，１、
７９ｇ／ ｍｌ、”及びＨ３Ｏ３Ｆ、１．７４ｇ／ｍｌ
。
紡糸ドープの調製前に、共重合体及びその他の成分を好
ましくは１重量％未満の水分まで注意深く乾燥し、共重
合体と溶剤を乾燥条件下に混合し、且つドープを乾燥条
件下に貯蔵しなければならない。大気中の湿気を排除す
るように注意をはられなければならない。ドープを液状
に保つために実際的である限りの低い温度でドープを混
合し且つ紡糸プロセス中においてそれを保つことにより
重合体の劣化を少なくしなければならない。９０℃より
も高い温度にドープをさらすことは最低限としなければ
ならない。
ましくは１重量％未満の水分まで注意深く乾燥し、共重
合体と溶剤を乾燥条件下に混合し、且つドープを乾燥条
件下に貯蔵しなければならない。大気中の湿気を排除す
るように注意をはられなければならない。ドープを液状
に保つために実際的である限りの低い温度でドープを混
合し且つ紡糸プロセス中においてそれを保つことにより
重合体の劣化を少なくしなければならない。９０℃より
も高い温度にドープをさらすことは最低限としなければ
ならない。
ドープは調製後に直ちに使用するか又はその後の使用の
ために貯蔵することができる。貯蔵する場合には、ドー
プを凍結して、たとえば乾燥窒素のような不活性雰囲気
中で固体の形態で貯蔵することが好ましい。ドープを直
ちに使用する場合には、連続的に調製し、直接に結糸口
金に供給するのが都合がよい。連続的な調製と即座の使
用は、紡糸プロセス中の共重合体の劣化を最小にする。
ために貯蔵することができる。貯蔵する場合には、ドー
プを凍結して、たとえば乾燥窒素のような不活性雰囲気
中で固体の形態で貯蔵することが好ましい。ドープを直
ちに使用する場合には、連続的に調製し、直接に結糸口
金に供給するのが都合がよい。連続的な調製と即座の使
用は、紡糸プロセス中の共重合体の劣化を最小にする。
ドープは、一般に室温において固体である。たとえば、
６．５の固有粘度と０．０５の２，６−ナフタルアミド
のモル分率を有する共重合体１９゜５との１００％硫酸
８０．５ｇ中の溶液は、８０℃で約１０００ポアズのか
さ粘度を示し、約６５℃で不透明な固体に固化する。特
定の共重合体を用いて調製したドープのかさ粘度は、与
えられた温度と濃度において共重合体の分子量と共に増
大する。
６．５の固有粘度と０．０５の２，６−ナフタルアミド
のモル分率を有する共重合体１９゜５との１００％硫酸
８０．５ｇ中の溶液は、８０℃で約１０００ポアズのか
さ粘度を示し、約６５℃で不透明な固体に固化する。特
定の共重合体を用いて調製したドープのかさ粘度は、与
えられた温度と濃度において共重合体の分子量と共に増
大する。
ドープは一般にそれが十分に流動性である任意の温度で
押出すことができる。約９０℃以下の温度が好適であり
、通常は約７５〜８５℃の温度を用いる。何らかの理由
でそれよりも高い温度が必要であるか又は望ましい場合
には、ドープをその高い温度にさらす時間をできる限り
短かくするように、装置を設計しなければならない。
押出すことができる。約９０℃以下の温度が好適であり
、通常は約７５〜８５℃の温度を用いる。何らかの理由
でそれよりも高い温度が必要であるか又は望ましい場合
には、ドープをその高い温度にさらす時間をできる限り
短かくするように、装置を設計しなければならない。
本発明の糸を製造するために用いるドープは、光学的に
異方性である。すなわち、ドープの微視的な領域が複屈
折を示し、ドープの微視的領域の光透過性が方向によっ
て異なるために、ドープの試料は全体的に面偏光を解消
させる０本発明において使用するドープが少なくとも部
分的に異方性であるべきとは重要であると思われる。
異方性である。すなわち、ドープの微視的な領域が複屈
折を示し、ドープの微視的領域の光透過性が方向によっ
て異なるために、ドープの試料は全体的に面偏光を解消
させる０本発明において使用するドープが少なくとも部
分的に異方性であるべきとは重要であると思われる。
パラ−７二二レンジアミン及びテレ７タロイルクロリド
との共重合が考えられる同軸的な又は反対的で且つ平行
な連鎖延長結合の何れかを有する芳香族部分の中で、２
，６−す７タロイルクロリドは、０．００５〜０．１０
０の２，６−す７タル７ミドのモル分率＠囲において、
共重合体から製造した糸の引張強さがＰＰＤ−Ｔホモポ
リマーから製造した糸のものと少なくとも等しく、且つ
靭性が一般に予想されるものよりも逼かに大であるとい
う点で独特である。このような比較は、実質的に同一の
製造条件下に且つ高分子量の重合体、すなわち、少なく
とも５．５ｄｌ／ｇの固有粘度を有する重合体を用いて
行なった。共重合は一般に糸の靭性を向上させるための
手段として知られているが、はんの僅かなコモノマーし
か用いない場合及び初期引張りモジュラスがほとんど又
は全く低下しない場合には、通常は、それほど有効では
ない。湾くべきことに、本発明の共重合体系は、靭性の
かなり大きな増大にかかわらず、高いモジュラスを維持
する。
との共重合が考えられる同軸的な又は反対的で且つ平行
な連鎖延長結合の何れかを有する芳香族部分の中で、２
，６−す７タロイルクロリドは、０．００５〜０．１０
０の２，６−す７タル７ミドのモル分率＠囲において、
共重合体から製造した糸の引張強さがＰＰＤ−Ｔホモポ
リマーから製造した糸のものと少なくとも等しく、且つ
靭性が一般に予想されるものよりも逼かに大であるとい
う点で独特である。このような比較は、実質的に同一の
製造条件下に且つ高分子量の重合体、すなわち、少なく
とも５．５ｄｌ／ｇの固有粘度を有する重合体を用いて
行なった。共重合は一般に糸の靭性を向上させるための
手段として知られているが、はんの僅かなコモノマーし
か用いない場合及び初期引張りモジュラスがほとんど又
は全く低下しない場合には、通常は、それほど有効では
ない。湾くべきことに、本発明の共重合体系は、靭性の
かなり大きな増大にかかわらず、高いモジュラスを維持
する。
紡糸口金□本発明の糸は真直ぐな壁を有する紡糸口金を
用いて製造することができ且つ、全く意外なことに、先
細紡糸孔口金を用いることにより一層の改善を有する糸
を製造することができる。
用いて製造することができ且つ、全く意外なことに、先
細紡糸孔口金を用いることにより一層の改善を有する糸
を製造することができる。
第１図を参照すると、本発明において有用な紡糸口金ブ
ロックの部分的断面が表示しである。
ロックの部分的断面が表示しである。
“先細紡糸孔口金”とは、入口面２０から出口面２２ま
で貫通している多数の穴１０を有する紡糸口金を意味す
る。各穴１０は、流れの方向１１において、円筒口１２
、導入円錐１４及び紡糸孔１６から成っている。紡糸孔
は、導入円錐１４と同軸であって、少なくとも円錐状に
先細になった部分１６ａを有している。紡糸孔１６は、
場合によっては、円筒形の出口部分１６ｂを有しており
、その部分の軸方向の長さをＬとし、出口面１２におけ
るその穴の直径をＤとすると、Ｌ／Ｄは約１゜０である
１本明Ｍ書中の実施例の先細の各紡糸孔は、Ｌ／Ｄ約１
．０の円筒形出口部分１６ｂＳ後記の表に示すような全
長Ｌｔ（１６ａ＋ １６ｂ）、直径Ｄ（１８において）
及び先細になった入口部分１６ａの包括角度θを有して
いる。毛細管の種類が“真直ぐ”として示されている場
合には、最終の出口開口部１８のものと等しい一定の直
径を有する円筒形である。先細の角度θは５〜２０同度
の範囲であり、９〜１５度が好適である。導入円錐１４
の包括角度αは３０度を越えていなければならず、且つ
通常は工作の便宜上４５又は６０度である。
で貫通している多数の穴１０を有する紡糸口金を意味す
る。各穴１０は、流れの方向１１において、円筒口１２
、導入円錐１４及び紡糸孔１６から成っている。紡糸孔
は、導入円錐１４と同軸であって、少なくとも円錐状に
先細になった部分１６ａを有している。紡糸孔１６は、
場合によっては、円筒形の出口部分１６ｂを有しており
、その部分の軸方向の長さをＬとし、出口面１２におけ
るその穴の直径をＤとすると、Ｌ／Ｄは約１゜０である
１本明Ｍ書中の実施例の先細の各紡糸孔は、Ｌ／Ｄ約１
．０の円筒形出口部分１６ｂＳ後記の表に示すような全
長Ｌｔ（１６ａ＋ １６ｂ）、直径Ｄ（１８において）
及び先細になった入口部分１６ａの包括角度θを有して
いる。毛細管の種類が“真直ぐ”として示されている場
合には、最終の出口開口部１８のものと等しい一定の直
径を有する円筒形である。先細の角度θは５〜２０同度
の範囲であり、９〜１５度が好適である。導入円錐１４
の包括角度αは３０度を越えていなければならず、且つ
通常は工作の便宜上４５又は６０度である。
開口部１８の穴は円形である必要はない、それらは卵形
又は細長孔形あるいは正方形であってもよい。一般には
穴は円形であり且つ一般に直径約０゜０２５〜０．１３
ｍ論（１〜５ミル）である、長さの直径に対する比は一
般に約１〜大さくとも１０の範囲である。
又は細長孔形あるいは正方形であってもよい。一般には
穴は円形であり且つ一般に直径約０゜０２５〜０．１３
ｍ論（１〜５ミル）である、長さの直径に対する比は一
般に約１〜大さくとも１０の範囲である。
本発明を説明するために有用な重合体及び糸の試験と定
義は次のとおりである： ｆｉミニ−有粘度は下式によって定義される： 上式中でＣは濃度（１００ｍｌの溶剤中の０．５ｇの重
合体又は糸）であり、”ｔｅｌは毛細管粘度計で３０℃
において測定するときの重合体溶液の流下時間と溶剤の
流下時間との比である０本明細書中に記した全ての固有
粘度に対して、溶剤は濃硫酸（重量で９５〜９８％のＨ
２ＳＯ，）である。
義は次のとおりである： ｆｉミニ−有粘度は下式によって定義される： 上式中でＣは濃度（１００ｍｌの溶剤中の０．５ｇの重
合体又は糸）であり、”ｔｅｌは毛細管粘度計で３０℃
において測定するときの重合体溶液の流下時間と溶剤の
流下時間との比である０本明細書中に記した全ての固有
粘度に対して、溶剤は濃硫酸（重量で９５〜９８％のＨ
２ＳＯ，）である。
穏りＬ庶−一本明細書中のｍ密度に対する標準は９００
０ｍの長さの重さくｇ）として表わし、且つそれよりも
短かい長さくたとえば９０ｃ論）について測定した重さ
から計算したデニール（Ｄ）である、Ｓ工単位による＃
！密度はｄｔｅｘであり、下式から計算する： ｄｔｅｘ＝１．１１１（Ｄ） 引張特性（Ｔ／Ｅ／Ｍ）−系に対する引張強さくＴ）、
伸び百分率（Ｅ）、及び初期モジュラス（Ｍ）は、米国
特許第３，８６９，４２９号中の第１０縦列、６０行か
ら１１縦列、２８行までの間に記されているように、１
分間当り５０％の伸びの速度を用いて、ＡＳＴＭ Ｄ
２１０１のよるデジタル化試験用応力／ひずみ試験機の
出力から計算される。他のことわりがない限りは、“引
張強さ”は糸の切断時の強さを意味し、“モジュラス”
は糸の初期モノユラスを意味する。ＴとＭは共に先ずｇ
／初期デニールの単位で計算して、０．８８３８を乗じ
ることによってＳＩ単位（ｄＮ ／ ｔｅｘ）に変換す
る。
０ｍの長さの重さくｇ）として表わし、且つそれよりも
短かい長さくたとえば９０ｃ論）について測定した重さ
から計算したデニール（Ｄ）である、Ｓ工単位による＃
！密度はｄｔｅｘであり、下式から計算する： ｄｔｅｘ＝１．１１１（Ｄ） 引張特性（Ｔ／Ｅ／Ｍ）−系に対する引張強さくＴ）、
伸び百分率（Ｅ）、及び初期モジュラス（Ｍ）は、米国
特許第３，８６９，４２９号中の第１０縦列、６０行か
ら１１縦列、２８行までの間に記されているように、１
分間当り５０％の伸びの速度を用いて、ＡＳＴＭ Ｄ
２１０１のよるデジタル化試験用応力／ひずみ試験機の
出力から計算される。他のことわりがない限りは、“引
張強さ”は糸の切断時の強さを意味し、“モジュラス”
は糸の初期モノユラスを意味する。ＴとＭは共に先ずｇ
／初期デニールの単位で計算して、０．８８３８を乗じ
ることによってＳＩ単位（ｄＮ ／ ｔｅｘ）に変換す
る。
［） −”靭性”は応力／ひすみ試験
（上記の“引張特性”に対するものと同一の試験）にお
ける切断点に至るまでの糸のエネルギー吸収能力の尺度
である。切断点に至るまでの応力／ひすみ曲線下の面［
（Ａ）を、通常はプラニ〆一ターを用いて、測定して、
平方インチとしての面積を求める。デニール（Ｄ）は先
に“＃ｌ密度”において記したとおりである。靭性は下
式によって計算する：Ｔｏ＝ＡＸ（ＦＳＬ／ＣＦＳ）（
ＣＨ３／Ｃ３）（１／Ｄ）（１／ＧＬ） ここでＦＳＬ＝フルスケール荷重、ｇ ＧＦＳ＝チャートフルスケール、インチＣＨ６＝クロス
ヘッド速度、インチ／分Ｃ８＝チャート速度、インチ７
分 ＧＬ＝試験片のゲージ長さ、インチ 数値化応力／ひすみデータは、いうまでもなく、直接に
靭性の計算のために計算機に送ることができる。その結
果はｇ／デニール単位でのＴＯである。
ける切断点に至るまでの糸のエネルギー吸収能力の尺度
である。切断点に至るまでの応力／ひすみ曲線下の面［
（Ａ）を、通常はプラニ〆一ターを用いて、測定して、
平方インチとしての面積を求める。デニール（Ｄ）は先
に“＃ｌ密度”において記したとおりである。靭性は下
式によって計算する：Ｔｏ＝ＡＸ（ＦＳＬ／ＣＦＳ）（
ＣＨ３／Ｃ３）（１／Ｄ）（１／ＧＬ） ここでＦＳＬ＝フルスケール荷重、ｇ ＧＦＳ＝チャートフルスケール、インチＣＨ６＝クロス
ヘッド速度、インチ／分Ｃ８＝チャート速度、インチ７
分 ＧＬ＝試験片のゲージ長さ、インチ 数値化応力／ひすみデータは、いうまでもなく、直接に
靭性の計算のために計算機に送ることができる。その結
果はｇ／デニール単位でのＴＯである。
０．８８３８を乗じることによってｄＮ／ｌｅｘに変換
する。長さの単位が全体にわたって同一であるときは、
上記の式は、力（ＦＳＬ）及びＤに対しで選んだものに
よってのみ決定される単位で、Ｔ。
する。長さの単位が全体にわたって同一であるときは、
上記の式は、力（ＦＳＬ）及びＤに対しで選んだものに
よってのみ決定される単位で、Ｔ。
を計算する。
１良−繊維の密度は、本質的にＡＳＴＭ Ｄ１５０８
−６８中に記すと同様な、公知の密度勾配管を用いて測
定されるものであり、よく知られている。密度勾配カラ
ムは、タン及びティラー、ジャーナルオブボリマーサイ
エンス、２１１１４４（１９５６）に記すようにして調
製する。使用する溶剤は、何れも最初にシリカ上で少な
くとも２４時間乾燥した四塩化炭素（試薬級）及びｎ−
へブタン（９９％）である、中空パイレックス球の較正
した“浮標”を密度指示体として使用するが、その較正
は０．０００２密度単位（ｇ／＋１）までの精度とする
。試験中の繊維を挟む二つの浮標は、試験片の上下各５
ｃ＋＊以内になければならない。
−６８中に記すと同様な、公知の密度勾配管を用いて測
定されるものであり、よく知られている。密度勾配カラ
ムは、タン及びティラー、ジャーナルオブボリマーサイ
エンス、２１１１４４（１９５６）に記すようにして調
製する。使用する溶剤は、何れも最初にシリカ上で少な
くとも２４時間乾燥した四塩化炭素（試薬級）及びｎ−
へブタン（９９％）である、中空パイレックス球の較正
した“浮標”を密度指示体として使用するが、その較正
は０．０００２密度単位（ｇ／＋１）までの精度とする
。試験中の繊維を挟む二つの浮標は、試験片の上下各５
ｃ＋＊以内になければならない。
３二とｙ二ｍ−系を一対のガイドの回りを通すことによ
る糸のスナツピングにおいて、“スナップ角度”は、糸
の進入の方向とガイド（」を通るときの糸の方向との間
の角変化である。二つよりも多いガイドに対して、ガイ
ドの連続する対の各々にいして別々のスナップ角度を計
算する。
る糸のスナツピングにおいて、“スナップ角度”は、糸
の進入の方向とガイド（」を通るときの糸の方向との間
の角変化である。二つよりも多いガイドに対して、ガイ
ドの連続する対の各々にいして別々のスナップ角度を計
算する。
勉ｊす１虞」艷肱−−各実施例中で用いる紡糸口金は４
０の紡糸孔を有する厚さ０．１２０インチ（０゜３０５
ｃｍ）、直径１．０インチ（２，５４Ｂｗ）の円盤で
ある。各紡糸孔は紡糸方向において、４５度（全包括角
度）の導入円錐を伴なう２０ミル（Ｏ，ＳＯ８ｍｍ）の
円筒口及び円錐の中心に通じる最終紡糸孔から成ってい
る。下表は各紡糸孔の形状を示す。
０の紡糸孔を有する厚さ０．１２０インチ（０゜３０５
ｃｍ）、直径１．０インチ（２，５４Ｂｗ）の円盤で
ある。各紡糸孔は紡糸方向において、４５度（全包括角
度）の導入円錐を伴なう２０ミル（Ｏ，ＳＯ８ｍｍ）の
円筒口及び円錐の中心に通じる最終紡糸孔から成ってい
る。下表は各紡糸孔の形状を示す。
直径は最終出口の開口部に対するものであって、各実施
例に対して２．０ミル（０，０５１ｍｍ）である。
例に対して２．０ミル（０，０５１ｍｍ）である。
それ故、各実施例中でこれらの紡糸口に関しては紡糸孔
番号のみによって示す。
番号のみによって示す。
モ１ｊ」１（
１真直ぐ ０ ４ （０，１０２）２
先細 ９ ６．４ （０，１６３
）３ 先細 １５ ３０ （０，７６
２）４ 先細 １５ ４０ （１，０
１６）５ 先細 １５ ８ （０
，２０３）６ 先細 １５ ４
（０，１０２）７ 先細 １５ ６０
（１，５２４）８ 先Ｊｉ １５
１６ （０，４０６）９ 先細 ９
４ （０，１０２）１０ 先細
９ ．１６ （０，４０Ｂ）１１ 先細
９ ８ （０，２０３）声 の−明 以下の実施例において、本発明の好適実施態様の多くを
説明する。繊維は本発明の範囲の内及び外のコポリ（ｐ
−フエニレンテレフタルアミド／２゜６−ナフタルアミ
ド）の紡糸ドープ及び比較として、ＰＰＤ−Ｔホモ重合
体の紡糸ドープを用いて紡糸した。比較のための適切な
基礎を得るために、全実施例中の全紡糸ドープを、ＰＰ
Ｄ−Ｔホモ重合体を用いるドープの重合体固体濃度と同
じ範囲内の重合体固体濃度に保った。ａｍを紡糸するた
めに用いたホモ重合体ＰＰＤ−Ｔ重合体固体濃度の範囲
は、全紡糸ｒ−プ系に基づいて、重量で１９．４〜２ｏ
、１ｏ６に限られる。本発明の共重合体はドープ溶剤系
中でＰＰＤ−Ｔよりも溶解性が高く、それ故、紡糸ドー
プ中でそれよりも高い濃度で有効に使用することができ
るということを認識すべきである。
先細 ９ ６．４ （０，１６３
）３ 先細 １５ ３０ （０，７６
２）４ 先細 １５ ４０ （１，０
１６）５ 先細 １５ ８ （０
，２０３）６ 先細 １５ ４
（０，１０２）７ 先細 １５ ６０
（１，５２４）８ 先Ｊｉ １５
１６ （０，４０６）９ 先細 ９
４ （０，１０２）１０ 先細
９ ．１６ （０，４０Ｂ）１１ 先細
９ ８ （０，２０３）声 の−明 以下の実施例において、本発明の好適実施態様の多くを
説明する。繊維は本発明の範囲の内及び外のコポリ（ｐ
−フエニレンテレフタルアミド／２゜６−ナフタルアミ
ド）の紡糸ドープ及び比較として、ＰＰＤ−Ｔホモ重合
体の紡糸ドープを用いて紡糸した。比較のための適切な
基礎を得るために、全実施例中の全紡糸ドープを、ＰＰ
Ｄ−Ｔホモ重合体を用いるドープの重合体固体濃度と同
じ範囲内の重合体固体濃度に保った。ａｍを紡糸するた
めに用いたホモ重合体ＰＰＤ−Ｔ重合体固体濃度の範囲
は、全紡糸ｒ−プ系に基づいて、重量で１９．４〜２ｏ
、１ｏ６に限られる。本発明の共重合体はドープ溶剤系
中でＰＰＤ−Ｔよりも溶解性が高く、それ故、紡糸ドー
プ中でそれよりも高い濃度で有効に使用することができ
るということを認識すべきである。
以下の実施例で製造したａ雑に対する引張強さ及び靭性
値を測定して実施例の一部である表中に記録し、且っｔ
ＪｆＪ２〜５図の一部を成すグラフ中にも示す。各実施
例において、与えられた組の紡糸条件において複数回の
紡糸実験を行ない、且つ、グラフのために、各実験に対
するｗｔ維の性質の平均を、図中の各点に対して用いた
。
値を測定して実施例の一部である表中に記録し、且っｔ
ＪｆＪ２〜５図の一部を成すグラフ中にも示す。各実施
例において、与えられた組の紡糸条件において複数回の
紡糸実験を行ない、且つ、グラフのために、各実験に対
するｗｔ維の性質の平均を、図中の各点に対して用いた
。
第２図中のデータ点は、実施例１．２．３から取り、且
つ示した曲線はデータに対する四次回帰適合度である。
つ示した曲線はデータに対する四次回帰適合度である。
これらの実施例中の真直ぐな紡糸孔の紡糸口金を用いて
製造した繊維に対しては、ホモ重合体ＰＰＤ−Ｔは２５
．７ｇｐｄの引張強さを示す。共重合体を用いて製造し
たａ維に対する引張強さは０．０４モル分率の２６Ｎに
おいて約２６ 、７ ｇｐｄに増大し、次いで０．０８
５モル分率の２６Ｎにおいてホモ重合体の値に低下する
。
製造した繊維に対しては、ホモ重合体ＰＰＤ−Ｔは２５
．７ｇｐｄの引張強さを示す。共重合体を用いて製造し
たａ維に対する引張強さは０．０４モル分率の２６Ｎに
おいて約２６ 、７ ｇｐｄに増大し、次いで０．０８
５モル分率の２６Ｎにおいてホモ重合体の値に低下する
。
第３図中のデータ点は、同じ（実施例１．２．３から取
り、且つ図示の曲線はデータに対する四次回帰適合度で
ある。これらの実施例中で真直な紡糸孔の紡糸口金を用
いて製造したａ維に対しては、ホモ重合体ＰＰＤ−Ｔは
０．４１２の靭性を示す。共重合体を用いて製造した繊
維に対する靭性は２６Ｎの０．０８５モル分率において
は約０゜５１３に上昇し、次いで０．２０モル分率の２
６Ｎにおいてホモ重合体の値に低下する。
り、且つ図示の曲線はデータに対する四次回帰適合度で
ある。これらの実施例中で真直な紡糸孔の紡糸口金を用
いて製造したａ維に対しては、ホモ重合体ＰＰＤ−Ｔは
０．４１２の靭性を示す。共重合体を用いて製造した繊
維に対する靭性は２６Ｎの０．０８５モル分率において
は約０゜５１３に上昇し、次いで０．２０モル分率の２
６Ｎにおいてホモ重合体の値に低下する。
第４図中のデータ点は、実施例２．６及Ｖ７から取った
もので、図示の曲線はデータに対する四次回帰適合度で
ある。これらの実施例において先細孔紡糸口金を用いて
製造した繊維に対しては、ホモ重合体ＰＰＤ−Ｔは２６
．７ｇｐｄの引張強さを示す。共重合体を用いて製造し
た繊維に対する引張強さは０．０４モル分率の２６Ｎに
おいて約２７ 、８ ｇｐｄに増大し、次いで０．０９
３モル分率の２６Ｎにおいてホモ重合体の値に低下する
。
もので、図示の曲線はデータに対する四次回帰適合度で
ある。これらの実施例において先細孔紡糸口金を用いて
製造した繊維に対しては、ホモ重合体ＰＰＤ−Ｔは２６
．７ｇｐｄの引張強さを示す。共重合体を用いて製造し
た繊維に対する引張強さは０．０４モル分率の２６Ｎに
おいて約２７ 、８ ｇｐｄに増大し、次いで０．０９
３モル分率の２６Ｎにおいてホモ重合体の値に低下する
。
ｆｊ＆５図におけるデータ点は、同じ〈実施例５．６．
７から取り、且つ図示の自縄はデータに対する四次回帰
適合度である。これらの実施例中で先細孔紡糸口金を用
いて得た繊維に対しては、ホモ重合体Ｐ Ｐ Ｄ −Ｔ
は０．４６０の靭性を示す、共重合体を用いて得た繊維
に対する靭性は０．０９０モル分率の２６Ｎにおいて約
０．５６２に増大し、次いで０．１７５モル分率の２６
Ｎにおいてホモ重合体の値に低下する。
７から取り、且つ図示の自縄はデータに対する四次回帰
適合度である。これらの実施例中で先細孔紡糸口金を用
いて得た繊維に対しては、ホモ重合体Ｐ Ｐ Ｄ −Ｔ
は０．４６０の靭性を示す、共重合体を用いて得た繊維
に対する靭性は０．０９０モル分率の２６Ｎにおいて約
０．５６２に増大し、次いで０．１７５モル分率の２６
Ｎにおいてホモ重合体の値に低下する。
例Ａ−合“の製゛
この実施例において、共重合体は０．０１〜０゜２０に
わたる２．６−ナフタルアミドのモル分率を用いて製造
し、且つパフ−フエニレンテレフタルアミドホモ重合体
を対照としての試験のために製造した。第１表は各重合
実験における特定の成分量の表示である。
わたる２．６−ナフタルアミドのモル分率を用いて製造
し、且つパフ−フエニレンテレフタルアミドホモ重合体
を対照としての試験のために製造した。第１表は各重合
実験における特定の成分量の表示である。
重合体を製造するために、攪拌、冷却及び窒素フラッシ
ュのための装置を備えた容易に、乾燥Ｎ−メチル−２−
ピロリドン（Ｎ Ｍ Ｐ ）と乾燥塩化カルシウムを仕
込み、それを約１２℃において約１５分攪拌した。Ｉ）
−７二二レンジアミン（Ｐ Ｐ Ｄ ）を加え、ＰＰＤ
を溶解するために付加的な冷却なしに約３時間にわたっ
て攪拌を続けた。その溶液を約５℃に冷却し、連続的な
冷却と激しい攪拌下に、全テレ７タロイルクロリド（Ｔ
ＣＩ）と２，６−す７タロイルクロリド（２，６ＮＣＩ
）の約３５％を約１０分間かけて加えることによりプレ
ポリマーをｙ！４製した。さらに冷却することなしに約
５分間にわたる激しい攪拌を続けたのちに、残りの酸ク
ロリドを加え且つ系がデル化し且つ崩壊するまで、７５
℃未満の温度を保つように冷却しながら、７〜１０分間
攪拌した。ゲル化物を約７５℃以下の温度を保つために
十分な冷却と共に約６０分間攪拌し且つ細断した。生成
したクラム状物を約１６時間放置したのち、以後の加工
に供した。
ュのための装置を備えた容易に、乾燥Ｎ−メチル−２−
ピロリドン（Ｎ Ｍ Ｐ ）と乾燥塩化カルシウムを仕
込み、それを約１２℃において約１５分攪拌した。Ｉ）
−７二二レンジアミン（Ｐ Ｐ Ｄ ）を加え、ＰＰＤ
を溶解するために付加的な冷却なしに約３時間にわたっ
て攪拌を続けた。その溶液を約５℃に冷却し、連続的な
冷却と激しい攪拌下に、全テレ７タロイルクロリド（Ｔ
ＣＩ）と２，６−す７タロイルクロリド（２，６ＮＣＩ
）の約３５％を約１０分間かけて加えることによりプレ
ポリマーをｙ！４製した。さらに冷却することなしに約
５分間にわたる激しい攪拌を続けたのちに、残りの酸ク
ロリドを加え且つ系がデル化し且つ崩壊するまで、７５
℃未満の温度を保つように冷却しながら、７〜１０分間
攪拌した。ゲル化物を約７５℃以下の温度を保つために
十分な冷却と共に約６０分間攪拌し且つ細断した。生成
したクラム状物を約１６時間放置したのち、以後の加工
に供した。
クラム状物を２０〜３０回取換える軟水と混合し且つ最
後の洗浄水をｐＨ７に調節したのち、はかすことによっ
て、ＮＭＰがな（なるまで洗浄した。重合体のクラムを
１０５℃のオープン中で乾燥した。バルク重合体の固有
粘度を測定して第１表に示す。
後の洗浄水をｐＨ７に調節したのち、はかすことによっ
て、ＮＭＰがな（なるまで洗浄した。重合体のクラムを
１０５℃のオープン中で乾燥した。バルク重合体の固有
粘度を測定して第１表に示す。
亀上泉
２Ａ ５０．７ ３０，６２ ２５．５６ ２５．５
６ ０，００ ０，００ ７．４３＾ ５３，７ ３０
．６５ ２５．５５ ２５．５６ ０．００ ０．００
７．５４＾ ５３．７ ３０，６５ ２５．５５ ２
５，５６ ０．００ ０．００ ７．２５Ａ ５３．
７ ３０．６２ ２５，５６ ２５．５６ ０．００
０，００ ８．２６＾ ５３．７ ３０．６５ ２５．
５５ ２５．３１ ０．２６ ０，０１ ５．９７＾
５３，７ ３０．６５ ２５．５５ ２５．３１ ０．
２６ ０．０１ ７．９８＾ ５３．７ ３０．６５
２５，５５ ２５．３１ ０，２６ ０．０１ ７．５
９Δ ５３，７ ３０．６５ ２５．５５ ２５．３１
０．２６ ０．０１ ７，６１０Δ ５３，７ ３０
，６５ ２５．５５ ２５．３１ ０，２６ ０．０１
８．０１１＾ ５３．７ ３０．６５ ２５．５５
２５，３１ ０，２６ ０．０１ ８．２１２＾ ２０
．８ １０．０２ １０．００ ９，８０ ０．２０
０，０２ ６，３１３Ａ ４０，１ １５．００ １
５．０１ １４，４７ ０，５３ ０．０３５ ６，４
１４＾ ４３，１ ２０，００ ２０．０２ １９．３
０ ０．７０ ０．０３５ ７．８１５＾ ２０，８
１０．０２ １０．０１ ９．５０ ０．５０ ０．０
５ ７，０１６Δ ５３，７ ３０．６５ ２５．５５
２４，２６ １，２８ ０，０５ ７．１１７＾ ５
３．７ ２４．００ ２０．０３ １９．００ １．０
０ ０．０５ ７．６１８Ａ ５Ｂ、７ ３０，６５
２５．５５ ２４．２６ １，２８ ０，０５ ８．
２１９八 ５３，７ ３０．６５ ２５，５５
２４．２６ １．２８ ０．０５ ５，３２
０＾ ５３．７ ２４，８７ ２５，５５ ２４．３８
１，２８ ０，０５ ６，８２１＾ ４６，９ １５
．０５ １５．０１ １３．９５ １，０６ ０．０７
６，５２２八 ４６．９ １２．０１ １５．
０１ １３．９５ １．０６ ０．０７ ６
，５２３Δ ５３．７ ３０．６５ ２５，５５ ２２
．９９ ２，５７ ０，１０ ７，２２４＾ ４４．７
ｉｏ、０３ １０．００ ９．００ １．０１ ０
，１０ ７．２２５＾ ５６，８ １２，００ １２．
００ １０，８０ １．２１ ０．１０ ７．３２６八
５６．８ １０．０２ １０．０１ ９．
００ １．０１ ０，１０ ７，４２７Ａ
５６．８ １０．０３ １０．００ ９．００ １．Ｏ
ｆ ０９１０ ７．７２８Δ ５６．８ １０．０２
１０．０１ ９，００ １．０１ ０．１０ ８．７
２９Ａ ５６．８ １０．０３ １０．０１ ９，０
０ １，０１ ０，１０ ８．２３０Δ ５６．８ １
２．００ １２．０１ １０．８０ １，２１ ０．１
０ ７，４３１八 ５３．７ ３０．６５ ２５．５８
２２．９９ ２．５７ ０．１０ ７，９３２＾
２５．４ １４．４０ １２．０１ １０．８０ １．
２１ ０．１０ ８．２３３Ａ ５Ｂ、８ １０．０
３ １０．０１ ９．００ １．０１ ０．１０ ６．
８３４Δ ３３．３ ２０．７０ １７．２６ １５，
０９ ２，１７ ０，１２５ ５，８３５八 ３３，
３ ２０．７０ １７．２Ｂ １４．６６
２．６０ ０．１５ ５．２３６Ａ ５３．７
３０．６５ ２５．５５ ２１，７１ ３，８５ ０
．１５ Ｂ、１３７八 ５３．７ ３０．６５
２５．５５ ２０．４３ ５．１３ ０．２０
６．３施例Ｂ−糸ドープ調製 この実施例においては、実施例Ａからの重合体のクラム
を−１０〜−１５℃の温度に保った凍結した雪状硫酸に
添加することによって紡糸ドープを調製した。硫酸は９
９．５〜１００．０５の濃度を有し、且つ円筒らせん形
状の２枚の刃と排出ギヤポンプを有する外とう付きの、
密閉できる混合機中に入れてあった。混合機を密閉して
混合を開始し、温度を約８０℃まで上げながら約２時間
混合を続けた。生じた溶液を約１．５時間真空下に脱気
し、紡糸前に、試料を取出して秤量し、凝固させ、十分
に水洗いしたのち、真空オープン中で乾燥し、秤量する
ことによってドープ中の重合体百分率として重合体固形
物を測定した。第２表は各ドープ中の溶剤と重合体の重
量ｖびに各ドープに対して用いた実施例Ａからの重合体
を表示する。
６ ０，００ ０，００ ７．４３＾ ５３，７ ３０
．６５ ２５．５５ ２５．５６ ０．００ ０．００
７．５４＾ ５３．７ ３０，６５ ２５．５５ ２
５，５６ ０．００ ０．００ ７．２５Ａ ５３．
７ ３０．６２ ２５，５６ ２５．５６ ０．００
０，００ ８．２６＾ ５３．７ ３０．６５ ２５．
５５ ２５．３１ ０．２６ ０，０１ ５．９７＾
５３，７ ３０．６５ ２５．５５ ２５．３１ ０．
２６ ０．０１ ７．９８＾ ５３．７ ３０．６５
２５，５５ ２５．３１ ０，２６ ０．０１ ７．５
９Δ ５３，７ ３０．６５ ２５．５５ ２５．３１
０．２６ ０．０１ ７，６１０Δ ５３，７ ３０
，６５ ２５．５５ ２５．３１ ０，２６ ０．０１
８．０１１＾ ５３．７ ３０．６５ ２５．５５
２５，３１ ０，２６ ０．０１ ８．２１２＾ ２０
．８ １０．０２ １０．００ ９，８０ ０．２０
０，０２ ６，３１３Ａ ４０，１ １５．００ １
５．０１ １４，４７ ０，５３ ０．０３５ ６，４
１４＾ ４３，１ ２０，００ ２０．０２ １９．３
０ ０．７０ ０．０３５ ７．８１５＾ ２０，８
１０．０２ １０．０１ ９．５０ ０．５０ ０．０
５ ７，０１６Δ ５３，７ ３０．６５ ２５．５５
２４，２６ １，２８ ０，０５ ７．１１７＾ ５
３．７ ２４．００ ２０．０３ １９．００ １．０
０ ０．０５ ７．６１８Ａ ５Ｂ、７ ３０，６５
２５．５５ ２４．２６ １，２８ ０，０５ ８．
２１９八 ５３，７ ３０．６５ ２５，５５
２４．２６ １．２８ ０．０５ ５，３２
０＾ ５３．７ ２４，８７ ２５，５５ ２４．３８
１，２８ ０，０５ ６，８２１＾ ４６，９ １５
．０５ １５．０１ １３．９５ １，０６ ０．０７
６，５２２八 ４６．９ １２．０１ １５．
０１ １３．９５ １．０６ ０．０７ ６
，５２３Δ ５３．７ ３０．６５ ２５，５５ ２２
．９９ ２，５７ ０，１０ ７，２２４＾ ４４．７
ｉｏ、０３ １０．００ ９．００ １．０１ ０
，１０ ７．２２５＾ ５６，８ １２，００ １２．
００ １０，８０ １．２１ ０．１０ ７．３２６八
５６．８ １０．０２ １０．０１ ９．
００ １．０１ ０，１０ ７，４２７Ａ
５６．８ １０．０３ １０．００ ９．００ １．Ｏ
ｆ ０９１０ ７．７２８Δ ５６．８ １０．０２
１０．０１ ９，００ １．０１ ０．１０ ８．７
２９Ａ ５６．８ １０．０３ １０．０１ ９，０
０ １，０１ ０，１０ ８．２３０Δ ５６．８ １
２．００ １２．０１ １０．８０ １，２１ ０．１
０ ７，４３１八 ５３．７ ３０．６５ ２５．５８
２２．９９ ２．５７ ０．１０ ７，９３２＾
２５．４ １４．４０ １２．０１ １０．８０ １．
２１ ０．１０ ８．２３３Ａ ５Ｂ、８ １０．０
３ １０．０１ ９．００ １．０１ ０．１０ ６．
８３４Δ ３３．３ ２０．７０ １７．２６ １５，
０９ ２，１７ ０，１２５ ５，８３５八 ３３，
３ ２０．７０ １７．２Ｂ １４．６６
２．６０ ０．１５ ５．２３６Ａ ５３．７
３０．６５ ２５．５５ ２１，７１ ３，８５ ０
．１５ Ｂ、１３７八 ５３．７ ３０．６５
２５．５５ ２０．４３ ５．１３ ０．２０
６．３施例Ｂ−糸ドープ調製 この実施例においては、実施例Ａからの重合体のクラム
を−１０〜−１５℃の温度に保った凍結した雪状硫酸に
添加することによって紡糸ドープを調製した。硫酸は９
９．５〜１００．０５の濃度を有し、且つ円筒らせん形
状の２枚の刃と排出ギヤポンプを有する外とう付きの、
密閉できる混合機中に入れてあった。混合機を密閉して
混合を開始し、温度を約８０℃まで上げながら約２時間
混合を続けた。生じた溶液を約１．５時間真空下に脱気
し、紡糸前に、試料を取出して秤量し、凝固させ、十分
に水洗いしたのち、真空オープン中で乾燥し、秤量する
ことによってドープ中の重合体百分率として重合体固形
物を測定した。第２表は各ドープ中の溶剤と重合体の重
量ｖびに各ドープに対して用いた実施例Ａからの重合体
を表示する。
叢１１−
精糸溶液
ＰＤ−Ｔ
１Ｂ ２Δ ６，１ １，５ １９
，５２Ｂ ２＾ ５，１ １，２
１９．９３Ｂ ５＾ ８，１ ２．０
２０．０４８ ５Δ １１．８ ２．
９ １９．５５８ ５八
８．１ ２ ２０．１６Ｂ
１＾ ６，０ １．５ １９．８
７Ｂ ３八 ８．１
２，０ １９，４８Ｂ ４＾
８．１ ２．０ １９．５９Ｂ ３
Δ １０，２ ２．５ １９．６紡糸溶液 ２．６−ナフタルアミド／テレ７タルアミド（２６Ｎ／
１’）（０，０１１０，９９）１０Ｂ １０
八 ６．０ １．５
１９．９１１Ｂ ＩＯＡ ６．１
１．５ ’１９．７１２Ｂ ８八
８．１ ２，０ １９
．７１３Ｂ １１＾ ８，１
２．０ ２０．０１４８ ６八 ８
．０ １．５ １９．７１５Ｂ
７Δ ８．１ ２．０ ２０，
０１６Ｂ １１Δ
２０．０１７Ｂ ９＾ ８．０
２．０ １９．５１８Ｂ ９Δ
８，１ ２．０ １９．５１
９Ｂ １０＾ ６．１ １．５
１９．９２０８ １０八
６．０ １．５ １９．４紡
糸溶液 ２６ Ｎ／Ｔ（０，０２１０，９８） ２１８ １２Δ ４．９ １，２ １９
．９２２Ｂ １２八 ５．２
１．３ １９．７２３８ １
２Δ ４．８ １，２ １９．８紡糸溶液 ２６ Ｎ／Ｔ（０，０３５１０，９６５）２４８ １
３Ａ ６，１ １，５ ２０，０２５８
１４Ａ ６，１ １，５ ２０．０
紡糸溶液 ２６Ｎ／Ｔ（０，０５１０，９５） ２６Ｂ １５八 ５．２
１，３ １９．８２７Ｂ １
７八 ６，１ １．５ １９．５
２８８ １８八 ６，１ １，５
１９，６２９８ １７八 〇、１
１，５ １９．６３０８ １７＾
１０．１ ２，５ １９．６３１
８ １７八 ６．１ １，５
１９，４３２８ １６＾ ８，１ ２
．０ １９．８３３Ｂ １７八 ６
．１ １，５ １９，８３４８ １
９＾ ８，１ ２．０ １９，５３
５８ １８八 ６．１ １，５
１９．６３６８ ２０＾ ５．２
１，３ １９．８紡糸溶液 ２６ Ｎ／Ｔ（０，０７１０，９３） ３７Ｂ ２１＾ ５．８ １，５ ２
０．１３８８ ２１八 ６．０ １．５
２０，１３９Ｂ ２２＾ ８．１ ２．
０ １９．５紡糸溶液 ２６Ｎ／Ｔ（０，１１０，９） ４０Ｂ ２８＾ ８．０ １．５ １
９．８４１８ ２６＾ ５，０ １．３
１９．６４２８ ２９Ａ ３．８ １，
０ １９，６４３Ｂ ２７＾ ４，
６ １．２ ２０，１４４Ｂ
３０八 ６，１ １，５
１９．６４５Ｂ ２４＾ ６
．０ １，５ ２０．１４６８ ３
０＾ ５，８ １，５ １９．
８４７８ ２３八 ８，１ ２，
０ １９．７４８Ｂ ２５＾ ５
．８ １，５ ２０．１４９８ ３
１Δ ８．１ ２，０ １９，
８５０Ｂ ３２八 ６．１ １
，５ １９，６５１Ｂ ３０＾
６．０ １．５ １９．４５２Ｂ
３３八 ６．１ １
．５ １９．８紡糸溶液 ２６Ｎ／Ｔ（０，１２５１０，８７５）５３Ｂ ３
４＾ ８．０ ２，０ １９，８紡糸溶液 ２６Ｎ／Ｔ（０，１５１０，８５） ５４Ｂ ３６＾ ８，０ ２，０ １
９．４５５Ｂ ３５＾ ７．１ ２．０
１９．６紡糸溶液 ２６Ｎ／Ｔ（０，２１０，８） ５６Ｂ ３７＾ ｓ、ｏ ｚ、ｏ
ｚｏ、。
，５２Ｂ ２＾ ５，１ １，２
１９．９３Ｂ ５＾ ８，１ ２．０
２０．０４８ ５Δ １１．８ ２．
９ １９．５５８ ５八
８．１ ２ ２０．１６Ｂ
１＾ ６，０ １．５ １９．８
７Ｂ ３八 ８．１
２，０ １９，４８Ｂ ４＾
８．１ ２．０ １９．５９Ｂ ３
Δ １０，２ ２．５ １９．６紡糸溶液 ２．６−ナフタルアミド／テレ７タルアミド（２６Ｎ／
１’）（０，０１１０，９９）１０Ｂ １０
八 ６．０ １．５
１９．９１１Ｂ ＩＯＡ ６．１
１．５ ’１９．７１２Ｂ ８八
８．１ ２，０ １９
．７１３Ｂ １１＾ ８，１
２．０ ２０．０１４８ ６八 ８
．０ １．５ １９．７１５Ｂ
７Δ ８．１ ２．０ ２０，
０１６Ｂ １１Δ
２０．０１７Ｂ ９＾ ８．０
２．０ １９．５１８Ｂ ９Δ
８，１ ２．０ １９．５１
９Ｂ １０＾ ６．１ １．５
１９．９２０８ １０八
６．０ １．５ １９．４紡
糸溶液 ２６ Ｎ／Ｔ（０，０２１０，９８） ２１８ １２Δ ４．９ １，２ １９
．９２２Ｂ １２八 ５．２
１．３ １９．７２３８ １
２Δ ４．８ １，２ １９．８紡糸溶液 ２６ Ｎ／Ｔ（０，０３５１０，９６５）２４８ １
３Ａ ６，１ １，５ ２０，０２５８
１４Ａ ６，１ １，５ ２０．０
紡糸溶液 ２６Ｎ／Ｔ（０，０５１０，９５） ２６Ｂ １５八 ５．２
１，３ １９．８２７Ｂ １
７八 ６，１ １．５ １９．５
２８８ １８八 ６，１ １，５
１９，６２９８ １７八 〇、１
１，５ １９．６３０８ １７＾
１０．１ ２，５ １９．６３１
８ １７八 ６．１ １，５
１９，４３２８ １６＾ ８，１ ２
．０ １９．８３３Ｂ １７八 ６
．１ １，５ １９，８３４８ １
９＾ ８，１ ２．０ １９，５３
５８ １８八 ６．１ １，５
１９．６３６８ ２０＾ ５．２
１，３ １９．８紡糸溶液 ２６ Ｎ／Ｔ（０，０７１０，９３） ３７Ｂ ２１＾ ５．８ １，５ ２
０．１３８８ ２１八 ６．０ １．５
２０，１３９Ｂ ２２＾ ８．１ ２．
０ １９．５紡糸溶液 ２６Ｎ／Ｔ（０，１１０，９） ４０Ｂ ２８＾ ８．０ １．５ １
９．８４１８ ２６＾ ５，０ １．３
１９．６４２８ ２９Ａ ３．８ １，
０ １９，６４３Ｂ ２７＾ ４，
６ １．２ ２０，１４４Ｂ
３０八 ６，１ １，５
１９．６４５Ｂ ２４＾ ６
．０ １，５ ２０．１４６８ ３
０＾ ５，８ １，５ １９．
８４７８ ２３八 ８，１ ２，
０ １９．７４８Ｂ ２５＾ ５
．８ １，５ ２０．１４９８ ３
１Δ ８．１ ２，０ １９，
８５０Ｂ ３２八 ６．１ １
，５ １９，６５１Ｂ ３０＾
６．０ １．５ １９．４５２Ｂ
３３八 ６．１ １
．５ １９．８紡糸溶液 ２６Ｎ／Ｔ（０，１２５１０，８７５）５３Ｂ ３
４＾ ８．０ ２，０ １９，８紡糸溶液 ２６Ｎ／Ｔ（０，１５１０，８５） ５４Ｂ ３６＾ ８，０ ２，０ １
９．４５５Ｂ ３５＾ ７．１ ２．０
１９．６紡糸溶液 ２６Ｎ／Ｔ（０，２１０，８） ５６Ｂ ３７＾ ｓ、ｏ ｚ、ｏ
ｚｏ、。
ｍ二Ｊしく
この実施例において、実施例Ｂからの紡糸ドープを用い
て、混合機からの熱紡糸ドープを、加熱移送ラインを通
じ且つ約７５〜８５℃に加熱した紡糸ブロックを通じて
、約６ｇ／分の速度で送り込むことによって、紡糸した
。ドープを２ 、５ ｃ＋＋＋の紡糸口金から、０ 、
５ ｃ＋ｉの空気間隙を通じて、水面下約３ 、２ ｃ
ｍまで浴中にのびている付設の垂直紡糸管（内径０．６
４ｃ＋ａのくびれた入口を伴なう内径１９ｃｍ；長さ３
０，５ｃ＋ａ）を有する定常的に補給した冷水浴（約Ｏ
〜８℃）中に下方に押出した。
て、混合機からの熱紡糸ドープを、加熱移送ラインを通
じ且つ約７５〜８５℃に加熱した紡糸ブロックを通じて
、約６ｇ／分の速度で送り込むことによって、紡糸した
。ドープを２ 、５ ｃ＋＋＋の紡糸口金から、０ 、
５ ｃ＋ｉの空気間隙を通じて、水面下約３ 、２ ｃ
ｍまで浴中にのびている付設の垂直紡糸管（内径０．６
４ｃ＋ａのくびれた入口を伴なう内径１９ｃｍ；長さ３
０，５ｃ＋ａ）を有する定常的に補給した冷水浴（約Ｏ
〜８℃）中に下方に押出した。
部分的に凝固した押出物は３ 、２ ｃ＋ａの水を通過
し、次いで冷浴水の一部と共に紡糸管に入った。冷却し
た糸条を次いで紡糸管出口から約６３．５ｃ論のセラミ
ック棒下を経て約１８３ ｍｐｗｒ駆動される連続する
３組の洗浄／中和ロールへと送った。糸はセラミック棒
から第一の洗浄ロールの組へと移動し、そこで糸に水を
噴霧して、はとんどすべての硫酸を除いた。第二のロー
ルの組上で、糸に希（０，５％）ＮａＯＨを噴霧して残
留する硫酸を除去した。最後に第三の組のロール上で糸
に再び水を噴霧して塩を除去した。精製した糸をボビン
上に巻き取って室温で乾燥した。
し、次いで冷浴水の一部と共に紡糸管に入った。冷却し
た糸条を次いで紡糸管出口から約６３．５ｃ論のセラミ
ック棒下を経て約１８３ ｍｐｗｒ駆動される連続する
３組の洗浄／中和ロールへと送った。糸はセラミック棒
から第一の洗浄ロールの組へと移動し、そこで糸に水を
噴霧して、はとんどすべての硫酸を除いた。第二のロー
ルの組上で、糸に希（０，５％）ＮａＯＨを噴霧して残
留する硫酸を除去した。最後に第三の組のロール上で糸
に再び水を噴霧して塩を除去した。精製した糸をボビン
上に巻き取って室温で乾燥した。
ス１１り一
この実施例においては、実施例Ｂのホモ重合体ドープを
真直ぐな紡糸孔の紡糸口金（紡糸孔番号１）を用いて実
施例Ｃの手順によって紡糸した。
真直ぐな紡糸孔の紡糸口金（紡糸孔番号１）を用いて実
施例Ｃの手順によって紡糸した。
各種ドープからの生成物の性質を第３表に示す。
第３表
１１ １Ｂ ２７．０３．４８１６ ．４４３ ６
２，０ ６．７１−２ ２Ｂ ２４，８３．２７９８
．３７７ ６０．０ ６，７１−３ ３Ｂ ２６，
１３．４７３３ ．４３２ ６６．０ ５．８１−４
７Ｂ ２５．３３．５６３３ ．４１０ ６４．０
６．４１−５ ４Ｂ ２５．１３．３７５０ ．３９
６ ６４，５ ６．１１−６ ５Ｂ ２５，６３．５
７５２ ．４４１ ８５．０ ５．３１−７ ６８ ２
４．５３．３７７５ ．３９３ ６７．９ ５．５１−
８ ８８ ２５．５３．５６９５ ．４２５ ６３．０
（ｉ、４１−９ ９Ｂ ２７．１３．４７９９
．４４０ ６１．０ ６．７平均 ２５．７３，４７
５０ ．４１７ｍ針 この実施例においては、０．０１〜０．１２５モル分率
の２６Ｎを有する共重合体からの実施例Ｂの紡糸溶液を
実施例Ｃの手順により真直な紡糸孔の紡糸口−＆（紡糸
孔番号１）を用いて紡糸した。糸の性質を第４表中に示
す。
２，０ ６．７１−２ ２Ｂ ２４，８３．２７９８
．３７７ ６０．０ ６，７１−３ ３Ｂ ２６，
１３．４７３３ ．４３２ ６６．０ ５．８１−４
７Ｂ ２５．３３．５６３３ ．４１０ ６４．０
６．４１−５ ４Ｂ ２５．１３．３７５０ ．３９
６ ６４，５ ６．１１−６ ５Ｂ ２５，６３．５
７５２ ．４４１ ８５．０ ５．３１−７ ６８ ２
４．５３．３７７５ ．３９３ ６７．９ ５．５１−
８ ８８ ２５．５３．５６９５ ．４２５ ６３．０
（ｉ、４１−９ ９Ｂ ２７．１３．４７９９
．４４０ ６１．０ ６．７平均 ２５．７３，４７
５０ ．４１７ｍ針 この実施例においては、０．０１〜０．１２５モル分率
の２６Ｎを有する共重合体からの実施例Ｂの紡糸溶液を
実施例Ｃの手順により真直な紡糸孔の紡糸口−＆（紡糸
孔番号１）を用いて紡糸した。糸の性質を第４表中に示
す。
２−１ １６Ｂ ２４．９３．１７６８ ．３７６
６４．０ ６．４２−２ １７８ ２８．１３．７７
３０ ．４７９ ６０，６ ６．５２〜３ １０Ｂ
２５．６３．４７５３ ．４１８ ６４．６ ６．
１２−４ １１Ｂ ２５．１３．３７８４ ．４０１
５８，０ ６，８２−５ １２Ｂ ２５．９３，
３７５６ ．４１４ ８１，５ ６．３２−６ １３
Ｂ ２５．７３．４７３５ ．４２２ ６１．９
６．５２−７ １５Ｂ ２３．８３，２６９９ ．３
６５ ６１．０ ６，４２−８ １８Ｂ ２７．０
３．３７５２ ．４１９ ６３．０ ６，６平均 ２
５．８３．３７４７ ．４２１０．０２０モル分率２６
Ｎ ２−９ ２１Ｂ Ｚ８．１３．８６フ７ ．
５０３ ６２．Ｑ ５．８２−１０ ２２Ｂ
２６．４３．９５８４ ．４８７ ６４．０
−２−１１ ２３８ ２４．８３．フ ５９０ ．４２
１ ６１．４ ６．８平均 ２６，４３．８６１７
．４７００．０３５モル 率２６Ｎ ２−１２ ２４Ｂ ２７．４３．９６３７ ．４９４
５５．０ −２−１３ ２５Ｂ ２６．３３．
９７１５ ．５１０ ６６．４ ５．６平均 ２６．
９３．９６７６ ．５０２ｏ、ｏ ｓ ｏモル ２６
Ｎ ２−１４ ２６Ｂ ２８．３３，８７３３ ．５２Ｑ
６２，２ ５．９２−１５ ２７Ｂ ２５．３
３．８６７１ ．４５７ ６３．０ ６．７２−１６
２８Ｂ ２７．４４．０７１８ ．５２６ ６０．
０ ６．６２−１７ ２９Ｂ ２６．４３，７７５
５ ．４８６ ６２．０ ６，６２−１８ ３０Ｂ
２４．５３．８６３６ ．４４０ ６３．０ ６，
５２−１９ ３１８ ２５．１３，７６８２ ．４５２
６２．０ ６．５平均 ２６．２３．８６９９ ．
４８００．０７０モル ２６Ｎ ２−２０ ３７Ｂ ２５．５３，９７９１ ．４９３
８３．０ −２−２１ ３８Ｂ ２６．１３，
９７７９ ．５０１ ７１．６ ５．９２−２２ ３
９Ｂ ２３．７４，０６４６ ．４６５ ５９．０
５．６平均 ２５．１３．９７３９ ．４８６０．
１００モル分率２６Ｎ ２−２３ ４０Ｂ ２８．３４．３８１７ ．６０８
６０．４ ６．６２−２４ ４１Ｂ ２４．２
４．１７３３ ．４９２ ７３．０ ６．５２−２
５ ４２Ｂ ３０．３４，４８１１ ．８８０ ５１
．２ ６，８２−２６ ４３Ｂ ２４．０３．９
７３４ ．４７４ ７９．０ −２−２７ ４４Ｂ
２５，５４．５７２６ ．５６４ ６６．７
６．１２−２８ ４５Ｂ ２１．７３．５８１７ ．
４０７ ６７．４ ５．２２−２９ ４６Ｂ ２
２．１３，７７５８ ．４１９ ８３．８ ５，９
２−３０ ４７Ｂ ２５．５４．１７７０ ．５２０
６１．０ ６．３２−３１ ４８８ ２７．４４
，２８１１ ．５８８ ６４．０ ６．１平均
２５．４ ４．１ ７７５ ．５２３この実施例で
は、０．１５と０．２０モル分率の２６Ｎを有する実施
例Ｂの紡糸溶液を真直な紡糸孔の紡糸口金（紡糸孔番号
１）を用いて紡糸した。
６４．０ ６．４２−２ １７８ ２８．１３．７７
３０ ．４７９ ６０，６ ６．５２〜３ １０Ｂ
２５．６３．４７５３ ．４１８ ６４．６ ６．
１２−４ １１Ｂ ２５．１３．３７８４ ．４０１
５８，０ ６，８２−５ １２Ｂ ２５．９３，
３７５６ ．４１４ ８１，５ ６．３２−６ １３
Ｂ ２５．７３．４７３５ ．４２２ ６１．９
６．５２−７ １５Ｂ ２３．８３，２６９９ ．３
６５ ６１．０ ６，４２−８ １８Ｂ ２７．０
３．３７５２ ．４１９ ６３．０ ６，６平均 ２
５．８３．３７４７ ．４２１０．０２０モル分率２６
Ｎ ２−９ ２１Ｂ Ｚ８．１３．８６フ７ ．
５０３ ６２．Ｑ ５．８２−１０ ２２Ｂ
２６．４３．９５８４ ．４８７ ６４．０
−２−１１ ２３８ ２４．８３．フ ５９０ ．４２
１ ６１．４ ６．８平均 ２６，４３．８６１７
．４７００．０３５モル 率２６Ｎ ２−１２ ２４Ｂ ２７．４３．９６３７ ．４９４
５５．０ −２−１３ ２５Ｂ ２６．３３．
９７１５ ．５１０ ６６．４ ５．６平均 ２６．
９３．９６７６ ．５０２ｏ、ｏ ｓ ｏモル ２６
Ｎ ２−１４ ２６Ｂ ２８．３３，８７３３ ．５２Ｑ
６２，２ ５．９２−１５ ２７Ｂ ２５．３
３．８６７１ ．４５７ ６３．０ ６．７２−１６
２８Ｂ ２７．４４．０７１８ ．５２６ ６０．
０ ６．６２−１７ ２９Ｂ ２６．４３，７７５
５ ．４８６ ６２．０ ６，６２−１８ ３０Ｂ
２４．５３．８６３６ ．４４０ ６３．０ ６，
５２−１９ ３１８ ２５．１３，７６８２ ．４５２
６２．０ ６．５平均 ２６．２３．８６９９ ．
４８００．０７０モル ２６Ｎ ２−２０ ３７Ｂ ２５．５３，９７９１ ．４９３
８３．０ −２−２１ ３８Ｂ ２６．１３，
９７７９ ．５０１ ７１．６ ５．９２−２２ ３
９Ｂ ２３．７４，０６４６ ．４６５ ５９．０
５．６平均 ２５．１３．９７３９ ．４８６０．
１００モル分率２６Ｎ ２−２３ ４０Ｂ ２８．３４．３８１７ ．６０８
６０．４ ６．６２−２４ ４１Ｂ ２４．２
４．１７３３ ．４９２ ７３．０ ６．５２−２
５ ４２Ｂ ３０．３４，４８１１ ．８８０ ５１
．２ ６，８２−２６ ４３Ｂ ２４．０３．９
７３４ ．４７４ ７９．０ −２−２７ ４４Ｂ
２５，５４．５７２６ ．５６４ ６６．７
６．１２−２８ ４５Ｂ ２１．７３．５８１７ ．
４０７ ６７．４ ５．２２−２９ ４６Ｂ ２
２．１３，７７５８ ．４１９ ８３．８ ５，９
２−３０ ４７Ｂ ２５．５４．１７７０ ．５２０
６１．０ ６．３２−３１ ４８８ ２７．４４
，２８１１ ．５８８ ６４．０ ６．１平均
２５．４ ４．１ ７７５ ．５２３この実施例で
は、０．１５と０．２０モル分率の２６Ｎを有する実施
例Ｂの紡糸溶液を真直な紡糸孔の紡糸口金（紡糸孔番号
１）を用いて紡糸した。
洗浄ロール上での安定性を与え且つ連続操作を可能とす
るために糸をスナツピングビン中を通過させて糸条に十
分な張力を与える以外は、実施例Ｃの紡糸手順を用いた
。一部のドープはスナツピングなしで又は僅かなスナツ
ピング（く９０°）のみで短時間で紡糸できたが、他の
ものは良好な紡糸の連続性を得るためには実質的なく〉
９０°）スナツピングを必要とした。これらの後者の紡
糸を第５表中で（Ｓ）によって示す。糸の性質を第５表
中に示す。平均引張強さ値は２５ｇｐｄよりもかなり低
い。
るために糸をスナツピングビン中を通過させて糸条に十
分な張力を与える以外は、実施例Ｃの紡糸手順を用いた
。一部のドープはスナツピングなしで又は僅かなスナツ
ピング（く９０°）のみで短時間で紡糸できたが、他の
ものは良好な紡糸の連続性を得るためには実質的なく〉
９０°）スナツピングを必要とした。これらの後者の紡
糸を第５表中で（Ｓ）によって示す。糸の性質を第５表
中に示す。平均引張強さ値は２５ｇｐｄよりもかなり低
い。
３−１ ５３Ｂ ２５．１４，１７５５ ．５１３
６８．０ ５．４３−２（Ｓ） ５３Ｂ ２５，５４
．０７７５ ．５１８ ６９，０ ４．２平均 ２５
．３４，１７６５ ．５１６０．１５０モル分 ２６Ｎ ３−３ ５４Ｂ ２１．９４．１７２４ ．４６０
６２，０ ４．８３−４（Ｓ） ５４Ｂ ２２．４３
，９７７６ ．４５５ ６１．０ ４．８平均 ２２
．２４，０７５０ ．４５８０．２００モル １２６Ｎ ３−５（Ｓ）５６Ｂ１９，９３．９８６０ ．４１２
６４，０ ４．５平均 １９．９３，９８６０ ．４
１２ｍ虹 この実施例では、ホモ重合体ドープ、実施例Ｂの２Ｂ、
を実施例Ｃの手順により、複数の先細紡糸孔の紡糸口金
を用いて紡糸した。各紡糸口金を用いて製造した糸の性
質を下表に示す、これらは糸に対する平均の値を得るた
めに組合した。糸の性質を第６表に示す。
６８．０ ５．４３−２（Ｓ） ５３Ｂ ２５，５４
．０７７５ ．５１８ ６９，０ ４．２平均 ２５
．３４，１７６５ ．５１６０．１５０モル分 ２６Ｎ ３−３ ５４Ｂ ２１．９４．１７２４ ．４６０
６２，０ ４．８３−４（Ｓ） ５４Ｂ ２２．４３
，９７７６ ．４５５ ６１．０ ４．８平均 ２２
．２４，０７５０ ．４５８０．２００モル １２６Ｎ ３−５（Ｓ）５６Ｂ１９，９３．９８６０ ．４１２
６４，０ ４．５平均 １９．９３，９８６０ ．４
１２ｍ虹 この実施例では、ホモ重合体ドープ、実施例Ｂの２Ｂ、
を実施例Ｃの手順により、複数の先細紡糸孔の紡糸口金
を用いて紡糸した。各紡糸口金を用いて製造した糸の性
質を下表に示す、これらは糸に対する平均の値を得るた
めに組合した。糸の性質を第６表に示す。
４−１ ３ ２７．５ ３．４ ９０８ ．４５
０ ６０．０４−２ ４ ２６．５ ３．４ ８
８５ ．４３１ ５８．０４−２ ５ ２７，０
３．４ ８６９ ．４４６ ５９．０４−４ ６
２７．４ ３．５ ８１３ ．４５５ ５９．０４
−５ ７ ２５．５ ３．３ ８１０ ．４１０
６０．０４−６ ８ ２５．１ ３．２ ８３
６ ．４０５ ５９．０４−７ ９ ２６．９
３．４ ８７２ ．４４５ ５９．０４−８ １０
２６．３ ３．３ ７９４ ．４１６ ６０．０４−
９ ２ ２６．７ ３，３ ８３７ ．４２
７ ６０．０平均 ２６．５ ３，４ ８４７ ．
４３２ ５９．３この実施例では、実施例Ｂのホモ重合
体ドープを実施例Ｃの手順により先細により紡糸孔の紡
糸口金を通じて紡糸した。各ドープに対して複数の紡糸
口金を用いて得た糸の性質を測定し且つ全ドープを用い
て全紡糸に対する全平均をも求めた。
０ ６０．０４−２ ４ ２６．５ ３．４ ８
８５ ．４３１ ５８．０４−２ ５ ２７，０
３．４ ８６９ ．４４６ ５９．０４−４ ６
２７．４ ３．５ ８１３ ．４５５ ５９．０４
−５ ７ ２５．５ ３．３ ８１０ ．４１０
６０．０４−６ ８ ２５．１ ３．２ ８３
６ ．４０５ ５９．０４−７ ９ ２６．９
３．４ ８７２ ．４４５ ５９．０４−８ １０
２６．３ ３．３ ７９４ ．４１６ ６０．０４−
９ ２ ２６．７ ３，３ ８３７ ．４２
７ ６０．０平均 ２６．５ ３，４ ８４７ ．
４３２ ５９．３この実施例では、実施例Ｂのホモ重合
体ドープを実施例Ｃの手順により先細により紡糸孔の紡
糸口金を通じて紡糸した。各ドープに対して複数の紡糸
口金を用いて得た糸の性質を測定し且つ全ドープを用い
て全紡糸に対する全平均をも求めた。
糸の性質を第７表に示す。
５−１ ７８ ８ ２６．８３．７６７００．
４６４６４．０５−２ ９Ｂ ２ ２７，８
３，６７５００．４７０６１゜５−３ ８Ｂ
８ ２８．９３，７７４９０，５０４６２．７５−４
１Ｂ ２ ２７．１３，３８４４０，４４
３６１．２５−５ ２８ ２乃至１０ ２６．５３，
４８４７０，４３２５９．３５−６ ３Ｂ ２乃至
９ ２６．５３．６７１６０．４５１６５．９５−７
５Ｂ ２，３，５，８ ２６．４３．６７５１０，
４６４６２．５５−８ ６８ ２，３，５，７，８２
３．７３．３７３１０．３８３６８．７全平均
２８，７３，５７５７０．４５１Ｘ１ｊ［凱 この実施例では、０．０１〜０．１２５モル分率の２６
Ｎを有する共重合体から実施例Ｂの紡糸溶液を実施例Ｃ
の手順により種々の先細紡糸孔の紡糸口金を通じて紡糸
した。各ドープから種々の紡糸口金を用いて得た糸の性
質の平均値を求め且つ全ドープを用いる全紡糸に対する
全平均値をも求めた。糸の性質を第８表中に示す。
４６４６４．０５−２ ９Ｂ ２ ２７，８
３，６７５００．４７０６１゜５−３ ８Ｂ
８ ２８．９３，７７４９０，５０４６２．７５−４
１Ｂ ２ ２７．１３，３８４４０，４４
３６１．２５−５ ２８ ２乃至１０ ２６．５３，
４８４７０，４３２５９．３５−６ ３Ｂ ２乃至
９ ２６．５３．６７１６０．４５１６５．９５−７
５Ｂ ２，３，５，８ ２６．４３．６７５１０，
４６４６２．５５−８ ６８ ２，３，５，７，８２
３．７３．３７３１０．３８３６８．７全平均
２８，７３，５７５７０．４５１Ｘ１ｊ［凱 この実施例では、０．０１〜０．１２５モル分率の２６
Ｎを有する共重合体から実施例Ｂの紡糸溶液を実施例Ｃ
の手順により種々の先細紡糸孔の紡糸口金を通じて紡糸
した。各ドープから種々の紡糸口金を用いて得た糸の性
質の平均値を求め且つ全ドープを用いる全紡糸に対する
全平均値をも求めた。糸の性質を第８表中に示す。
６−１ １０Ｂ ２乃至８ ２９．５３．８７９８
．５３５ ６５．０６−２ １１Ｂ ３乃至５ ２
７，９３．５７８８．４７２ ６０．９７．６ ６−３ １４８ ２乃至５ ２６，５３．０９５７．
３９７ ６３．４７．８ ６−４ １５８ ８ ２７．２３．７６７０．
４７７ ６２．０６−５ １８８ ８ ２６．
８３．７６２０．４５１ ６３．０６−６ １９８
３乃至５ ２９，１３．７７８４．５１２ ６５．３８
乃至１１ ６−７ ２０Ｂ ３，５ ２８．４ ３
．５ ８１３ ．４８３ ６１．９全平均 ２７
．９３．６７７５．４７５０．０３５モル分 ２６Ｎ ６−８ ２４Ｂ ２ ２７，４４，０
５９２ ．４９８ ５９．６６−９ ２５８
２，３ ２７．４ ３．７ ８４９ ．５２８ ６２
．３全平均 ２７．９３，９７２１．５１３０．
０５モル分率２６Ｎ ６−１０ ２７Ｂ ３，５ ２９．６４．０７４４
．５７３ ６０．０６−１１ ２８８ ３，５，７ ２
８，３３．９７７３．５４３ ６２．３６−１３ ３
０８ ３乃至８ ２７，９３，７７６４．５１０ ５
７．３６−１４ ３１Ｂ ３乃至８ ２６．７３，７
７５６．４８２ ５９．４６−１５ ３３８ ２．３，
５，７ ２８．２３．８８１７．５２３ ５７．３６−
１６ ３４Ｂ ３，８ ２３，５３，５６７８．４
２２ ６３．９６−１７ ３５Ｂ ２ ２６．
０４．１６６８．５１０ ６３．０６−１８ ３６ｔｌ
２，３ ２９．５４．０７９９．５７５ ５９．
２全平均 ２７．６３．９７４６．５２３０．０
７モル ′ ２６Ｎ ６−１９ ３７８ ２ ２５．４３，９７６３．
４９０ ５７．０６−２０ ３８Ｂ ２ ２９
．６４．２８０５．６２４ ６７．６６−２１ ３９８
２乃至８ ２４．５４．１６８２．４９５ ８２．２
全平均 ２６．５４．１７５０．５３６０．１０
モル分率２６Ｎ ８−２２ ４５Ｂ ３ ２６，９４．３
８０６ ．５８８ ６２．２６−２３ ４６Ｂ
５ ２５，６４．０７７０ ．５１９ ６０，
０６−２４ ４７８ ５，６，８ ２７．６ ４
．４７４９ ．５９３ ６０．７６−２５ ４３Ｂ
２ ２８．０４，３７８０ ．５８９ ７
４．２６−２６ ４４８ ２ ２６．９４
．６７２３．６１１ ６５．８６−２７ ４９８
５．６，８ ２９．２４．３８０８．６２４ ５３．
７６−２８ ５０Ｂ ２ ２５，２４．
３７５７ ．５４４ ６５．０６−２９ ４８Ｂ
２ ２９，９４．１ ７９３ ．６５８ ６
１．８８−３０ ５１Ｂ ３ ２７．０
４．４７７８．５９０ ８０．８６−３１ ５２Ｂ
２，８ ２５．１ ４．６７２４ ．５７０
５８．５全平均 ２７．１４．３７６９．５８
９この実施例では、０．１５と０．２０モル分率の２６
Ｎを有する実施例Ｂの紡糸溶液を先細紡糸孔の紡糸口金
を用いて紡糸した。洗浄ロール上の安定性を与えて連続
作業を可能とするために十分な張力を紡糸に対して与え
るためにスナツピングビンの通過を必要としたほかは、
実施例Ｃの紡糸手順を用いた。一部のドープはスナツピ
ングなし又は僅かなスナツピング（く９０°）のみで短
時間で紡糸できたが、他のものは良好な紡糸の連続性を
得るために実質的なく〉９０°）スナツピングを要した
。これらの後者の紡糸を第９２！２中で（Ｓ）によって
示す、各ドープから複数の紡糸口金を用いて得た糸の性
質の平均値を求め且つ全ドープを用いる全紡糸に対する
全平均をも求めた。糸の性質を第９表中に示す。
．５３５ ６５．０６−２ １１Ｂ ３乃至５ ２
７，９３．５７８８．４７２ ６０．９７．６ ６−３ １４８ ２乃至５ ２６，５３．０９５７．
３９７ ６３．４７．８ ６−４ １５８ ８ ２７．２３．７６７０．
４７７ ６２．０６−５ １８８ ８ ２６．
８３．７６２０．４５１ ６３．０６−６ １９８
３乃至５ ２９，１３．７７８４．５１２ ６５．３８
乃至１１ ６−７ ２０Ｂ ３，５ ２８．４ ３
．５ ８１３ ．４８３ ６１．９全平均 ２７
．９３．６７７５．４７５０．０３５モル分 ２６Ｎ ６−８ ２４Ｂ ２ ２７，４４，０
５９２ ．４９８ ５９．６６−９ ２５８
２，３ ２７．４ ３．７ ８４９ ．５２８ ６２
．３全平均 ２７．９３，９７２１．５１３０．
０５モル分率２６Ｎ ６−１０ ２７Ｂ ３，５ ２９．６４．０７４４
．５７３ ６０．０６−１１ ２８８ ３，５，７ ２
８，３３．９７７３．５４３ ６２．３６−１３ ３
０８ ３乃至８ ２７，９３，７７６４．５１０ ５
７．３６−１４ ３１Ｂ ３乃至８ ２６．７３，７
７５６．４８２ ５９．４６−１５ ３３８ ２．３，
５，７ ２８．２３．８８１７．５２３ ５７．３６−
１６ ３４Ｂ ３，８ ２３，５３，５６７８．４
２２ ６３．９６−１７ ３５Ｂ ２ ２６．
０４．１６６８．５１０ ６３．０６−１８ ３６ｔｌ
２，３ ２９．５４．０７９９．５７５ ５９．
２全平均 ２７．６３．９７４６．５２３０．０
７モル ′ ２６Ｎ ６−１９ ３７８ ２ ２５．４３，９７６３．
４９０ ５７．０６−２０ ３８Ｂ ２ ２９
．６４．２８０５．６２４ ６７．６６−２１ ３９８
２乃至８ ２４．５４．１６８２．４９５ ８２．２
全平均 ２６．５４．１７５０．５３６０．１０
モル分率２６Ｎ ８−２２ ４５Ｂ ３ ２６，９４．３
８０６ ．５８８ ６２．２６−２３ ４６Ｂ
５ ２５，６４．０７７０ ．５１９ ６０，
０６−２４ ４７８ ５，６，８ ２７．６ ４
．４７４９ ．５９３ ６０．７６−２５ ４３Ｂ
２ ２８．０４，３７８０ ．５８９ ７
４．２６−２６ ４４８ ２ ２６．９４
．６７２３．６１１ ６５．８６−２７ ４９８
５．６，８ ２９．２４．３８０８．６２４ ５３．
７６−２８ ５０Ｂ ２ ２５，２４．
３７５７ ．５４４ ６５．０６−２９ ４８Ｂ
２ ２９，９４．１ ７９３ ．６５８ ６
１．８８−３０ ５１Ｂ ３ ２７．０
４．４７７８．５９０ ８０．８６−３１ ５２Ｂ
２，８ ２５．１ ４．６７２４ ．５７０
５８．５全平均 ２７．１４．３７６９．５８
９この実施例では、０．１５と０．２０モル分率の２６
Ｎを有する実施例Ｂの紡糸溶液を先細紡糸孔の紡糸口金
を用いて紡糸した。洗浄ロール上の安定性を与えて連続
作業を可能とするために十分な張力を紡糸に対して与え
るためにスナツピングビンの通過を必要としたほかは、
実施例Ｃの紡糸手順を用いた。一部のドープはスナツピ
ングなし又は僅かなスナツピング（く９０°）のみで短
時間で紡糸できたが、他のものは良好な紡糸の連続性を
得るために実質的なく〉９０°）スナツピングを要した
。これらの後者の紡糸を第９２！２中で（Ｓ）によって
示す、各ドープから複数の紡糸口金を用いて得た糸の性
質の平均値を求め且つ全ドープを用いる全紡糸に対する
全平均をも求めた。糸の性質を第９表中に示す。
７−１（Ｓ） ５３Ｂ ２，８ ２５．０４，０７
８５．５０６６３．０７−２ ５３８ ２，３，８
２５．７４，３７４１．５４９６６．０全平均
２５．４４．２７６３．５２８０．１５０５０モル分率
２ ６Ｎ３ ５４８ ２，３，５ ２２，３４．０６８８
．４９３６３．７７−４（Ｓ） ５４Ｂ ２ ２
２．３４，２７０２．４８１６３．０７−５ ５５
８ ２ ２３．０４，２７３７．４９２６７．
０７−６（Ｓ） ５５Ｂ ２，３，５，８２２．４
４．２７２３．４８５６４．１全平均 ２２．５
４，２７１３．４８８０．２０モル分 ２６Ｎ ７−７（Ｓ） ５６Ｂ ３，５，８ ２１．４
４．２８１３．４７０６６．０全平均 ２１，４
４．２８１３．４７０
８５．５０６６３．０７−２ ５３８ ２，３，８
２５．７４，３７４１．５４９６６．０全平均
２５．４４．２７６３．５２８０．１５０５０モル分率
２ ６Ｎ３ ５４８ ２，３，５ ２２，３４．０６８８
．４９３６３．７７−４（Ｓ） ５４Ｂ ２ ２
２．３４，２７０２．４８１６３．０７−５ ５５
８ ２ ２３．０４，２７３７．４９２６７．
０７−６（Ｓ） ５５Ｂ ２，３，５，８２２．４
４．２７２３．４８５６４．１全平均 ２２．５
４，２７１３．４８８０．２０モル分 ２６Ｎ ７−７（Ｓ） ５６Ｂ ３，５，８ ２１．４
４．２８１３．４７０６６．０全平均 ２１，４
４．２８１３．４７０
第１図は本発明の実施において有用な先細の紡糸孔を有
する紡糸口金を示す。 第２図は真直ぐな壁の紡糸口金を用いた、引張強さと２
，６−すフタルアミドモル分率の間の関係を示すグラフ
である。 ｔＪＳ３図は真直ぐな壁の紡糸口金を用いた、靭性と２
，６−すフタルアミドモル分率の間の関係を示すグラフ
である。 第４図は先細の紡糸口金を用いた、引張強さと２．６−
すフタルアミドモル分率Ｉ？ｉｌの関係を示すグラフで
ある。 第５図は先細の紡糸口金を用いた、靭性と２゜６−すフ
タルアミドモル分率間の関係を示すグラフである。 ＦＩＧ、１ ＦＩＧ、２ ε２し分や ２６Ｎ ＦＩＧ、３ 車速〈な毛細管 ：ａｒＶ’ｎ’ｊ’ ２６Ｎ Ｆ Ｉ Ｇ、 ４ 元帥も卵管
する紡糸口金を示す。 第２図は真直ぐな壁の紡糸口金を用いた、引張強さと２
，６−すフタルアミドモル分率の間の関係を示すグラフ
である。 ｔＪＳ３図は真直ぐな壁の紡糸口金を用いた、靭性と２
，６−すフタルアミドモル分率の間の関係を示すグラフ
である。 第４図は先細の紡糸口金を用いた、引張強さと２．６−
すフタルアミドモル分率Ｉ？ｉｌの関係を示すグラフで
ある。 第５図は先細の紡糸口金を用いた、靭性と２゜６−すフ
タルアミドモル分率間の関係を示すグラフである。 ＦＩＧ、１ ＦＩＧ、２ ε２し分や ２６Ｎ ＦＩＧ、３ 車速〈な毛細管 ：ａｒＶ’ｎ’ｊ’ ２６Ｎ Ｆ Ｉ Ｇ、 ４ 元帥も卵管
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、本質的に２，６−ナフタルアミドのモル分率が０．
００５〜０．１０であるコポリ（ｐ−フェニレンテレフ
タルアミド／２，６−ナフタルアミド）から成ることを
特徴とする芳香族ポリアミド糸。 ２、０．５〜６デニール／フィラメントの個々のフィラ
メントから成り、且つ２０〜２０００グラムのデニール
を有する特許請求の範囲第１項記載の糸。 ３、本質的に２，６−ナフタルアミドのモル分率が０．
００５〜０．１０であるコポリ（ｐ−フエニレンテレフ
タルアミド／２，６−ナフタルアミド）から成り、且つ
靭性が０．４１７ｇｐｄよりも大であることを特徴とす
る芳香族ポリアミド糸。 ４、糸の引張強さが２５．７ｇｐｄより大である特許請
求の範囲大３項記載の糸。 ５、靭性が０．４５１ｇｐｄよりも大であり且つ引張強
さが２６．７ｇｐｄよりも大である特許請求の範囲第４
項記載の糸。 ６、本質的に２，６−ナフタルアミドのモルの分率が０
．０１〜０．１０である、コポリ（ｐ−フェニレンテレ
フタルアミド／２，６−ナフタルアミド）から成り、且
つ靭性及び引張強さが同じ方法によつてポリ（ｐ−フェ
ニレンテレフタルアミド）ホモ重合体を用いて製造した
同じ寸法の糸の靭性及び引張さよりも大であることを特
徴とする、芳香族ポリアミド糸。 ７、０．５〜６デニール／フィラメントの個々のフィラ
メントから成り且つ２０〜２０００グラムのデニールを
有する特許請求の範囲第５項記載の糸。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US909100 | 1986-09-16 | ||
| US06/909,100 US4698414A (en) | 1986-09-16 | 1986-09-16 | Copoly(p-phenylene terephthalamide/2,6-naphthalamide)aramid yarn |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6375111A true JPS6375111A (ja) | 1988-04-05 |
| JP2521773B2 JP2521773B2 (ja) | 1996-08-07 |
Family
ID=25426637
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22991387A Expired - Lifetime JP2521773B2 (ja) | 1986-09-16 | 1987-09-16 | アラミド共重合体系 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4698414A (ja) |
| EP (1) | EP0260922B1 (ja) |
| JP (1) | JP2521773B2 (ja) |
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| CA (1) | CA1297230C (ja) |
| DE (1) | DE3788259T2 (ja) |
| IL (1) | IL83903A (ja) |
Cited By (2)
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