JPS6379931A - 高耐食アモルフアスニツケル合金 - Google Patents
高耐食アモルフアスニツケル合金Info
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- JPS6379931A JPS6379931A JP22543686A JP22543686A JPS6379931A JP S6379931 A JPS6379931 A JP S6379931A JP 22543686 A JP22543686 A JP 22543686A JP 22543686 A JP22543686 A JP 22543686A JP S6379931 A JPS6379931 A JP S6379931A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、高温濃リン酸のような苛酷な腐食性環境ｔこ
おける耐食材料として好適な高耐食アモルファスニッケ
ル合金に関するものである。
おける耐食材料として好適な高耐食アモルファスニッケ
ル合金に関するものである。
従来の技術
高温濃厚リン酸プラント用構造材料として３０９．３１
０，４４６Ｍｏステンレス鋼クロムモリフテンチタン鋼
、ハステロイＣなどが使われているが、これらといえど
も高温濃厚リン酸のような激しい腐食性環境では十分な
耐食性を備えてはいない。
０，４４６Ｍｏステンレス鋼クロムモリフテンチタン鋼
、ハステロイＣなどが使われているが、これらといえど
も高温濃厚リン酸のような激しい腐食性環境では十分な
耐食性を備えてはいない。
一方、本発明者らは先に耐孔食、耐隙間腐食、耐全面腐
食用高耐食アモルファスニッケル基合金を見出し、特願
昭５ｌ−１３２２９Ｑ号として出願した。これは、以下
の４つの発明からなる。
食用高耐食アモルファスニッケル基合金を見出し、特願
昭５ｌ−１３２２９Ｑ号として出願した。これは、以下
の４つの発明からなる。
け）５〜４０原子％のＣｒおよび１５〜３５原子％のＰ
を含み、残部実質的にＮｉからなり苛酷な腐食環境に耐
える耐孔食、耐隙間腐食、耐全面腐食用高耐食アモルフ
ァスニッケル基合金。
を含み、残部実質的にＮｉからなり苛酷な腐食環境に耐
える耐孔食、耐隙間腐食、耐全面腐食用高耐食アモルフ
ァスニッケル基合金。
（２）５〜４０原子％のＣｒおよび１５〜３５原子％の
Ｐを含み、かつ３原子％以下の八ｌ、１０原子％以下の
ＭＯ１４０原子％未満のＦｅの１種または２種以上を含
み、Ｃｒ、 Ｐ、八Ｌ Ｎｏ、 Ｆｅの合計は６０原子
％未満で、残部実質的にＮｉからなり、苛酷な腐食環境
に耐える耐孔食、耐隙間腐食、耐全面腐食用高耐食アモ
ルファスニッケル基合金。
Ｐを含み、かつ３原子％以下の八ｌ、１０原子％以下の
ＭＯ１４０原子％未満のＦｅの１種または２種以上を含
み、Ｃｒ、 Ｐ、八Ｌ Ｎｏ、 Ｆｅの合計は６０原子
％未満で、残部実質的にＮｉからなり、苛酷な腐食環境
に耐える耐孔食、耐隙間腐食、耐全面腐食用高耐食アモ
ルファスニッケル基合金。
（３）５〜４０原子％のＣｒおよび５〜３５原子％のＰ
を含み、さら１こそれぞれ２０原子％以下のＣ，Ｓｉ、
Ｂの１種または２種以上を、Ｐ、 Ｃ，Ｓｉ、 Ｈの合
計で１５〜３５原子％含み、残部実質的にＮｉがらなり
、苛酷な腐食環境に耐える耐孔食、耐隙間腐食、耐全面
腐食用高耐食アモルファスニッケル基合金。
を含み、さら１こそれぞれ２０原子％以下のＣ，Ｓｉ、
Ｂの１種または２種以上を、Ｐ、 Ｃ，Ｓｉ、 Ｈの合
計で１５〜３５原子％含み、残部実質的にＮｉがらなり
、苛酷な腐食環境に耐える耐孔食、耐隙間腐食、耐全面
腐食用高耐食アモルファスニッケル基合金。
（４）５〜４０原子％のＣｒおよび５〜３５原子％のＰ
を含み、さらにそれぞれ２０原子％以下のＣ，Ｓｉ、Ｂ
の１種または２種以上を、Ｐ、 Ｃ，Ｓｉ、 Ｂの合計
で１５〜３５原子％含み、がっ３原子％以下のＡＩ、１
０原子％以下のＮｏ、４０原子％未満のＦｅの１種また
は２種以上を含み、Ｃｒ、 Ｐ、 Ｃ，Ｓｉ、Ｂ、 Ａ
Ｉ、 Ｎｏ、 Ｆｅの合計が６０原子％未満で残部実質
的にＮｉからなり、苛酷な腐食環境に耐える耐孔食、耐
隙間腐食、耐全面腐食用高耐食アモルファスニッケル基
合金。
を含み、さらにそれぞれ２０原子％以下のＣ，Ｓｉ、Ｂ
の１種または２種以上を、Ｐ、 Ｃ，Ｓｉ、 Ｂの合計
で１５〜３５原子％含み、がっ３原子％以下のＡＩ、１
０原子％以下のＮｏ、４０原子％未満のＦｅの１種また
は２種以上を含み、Ｃｒ、 Ｐ、 Ｃ，Ｓｉ、Ｂ、 Ａ
Ｉ、 Ｎｏ、 Ｆｅの合計が６０原子％未満で残部実質
的にＮｉからなり、苛酷な腐食環境に耐える耐孔食、耐
隙間腐食、耐全面腐食用高耐食アモルファスニッケル基
合金。
更に、本発明者らは、沸騰濃硝酸あるいは更に酸化剤を
含むような過酷な腐食性環境で使用し得る高耐食アモル
ファスニッケル合金を見出し、下記の４つの発明からな
る高耐食アモルファスニッケル合金を特願昭６０−５１
０３６号として特許出願した。
含むような過酷な腐食性環境で使用し得る高耐食アモル
ファスニッケル合金を見出し、下記の４つの発明からな
る高耐食アモルファスニッケル合金を特願昭６０−５１
０３６号として特許出願した。
（１） Ｔａを１５−８０原子％含み残部は実質的にＮ
ｉよりなる高耐食アモルファス合金。
ｉよりなる高耐食アモルファス合金。
（２） Ｔａと、Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ｎｂ、−よりなる群
から選ばれる１種または２種以上の元素とを含み、残部
は実質的にＮｉよりなり、含有率はＴａが１０原子％以
上、前記群から選ばれる１種または２種以上の元素がＴ
ａとの合量で１５−８０原子％である高耐食アモルファ
ス合金。
から選ばれる１種または２種以上の元素とを含み、残部
は実質的にＮｉよりなり、含有率はＴａが１０原子％以
上、前記群から選ばれる１種または２種以上の元素がＴ
ａとの合量で１５−８０原子％である高耐食アモルファ
ス合金。
（３） Ｔａと、Ｆｅおよび／又はＣｏとを含み、残部
は実質的にＮｉよりなり、含有率はＴａが１５−８０原
子％、Ｆｅおよび／又はＣｏが７５原子％以下、Ｎｉが
７原子％以上である高耐食アモルファス合金。
は実質的にＮｉよりなり、含有率はＴａが１５−８０原
子％、Ｆｅおよび／又はＣｏが７５原子％以下、Ｎｉが
７原子％以上である高耐食アモルファス合金。
（４） Ｔａと、Ｔｉ、 ｌｒ、 Ｎｂ５Ｗよりなる群
から選ばれる１種または２種以上の元素とＦｅおよび／
又はｃｏとを含み、残部は実質的にＮｉよりなり、含有
率はＴａとＴｉ、 ｌｒ、Ｎｂおよび−よりなる群から
選ばれる１種または２種以上とが、合量で１．５−８０
原子％でありかつＴａが１０原子以上であり、Ｆｅおよ
び／又はＣｏが７５原子％以下でありＮｉが７原子％以
上である高耐食アモルファス合金。
から選ばれる１種または２種以上の元素とＦｅおよび／
又はｃｏとを含み、残部は実質的にＮｉよりなり、含有
率はＴａとＴｉ、 ｌｒ、Ｎｂおよび−よりなる群から
選ばれる１種または２種以上とが、合量で１．５−８０
原子％でありかつＴａが１０原子以上であり、Ｆｅおよ
び／又はＣｏが７５原子％以下でありＮｉが７原子％以
上である高耐食アモルファス合金。
更に、本発明者らは、沸騰濃塩酸のような過酷な腐食性
環境で使用し得る高耐食アモルファス合金を見出し、特
願昭６０−１７２８６０号および特願昭６０−１７２８
６０号及び特願昭６０−１７２８６１として特許出願し
た。
環境で使用し得る高耐食アモルファス合金を見出し、特
願昭６０−１７２８６０号および特願昭６０−１７２８
６０号及び特願昭６０−１７２８６１として特許出願し
た。
特願昭６０−１７２８６０号は下記の１６の発明からな
る。
る。
（１） Ｔａを３０−８０原子％含み、残部は実質Ｎｉ
よりなる高耐食アモルファス合金。
よりなる高耐食アモルファス合金。
（２） １．２原子％以上のＴａを含み、ＴａとＩＪｂ
の合計が３０−８０原子％であり残部は実質的Ｎｉより
なる高耐食アモルファス合金。
の合計が３０−８０原子％であり残部は実質的Ｎｉより
なる高耐食アモルファス合金。
（３’） ２５原子％以上のＴａを含み、Ｔｉ、 Ｚｒ
、 Ｃｒの群から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴ
ａとの合計が３０−８０原子％であり、残部は実質的に
Ｎｉよりなる高耐食アモルファス合金。
、 Ｃｒの群から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴ
ａとの合計が３０−８０原子％であり、残部は実質的に
Ｎｉよりなる高耐食アモルファス合金。
（４） １．２原子％以上のＴａを含み、ＴａとＮｂの
合計が２５原子％以上であり、Ｔｉ、 ２ｒ、 Ｃｒ、
の群から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴａ及びＮ
ｂとの合計が３０−８０原子％であって、残部は実質的
に旧からなる高耐食アモルファス合金。
合計が２５原子％以上であり、Ｔｉ、 ２ｒ、 Ｃｒ、
の群から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴａ及びＮ
ｂとの合計が３０−８０原子％であって、残部は実質的
に旧からなる高耐食アモルファス合金。
（５） ３０−８０原子％以上のＴａと２原子％以上の
Ｎｉを含み、残部実質的にＦｅおよびＣＯのいずれか１
種又は２種からなり、合計を１００原子％とする高耐食
アモルファス合金。
Ｎｉを含み、残部実質的にＦｅおよびＣＯのいずれか１
種又は２種からなり、合計を１００原子％とする高耐食
アモルファス合金。
（６） １２原子％以上のＴａを含み、ＴａとＮｂの合
計が３０−８０原子％以上であって、２原子％以上のＮ
ｉを含み、残部は実質的にＦｅおよびＣｏのいずれか１
種又は２種からなり合計を１００原子％とする高耐食ア
モルファス合金。
計が３０−８０原子％以上であって、２原子％以上のＮ
ｉを含み、残部は実質的にＦｅおよびＣｏのいずれか１
種又は２種からなり合計を１００原子％とする高耐食ア
モルファス合金。
（７）２５原子％以上のＴａを含み、Ｔｉ、 Ｚｒ、
Ｃｒの群から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴａと
の合計が３０−８０原子％であって、２原子％以上のＮ
ｉを含み、残部は実質的にＦｅおよびＣｏの１種又は２
種からなり、合計を１００原子％とする高耐食アモルフ
ァス合金。
Ｃｒの群から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴａと
の合計が３０−８０原子％であって、２原子％以上のＮ
ｉを含み、残部は実質的にＦｅおよびＣｏの１種又は２
種からなり、合計を１００原子％とする高耐食アモルフ
ァス合金。
（８） １２原子％以上のＴａを含み、ＴａとＮｂの合
計が２５原子％以上であって、Ｔｉ、 ２ｒ、 Ｃｒの
群から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴａおよびＮ
ｂとの合計が３０−８０原子％であって、更に２原子％
以上のＮｉを含み、残部は実質的にＦｅおよびＣｏのい
ずれか１種又は２種からなり、合計を１００原子％とす
る高耐食アモルファス合金。
計が２５原子％以上であって、Ｔｉ、 ２ｒ、 Ｃｒの
群から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴａおよびＮ
ｂとの合計が３０−８０原子％であって、更に２原子％
以上のＮｉを含み、残部は実質的にＦｅおよびＣｏのい
ずれか１種又は２種からなり、合計を１００原子％とす
る高耐食アモルファス合金。
（９） ２０原子％以上８０原子％未満のＴａと７原子
％以下のＰを含み、残部は実質的に２０原子％以上のＮ
ｉよすな！〕、合計を１００原子％とする高耐食アモル
ファス合金。
％以下のＰを含み、残部は実質的に２０原子％以上のＮ
ｉよすな！〕、合計を１００原子％とする高耐食アモル
ファス合金。
（１０） ７原子％以上のＴａを含み、ＴａとＮｂの合
計が２０原子％以上８０原子％未満であって、７原子％
以下のＰを含み、残部は実質的１こ２０原子％以上のＮ
ｉよりなり合計を１００原子％とする高耐食アモルファ
ス合金。
計が２０原子％以上８０原子％未満であって、７原子％
以下のＰを含み、残部は実質的１こ２０原子％以上のＮ
ｉよりなり合計を１００原子％とする高耐食アモルファ
ス合金。
（１１） １．５原子％以上のＴａを含み、Ｔｉ、 Ｚ
ｒ、 Ｃｒの群から選ばれる１種又は２種以上の元素と
Ｔａとの合計が２０原子％以上８０原子％未満であ１）
、７原子％以下のＰを含み、残部は実質的にＮｉよリな
り合計を１００原子％とする高耐食アモルファス合金。
ｒ、 Ｃｒの群から選ばれる１種又は２種以上の元素と
Ｔａとの合計が２０原子％以上８０原子％未満であ１）
、７原子％以下のＰを含み、残部は実質的にＮｉよリな
り合計を１００原子％とする高耐食アモルファス合金。
（１２） ７原子％以上のＴａを含み、ＴａとＮｂの合
計が１６原子％以上であって、Ｔｉ、 ２ｒ、 Ｃｒの
群から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴａとＮｌ）
との合計が２０原子％以上８０原子％未満であり、７原
子％以下のＰを含み、残部は実質的にＮｉよりなり合計
を１００原子％とする高耐食アモルファス合金。
計が１６原子％以上であって、Ｔｉ、 ２ｒ、 Ｃｒの
群から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴａとＮｌ）
との合計が２０原子％以上８０原子％未満であり、７原
子％以下のＰを含み、残部は実質的にＮｉよりなり合計
を１００原子％とする高耐食アモルファス合金。
（１３） ２０原子％以上８０原子％未満のＴａと、２
原子％以上のＮｉと７原子％以下のＰを含み、実質的残
部であるＦｅおよびＣｏの１種又は２種とＮｉとの合計
が２０原子％以上であって、合計を１００原子％とする
高耐食アモルファス合金。
原子％以上のＮｉと７原子％以下のＰを含み、実質的残
部であるＦｅおよびＣｏの１種又は２種とＮｉとの合計
が２０原子％以上であって、合計を１００原子％とする
高耐食アモルファス合金。
（１，４） ７原子％以上のＴａとＮｂとの合計が２０
原子％以上８０原子％未満であって、２原子％以上のＮ
ｉと７原子％以下のＰを含み、実質的残部であるＦｅお
よびＣｏの１種又は２種とＮｉとの合計が２０原子％以
上であ１）、合計を１００原子％とする高耐食アモルフ
ァス合金。
原子％以上８０原子％未満であって、２原子％以上のＮ
ｉと７原子％以下のＰを含み、実質的残部であるＦｅお
よびＣｏの１種又は２種とＮｉとの合計が２０原子％以
上であ１）、合計を１００原子％とする高耐食アモルフ
ァス合金。
（１５） １５原子％以上ノＴａを含み、Ｔｉ、 ２ｒ
、 Ｃｒの群から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴ
ａとの合計が２０原子％以」二８０原子％未満であって
、２原子％以上のＮｉ、７原子％以下のＰを含み、実質
的残部であるＦｅおよびＣＯの１種又は２種とＮｉとの
合計が２０原子％以上であり、合計を１００原子％とす
る高耐食アモルファス合金。
、 Ｃｒの群から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴ
ａとの合計が２０原子％以」二８０原子％未満であって
、２原子％以上のＮｉ、７原子％以下のＰを含み、実質
的残部であるＦｅおよびＣＯの１種又は２種とＮｉとの
合計が２０原子％以上であり、合計を１００原子％とす
る高耐食アモルファス合金。
（１６） ７原子％以上のＴａを含み、ＴａとＮｌｌの
合計が１６原子％以上であって、Ｔｉ、 ２ｒ、 Ｃｒ
の群から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴａとＮｂ
との合計が２０原子％以上８０原子％未満であり、更に
２原子％以上のＮｉと７原子％以下のＰを含み、実質的
残部であるＦｅおよびＣｏの１種又は２種とＮｉとの合
計が２０原子％以上で、合計を１００原子％とする高耐
食アモルファス合金。
合計が１６原子％以上であって、Ｔｉ、 ２ｒ、 Ｃｒ
の群から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴａとＮｂ
との合計が２０原子％以上８０原子％未満であり、更に
２原子％以上のＮｉと７原子％以下のＰを含み、実質的
残部であるＦｅおよびＣｏの１種又は２種とＮｉとの合
計が２０原子％以上で、合計を１００原子％とする高耐
食アモルファス合金。
また特願昭６０−１７２８６１号は下記の１６の発明か
らなる。
らなる。
（１，） ２０−５０原子％のＴａと１０−２３原子％
のＰを含み残部は実質的にＮｉよりなる高耐食アモル７
アス合金。
のＰを含み残部は実質的にＮｉよりなる高耐食アモル７
アス合金。
（２）７原子％以上のＴａを含み、ＴａとＮｂの合計が
２０−５０原子％であって、１０−２３原子％のＰを含
み残部は実質的にＮｉよりなる高耐食アモルファス合金
。
２０−５０原子％であって、１０−２３原子％のＰを含
み残部は実質的にＮｉよりなる高耐食アモルファス合金
。
（３） １．５原子％以上のＴａを含み、Ｔｉ、７ｒお
よびＣｒの群から選ばれる１種または２種以上の元素と
Ｔａとの合計が２０−５０原子％であって、１〇−２３
原子％のＰを含み残部は実質的にＮｉによりなる高耐食
アモルファス合金。
よびＣｒの群から選ばれる１種または２種以上の元素と
Ｔａとの合計が２０−５０原子％であって、１〇−２３
原子％のＰを含み残部は実質的にＮｉによりなる高耐食
アモルファス合金。
（４）８原子％以上のＴａを含み、ＴａとＮｂの合計が
１６原子％以上であって、Ｔｉ、 ２ｒおよびＣｒの群
から選ばれる１種または２種以上の元素とＴａおよびＮ
ｂとの合計が２０−５０原子％であり、１０−２３原子
％のＰを含み残部は実質的にＮｉからなる高耐食アモル
ファス合金。
１６原子％以上であって、Ｔｉ、 ２ｒおよびＣｒの群
から選ばれる１種または２種以上の元素とＴａおよびＮ
ｂとの合計が２０−５０原子％であり、１０−２３原子
％のＰを含み残部は実質的にＮｉからなる高耐食アモル
ファス合金。
（５） ２０−５０原子％のＴａと１０−２３原子％の
Ｐと２原子％以」二のＮｉを含み、実質的残部としてＦ
ｅおよびＣＯの１種または２種からなり、合計を１００
原子％とする高耐食アモルファス合金。
Ｐと２原子％以」二のＮｉを含み、実質的残部としてＦ
ｅおよびＣＯの１種または２種からなり、合計を１００
原子％とする高耐食アモルファス合金。
（６）７原子％以上のＴａを含み、Ｔａ、 Ｎｂとの合
計が２０−５０原子％であって、１０−２３原子％のＰ
と２原子％以上の旧を含み、実質的残部としてＦｅおよ
びｃｏの１種または２種からなり、合計を１００原子％
とする高耐食アモルファス合金。
計が２０−５０原子％であって、１０−２３原子％のＰ
と２原子％以上の旧を含み、実質的残部としてＦｅおよ
びｃｏの１種または２種からなり、合計を１００原子％
とする高耐食アモルファス合金。
（７） １５原子％以上のＴａを含み、Ｔｉ、 ２ｒお
よびＣｒの群から選ばれる１種または２種以上の元素と
Ｔａとの合計が２０−５０原子％であって、１〇−２３
原子％のＰと２原子％以上のＮｉを含み、実質的残部と
してＦｅおよびＣＯの１種または２種からな；〕、合計
を１００原子％とする高耐食アモルファス合金。
よびＣｒの群から選ばれる１種または２種以上の元素と
Ｔａとの合計が２０−５０原子％であって、１〇−２３
原子％のＰと２原子％以上のＮｉを含み、実質的残部と
してＦｅおよびＣＯの１種または２種からな；〕、合計
を１００原子％とする高耐食アモルファス合金。
（８）８原子％以上のＴａを含み、ＴａとＮｌ）の合計
が１６原子％以上であって、Ｔｉ、７ｒおよびＣｒの群
から選ばれる１種または２種以上の元素とＴａおよびＮ
ｌ）との合計が２０−５０原子％であ１）、１〇−２３
原子％のＰと２原子％以上のＮｉを含み、実質的残部と
してＦｅおよびＣＯの１種または２種からなり、合計を
１００原子％とする高耐食アモル７アス合金。
が１６原子％以上であって、Ｔｉ、７ｒおよびＣｒの群
から選ばれる１種または２種以上の元素とＴａおよびＮ
ｌ）との合計が２０−５０原子％であ１）、１〇−２３
原子％のＰと２原子％以上のＮｉを含み、実質的残部と
してＦｅおよびＣＯの１種または２種からなり、合計を
１００原子％とする高耐食アモル７アス合金。
（９） ２Ｏ−５ｏ原子％にＴａと０．０５原子％以］
−のＰを含み、Ｂ、 ＳｉおよびＣの群から選ばれる１
種または２種以上とＰとの合計が１０−２３原子％で有
って、残部は実質的にＮｉよりなる高耐食アモルファス
合金。
−のＰを含み、Ｂ、 ＳｉおよびＣの群から選ばれる１
種または２種以上とＰとの合計が１０−２３原子％で有
って、残部は実質的にＮｉよりなる高耐食アモルファス
合金。
（１０） ７原子％以上のＴａと０．０５原子％以上の
Ｐを含み、ＴａとＮ１１の合計が２０−５０原子％であ
って、かつ、Ｂ、 ＳｉおよびＣの群から選ばれる１種
または２種以上とＰとの合計が１０−２３原子％であっ
て、残部は実質的にＮｉからなる高耐食アモルファス合
金。
Ｐを含み、ＴａとＮ１１の合計が２０−５０原子％であ
って、かつ、Ｂ、 ＳｉおよびＣの群から選ばれる１種
または２種以上とＰとの合計が１０−２３原子％であっ
て、残部は実質的にＮｉからなる高耐食アモルファス合
金。
（１，１，） １５原子％以上のＴａと０．０５原子％
以上のＰを含み、Ｔｉ、 ２ｒおよびＣｒの群から選ば
れる１種または２種以上の元素とＴａとの合計が２０−
５０原子％であって、かつ、Ｂ、 ＳｉおよびＣの群か
ら選ばれる１種または２種以上とＰとの合計力弓０−２
３原子％であって、残部は実質的にＮｉからなる高耐食
アモルファス合金。
以上のＰを含み、Ｔｉ、 ２ｒおよびＣｒの群から選ば
れる１種または２種以上の元素とＴａとの合計が２０−
５０原子％であって、かつ、Ｂ、 ＳｉおよびＣの群か
ら選ばれる１種または２種以上とＰとの合計力弓０−２
３原子％であって、残部は実質的にＮｉからなる高耐食
アモルファス合金。
（１，２） ８原子％以上のＴａと０．０５原子％以上
のＰを含み、ＴａとＮｂとの合計が１６原子％以」二で
あ１）、主たＴｉ、 ２ｒおよびＣｒの群から選ばれる
１種または２種以上の元素とＴａ、 Ｎｌ）との合計が
２０−５０原子％であって、かつ、Ｂ、 ＳｉおよびＣ
の群から選ばれる１種または２種以上とＰとの合計が１
０−２３原子％であって、残部は実質的にＮｉからなる
高耐食アモルファス合金。
のＰを含み、ＴａとＮｂとの合計が１６原子％以」二で
あ１）、主たＴｉ、 ２ｒおよびＣｒの群から選ばれる
１種または２種以上の元素とＴａ、 Ｎｌ）との合計が
２０−５０原子％であって、かつ、Ｂ、 ＳｉおよびＣ
の群から選ばれる１種または２種以上とＰとの合計が１
０−２３原子％であって、残部は実質的にＮｉからなる
高耐食アモルファス合金。
（１３） ２０−５０原子％のＴａ、 ０．０５原子％
以上のＰおよび２原子％以」二のＮｉを含み、Ｂ、 Ｓ
ｉおよびＣの群から選ばれる１種または２種以上の元素
とＰとの合計が１０−２３原子％であって実質的残部と
してＦｅおよびＣＯの１種または２種からなり、合計を
１００原子％とする高耐食アモルファス合金。
以上のＰおよび２原子％以」二のＮｉを含み、Ｂ、 Ｓ
ｉおよびＣの群から選ばれる１種または２種以上の元素
とＰとの合計が１０−２３原子％であって実質的残部と
してＦｅおよびＣＯの１種または２種からなり、合計を
１００原子％とする高耐食アモルファス合金。
（１４） ７原子％以−ＩＪ３Ｔａ、０．０５原子％以
上ｔｙ＞Ｐおよび２原子％以」二のＮｉを含み、Ｔａと
Ｎｂとの合計が２０−５０原子％であって、かつ、Ｂ、
ＳｉおよびＣの群から選ばれる１種または２種以上の
元素とＰとの合計が１０−２３原子％であって、実質的
残部としてＦｅおよびＣＯの１種または２種からなり、
合計を１００原子％とする高耐食アモルファス合金。
上ｔｙ＞Ｐおよび２原子％以」二のＮｉを含み、Ｔａと
Ｎｂとの合計が２０−５０原子％であって、かつ、Ｂ、
ＳｉおよびＣの群から選ばれる１種または２種以上の
元素とＰとの合計が１０−２３原子％であって、実質的
残部としてＦｅおよびＣＯの１種または２種からなり、
合計を１００原子％とする高耐食アモルファス合金。
（１５） １５原子％以上のＴａ、０．０５原子％以上
のＰおよび２原子％以上のＮｉを含み、Ｔｉ、 Ｚｒお
よびＣｒの群から選ばれる１種または２種以上の元素と
Ｔａとの合計が２０−５０原子％であって、かつ、Ｂ、
ＳｉおよびＣｒの群から選ばれる１種または２種以上
元素とＰとの合計が１０−２３原子％であって、実質的
残部としてＦｅおよびＣＯの１種または２種からなり、
合計を１００原子％とする高耐食アモルファス合金。
のＰおよび２原子％以上のＮｉを含み、Ｔｉ、 Ｚｒお
よびＣｒの群から選ばれる１種または２種以上の元素と
Ｔａとの合計が２０−５０原子％であって、かつ、Ｂ、
ＳｉおよびＣｒの群から選ばれる１種または２種以上
元素とＰとの合計が１０−２３原子％であって、実質的
残部としてＦｅおよびＣＯの１種または２種からなり、
合計を１００原子％とする高耐食アモルファス合金。
（１６） Ｓ原子％以」二のＴａ、０．０５原子％以上
のＰおよび２原子％以上のＮｉを含み、ＴａとＮｌｌの
合計か１６原子％以上であって、Ｔ１．７ｒおよびＣｒ
の群から選ばれる１種または２種以」二の元素とＴａ、
Ｎｂとの合計が２０−５０原子％であって、がっ、Ｂ、
ＳｉおよびＣの群から選ばれる１種または２積置］二
とＰとの合計が］、０−２３原子％であり、実質的残部
としてＦｅおよびＣｏの１種または２種からなり、合計
を１００原子％とする高耐食アモルファス合金。
のＰおよび２原子％以上のＮｉを含み、ＴａとＮｌｌの
合計か１６原子％以上であって、Ｔ１．７ｒおよびＣｒ
の群から選ばれる１種または２種以」二の元素とＴａ、
Ｎｂとの合計が２０−５０原子％であって、がっ、Ｂ、
ＳｉおよびＣの群から選ばれる１種または２積置］二
とＰとの合計が］、０−２３原子％であり、実質的残部
としてＦｅおよびＣｏの１種または２種からなり、合計
を１００原子％とする高耐食アモルファス合金。
発明が解決しようとする問題点
濃厚リン酸は沸点が高いために高温で特に腐食性が激し
く、安全に使用し得る金属材料がない。したがって、通
常の金属材料の使用がきわめて困難なこのような腐食性
環境１こｌｙｉて、使用に耐える新しい金属材料の出現
が切望されてきた。
く、安全に使用し得る金属材料がない。したがって、通
常の金属材料の使用がきわめて困難なこのような腐食性
環境１こｌｙｉて、使用に耐える新しい金属材料の出現
が切望されてきた。
問題点を解決するための手段
本発明の目的は、高温濃厚リン酸のように非酸化性で金
属を不動態化しにくく、かつきわめて過酷な腐食性を備
えた環境に耐える合金を提供すること１こある。
属を不動態化しにくく、かつきわめて過酷な腐食性を備
えた環境に耐える合金を提供すること１こある。
通常、合金は固体状態では結晶化しているが合金組成を
限定して溶融状態から超急冷凝固させるなど、固体形成
の過程で原子配列に長周期的規則性を形成させない方法
を適用すると、結晶構造を持たず、液体に類似したアモ
ルファス構造が得られ、このような合金をアモルファス
合金という。アモルファス合金は、多くは過飽和固溶体
の均一な単相合金であって、従来の実用金属に比べて著
しく高い強度を保有し、かつ組成に応じて異常に高い耐
食性をはじめ種々の特性を示す。本発明者らはこのよう
なアモルファス合金の特性を活用する研究を行った結果
、強酸あるいは高濃度の塩素イオンを含む水溶液など腐
食性の激しい水溶液中においても孔食、隙間腐食および
全面腐食を受けない高耐食アモルファスニッケル基合金
を見出し、先に、特願昭５１、−１３２２９０号として
出願し、また、沸騰濃硝酸あるいは更に酸化剤を含むよ
うな過酷な腐食性環境で使用し得る高耐食アモルファス
合金を見出し、特願昭６０−５１０３６号として特許出
願した、更に、沸騰濃塩酸のような過酷な腐食性環境で
使用し得る高耐食アモルファス合金を見出し、特願昭６
０−１．７２８６０号および特願昭６０−１７２８６１
として特許出願した。これらは、いずれもアモルファス
ニッケル合金である。前述のように、濃厚リン酸は沸点
が高いために、高温で特に腐食性が激しく、合金自体が
安定な保護皮膜を形成する能力を持たないと耐食性は得
られない。
限定して溶融状態から超急冷凝固させるなど、固体形成
の過程で原子配列に長周期的規則性を形成させない方法
を適用すると、結晶構造を持たず、液体に類似したアモ
ルファス構造が得られ、このような合金をアモルファス
合金という。アモルファス合金は、多くは過飽和固溶体
の均一な単相合金であって、従来の実用金属に比べて著
しく高い強度を保有し、かつ組成に応じて異常に高い耐
食性をはじめ種々の特性を示す。本発明者らはこのよう
なアモルファス合金の特性を活用する研究を行った結果
、強酸あるいは高濃度の塩素イオンを含む水溶液など腐
食性の激しい水溶液中においても孔食、隙間腐食および
全面腐食を受けない高耐食アモルファスニッケル基合金
を見出し、先に、特願昭５１、−１３２２９０号として
出願し、また、沸騰濃硝酸あるいは更に酸化剤を含むよ
うな過酷な腐食性環境で使用し得る高耐食アモルファス
合金を見出し、特願昭６０−５１０３６号として特許出
願した、更に、沸騰濃塩酸のような過酷な腐食性環境で
使用し得る高耐食アモルファス合金を見出し、特願昭６
０−１．７２８６０号および特願昭６０−１７２８６１
として特許出願した。これらは、いずれもアモルファス
ニッケル合金である。前述のように、濃厚リン酸は沸点
が高いために、高温で特に腐食性が激しく、合金自体が
安定な保護皮膜を形成する能力を持たないと耐食性は得
られない。
本発明者らは、アモルファス合金の種々の特性を検討し
ながら更に研究を行。った結果、前記特願昭５１．−１
３２２９０号、６０−１．７２８６０号および６〇−１
７２８６１号に記載の合金の中でも特に保護皮膜形成能
力の高い合金、あるいは類１以の合金に更に保護皮膜形
成能力を高める元素を添加することによって、高温濃厚
リン酸のような酸化力に乏しく過酷な腐食性酸中でも安
定な保護皮膜を形成して高耐食性を備えたアモルファス
ニッケル合金が得られることを見出し、本発明を達成し
た。
ながら更に研究を行。った結果、前記特願昭５１．−１
３２２９０号、６０−１．７２８６０号および６〇−１
７２８６１号に記載の合金の中でも特に保護皮膜形成能
力の高い合金、あるいは類１以の合金に更に保護皮膜形
成能力を高める元素を添加することによって、高温濃厚
リン酸のような酸化力に乏しく過酷な腐食性酸中でも安
定な保護皮膜を形成して高耐食性を備えたアモルファス
ニッケル合金が得られることを見出し、本発明を達成し
た。
本発明は、特許請求の範囲第１項ないし第７項に示す第
１ないし第７の発明からなるものであるが、次の第１表
にこれら第１ないし第７の発明の構成元素および含有率
を示す。
１ないし第７の発明からなるものであるが、次の第１表
にこれら第１ないし第７の発明の構成元素および含有率
を示す。
第１表 本発明合金の組成（原子％）
発明 Ｔａ Ｃｒ Ｐ Ｂ、ＣＮｉＮ
ｏ、 （※１）（※２）１
２５−６５ 残部 ２ １、−２５ １５−２３ 残部３ １−
２５ １．５−２３ ７以下 残部（×３） ４ １０−４０ ］、５−２３ 残部５
１０−４０１．５−２３ ７以下 残部（×３） ６ ２０以下１０−４０１５−２３ 残部
（×４） ７ ２０以下１０−４０１５−２３ ７以下 残部（※
４） （＊３） ×Ｉ ＢおよびＣのいずれか１種または２種の合計※２
実質的にＮｉ ※３ ＢおよびＣのいずれか１種または２種の合計７原
子％以下とＰとの合計 ※４ Ｔａを２０原子％以下とＣｒとの合計イ乍用 上記組成の溶融合金を超急冷凝固させたり、スパッタデ
ポジションさせるなどアモルファス合金を作成する種々
の方法によって得られるアモルファス合金は前記各元素
が均一に固溶した単相合金である。そのため、本発明の
アモルファスニッケル合金には、きわめて均一で高耐食
性を保証する保護皮膜が形成される。
ｏ、 （※１）（※２）１
２５−６５ 残部 ２ １、−２５ １５−２３ 残部３ １−
２５ １．５−２３ ７以下 残部（×３） ４ １０−４０ ］、５−２３ 残部５
１０−４０１．５−２３ ７以下 残部（×３） ６ ２０以下１０−４０１５−２３ 残部
（×４） ７ ２０以下１０−４０１５−２３ ７以下 残部（※
４） （＊３） ×Ｉ ＢおよびＣのいずれか１種または２種の合計※２
実質的にＮｉ ※３ ＢおよびＣのいずれか１種または２種の合計７原
子％以下とＰとの合計 ※４ Ｔａを２０原子％以下とＣｒとの合計イ乍用 上記組成の溶融合金を超急冷凝固させたり、スパッタデ
ポジションさせるなどアモルファス合金を作成する種々
の方法によって得られるアモルファス合金は前記各元素
が均一に固溶した単相合金である。そのため、本発明の
アモルファスニッケル合金には、きわめて均一で高耐食
性を保証する保護皮膜が形成される。
酸化力の弱い高温濃厚リン酸溶液中で金属材料は、容易
に溶解するため、このような環境で金属材料を使用する
ためには、安定な保護皮膜を形成する能力を金属材料に
付与する必要がある。
に溶解するため、このような環境で金属材料を使用する
ためには、安定な保護皮膜を形成する能力を金属材料に
付与する必要がある。
これは、有効元素を必要量含む合金を作ることによって
実現される。しがし結晶質金属の場合、多種多量の合金
元素を添加すると、しばしば化学的性質の異なる多相構
造となり、所定の耐食性が実現し得ないことがある。ま
た、化学的不均一性の発生はむしろ耐食性に有害である
。
実現される。しがし結晶質金属の場合、多種多量の合金
元素を添加すると、しばしば化学的性質の異なる多相構
造となり、所定の耐食性が実現し得ないことがある。ま
た、化学的不均一性の発生はむしろ耐食性に有害である
。
これに対し、本発明のアモルファス合金は均一固溶体で
あり、更に、本発明のアモルファスニッケル合金１キ、
安定な保護皮膜を形成させ得る所要量の有効元素を均一
に含むものであるため、このようなアモルファスニッケ
ル合金には、均一な保護皮膜が生じ、十分に高い耐食性
を発揮する。
あり、更に、本発明のアモルファスニッケル合金１キ、
安定な保護皮膜を形成させ得る所要量の有効元素を均一
に含むものであるため、このようなアモルファスニッケ
ル合金には、均一な保護皮膜が生じ、十分に高い耐食性
を発揮する。
すなわち、酸化力の弱い高温の濃リン酸に耐える金属材
料が備えるべき条件は、非酸化性環境で安定な保護皮膜
が材料に均一に生じる高い保護皮膜形成能力を持つこと
である。これは本発明の合金組成で実現され、また合金
がアモルファス構造を有することは、複雑な組成の合金
を単相固溶体として作成することを可能にし、均一な保
護皮膜形成を保証するものである。
料が備えるべき条件は、非酸化性環境で安定な保護皮膜
が材料に均一に生じる高い保護皮膜形成能力を持つこと
である。これは本発明の合金組成で実現され、また合金
がアモルファス構造を有することは、複雑な組成の合金
を単相固溶体として作成することを可能にし、均一な保
護皮膜形成を保証するものである。
次に、本発明における各成分組成を限定する理由を述べ
る。
る。
Ｎｉは本発明合金の基礎となる元素であって、Ｐ、 Ｂ
、 Ｓｉなどの半金属あるいはＴａと共存してアモルフ
ァス構造を形成する元素であり、また、耐食性を担うＴ
ａおよびＣｒの作用を助ける元素である。
、 Ｓｉなどの半金属あるいはＴａと共存してアモルフ
ァス構造を形成する元素であり、また、耐食性を担うＴ
ａおよびＣｒの作用を助ける元素である。
Ｔａは保護皮膜を形成して耐食性を担う元素である。ア
モルファスＮｉ−Ｔａ二元合金の場合はＴａ量が多過ぎ
てもまた逆に少な過ぎても、高温濃リン酸中で十分な耐
食性が得られないため、本−２０＝ 発明の第１の発明においては２５−６５原子％とする必
要がある。一方、ＴａがＰあるいはＰと他の半金属元素
ＢおよびＳｉの少なくとも一種と共存する場合は、Ｐが
Ｔａによる保護皮膜の形成を加速するため、Ｔａが１原
子％でも保護皮膜が形成されるが、Ｔａが多過ぎても効
果がない。したがって、Ｐを始めとする半金属元素を含
む本発明の第２および第３の発明においてＴａ量は１−
２５原子％とする。
モルファスＮｉ−Ｔａ二元合金の場合はＴａ量が多過ぎ
てもまた逆に少な過ぎても、高温濃リン酸中で十分な耐
食性が得られないため、本−２０＝ 発明の第１の発明においては２５−６５原子％とする必
要がある。一方、ＴａがＰあるいはＰと他の半金属元素
ＢおよびＳｉの少なくとも一種と共存する場合は、Ｐが
Ｔａによる保護皮膜の形成を加速するため、Ｔａが１原
子％でも保護皮膜が形成されるが、Ｔａが多過ぎても効
果がない。したがって、Ｐを始めとする半金属元素を含
む本発明の第２および第３の発明においてＴａ量は１−
２５原子％とする。
Ｃｒは不働態皮膜を形成する元素であって、十分に添加
する必要があるが、４０原子％を越えて添加するとアモ
ルファス構造が形成し難くなる。
する必要があるが、４０原子％を越えて添加するとアモ
ルファス構造が形成し難くなる。
したがって、本発明の第４および第５の発明においてＣ
ｒは１０−４０原子％とする。また、ＴａとＣｒを共に
添加することは両者が保護皮膜を形成するため、きわめ
て有効である。但し、多量の添加はアモルファス構造の
形成に必ずしも有効ではないので、ＴａとＣｒを共に含
む本発明の第６および第７の発明においてＴａは２ｏ原
子％以下とし、ＴａとＣｒの合計で１０−４０原子％と
する。
ｒは１０−４０原子％とする。また、ＴａとＣｒを共に
添加することは両者が保護皮膜を形成するため、きわめ
て有効である。但し、多量の添加はアモルファス構造の
形成に必ずしも有効ではないので、ＴａとＣｒを共に含
む本発明の第６および第７の発明においてＴａは２ｏ原
子％以下とし、ＴａとＣｒの合計で１０−４０原子％と
する。
前述のように、ＰはＮｉと共存してアモルファス構造を
形成するのに有効であるだけでなく、ＴａおよびＣｒを
主成分とする保護皮膜の形成を促す元素である。但し、
高温のリン酸のように腐食性の激しい酸中では、多量に
Ｐを含む合金には、保護性の低いリン酸塩皮膜がＰが酸
化されて生じることがある。したがって、本発明の第２
、第４および第６の発明においてＰは１５−２３原子％
の範囲とする ＢとＳｉもＮｉと共存してアモルファス構造を形成する
のに有効で、Ｐを置換することができる元素である。し
かし、保護皮膜の形成を促すＰの作用を低下させないた
めには、ＢおよびＳｉのいずれか１種あるいは２種の合
計で７原子％を越えてＰを置換することは好ましくない
。したがって、本発明の第３、第５および第７の発明に
おいてＢおよびＳｉのいずれが１種あるいは２種の合計
は７原子％以下とし、Ｐとの合計で１５−２３原子％に
する必要がある。
形成するのに有効であるだけでなく、ＴａおよびＣｒを
主成分とする保護皮膜の形成を促す元素である。但し、
高温のリン酸のように腐食性の激しい酸中では、多量に
Ｐを含む合金には、保護性の低いリン酸塩皮膜がＰが酸
化されて生じることがある。したがって、本発明の第２
、第４および第６の発明においてＰは１５−２３原子％
の範囲とする ＢとＳｉもＮｉと共存してアモルファス構造を形成する
のに有効で、Ｐを置換することができる元素である。し
かし、保護皮膜の形成を促すＰの作用を低下させないた
めには、ＢおよびＳｉのいずれか１種あるいは２種の合
計で７原子％を越えてＰを置換することは好ましくない
。したがって、本発明の第３、第５および第７の発明に
おいてＢおよびＳｉのいずれが１種あるいは２種の合計
は７原子％以下とし、Ｐとの合計で１５−２３原子％に
する必要がある。
なお、本発明のアモルファスニッケル合金が１０原子％
以下のＭＯｌＮｂ、５原子％以下の−、Ｔｉ、２ｒを含
んでも本発明の目的には支障はない。
以下のＭＯｌＮｂ、５原子％以下の−、Ｔｉ、２ｒを含
んでも本発明の目的には支障はない。
本発明のアモルファス合金の作製には、既に広く用いら
れている種々の方法、即ち、液体合金を超急冷凝固させ
る方法、気相を経てアモルファス合金を形成させる種々
の方法、イオン注入によって固体の長周期構造を破壊す
る方法などアモルファス合金を作製するいずれの方法で
もよい。
れている種々の方法、即ち、液体合金を超急冷凝固させ
る方法、気相を経てアモルファス合金を形成させる種々
の方法、イオン注入によって固体の長周期構造を破壊す
る方法などアモルファス合金を作製するいずれの方法で
もよい。
一例として本発明のアモルファス合金を作製する装置を
第１図に示す。点線で囲んだ部分は真＝にした後、不活
性ガス満たされる。図１こおいて２は下方先端に垂直ノ
ズル３を有する石英管で、この石英管２の上端に設けら
れている送入口１より、原料４ならびに原料の酸化を防
止する不活性ガスを送入することができる。前記試料４
を加熱するため石英管２の周囲１こ加熱炉５を設置する
。ノズル３の垂直下方に高速回転ロール７を置と、これ
をモーター６によって回転させる。アモルファス合金の
作製には、所定の組成の原料４を石英管２内に入れ、ホ
ず、装置を１Ｏ−５Ｔｏｒｒ程度の真空にした後、不活
性ガスを満たす。次いで、原料４を加熱炉５によって加
熱溶融し、この溶融金属をモニター６によって１０００
−１００００ｒ、 ｐ、 ｍ、で高速回転しているロー
ル７の外周面上に加圧不活性ガスを用いて噴射させるこ
とによって行われる。この方法によって、例えば厚さ０
，１．ｍｍ、幅１０ｍｍ、長さ数ｍ程度の長い薄板とし
て、本発明のアモルファス合金を得ることができる。
第１図に示す。点線で囲んだ部分は真＝にした後、不活
性ガス満たされる。図１こおいて２は下方先端に垂直ノ
ズル３を有する石英管で、この石英管２の上端に設けら
れている送入口１より、原料４ならびに原料の酸化を防
止する不活性ガスを送入することができる。前記試料４
を加熱するため石英管２の周囲１こ加熱炉５を設置する
。ノズル３の垂直下方に高速回転ロール７を置と、これ
をモーター６によって回転させる。アモルファス合金の
作製には、所定の組成の原料４を石英管２内に入れ、ホ
ず、装置を１Ｏ−５Ｔｏｒｒ程度の真空にした後、不活
性ガスを満たす。次いで、原料４を加熱炉５によって加
熱溶融し、この溶融金属をモニター６によって１０００
−１００００ｒ、 ｐ、 ｍ、で高速回転しているロー
ル７の外周面上に加圧不活性ガスを用いて噴射させるこ
とによって行われる。この方法によって、例えば厚さ０
，１．ｍｍ、幅１０ｍｍ、長さ数ｍ程度の長い薄板とし
て、本発明のアモルファス合金を得ることができる。
実施例
第２表に示す組成となるように原料金属を混合し、アル
ゴンアーク溶融炉により原料合金を作製した。これらの
合金をアルゴン雰囲気中で再溶融し、図１に示した単ロ
ール法を用いて超急冷凝固させることにより、厚さ０．
Ｏｌ−０，０５ｍｍ、幅１−３ｍｍ、長さ３−２０ｍｍ
のアモルファス合金薄板を得た。アモルファス構造形成
の確認はＸ線回折によって行った。これらの合金試料の
表面をシリコンカーバイト紙１０００番迄シクロヘキサ
ン中で研磨した。次いで所定の長さの合金試料を切り出
し、１６０℃の約８７％Ｈ３ＰＯ４溶液に７−１０日間
浸漬し、浸漬前後の重量をマイクロバランスを用いて測
定した。
ゴンアーク溶融炉により原料合金を作製した。これらの
合金をアルゴン雰囲気中で再溶融し、図１に示した単ロ
ール法を用いて超急冷凝固させることにより、厚さ０．
Ｏｌ−０，０５ｍｍ、幅１−３ｍｍ、長さ３−２０ｍｍ
のアモルファス合金薄板を得た。アモルファス構造形成
の確認はＸ線回折によって行った。これらの合金試料の
表面をシリコンカーバイト紙１０００番迄シクロヘキサ
ン中で研磨した。次いで所定の長さの合金試料を切り出
し、１６０℃の約８７％Ｈ３ＰＯ４溶液に７−１０日間
浸漬し、浸漬前後の重量をマイクロバランスを用いて測
定した。
得られた結果を第３表にしめす。
第２表 合金組成 （原子％）
発明Ｎｏ 試料Ｎｏ Ｎｉ Ｔａ Ｃｒ Ｐ
Ｂ Ｓｉ１．７４２６ ７８０３］、７ ２ ８ ７８ ５ １．７９ ７３１
０ １７ １０ ５８ ２５ １７３ １．１７５５ １３７］ 、４ ６８ １．５ １７４ １６
６４ ］、８ １．８１７ ６３
２０ １．７１ ．８ ４４ ４０ １６５ ］、］
９ ６５ １５ １．４６２］、 ７７
１１５ １７２２ ６１ １ １．５ ２３
２ ３ ６５ ３１．５ １７６ ２４ ６３ ５１．５ １．７２５
５８ １０ １５ １７２６ ４３ ２０ ２０
１．５７ ２７ ５９ ５１５ １．４
７２８ ５９ ５１５ １．４ ７第３表
本発明合金の１６０°Ｃの約８７％Ｈ３ＰＯ４溶 液中
に於ける腐食速度の例 試料Ｎｏ、 腐食速度ｇ／ｌＩＭ２１ ０
．００９１３ ２ ０．００６６２ ３ ０．００４９３ ４ ０．００３４３ ５ ０．００３０１ ６ ０．１．６３ ７ ０．０６７２ ８０．０４０８ ９ ０．０５１４ １０ ０．０５３１ １１ ０．０７３２ １２ ０．０７０１ １３ ０、０８３３ １．４ ０．０３０５ １．５ ０．０２７０ １６ ０．０２１９ １７ ０．０４３０ １８０．０３２１ １．９ ０．０２５０ ２０ ０．０２８０ ２１ ０．０３２７ ２２０．０３０２ ２３０．０２２５ ２４ ０、０６６］ ２５ ０．０４０９ ２６ ０．０５１３ ２７ ０．０７３２ ２８ ０ 、０７ ］、 ３本発明のアモル
ファス合金の腐食速度はきわめて小さい。また、本発明
の合金浸漬試験の後、合金表面をＸ線光電子分光法を用
いて解析した結果、Ｔａを含む合金の表面にはＴａ０２
（ＯＨ）からなるオキシ水酸化タンタル保護皮膜が生じ
、Ｃｒを含む合金の表面には水和オキシ水酸化クロムＣ
ｒＯ（Ｏｔｌ）３２不働態皮膜が生じており、これが本
発明合金の高耐食性の原因であることが科料した。
Ｂ Ｓｉ１．７４２６ ７８０３］、７ ２ ８ ７８ ５ １．７９ ７３１
０ １７ １０ ５８ ２５ １７３ １．１７５５ １３７］ 、４ ６８ １．５ １７４ １６
６４ ］、８ １．８１７ ６３
２０ １．７１ ．８ ４４ ４０ １６５ ］、］
９ ６５ １５ １．４６２］、 ７７
１１５ １７２２ ６１ １ １．５ ２３
２ ３ ６５ ３１．５ １７６ ２４ ６３ ５１．５ １．７２５
５８ １０ １５ １７２６ ４３ ２０ ２０
１．５７ ２７ ５９ ５１５ １．４
７２８ ５９ ５１５ １．４ ７第３表
本発明合金の１６０°Ｃの約８７％Ｈ３ＰＯ４溶 液中
に於ける腐食速度の例 試料Ｎｏ、 腐食速度ｇ／ｌＩＭ２１ ０
．００９１３ ２ ０．００６６２ ３ ０．００４９３ ４ ０．００３４３ ５ ０．００３０１ ６ ０．１．６３ ７ ０．０６７２ ８０．０４０８ ９ ０．０５１４ １０ ０．０５３１ １１ ０．０７３２ １２ ０．０７０１ １３ ０、０８３３ １．４ ０．０３０５ １．５ ０．０２７０ １６ ０．０２１９ １７ ０．０４３０ １８０．０３２１ １．９ ０．０２５０ ２０ ０．０２８０ ２１ ０．０３２７ ２２０．０３０２ ２３０．０２２５ ２４ ０、０６６］ ２５ ０．０４０９ ２６ ０．０５１３ ２７ ０．０７３２ ２８ ０ 、０７ ］、 ３本発明のアモル
ファス合金の腐食速度はきわめて小さい。また、本発明
の合金浸漬試験の後、合金表面をＸ線光電子分光法を用
いて解析した結果、Ｔａを含む合金の表面にはＴａ０２
（ＯＨ）からなるオキシ水酸化タンタル保護皮膜が生じ
、Ｃｒを含む合金の表面には水和オキシ水酸化クロムＣ
ｒＯ（Ｏｔｌ）３２不働態皮膜が生じており、これが本
発明合金の高耐食性の原因であることが科料した。
発明の効果
以ｊＪ述したとおり、本発明のアモルファスニッケル合
金は、酸化力の乏しい高温リン酸のような激しい腐食性
環境においても安定な保護皮膜を形成して、腐食されな
い高耐食合金である。
金は、酸化力の乏しい高温リン酸のような激しい腐食性
環境においても安定な保護皮膜を形成して、腐食されな
い高耐食合金である。
また、本発明の合金の作製には、既に広く用いられてい
るアモルファス合金作製の技術のいずれをも適用で終る
ため、特殊な装置を改めて必要とせず、本発明合金は実
用性にも優れている。
るアモルファス合金作製の技術のいずれをも適用で終る
ため、特殊な装置を改めて必要とせず、本発明合金は実
用性にも優れている。
第１図は本発明アモルファス合金を作製する装置の一例
を示す概略図である。 １；原料送入口、２：石英管、３：７ズル部、４：原料
、５：加熱炉、６：モーター、７：高速回転ロール。 第１図
を示す概略図である。 １；原料送入口、２：石英管、３：７ズル部、４：原料
、５：加熱炉、６：モーター、７：高速回転ロール。 第１図
Claims (7)
- （１）Ｔａを２０−６０原子％含み、残部実質的にＮｉ
よりなる高耐食アモルファスニッケル合金。 - （２）Ｔａを１−２５原子％とＰを１５−２３原子％含
み、残部実質的にＮｉよりなる高耐食アモルファスニッ
ケル合金。 - （３）Ｔａを１−２５原子％含み、更にＢとＳｉのいず
れか１種または２種の合計７原子％以下とＰとの合計で
１５−２３原子％含み、残部実質的にＮｉよりなる高耐
食アモルファスニッケル合金。 - （４）Ｃｒを１０−４０原子％とＰを１５−２３原子％
含み、残部実質的にＮｉよりなる高耐食アモルファスニ
ッケル合金。 - （５）Ｃｒを１０−４０原子％含み、更にＢとＳｉのい
ずれか１種または２種の合計７原子％以下とＰとの合計
で１５−２３原子％含み、残部実質的にＮｉよりなる高
耐食アモルファスニッケル合金。 - （６）Ｔａを２０原子％以下とＣｒとの合計で１０−４
０原子％含み、かつＰを１５−２３原子％含み、残部実
質的にＮｉよりなる高耐食アモルファスニッケル合金。 - （７）Ｔａを２０原子％以下とＣｒとの合計で１０−４
０原子％含み、更にＢとＳｉのいずれか１種または２種
の合計７原子％以下とＰとの合計で１５−２３原子％含
み、残部実質的にＮｉよりなる高耐食アモルファスニッ
ケル合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22543686A JPS6379931A (ja) | 1986-09-24 | 1986-09-24 | 高耐食アモルフアスニツケル合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22543686A JPS6379931A (ja) | 1986-09-24 | 1986-09-24 | 高耐食アモルフアスニツケル合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6379931A true JPS6379931A (ja) | 1988-04-09 |
Family
ID=16829337
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22543686A Pending JPS6379931A (ja) | 1986-09-24 | 1986-09-24 | 高耐食アモルフアスニツケル合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6379931A (ja) |
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- 1986-09-24 JP JP22543686A patent/JPS6379931A/ja active Pending
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