JPS643589Y2 - - Google Patents
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- JPS643589Y2 JPS643589Y2 JP7081080U JP7081080U JPS643589Y2 JP S643589 Y2 JPS643589 Y2 JP S643589Y2 JP 7081080 U JP7081080 U JP 7081080U JP 7081080 U JP7081080 U JP 7081080U JP S643589 Y2 JPS643589 Y2 JP S643589Y2
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- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 34
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 13
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 8
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
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- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
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- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
Description
【考案の詳細な説明】
この考案はスポツト溶接機において、溶接開始
の初期加圧時間帯には通常の溶接加圧力よりも低
い加圧力で電極を加圧し、初期加圧時間帯経過後
は通常の溶接加圧力で電極を加圧するようにし
た、スポツト溶接機における電極加圧装置に関す
るものである。
の初期加圧時間帯には通常の溶接加圧力よりも低
い加圧力で電極を加圧し、初期加圧時間帯経過後
は通常の溶接加圧力で電極を加圧するようにし
た、スポツト溶接機における電極加圧装置に関す
るものである。
一般にスポツト溶接機は、流体圧シリンダによ
つて作動する対向電極の間に複数の金属板を挾ん
で加圧するとともに、電極間に電流を通すことに
よりスポツト溶接を行なうものである。上記の電
極は、一定の内径で所定ストロークのシリンダの
作用により、溶接すべき複数の金属板を挾着して
一定の溶接加圧力で加圧するようになつているも
のであるが、シリンダによつて電極を作動させた
際、流体の特性上から電極の先端は衝撃的に金属
板に当接するため、電極の先端は機械的摩滅によ
つて次第に変形するものである。しかも一般のス
ポツト溶接機によつて亜鉛メツキ鋼板をスポツト
溶接した場合には、電極が上述のように衝撃的に
当接することによつて亜鉛メツキ鋼板の表面の比
較的軟質の亜鉛層が崩潰し、接触通電面積が増大
して通電が集中せず、正規の溶着径が得られずに
有効溶着径が小さくなる欠点があつた。
つて作動する対向電極の間に複数の金属板を挾ん
で加圧するとともに、電極間に電流を通すことに
よりスポツト溶接を行なうものである。上記の電
極は、一定の内径で所定ストロークのシリンダの
作用により、溶接すべき複数の金属板を挾着して
一定の溶接加圧力で加圧するようになつているも
のであるが、シリンダによつて電極を作動させた
際、流体の特性上から電極の先端は衝撃的に金属
板に当接するため、電極の先端は機械的摩滅によ
つて次第に変形するものである。しかも一般のス
ポツト溶接機によつて亜鉛メツキ鋼板をスポツト
溶接した場合には、電極が上述のように衝撃的に
当接することによつて亜鉛メツキ鋼板の表面の比
較的軟質の亜鉛層が崩潰し、接触通電面積が増大
して通電が集中せず、正規の溶着径が得られずに
有効溶着径が小さくなる欠点があつた。
このようなことから、亜鉛メツキ鋼板をスポツ
ト溶接する場合には、通常の鋼板の場合と比べ
て、所要の有効溶着径が得られる連続打点可能
数、すなわち電極の寿命が短い欠点があつた。
ト溶接する場合には、通常の鋼板の場合と比べ
て、所要の有効溶着径が得られる連続打点可能
数、すなわち電極の寿命が短い欠点があつた。
この考案は上述の欠点を改善し、電極が金属板
に衝撃的に当接しないようにしたもので、その一
実施例を第１図について説明すると、１は固定の
下部電極、２は上部電極であつて上部電極２は下
部電極１に向き合つており、シリンダ３のピスト
ン４に結合されている。
に衝撃的に当接しないようにしたもので、その一
実施例を第１図について説明すると、１は固定の
下部電極、２は上部電極であつて上部電極２は下
部電極１に向き合つており、シリンダ３のピスト
ン４に結合されている。
５は高圧用の圧力調整弁であつて、図示しない
圧縮空気源より空気管６によつて送られて来た圧
縮空気を一定の圧力に調整して管７に供給するも
のである。８，９は第１および第２の切換弁であ
つて、以下に述べるように直列に接続されてい
る。すなわち、それぞれソレノイド１０，１１が
消磁しているときには戻しばね１２，１３によつ
て第１図に示す位置に切替えられており、ソレノ
イド１０，１１が励磁すると、戻しばね１２，１
３の力に抗して第２図に示す位置に切替えられる
ようになつている。第１の切替弁８の排気孔に
は、消音器１４，１５が取り付けられている。１
６は低圧用の圧力調整弁であつて、管１７に圧縮
空気が供給されたとき、これを前述した圧力調整
弁５の調整圧力よりも低い一定の圧力に調整して
管１８に供給するものである。
圧縮空気源より空気管６によつて送られて来た圧
縮空気を一定の圧力に調整して管７に供給するも
のである。８，９は第１および第２の切換弁であ
つて、以下に述べるように直列に接続されてい
る。すなわち、それぞれソレノイド１０，１１が
消磁しているときには戻しばね１２，１３によつ
て第１図に示す位置に切替えられており、ソレノ
イド１０，１１が励磁すると、戻しばね１２，１
３の力に抗して第２図に示す位置に切替えられる
ようになつている。第１の切替弁８の排気孔に
は、消音器１４，１５が取り付けられている。１
６は低圧用の圧力調整弁であつて、管１７に圧縮
空気が供給されたとき、これを前述した圧力調整
弁５の調整圧力よりも低い一定の圧力に調整して
管１８に供給するものである。
ソレノイド１０，１１がいずれも消磁されてい
て第１および第２の切替弁８，９が第１図に示す
位置にあるときには、高圧用の圧力調整弁５で圧
力調整された圧縮空気は、管７、第１の切替弁
８、管１９を通つてシリンダ３の背圧室２０に供
給される。このときシリンダ３のピストン室２１
は、管１８，２２、第２の切替弁９、管２３、第
１の切替弁８、消音器１５の経路で排気されてい
る。従つてピストン４は上昇し、上部電極２も上
昇した状態になつている。このとき低圧用の圧力
調整弁１６につながつている管１７には、圧縮空
気は供給されていない。
て第１および第２の切替弁８，９が第１図に示す
位置にあるときには、高圧用の圧力調整弁５で圧
力調整された圧縮空気は、管７、第１の切替弁
８、管１９を通つてシリンダ３の背圧室２０に供
給される。このときシリンダ３のピストン室２１
は、管１８，２２、第２の切替弁９、管２３、第
１の切替弁８、消音器１５の経路で排気されてい
る。従つてピストン４は上昇し、上部電極２も上
昇した状態になつている。このとき低圧用の圧力
調整弁１６につながつている管１７には、圧縮空
気は供給されていない。
次に第１および第２の切替弁８，９のソレノイ
ド１０，１１をいずれも励磁すると、第１および
第２の切替弁８，９は第２図に示す位置に切替え
られ、高圧用の圧力調整弁５で圧力調整された圧
縮空気は、管７、第１の切替弁８、管２３、第２
の切替弁９、管１７を通つて低圧用の圧力調整弁
１６に供給される。そしてさらに低い一定の圧力
に調整された後、管１８を通つてシリンダ３のピ
ストン室２１に供給される。このとき背圧室２０
は、管１９、第１の切替弁８、消音器１４を通つ
て排気されるのでピストン４は下降し、予め下部
電極１上に置かれている両面亜鉛メツキ鋼板等の
被溶接材２４に上部電極２を押し付け、下部電極
１と上部電極２との間で、被溶接材２４を約13Kg
の低加圧力で挾着することになる。
ド１０，１１をいずれも励磁すると、第１および
第２の切替弁８，９は第２図に示す位置に切替え
られ、高圧用の圧力調整弁５で圧力調整された圧
縮空気は、管７、第１の切替弁８、管２３、第２
の切替弁９、管１７を通つて低圧用の圧力調整弁
１６に供給される。そしてさらに低い一定の圧力
に調整された後、管１８を通つてシリンダ３のピ
ストン室２１に供給される。このとき背圧室２０
は、管１９、第１の切替弁８、消音器１４を通つ
て排気されるのでピストン４は下降し、予め下部
電極１上に置かれている両面亜鉛メツキ鋼板等の
被溶接材２４に上部電極２を押し付け、下部電極
１と上部電極２との間で、被溶接材２４を約13Kg
の低加圧力で挾着することになる。
次に第３図に示すようにソレノイド１０は励磁
したままでソレノイド１１のみを消磁すると第２
の切替弁９のみが替わり、高圧用の圧力調整弁５
で圧力調整された圧縮空気は、管７、第１の切替
弁８、管２３、第２の切替弁９を通つて管１８に
入り、そのままの圧力でピストン室２１に供給さ
れ、ピストン室２１内は高い圧力になる。このた
め上部電極２の加圧力は大きくなり、215〜240Kg
程度の通常の溶接加圧力で被溶接材２４を挾着す
ることになる。
したままでソレノイド１１のみを消磁すると第２
の切替弁９のみが替わり、高圧用の圧力調整弁５
で圧力調整された圧縮空気は、管７、第１の切替
弁８、管２３、第２の切替弁９を通つて管１８に
入り、そのままの圧力でピストン室２１に供給さ
れ、ピストン室２１内は高い圧力になる。このた
め上部電極２の加圧力は大きくなり、215〜240Kg
程度の通常の溶接加圧力で被溶接材２４を挾着す
ることになる。
第４図はスポツト溶接を行なうときの加圧力の
変化状態を示すものである。
変化状態を示すものである。
破線Ａは従来におけるスポツト溶接機の加圧力
を示すもので、上部電極が被溶接材に当接した時
点ｔから一気に通常の溶接加圧力まで上昇し、こ
の通常の溶接加圧力を加えた状態で電極間に電流
を通し、スポツト溶接を行なつていた。
を示すもので、上部電極が被溶接材に当接した時
点ｔから一気に通常の溶接加圧力まで上昇し、こ
の通常の溶接加圧力を加えた状態で電極間に電流
を通し、スポツト溶接を行なつていた。
これに対してこの考案の装置によつてスポツト
溶接を行なう場合には、横座標軸Ｏの時点でソレ
ノイド１０，１１を励磁して第１および第２の切
替弁８，９を第２図に示す状態に切替えると、低
圧用の圧力調整弁１６で調整された低い一定圧力
の圧縮空気がピストン室２１に供給される。これ
によつて上部電極２は下降することになるが、管
１８、ピストン室２１は一定の内径および容積で
あるため高圧圧縮空気を供給したときよりも低速
度になる。したがつて、上部電極２が被溶接材２
４に当接した時点ｔにおいては衝撃的な力は実線
Ｂで示すように極めて小さいものであり、約13Kg
程度の小さな加圧力の下に被溶接材２４を下部電
極１と上部電極２との間で挾着加圧する。
溶接を行なう場合には、横座標軸Ｏの時点でソレ
ノイド１０，１１を励磁して第１および第２の切
替弁８，９を第２図に示す状態に切替えると、低
圧用の圧力調整弁１６で調整された低い一定圧力
の圧縮空気がピストン室２１に供給される。これ
によつて上部電極２は下降することになるが、管
１８、ピストン室２１は一定の内径および容積で
あるため高圧圧縮空気を供給したときよりも低速
度になる。したがつて、上部電極２が被溶接材２
４に当接した時点ｔにおいては衝撃的な力は実線
Ｂで示すように極めて小さいものであり、約13Kg
程度の小さな加圧力の下に被溶接材２４を下部電
極１と上部電極２との間で挾着加圧する。
ソレノイド１０，１１を励磁して第１および第
２の切替弁８，９を第２図に示す状態に切替えて
から初期加圧時間T1が経過すると、タイマの作
用により下部電極１、上部電極２間に電流が流れ
始める。そして通電時間T2の間電流が通されて
スポツト溶接が行なわれる。
２の切替弁８，９を第２図に示す状態に切替えて
から初期加圧時間T1が経過すると、タイマの作
用により下部電極１、上部電極２間に電流が流れ
始める。そして通電時間T2の間電流が通されて
スポツト溶接が行なわれる。
通電時間T2に入つてから微少時間が経過する
と、やはりタイマの作用によつてソレノイド１１
のみが消磁され、第１および第２の切替弁８，９
は第３図に示す状態になり、高圧用の圧力調整弁
５で調整された高い一定圧力の圧縮空気がピスト
ン室２１に供給され、被溶接材２４に対する下部
電極１と上部電極２との挾着加圧力は、215〜240
Kg程度の通常の溶接加圧力まで増加し始めること
になる。
と、やはりタイマの作用によつてソレノイド１１
のみが消磁され、第１および第２の切替弁８，９
は第３図に示す状態になり、高圧用の圧力調整弁
５で調整された高い一定圧力の圧縮空気がピスト
ン室２１に供給され、被溶接材２４に対する下部
電極１と上部電極２との挾着加圧力は、215〜240
Kg程度の通常の溶接加圧力まで増加し始めること
になる。
この間に通電時間T2が終了して電流が断たれ、
通電しない状態で被溶接材２４を下部電極１と上
部電極２とによつて挾着加圧している保持加圧時
間T3が経過すると、やがてタイマの作用により
ソレノイド１０も消磁され、第１および第２の切
替弁８，９は第１図に示す状態に切替わり、１回
の溶接作業が完了する。
通電しない状態で被溶接材２４を下部電極１と上
部電極２とによつて挾着加圧している保持加圧時
間T3が経過すると、やがてタイマの作用により
ソレノイド１０も消磁され、第１および第２の切
替弁８，９は第１図に示す状態に切替わり、１回
の溶接作業が完了する。
第５図は、所要の有効溶着径が得られる連続打
点可能数、すなわち電極の寿命の実験結果を示す
線図である。
点可能数、すなわち電極の寿命の実験結果を示す
線図である。
この実験は被溶接材として0.8mm厚の両面亜鉛
メツキ鋼板２枚重ねのもの、下部電極は直径16mm
で先端形状は平坦なもの、上部電極は直径16mmで
先端形状はほぼ球面状で最先端に直径６mmの平坦
部が形成されたものを使用している。
メツキ鋼板２枚重ねのもの、下部電極は直径16mm
で先端形状は平坦なもの、上部電極は直径16mmで
先端形状はほぼ球面状で最先端に直径６mmの平坦
部が形成されたものを使用している。
第５図の破線は従来装置を用いた場合であつ
て、 電極の加圧力：250Kg（一定） 初期加圧時間T1：33サイクル （電源周波数60ヘルツに対して） 通電時間T2：12サイクル 保持加圧時間T3：２サイクル 打点電流：10.5KA 打点速度：１点あたり60サイクルの条件下で約
500打点の寿命であつた。
て、 電極の加圧力：250Kg（一定） 初期加圧時間T1：33サイクル （電源周波数60ヘルツに対して） 通電時間T2：12サイクル 保持加圧時間T3：２サイクル 打点電流：10.5KA 打点速度：１点あたり60サイクルの条件下で約
500打点の寿命であつた。
第５図の実線はこの考案の装置を用いた場合で
あつて、 電極の初期加圧力：13Kg 電極の最大加圧力：229Kg 初期加圧時間T1：36サイクル 通電時間T2：12サイクル 保持加圧時間T3：２サイクル 打点電流：9.7KA 打点速度：１点あたり70サイクルの条件下で約
1600打点の寿命であつた。
あつて、 電極の初期加圧力：13Kg 電極の最大加圧力：229Kg 初期加圧時間T1：36サイクル 通電時間T2：12サイクル 保持加圧時間T3：２サイクル 打点電流：9.7KA 打点速度：１点あたり70サイクルの条件下で約
1600打点の寿命であつた。
以上説明したようにこの考案は、初期加圧時間
T1においては低加圧力で電極が被溶接材２４に
当接するため、衝撃的な当接を抑制して接触面積
の拡大を防止し、続いて通電時間の初期には通常
の溶接加圧力よりも低い加圧力のため通電面積の
拡大を防止し、このようにして通電面積が確定し
た状態で加圧力を増大させて安定した溶着径を得
ることができる。従つて、電極先端の摩滅を抑制
して電極の寿命を著しく長くする。しかも流体圧
回路は、２個の切替弁を直列に接続する簡単な構
成のため、これに伴う制御回路も簡単となり、か
つ安価となる。
T1においては低加圧力で電極が被溶接材２４に
当接するため、衝撃的な当接を抑制して接触面積
の拡大を防止し、続いて通電時間の初期には通常
の溶接加圧力よりも低い加圧力のため通電面積の
拡大を防止し、このようにして通電面積が確定し
た状態で加圧力を増大させて安定した溶着径を得
ることができる。従つて、電極先端の摩滅を抑制
して電極の寿命を著しく長くする。しかも流体圧
回路は、２個の切替弁を直列に接続する簡単な構
成のため、これに伴う制御回路も簡単となり、か
つ安価となる。
第１図はこの考案の一実施例の系統図、第２
図、第３図は使用状態を示す系統図、第４図は電
極の加圧力を示す線図、第５図は電極の寿命を示
す線図である。 １……下部電極、２……上部電極、３……シリ
ンダ、８……第１の切替弁、９……第２の切替
弁、２４……被溶接材、T1……初期加圧時間。
図、第３図は使用状態を示す系統図、第４図は電
極の加圧力を示す線図、第５図は電極の寿命を示
す線図である。 １……下部電極、２……上部電極、３……シリ
ンダ、８……第１の切替弁、９……第２の切替
弁、２４……被溶接材、T1……初期加圧時間。
Claims (1)
- 流体圧シリンダによつて作動する対向電極によ
り溶接開始の初期加圧時間で複数の金属板を挾着
加圧し、ついで通電し保持加圧してスポツト溶接
を行なうスポツト溶接機において、前記流体圧シ
リンダへ通常の溶接加圧力の加圧流体を供給する
第１の切替弁と、通常の溶接加圧力よりも低圧に
設定する圧力調整弁を接続した低圧路と通常の溶
接圧力の加圧流体を直接通過させる高圧路とを切
替える第２の切替弁とを直列に接続するととも
に、前記第２の切替弁に前記初期加圧時間の終了
後微少時間経過したのち第２の切替弁を低圧路か
ら高圧路の切替えるタイマを設けたことを特徴と
するスポツト溶接機における電極加圧装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7081080U JPS643589Y2 (ja) | 1980-05-24 | 1980-05-24 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7081080U JPS643589Y2 (ja) | 1980-05-24 | 1980-05-24 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56175182U JPS56175182U (ja) | 1981-12-24 |
| JPS643589Y2 true JPS643589Y2 (ja) | 1989-01-31 |
Family
ID=29435244
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7081080U Expired JPS643589Y2 (ja) | 1980-05-24 | 1980-05-24 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS643589Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0320054Y2 (ja) * | 1985-07-29 | 1991-04-30 |
-
1980
- 1980-05-24 JP JP7081080U patent/JPS643589Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56175182U (ja) | 1981-12-24 |
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