JPS646877B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS646877B2 JPS646877B2 JP21145381A JP21145381A JPS646877B2 JP S646877 B2 JPS646877 B2 JP S646877B2 JP 21145381 A JP21145381 A JP 21145381A JP 21145381 A JP21145381 A JP 21145381A JP S646877 B2 JPS646877 B2 JP S646877B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- wire
- flux
- butt
- butt welding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
- B23K35/0261—Rods, electrodes or wires
- B23K35/0266—Rods, electrodes or wires flux-cored
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Description
本発明は、自動溶接に使用される溶接用フラツ
クス入りワイヤのバツト溶接方法に関する。 一般に伸線加工業において線材同志を接続し、
連続作業を行う場合、通電により接触抵抗及び材
料の固有抵抗に基づく発熱を利用して接触部付近
を溶接温度まで高め、加圧して圧着するバツト溶
接やフラツシユ溶接方法等の突合せ抵抗溶接が用
いられている。バツト溶接困難な断面積の大きい
場合や薄肉の板材及び管材は、フラツシユ溶接が
使用され、被溶接材の断面積の小さい溶接用ワイ
ヤでは、装置が簡単で、安価、さらに容易に安全
確実に作業が行えるバツト溶接が利用され、ワイ
ヤ径により、種々の容量のバツト溶接機を使い分
けている。溶接用ワイヤのバツト溶接の手順は、 (1) 線材表面、被溶接材の端面を研摩し、端面を
そろえ、突合せる。 (2) 通電し溶接部付近を抵抗発熱によつて加熱す
る。 (3) スプリングなどによる、アプセツト圧力をか
ける。 (4) 溶接後バリを取除き、焼鈍を行う。 であり、この手順により溶接用ソリツドワイヤは
問題なく溶接される。 ところが小径鋼管内に溶接作業性、溶着金属の
じん性等、必要な種々の特性を与えるフラツクス
を充填してなる溶接用フラツクス入りワイヤにお
いては、溶接用ソリツドワイヤと同様な手順でバ
ツト溶接を行うと、バツト溶接の熱で充填された
フラツクスが溶融し、スラグとなり、被溶接材の
境界面に残留するため、融合不充分となり、トラ
ブルの発生要因となる。 本発明は上記従来の問題点を解消するものであ
る。すなわち通常の合せ目有の溶接用フラツクス
入りワイヤはもちろんのこと、被覆鋼管が溶接接
合管であるシームドワイヤ、合せ目なしのシーム
レスワイヤの如き溶接用フラツクス入りワイヤの
接続が良好に行え、溶接結果が以後の工程又は使
用状態に好影響を与えるバツト溶接方法を提供す
ることを目的とする。この目的を達成する本発明
の要旨とするところは、小径鋼管にフラツクスを
充填してなる溶接用フラツクス入りワイヤのバツ
ト溶接方法であつて、接続すべき２本のワイヤ端
部のフラツクスを溶接代Ｌよりも長いフラツクス
取出し長さL′で除去した後バツト溶接するように
し、更に、該ワイヤがバツト溶接後に伸線加工を
受ける製造中のワイヤである場合は、溶接代Ｌ
８−6A／100mm（Ａは減面率でＡ10％）とし、
該ワイヤが製品ワイヤである場合は、フラツクス
取出し長さL′溶接代Ｌ＋８mmとすることにあ
る。 本発明ではこのように溶接用フラツクス入りワ
イヤ（以下ワイヤという）の端部のフラツクスを
溶接代よりも長い範囲で例えばドリル等で除去し
ているのでバツト溶接の熱によりフラツクスがス
ラグ化することはなく、従つて融合状態の良好な
溶接接合部が得られる。線材のバツト溶接で良好
な溶接接合部を得るために考慮すべきフアクター
として被溶接材の種類に応じた電流密度、加圧
力、通電時間等の他にソリツドワイヤでは電極か
らの被溶接材の出し代ｌが重要で、該出し代が短
い場合ダイバーンと呼ばれる欠陥が発生し、逆に
出し代が長いと、加圧力によつて座屈する。被溶
接材の材質やワイヤ径により良好な出ししろは、
ほぼ決定される。 これに対して溶接用フラツクス入りワイヤでは
出し代ｌを考慮しただけでは不充分で、さらに溶
接代Ｌ、フラツクス取出し長さL′を必須のフアク
ターとして加える必要があり、上記本発明の要旨
の如く規定することにより良好なバツト溶接部を
得ることができる。 以下本発明のバツド溶接方法を第１図に従つて
説明する。ここで本発明でいうフラツクス取出し
長さL′、溶接代Ｌ、出し代ｌとは第１図に示すよ
うに、 フラツクス取出し長さL′……ワイヤ端からフラ
ツクス３を取出して形成した空〓の長さ 溶接代Ｌ……溶接により消耗するワイヤの長さ 出し代ｌ……電極から突出したワイヤの長さ を意味する。第１図のａはバツト溶接開始状態を
示し、接合すべき２本のワイヤ２，２′端部を出
し代ｌだけ突出して一方を固定電極１に、又他方
を移動電極１′に把持し、ワイヤ端面をそろえて
突合せた状態を示している。ワイヤ２，２′はそ
の端部のフラツクス３を溶接代Ｌよりも長い長さ
分L′だけ溶接に先立ち除去しているので、通電に
よるワイヤの抵抗熱でフラツクスがスラグ化する
等の弊害はない。この状態で電極１，１′を介し
て交流の大電流を通じ、溶接部付近を抵抗発熱に
より加熱し、適当な高温度に達したときに、ワイ
ヤ軸方向に強圧を加えて接合する。ｂ図はこの接
合状態を示したものであり、加圧接合の結果接合
部の内外周面にバリ４が形成される。このバリの
うち外部のバリはグラインダー等により比較的簡
単に除去されるが、内部のバリは除去できずその
ままの状態で以後の工程あるいは製品に供され
る。又５は溶接に際してワイヤ端部からのフラツ
クス取出し長さL′を溶接代Ｌよりも長くとつてあ
ることから溶接後においても残留する空洞であ
る。 次に(イ)溶接用フラツクス入りワイヤの製造工程
中においてバツト溶接を施こした後に伸線加工を
施す場合のバツト溶接および(ロ)製品溶接用フラツ
クス入りワイヤにおけるバツト溶接のそれぞれに
ついて好ましい実施態様を説明する。 (イ)の場合、（製造時のバツト溶接） 製品溶接用フラツクス入りワイヤの寸法（外径
はおよそ1.2〜4.0mmであり、従つて製造中のワイ
ヤはそれ以上の管径であるので通電量は大電流か
つ通電時間は長くなり、溶接熱によりフラツクス
は影響を受けやすく、このため好ましくはフラツ
クス取出し長さL′を少なくとも溶接代Ｌよりも
0.5mm長く（L′Ｌ＋0.5mm）とする。又溶接代Ｌ
が長すぎるとバリが出すぎて除去不能な管内部の
バリにより以後の伸線工程において断線を頻発す
る結果をもたらす。これは管内部のバリが固いた
め伸線工程で引伸されず、このためダイスとバリ
に挾または管の肉厚が局部的に薄くなることによ
る。このため製造途中のワイヤのバツト溶接にお
いて、溶接代Ｌを Ｌ８−6A／100mm ……(1) （Ａは減面率（％）でＡ10％） とすることが望ましい。なお減面率Ａは Ａ＝D2／0−D2／1／D2／0×100（％） D0：バツト溶接時の線径 D1：最終線径とした。 第２図は(1)式の根拠となるバツト溶接以後のワ
イヤのトータル減面率Ａ（％）と溶接代Ｌ（mm）と
の関係を実験的に求めた図であり〇印はバツト溶
接後に良好に伸線を行なえることを、又×印は断
線により最終径（製品径）に至らないことを示
し、これから該〇区域と×区域はＬ＝８−6A／
100の線を境に２分されていることがわかる。 実施例 １ 溶接用フラツクス入りワイヤ（シームドワイ
ヤ）の製造工程においてワイヤ径5.0mmφの部分
でバツト溶接を行ないワイヤを接続した後最終製
品径1.2mmφまで伸線を行う実験を行つた。この
ときのトータル減面率ＡはＡ＝94.2％であり(1)式
によると溶接代ＬはＬ2.35mmとなり、これは第
１表の実験結果に裏づけられている。
クス入りワイヤのバツト溶接方法に関する。 一般に伸線加工業において線材同志を接続し、
連続作業を行う場合、通電により接触抵抗及び材
料の固有抵抗に基づく発熱を利用して接触部付近
を溶接温度まで高め、加圧して圧着するバツト溶
接やフラツシユ溶接方法等の突合せ抵抗溶接が用
いられている。バツト溶接困難な断面積の大きい
場合や薄肉の板材及び管材は、フラツシユ溶接が
使用され、被溶接材の断面積の小さい溶接用ワイ
ヤでは、装置が簡単で、安価、さらに容易に安全
確実に作業が行えるバツト溶接が利用され、ワイ
ヤ径により、種々の容量のバツト溶接機を使い分
けている。溶接用ワイヤのバツト溶接の手順は、 (1) 線材表面、被溶接材の端面を研摩し、端面を
そろえ、突合せる。 (2) 通電し溶接部付近を抵抗発熱によつて加熱す
る。 (3) スプリングなどによる、アプセツト圧力をか
ける。 (4) 溶接後バリを取除き、焼鈍を行う。 であり、この手順により溶接用ソリツドワイヤは
問題なく溶接される。 ところが小径鋼管内に溶接作業性、溶着金属の
じん性等、必要な種々の特性を与えるフラツクス
を充填してなる溶接用フラツクス入りワイヤにお
いては、溶接用ソリツドワイヤと同様な手順でバ
ツト溶接を行うと、バツト溶接の熱で充填された
フラツクスが溶融し、スラグとなり、被溶接材の
境界面に残留するため、融合不充分となり、トラ
ブルの発生要因となる。 本発明は上記従来の問題点を解消するものであ
る。すなわち通常の合せ目有の溶接用フラツクス
入りワイヤはもちろんのこと、被覆鋼管が溶接接
合管であるシームドワイヤ、合せ目なしのシーム
レスワイヤの如き溶接用フラツクス入りワイヤの
接続が良好に行え、溶接結果が以後の工程又は使
用状態に好影響を与えるバツト溶接方法を提供す
ることを目的とする。この目的を達成する本発明
の要旨とするところは、小径鋼管にフラツクスを
充填してなる溶接用フラツクス入りワイヤのバツ
ト溶接方法であつて、接続すべき２本のワイヤ端
部のフラツクスを溶接代Ｌよりも長いフラツクス
取出し長さL′で除去した後バツト溶接するように
し、更に、該ワイヤがバツト溶接後に伸線加工を
受ける製造中のワイヤである場合は、溶接代Ｌ
８−6A／100mm（Ａは減面率でＡ10％）とし、
該ワイヤが製品ワイヤである場合は、フラツクス
取出し長さL′溶接代Ｌ＋８mmとすることにあ
る。 本発明ではこのように溶接用フラツクス入りワ
イヤ（以下ワイヤという）の端部のフラツクスを
溶接代よりも長い範囲で例えばドリル等で除去し
ているのでバツト溶接の熱によりフラツクスがス
ラグ化することはなく、従つて融合状態の良好な
溶接接合部が得られる。線材のバツト溶接で良好
な溶接接合部を得るために考慮すべきフアクター
として被溶接材の種類に応じた電流密度、加圧
力、通電時間等の他にソリツドワイヤでは電極か
らの被溶接材の出し代ｌが重要で、該出し代が短
い場合ダイバーンと呼ばれる欠陥が発生し、逆に
出し代が長いと、加圧力によつて座屈する。被溶
接材の材質やワイヤ径により良好な出ししろは、
ほぼ決定される。 これに対して溶接用フラツクス入りワイヤでは
出し代ｌを考慮しただけでは不充分で、さらに溶
接代Ｌ、フラツクス取出し長さL′を必須のフアク
ターとして加える必要があり、上記本発明の要旨
の如く規定することにより良好なバツト溶接部を
得ることができる。 以下本発明のバツド溶接方法を第１図に従つて
説明する。ここで本発明でいうフラツクス取出し
長さL′、溶接代Ｌ、出し代ｌとは第１図に示すよ
うに、 フラツクス取出し長さL′……ワイヤ端からフラ
ツクス３を取出して形成した空〓の長さ 溶接代Ｌ……溶接により消耗するワイヤの長さ 出し代ｌ……電極から突出したワイヤの長さ を意味する。第１図のａはバツト溶接開始状態を
示し、接合すべき２本のワイヤ２，２′端部を出
し代ｌだけ突出して一方を固定電極１に、又他方
を移動電極１′に把持し、ワイヤ端面をそろえて
突合せた状態を示している。ワイヤ２，２′はそ
の端部のフラツクス３を溶接代Ｌよりも長い長さ
分L′だけ溶接に先立ち除去しているので、通電に
よるワイヤの抵抗熱でフラツクスがスラグ化する
等の弊害はない。この状態で電極１，１′を介し
て交流の大電流を通じ、溶接部付近を抵抗発熱に
より加熱し、適当な高温度に達したときに、ワイ
ヤ軸方向に強圧を加えて接合する。ｂ図はこの接
合状態を示したものであり、加圧接合の結果接合
部の内外周面にバリ４が形成される。このバリの
うち外部のバリはグラインダー等により比較的簡
単に除去されるが、内部のバリは除去できずその
ままの状態で以後の工程あるいは製品に供され
る。又５は溶接に際してワイヤ端部からのフラツ
クス取出し長さL′を溶接代Ｌよりも長くとつてあ
ることから溶接後においても残留する空洞であ
る。 次に(イ)溶接用フラツクス入りワイヤの製造工程
中においてバツト溶接を施こした後に伸線加工を
施す場合のバツト溶接および(ロ)製品溶接用フラツ
クス入りワイヤにおけるバツト溶接のそれぞれに
ついて好ましい実施態様を説明する。 (イ)の場合、（製造時のバツト溶接） 製品溶接用フラツクス入りワイヤの寸法（外径
はおよそ1.2〜4.0mmであり、従つて製造中のワイ
ヤはそれ以上の管径であるので通電量は大電流か
つ通電時間は長くなり、溶接熱によりフラツクス
は影響を受けやすく、このため好ましくはフラツ
クス取出し長さL′を少なくとも溶接代Ｌよりも
0.5mm長く（L′Ｌ＋0.5mm）とする。又溶接代Ｌ
が長すぎるとバリが出すぎて除去不能な管内部の
バリにより以後の伸線工程において断線を頻発す
る結果をもたらす。これは管内部のバリが固いた
め伸線工程で引伸されず、このためダイスとバリ
に挾または管の肉厚が局部的に薄くなることによ
る。このため製造途中のワイヤのバツト溶接にお
いて、溶接代Ｌを Ｌ８−6A／100mm ……(1) （Ａは減面率（％）でＡ10％） とすることが望ましい。なお減面率Ａは Ａ＝D2／0−D2／1／D2／0×100（％） D0：バツト溶接時の線径 D1：最終線径とした。 第２図は(1)式の根拠となるバツト溶接以後のワ
イヤのトータル減面率Ａ（％）と溶接代Ｌ（mm）と
の関係を実験的に求めた図であり〇印はバツト溶
接後に良好に伸線を行なえることを、又×印は断
線により最終径（製品径）に至らないことを示
し、これから該〇区域と×区域はＬ＝８−6A／
100の線を境に２分されていることがわかる。 実施例 １ 溶接用フラツクス入りワイヤ（シームドワイ
ヤ）の製造工程においてワイヤ径5.0mmφの部分
でバツト溶接を行ないワイヤを接続した後最終製
品径1.2mmφまで伸線を行う実験を行つた。この
ときのトータル減面率ＡはＡ＝94.2％であり(1)式
によると溶接代ＬはＬ2.35mmとなり、これは第
１表の実験結果に裏づけられている。
【表】
(ロ)の場合（製品のバツト溶接）
製品溶接用フラツクス入りワイヤのバツト溶接
の接合の良否は溶接時におけるワイヤの使用性能
上の問題に係わるものであり、この場合は上記(イ)
の溶接代の大小よりも溶接代Ｌとフラツクス取出
し長さL′の差すなわち溶接後にワイヤ内に形成さ
れる空洞の大きさが問題となる。すなわち該空洞
が大きいとワイヤの空洞部すなわち溶接部におけ
る強度が低くなり、溶接時においてコンジツトチ
ユーブ内での抵抗、送給ローラ等でワイヤの座屈
曲り、偏径が発生し、送給不良をもたらすととも
に溶接性能上でも問題を発生し易くなる。このた
め製品ワイヤのバツト溶接において、ワイヤ端部
からのフラツクス取出し長さL′と溶接代Ｌとの関
係をL′Ｌ＋８mmとすることが望ましい。 実施例 ２ ワイヤ径1.2mmφ、肉厚0.3mmの製品溶接用フラ
ツクス入りワイヤ（シームドワイヤ）をバツト溶
接により接続し、溶接に供した場合の送給性能を
実験により求め、これを第２表に示した。なおバ
ツト溶接の出し代は２mmとし、溶接条件は電流
280A、電圧28V、ワイヤ速度30cm／分としコン
ジツトチユーブ長さを６ｍとして送給性の良否は
送給モータの負荷電流の変動状態にて判定した。
の接合の良否は溶接時におけるワイヤの使用性能
上の問題に係わるものであり、この場合は上記(イ)
の溶接代の大小よりも溶接代Ｌとフラツクス取出
し長さL′の差すなわち溶接後にワイヤ内に形成さ
れる空洞の大きさが問題となる。すなわち該空洞
が大きいとワイヤの空洞部すなわち溶接部におけ
る強度が低くなり、溶接時においてコンジツトチ
ユーブ内での抵抗、送給ローラ等でワイヤの座屈
曲り、偏径が発生し、送給不良をもたらすととも
に溶接性能上でも問題を発生し易くなる。このた
め製品ワイヤのバツト溶接において、ワイヤ端部
からのフラツクス取出し長さL′と溶接代Ｌとの関
係をL′Ｌ＋８mmとすることが望ましい。 実施例 ２ ワイヤ径1.2mmφ、肉厚0.3mmの製品溶接用フラ
ツクス入りワイヤ（シームドワイヤ）をバツト溶
接により接続し、溶接に供した場合の送給性能を
実験により求め、これを第２表に示した。なおバ
ツト溶接の出し代は２mmとし、溶接条件は電流
280A、電圧28V、ワイヤ速度30cm／分としコン
ジツトチユーブ長さを６ｍとして送給性の良否は
送給モータの負荷電流の変動状態にて判定した。
【表】
注：境界面にスラグが残留し融合不良
第２表から明らかなように実験No.２〜５におい
てはいずれも送給性は良好で、溶接性も良好であ
つたが、No.６、７はバツト溶接後のワイヤ内の空
洞部分が大きいために送給性はワイヤに座屈、曲
り、偏径が発生して悪く、さらに溶接ビードの外
観も悪かつた。 以上説明したように本発明の溶接用フラツクス
入りワイヤのバツト溶接方法によれば、バツト溶
接の熱によりフラツクスがスラグ化することな
く、良好な融合状態の溶接接合部が得られるので
ワイヤ相互の接続強度は従来に比べて向上するこ
とになり、ワイヤ製造時のワイヤの接続に適用す
ると以後良好なる伸線を行なえ、又製品ワイヤの
接続に適用すると溶接に際して良好なる送給性を
もたらす。
第２表から明らかなように実験No.２〜５におい
てはいずれも送給性は良好で、溶接性も良好であ
つたが、No.６、７はバツト溶接後のワイヤ内の空
洞部分が大きいために送給性はワイヤに座屈、曲
り、偏径が発生して悪く、さらに溶接ビードの外
観も悪かつた。 以上説明したように本発明の溶接用フラツクス
入りワイヤのバツト溶接方法によれば、バツト溶
接の熱によりフラツクスがスラグ化することな
く、良好な融合状態の溶接接合部が得られるので
ワイヤ相互の接続強度は従来に比べて向上するこ
とになり、ワイヤ製造時のワイヤの接続に適用す
ると以後良好なる伸線を行なえ、又製品ワイヤの
接続に適用すると溶接に際して良好なる送給性を
もたらす。
第１図はバツト溶接の説明図、第２図は溶接代
と減面率との関係を示すグラフである。 図面で１，１′は電極、２，２′は溶接ワイヤ、
３はフラツクス４はバリ、５は空洞である。
と減面率との関係を示すグラフである。 図面で１，１′は電極、２，２′は溶接ワイヤ、
３はフラツクス４はバリ、５は空洞である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 小径鋼管にフラツクスを充填してなる溶接用
フラツクス入りワイヤのバツト溶接方法であつ
て、 接続すべき２本のワイヤ端部のフラツクスを溶
接代よりも長いフラツクス取出し長さで除去した
後バツト溶接するようにし、更に、 該ワイヤがバツト溶接後に伸線加工を受ける製
造中のワイヤである場合は、溶接代８−6A／
100mm（Ａは減面率でＡ10％）とし、 該ワイヤが製品ワイヤである場合は、フラツク
ス取出し長さ溶接代＋８mmとすることを特徴と
する溶接用フラツクス入りワイヤのバツト溶接方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21145381A JPS58112671A (ja) | 1981-12-25 | 1981-12-25 | 溶接用フラツクス入りワイヤのバツト溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21145381A JPS58112671A (ja) | 1981-12-25 | 1981-12-25 | 溶接用フラツクス入りワイヤのバツト溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58112671A JPS58112671A (ja) | 1983-07-05 |
| JPS646877B2 true JPS646877B2 (ja) | 1989-02-06 |
Family
ID=16606191
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21145381A Granted JPS58112671A (ja) | 1981-12-25 | 1981-12-25 | 溶接用フラツクス入りワイヤのバツト溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58112671A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0668458U (ja) * | 1993-03-05 | 1994-09-27 | 保則 伊津野 | いか釣用擬餌針の掛け止め具 |
| JPH0714871U (ja) * | 1993-08-25 | 1995-03-14 | ナガヤ工業有限会社 | いか釣り用しかけ支持具 |
-
1981
- 1981-12-25 JP JP21145381A patent/JPS58112671A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0668458U (ja) * | 1993-03-05 | 1994-09-27 | 保則 伊津野 | いか釣用擬餌針の掛け止め具 |
| JPH0714871U (ja) * | 1993-08-25 | 1995-03-14 | ナガヤ工業有限会社 | いか釣り用しかけ支持具 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58112671A (ja) | 1983-07-05 |
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