KR0129112B1

KR0129112B1 - 탄성중합체 접착제 및 점착성 재료

Info

Publication number: KR0129112B1
Application number: KR1019890006449A
Authority: KR
Inventors: 에드워드 메이어 다니엘; 에드워드 리델 존
Original assignee: 도날드 밀러 셀; 미네소타 마이닝 앤드 매뉴팩츄어링 컴패니
Priority date: 1988-05-13
Filing date: 1989-05-13
Publication date: 1998-04-04
Anticipated expiration: 2009-05-13
Also published as: JP2981529B2; ES2046470T3; KR890016953A; CA1334559C; EP0341875B1; EP0341875A3; HK1007337A1; DE68910875T2; DE68910875D1; AU609963B2; JPH0214059A; AU3261989A; EP0341875A2

Abstract

내용 없슴.

Description

탄성중합제 접착제 및 점착성 재료

본 발명은 부직 탄성중합체 웨브 및 외상 드레싱 또는 붕대재료로서 유용한 탄성중합체 접착제 및 점착성 재료에 관한 것이다.

피부에 첩부되는 붕대 및 테이프는 그 아래놓인 피부의 움직임을 제한하지 않는 연신도를 지니는 것이 바람직하다. 이것은 특히 정상활동중에 연속적인 연신 및 이완이 수반되는 손가락, 팔 및 무릎과 같은 피부위에서 중요하다. 만일 테이프가 피부보다 더 크거나 유사한 탄성을 갖지 않는다면, 그 테이프는 피부를 향해 힘을 발휘하여 불편을 유발하거나, 경우에 따라 피부에 대한 실질적인 부상을 유발한다.

부종(edemic)상태를 완화시키고 경우에 따라 가변적인 장력을 제공하기 위해, 신체의 팔과 다리에 첩부되는 점착성, 자체-접착성 압박 및 지지붕대는 탄성을 가질 필요가 있다. 팔과 다리에 감은후 차후에 팔과 다리의 부종을 감수할 수 있도록 약간의 탄성이 붕대에 존재해야 하며, 그 붕대는 부종이 가라앉은후 첩부상태로 다시 복원될 수 있도록 충분한 탄성 회복력을 가져야 한다.

미합중국 특허 제3,575,782호(한센)은 탄성의 주름잡힌 웨브 제품에 대해 기술하고 있는바, 그 제품은 2개의 얇은 다공성 부직 섬유웨브 사이에, 또는 웨브와 비다공성 필름사이에서 연성의 가요성 중합체 점착성 결합체에 의해 봉인된 간격을 두고 연장-정렬된 탄성 얀(yarn)으로 이루어진다.

미합중국 특허 제4,366,814호(라이델)은 의료용 테이프 및 드레싱용 탄성 붕대재료에 대해 기술하고 있는 바, 그 재료는 섬유사이의 공간을 충전하지 않고 직물 섬유내에 또는 섬유상에 균일하게 함침된 15 중량% 이상의 탄성체 및 인열되는 일 없이 한 방향으로 30% 이상 신장할 수 있는 신축성의 다공성 섬유를 50 중량% 이상 가진다. 상기 섬유는 단독으로, 또는 혼합물 형태로 사용되는 광범위한 합성 또는 천연 섬유일 수 있다. 바람직한 탄성중합제는 볼록 공중합체, 폴리우레탄, 아크릴수지, 아크릴-올레핀 공중합체 및 기타 천연 및 합성 고무이다.

미합중국 특허 제4,414,970호(베리)는 탄성중합체 필름의 중심층에 결합된 외곽층 섬유 및 내부층 섬유를 지닌 수증기 투과성의 탄성붕대에 대해 기술하고 있다. 상기 필름은 연속성, 거대다공성 또는 미소다공성이지만, 박테리아 장벽을 제공할 수 있는 연속성을 갖는 것이 바람직하다. 연속적 형태로 얻을 수 있고, 수증기를 투과하기에 적합한 필름은 폴리우레탄(예 : 열가소성 폴리우레탄)이다.

미합중국 특허 제4,565,736호(스타인 등)은 흡수층 및 상처 커버층으로 만들어진 외상용 압박 붕대에 대해 기술하고 있는데, 상기 커버층은 부직 소수성, 가수분해방지성, 지방족 폴리우레탄 섬유로 방적되거나 제조되며, 그 커버층은 흡수층상에 커버성 포장층 섬유를 직접 형성시키므로써 흡수층에 자생적으로 결합되는 것이 바람직하다.

미합중국 특허 제4,715,857호(쥬하쯔 등)은 외상 드레싱에 대해 기술하고 있는바, 이는 투과성 물질의 제1층, 반투과성 접착제 물질, 활성탄 직포 또는 펠트의 층 및 투과성 물질의 제2층으로 구성되며, 이때 상기 세층은 거의 동시-연장되며 활성탄 직포 또는 펠트로 포위되므로써 투과성 물질의 제1층은 상기 활성탄 직포 또는 펠트에 결합되고, 상기 활성탄 직포 또는 펠트주위로 투과성 물질의 제2층에 결합된다. 투과성 물질의 층은 섬유 또는 필름 형태이고 상이하거나 또는 바람직하게는 동일한 물질이며, 적합한 물질의 예로는 천연 또는 합성 고무, 나일론, 폴리에스테르, 폴리우레탄 및 레이온, 아세테이트, 그리고 기타 적합한 합성중합체를 들 수 있다.

미합중국 특허 제4,653,492(파슨즈)는 탄력성 있는 탄성층 및 비교적 비탄성인 층을 지니는 탄성붕대에 관해 기술하고 있다. 탄성층은 신체말단주위에 감았을때 압착력을 신체말단에 부하할 수 있도록 충분한 탄성을 지니며, 비교적 비탄성인 층은 탄성층 보다 탄성이 적거나 탄성이 비교적 적거나 또는 그 탄성이 탄성물질층을 연신시키는 것을 제한하지 않아, 무경험자가 너무 단단하게 또는 너무 느슨하게 첩부시킬 우려없이 탄성붕대를 첩부시킬 수 있다.

미합중국 특허 제4,699,133호(스케너 등)는 접착성, 자체-접착성, 강성 또는 탄성의 고정용 붕대, 의료용 압박 및 지지드레싱 및 영구적 탄성 압박 및 지지드레싱에 관해 기술하고 있다. 붕대는 경사와 위사의 노출된 표면에 분포 및 결합되어 직물 양면상의 실에 결합된 접착제 입자를 제공하는 고무 접착제와 같은 다공성 구조 및 일정량의 접착제 초미립자를 지는 직포의 형태로 경사 및 위사 또는 경사로 된 웨브를 포함한다.

영국특허 명세서 제1,575,830호(존슨 앤드 존슨)는 가요성있는 형태정합성 1회용 흡수 드레싱에 관해 기술하고 있는데, 상기 드레싱은 흡착제 층과 충첩관계로 유지된 얇고, 가요성과 탄성이 있고, 쉽게 신장가능한 열가소성 받침필름, 50% 연신으로부터의 탄성회복율 75% 이상을 지니는 받침필름, 2000 1b/인치²을 넘지않은 고무 모듈러스 및 1이하의 1mil 두께 Gurley 강도를 가진다. 필름은 A-B-A블록 공중합체로부터 형성되는 것이 바람직하며, 상기 공중합체는 스티렌으로부터 유도된 A 말단 블록과 공액디엔류로부터 유도된 B 블록으로 구성된다. 문헌[Development of Spunbonded Based on Thermoplastic Polyunethane. Nonwovens World, 1986년 5-6월, pp 79-81]에서 오가와는 가네보 리미티드에 의해 개발된 스펀결합된 부직 폴리우레탄 탄성직물을 기술하였다. 직포는 용융 팽창(melt-blown) 공정을 사용하여 제조하는데, 이 공정은 스펀결합된 직물의 공정과 유사한 직물을 제조하기 위한 종래의 용융 팽창 공정과는 다르다. 필리멘트의 직경은 통상적인 응용 팽창 성형 처리된 직물의 직경 즉,0.5-2mm 정도로 미세하지는 않으며, 겉보기로 스펀결합된 직물의 직경 즉, 20-50mm에 보다 가깝다. 우레탄 직물의 탄성, 분진 포착능력, 적은 보푸라기 형성, 높은 마찰계수, 공기투과도 및 접합 특성들이 상기 문헌에 기술되어 있다.

본 발명은 약 50 미크론 이하의 직경을 지니는 탄성중합체의 용융 팽창 처리된 소직경의 섬유를 포함하는 부직 탄성중합체 웨브를 제공하는데, 이때 상기 소직경의 섬유는 불규칙하게 배열되어 있고, 접촉지점에서 결합되어 있어서, 웨브 형성방향 즉, 종방향에서의 웨브의 인장강도가 웨브 형성 방향에 수직인 방향, 즉 횡방향에서의 웨브의 인장장도가 웨브 형성 방향에 수직인 방향, 즉 횡방향에서의 웨브의 인장강도의 약 2.5 배를 넘지 않으며, 상기 웨브는 50% 신장된 후에 종방향에서 약 85% 이상 회복된다.

또한, 본 발명은 (1) 약 50 미크론 이하의 직경을 가지는 탄성중합체의 용융 팽창 처리된 소직경 섬유를 포함하는 제1표면과 제2표면을 지니는 부직 탄성중합체 웨브,(2) 제1표면상의 압감접착제, 및(3) 웨브 제2표면상의 지접착력 백사이즈(backsize)를 포함하는 접착 드레싱을 제공하는데, 이때 상기 소직경의 섬유는 불규칙하게 배열되어 있으며, 접촉지점에서 결합되어 있어서, 웨브 형성 방향에서의 인장강도가 웨브형성 방향에 수직인 방향에서의 웨브의 인장강도의 약 2.5배 이하이며, 상기 웨브는 50% 신장된 후에 종방향에서 약 85% 이상 회복된다.

본 발명은 또한 (1) 약 50 미크론 이하의 탄성중합체 용융 팽창 처리된 소직경 섬유를 포함하는 제1표면과 제2표면을 가지는 부직 탄성체 웨브 및 (2) 상기 웨브의 한부분의 웨브의 다른 부분에 접착할수 있도록 웨브의 적어도 한쪽면에 접착된 자체-접착성 피복물을 포함하는 탄성중합체의 점착성 랩(wrap)을 제공하는데, 상기 소직경의 섬유는 불규칙하게 배열되어 있고, 접촉지점에서 결합되어 있어서, 웨브 형성 방향에서의 인장강도는 웨브형성 방향에 수직인 방향에서의 웨브의 인장강도의 약 2.5배 이하이며, 상기 웨브는 50% 신장된 후에 종방향에서 약 85% 이상 회복된다.

본 발명의 탄성중합체 접착물질은 여러 방향의 탄성 즉, 종방향과 횡방향에서 거의 대등한 성질을 가지며, 웨브 형성 방향에서의 웨브의 인장강도는 웨브 형성 방향에 수직인 방향에서의 웨브의 인장강도의 약 2.5배 이하이다. 종래의 랩은 섬유의 미끄러짐 및 차후의 장력의 손실을 방지하기 위해 안전하게 고정시킨 가장자리를 가져야 하는 고가의 직포 탄성 직물을 사용하므로써만 여러방향의 연신성질을 달성한다.

접착제 및 점착성 탄성물질들은 모두 의료용의 고정, 압박 또는 지지드레싱탄성 붕대로서 유용하다. 양 방향에서 신장 및 회복하는 붕대의 고유한 능력은 더욱 균일한 압착, 일층 개선된 환자의 안락감 및 불안정한 사용방법에 대한 보다 적은 잠재성을 제공한다.

본 발명의 부직 탄성중합체 웨브는 열가소성 탄성중합체의 소직경 섬유의 용융 팽창 처리된 웨브를 주성분으로 한다. 상기 미소섬유 웨브의 원료인 탄성중합체 열가소성 물질은 예를들면, 탄성중합체 폴리우레탄류, 탄성중합체 폴리에스테르류, 탄성중합체 폴리아미드류 및 탄성중합체 A-B-A' 블록 공중합체(이때, A 및 A'는 스티렌 잔기이며, B는 탄성중합체 중간블록임)를 제조할 수 있다.

부직웨브의 탄성은 웨브를 구성하는 섬유의 크기 및 웨브의 기본중량에 의해 조절된다. 탄성중합체 소직경 섬유는 약 1 내지 50 미크론 이상의 직경을 가지는 것이 바람직하며, 약 5 미크론 내지 약 30미크론인 것이 더욱 바람직하다. 소직경 섬유의 직경이 1 미크론 이하일때, 웨브는 충분한 인장강도를 손실할 수 있다. 소직경 섬유의 직경이 약 50미크론 이상일때, 접착제 고정 또는 점착성 물질 접촉에 대한 접촉표면적은 감소한다. 특정 용도 및 그 용도에 필요한 장력 또는 압력은 주어진 용도에 대해 가장 바람직한 미소섬유 직경을 결정한다. 일반적으로, 낮은 장력을 필요로 하는 용도에서는 보다 작은 직경의 섬유를 가지는 웨브를 사용하는 반면에, 높은 장력을 필요로하는 용도에서는 보다 큰 직경의 섬유를 가지는 웨브를 이용한다.

부직 탄성중합체 웨브의 기본중량은 웨브의 탄성을 조절하는 주요 요소이다. 기본 중량이 보다 큰 웨브는 전형적으로 높은 장력을 필요로 하는 용도에 사용되는 반면, 낮은 기본중량의 웨브는 낮은 장력을 필요로 하는 용도에 사용된다. 웨브 기본 중량은 약 15 내지 약 150 g/m²인 것이 바람직하며, 약 20내지 약 70 g/m²인 것이 더욱 바람직하다. 섬유 직경과 마찬가지로, 특정의 용도가 최적의 웨브 기본중량을 결정한다.

본 발명의 부직 탄성중합체 웨브는 바람직하게는 약 30g/2.5m 폭/g/m²기본 중량 이상의 종방향 인장강도, 더욱 바람직하게는 적어도 약 40g/2.5cm폭/g/m²기본 중량 이상의 종방향 인장강도를 가진다. 인장강도가 15g/2.5cm폭/g/m²기본중량 이하일 경우, 웨브는 신장시 인열할 수 있다.

본 발명의 부직 탄성중합체 웨브는 바람직하게는 파단시 적어도 약 250%, 바람직하게는 적어도 약 300%의 신장율을 가진다. 파단시 신장율이 약 100% 이하이면, 웨브는 허용가능한 탄성을 나타내지 못한다.

본 발명의 부직 탄성체 웨브는 바람직하게는 50% 신장시 적어도 약 5g/2.5cm폭/g/m²기본중량, 더욱 바람직하게는 적어도 약 7g/2.5cm폭/g/m²기본중량의 종방향 힘을 가진다. 50% 신장시 힘이 약 3g/2.5cm폭/g/m²기본중량 이하일 경우, 웨브는 양호한 압박특성을 나타내지 못한다.

본 발명의 부직 탄성중합체 웨브는 바람직하게는 50% 신장시 적어도 약 1.2g/2.5cm폭/g/m²기본중량, 보다 바람직하게는 약 1.6g/2.5cm폭/g/m²기본중량의 회복력을 가진다. 50% 신장시 회복력이 0.8g/2.5cm폭/g/m²기본중량 이하일 경우 웨브는 소정의 용도에 대해 불충분한 회복력을 나타낸다.

본 발명의 부직 탄성중합체 웨브는 50% 신장된후 종방향에서 바람직하게는 약 85% 이상, 보다 바람직하게는 약 90% 이상, 가장 바람직하게는 약 95% 이상 회복하며, 웨브는 50% 신장된후 횡방향에서 약 80% 이상, 보다 바람직하게는 약 85% 이상, 가장 바람직하게는 약 90% 이상이 회복한다.

본 발명의 점착성 랩은 본 발명의 부직 탄성중합체 미소섬유 웨브에 천연고무와 같은 자체-접착물질을 도포하여 제조할 수 있다. 다른 유용한 접착제로는 아크릴 공중합체류, 블록 공중합체류, 배합 고무류, 및 다종-중합체 블렌드가 있으며, 이들은 당해 기술분야에 공지되어 있다. 웨브상에 도포된 자체-접착제 물질의 함량은 바람직하게는 웨브 기본중량의 약 15 내지 75% 범위이고, 보다 바람직하게는 웨브 기본 중량의 약 25 내지 약 40 중량% 범위이다. 접착제 물질, 예를 들면 라텍스, 용액, 또는 분말의 형태로 분무, 로울피복 또는 패딩(padding)과 같은 다양한 피복기술로 웨브에 도포할 수 있다.

대안으로서, 용융 팽창처리된 섬유의 표면에 자체 점착성을 부여하는 물질을 섬유를 용융 팽창시키기전에 탄성중합체 열가소성 물질과 훈련시켜 단일단계로 점착성 랩을 제조할 수 있다. 이러한 물질들로는 예를 들면, 물론 공중합체류, 아크릴 중합체류, 점착성 수지류 및 천연 고무가 있다.

본 발명의 접착 랩은 웨브의 한쪽표면에 압감 접착제 물질을 도포하고, 웨브의 반대쪽 면에 저접착력백사이즈(Low adhesion backsize)를 도포하여 제조할 수 있다. 다양한 압감 접착제를 사용할 수 있으나, 아크릴레이트계압감 접착제가 바람직한데, 이는 이들의 저알레르기성 및 가스 투과성 때문이며, 특히 바람직한 것은 아크릴레이트계 의료용 압감 접착제인데 이는 이들의 피부 접착 성질때문이다. 압감접착제는 용액 또는 라텍스로서 부직 탄성체 미소섬유 웨브에 도포하거나, 또는 탄성중합체 웨브를 접착 필름에 적층시키거나 또는 접착 필름에 직접 회합시킬 수 있다. 웨브상에 도포된 접착제의 양은 바람직하게는 웨브 기본중량의 약 30 내지 69 중량% 이며, 보다 바람직하게는 웨브 기본중량의 약 35내지 약 50% 이다.

탄성중합체 접착 드레싱에 유용한 적당한 저접착력 백사이즈 물질로는 실리콘계, 우레탄계, 및 퍼플루오로폴리에테르계를 물질을 들 수 있다. 일반적으로, 우레탄계 물질이 저접착력 백사이즈 물질로서 바람직한데, 이들이 적당한 박리특성 및 저알레르기성을 나타내기 때문이다. 웨브상에 도포되는 저-접착력 백사이즈의 양은 웨브 기본중량의 약 2.5 내지 4 중량% 인 것이 바람직하다.

부직 용융 팽창처리된 탄성중합제 웨브는, 드릴 다이가 바람직하게 사용되는 것을 제외하고는, 문헌[Industrial Engineering Chemistry, 제48권, 페이지 1342 et seq (1965), Wente, Ban A., ''Superfine Themoplastic Fibers] 또는 Wente, Van A., Boone, C. D. 및 Fluharty, E. L. 에 의해 Manufacture of Superfine Organic Fiber라는 제목으로 1954년 5월 25일자로 발간된 Naval Research Laborotories의 보고서 제14364호에 기술된 방법과 유사한 방법으로 제조할 수 있다. 열가소성 탄성중합체 물질은 다이를 통하여 가열된 공기의 고속 스트링으로 압출되고, 이 스트림은 인출되어 섬유를 가늘게 한 후에 응고 및 수집된다. 섬유는 천공스크린 실린더와 같은 불규칙한 형태로 회수된 후에 섬유 응고되어 섬유가 상호 결합하여 추가의 결합제를 필요로 하지 않는 점착성 웨브를 형성한다. 본 발명의 접착 드레싱 및 점착성 랩을 형성하는데 있어서, 팽창된 섬유를 박리 라이너상의 접착 필름상에 직접 수집할 수 있다. 웨브의 특정한 물리적 특성은 중합체의 유동학적 양상을 적당히 균형을 이루게 하므로써 달성할 수 있으며, 섬유 성형 및 회수공정을 통해 소정의 웨브 성질을 얻을 수 있다.

이하에서는 본 발명을 실시예에 의거 설명하고자 하나, 이들 실시예에서 인용된 특정의 물질 및 이들의 함량뿐만 아니라 그밖의 조건 및 세부사항이 본 발명을 제한하는 것은 아니다.

실시예에서 모든 부 및 퍼센트는 특별한 지시가 없는한 중량을 기준으로 한다. 본 실시예서 측정에 사용된 시험방법은 다음과 같다 :

인장장도 : ASTM 시험방법 제 D1682-64호

2.5cm의 샘플 폭,2.5cm의 게이지 길이, 및 25cm/분의 크로스헤드

속도 사용;

파단시 신장율 : ASTM 시험방법 제 D1682-64호

2.5cm의 샘플 폭,2.5cm의 게이지 길이, 및 25cm/분의 크로스

헤드 속도 사용;

50% 신장시 힘 : INDA 표준시험법 90-75(R77);

50% 신장시 회복력 : INDA 표준시험법 90-75(R77); 및

응집 강도 : 접착제 드레싱의 2.54cm×2.54cm 샘플의 접착제가 피복되지 않은 면을 2개의 T형 알루미늄 블록 각각의 2.54cm×2.54cm의 표면에 접착시킨다. 접착제 피복된 샘플의 표면들을 서로 접촉시킨뒤, 접촉하는 샘플위에 9kg의 중량 1분간 올려놓는다. 볼록의 다리를 Instron^TM인장 테스트기에 올려놓고, 5cm/분의 속도로 잡아당겨 분리시킨다.

실시예 1-9

실시예 1에서는, 용융 팽창 다이가 5 : 1의 길이 : 직경비를 가지는 매끄러운 표면 오리피스(10/cm)를 지니는 것을 제외하고는, 열가소성 탄성중합체인 폴리우레탄 중합체(PS 440-101, 메사츄세츠, 말덴,K.J. 퀸컴패니에서 시판하는 폴리에스테르우레탄) 및 문헌 [Wente, Van A., Industrial Engineering Chemistry, 제48권, 페이지 1342 et seq(1965), ''Superfine Thermoplastic Fibers] 또는 Wente, Van A., Boone, C.D., 및 Fluharty, E.1 에 의한 Manufacture of Superfine Organic Fibers''이라는 제목으로 1964년 5월 25일에 발행된 Naval Research Laboratories의 보고서 제4364호에 기재된 방법과 유사한 방법을 사용하여 탄성중합체의 부직 용융 팽창된 미소섬유 웨브를 제조하였다. 다이 온도는 220℃로 유지시켰으며, 초기 공기 온도 및 압력은 각각 230℃ 및 150 KPa (0.63mm 간격 폭)이며, 중합체 처리속도는 450g/시간/cm 이다. 형성된 웨브는 5 내지 10 미크론의 섬유크기를 가졌으며, 기본 중량은 20g/m²이었으며, 웨브의 두께는 0.08mm이었다.

실시예 2-9에서는, 웨브의 섬유크기, 기본중량 및 두께가 하기 표 I에 기재된 바와 같은 것을 제외하고는, 탄성중합체의 부직 용융 팽창된 성형된 미소섬유 웨브를 실시예 1과 동일한 방법으로 제조하였다.

[표 I]

인장장도(TS), 판단시 신장율(E-B), 50% 신장시 힘(F-50%), 50% 신장시 회복력(RF-50%), 및 회복율(R)을 종방향 및 횡방향으로 측정하였다. 그 결과를 하기 표Ⅱ 및 Ⅳ에 나타내었다.

[표 II] 종방향

[표 III] 횡방향

표 Ⅱ 및 Ⅲ의 데이타를 통해 알 수 있는 바와 같이, 2개의 섬유크기 사이에는 근소한 차이가 있으나, 물리적 성질을 변형시키는 주요요인은 웨이브 중량이다.

실시예 10-15

실시예 10-15에서는, 실시예 10 및 11에서 사용된 열가소성 폴리우레탄 탄성중합체가 PS 441-400이고, 실시예 12내지 15에서 사용된 열가소성 폴리우레탄 탄성중합체는 PS 455-208인 것을(양 중합체는 메사츄세츠, K.J. 퀸에서 시관함) 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 부직 탄성중합체 소직경 섬유 웨브를 제조하였다. 섬유크기, 웨브 기본중량, 및 웨브 두께는 하기 표 Ⅳ에 나타내었다.

[표 IV]

인장장도(TS), 파단시 신장율(E-B), 50% 신장시 힘(F-50%), 50% 신장시 회복력(RF-50%), 및 회복율(R)을 종방향과 횡방향에서 모두 측정하였다. 그 결과를 하기 표 V 및 Ⅳ에 나타내었다.

[표 V] 종방향

[표 VI] 횡방향

상기 표 V 및 Ⅳ의 데이타로부터 할 수 있는 바와 같이, 별개의 성질을 지닌 수지들을 적당한 성질 및 특성들을 가지며 특정의 최종 용도 요건에 일층 바람직할 수 있는 웨브로 가공처리할 수 있다.

실시예 16 및 17

실시예 16 및 17에서는, 사용된 열가소성 폴리우레탄 탄성중합체가 PS-455-208이고, 상기 폴리우레탄을 핫 멜트 아크릴레이트계 점착성 수지인 95 중량%의 이소옥틸 아크릴레이트와 5 중량%의 아크릴산 공중합체와 혼련시키는 것을 제외하고는, 실시예 1에 기술된 방법과 동일한 방법으로 부직 탄성중합에 미소섬유 웨브를 제조하였다. 실시예 16 에서는, 70부의 폴리우레탄을 30 부의 아크릴레이트계 점착성 수지와 혼련시켰고, 실시예 17에서는 50 부의 폴리우레탄을 50부의 아크릴레이트계 점착성 수지와 혼련시켰다. 섬유크기, 웨브 기본 중량, 및 웨브 두께는 하기 표 Ⅶ에 나타내었다.

[표 VII]

인장강도(TS), 파단시 신장율(E-B), 50% 신장시 힘(F-50%), 50% 신장시 회복력(RF-50%), 및 회복율(R)을 종방향과 횡방향에서 모두 측정하였다. 그 결과를 하기 표 Ⅷ 및 Ⅸ에 나타내었다. 웨브의 접착강도 또한 함께 측정하였다.

[표 VIII] 종방향

[표 IX] 횡방향

실시예 16 및 17의 점착성 랩의 응집 강도는 약 200g/2.5cm로서 웨브 구성과는 무관하다.

실시예 18-31

실시예 18에서는, 실시예 1의 부직 탄성중합체 미소섬유 웨브의 한쪽 표면을 조면화된 로울 피복 장치를 사용하여 18g/m²의 피복 중량으로 굿이어러버 컴패니에서 시판하는 천연고무계 라텍스 점착성 물질인 GNL 200, 55% 고형분 라텍스로 피복하여 탄성중합체 점착성 랩을 제조했다. 피복후에, 웨브를 순환 공기 오븐중에 110℃로 약 3분간 건조시켰다.

실시예 19-23에서는, 사용된 부직 미소섬유 웨브 및 접착 물질의 피복 중량이 하기 표 X에 나타낸 바와 같다는 것을 제외하고는 실시예 18에 기술된 바와 같이 탄성중합체 점착성 랩을 제조했다.

각각의 피복된 웨브의 응집 강도를 시험하였다. 그 결과를 하기 표 X에 나타내었다.

[표 X]

* 웨브 파단

상기 표 X의 데이타로부터 알 수 있는 바와 같이, 응집 강도는 상기 피복 중량에서 웨브 강도를 초과한다.

실시예 24-31

실시예 24에서, 실시예 1의 부직 탄성중합체 미소섬유 웨브의 양쪽 표면을 스프레이 피복장치를 사용하여 6g/m²의 피복중량으로 천연 고무계 라텍스 접착 물질인 GNL200, 55% 고형분 라텍스로 피복하여 탄성중합체 점착성랩을 제조했다. 피복시킨후, 웨브를 순환 공기 오븐중에서 110℃로 약 1.5 분간 건조시켰다.

실시예 25-30에서는, 사용된 부직 미소섬유 웨브 및 접착 물질의 피복 중량이 하기 표 XI에 기재 된바와 같다는 것을 제외하고는, 실시예 24와 동일한 방법으로 탄성 접착 웨브를 제조하였다.

실시예 31에서는, 점착성 물질이 델라웨어, 도우버, 라이크홀드 케미칼스, 인코오포레이티드에서 시판하는 스티렌-부타디엔계 물질인 Tylac^TM97-698 이고, 실시예 10의 부직 미소섬유 웨브를 사용하는 것을 제외하고는, 실시예 24와 동일한 방법으로 탄성중합체 점착성 랩을 제조했다.

각각의 피복된 웨브의 응집 강도를 시험하였다. 그 결과를 하기 표 XI에 나타내었다.

[표 XI]

상기 표 XI의 데이타로부터 알 수 있는 바와 같이, 여러가지의 웨브, 접착제, 및 접착제 피부중량을 사용하여 적당한 점착성 랩을 제조할 수 있다.

실시예 32-36

실시예 32에서는, 실시예 12의 탄성중합체 미소섬유 웨브의 한 표면을 5 중량%의 폴리비닐 카르바메이트 용액으로 피복한후 피복된 웨브를 20℃에서 1.5분간 건조시켜 웨브상에 저접착력 백사이즈(2g/m²)를 제공하고, 이어서 97부의 이소옥틸아크릴레이트 및 3부의 아크릴아미드의 공중합체 22 중량% 용액을 박리지(일리노이, 딕슨에 소재하는 도버트 코티드 프로덕츠에서 시판하는 2060 BKC 157-168A)에 피복하고, 순환 공기 오븐 중에서 피복된 접착제를 40℃ 하에 1.0분동안 건조시켜 미합중국 특허 제3,121,021호(Copeland)에 기술된 반-습윤 접착제를 얻고, 이 접착제를 저접착력 백사이즈 피복을 갖지 않는 웨브의 표면상에 적층시킨후, 그 적층물을 120℃에서 3분동안 건조시켰다.

실시예 33 및 34에서는, 거접착력 백사이즈 피복층을 사용하지 않고, 사용된 웨브가 하기 표 XII에 기술된 바와 같다는 것을 제외하고는, 실시예 32에 기술된 방법으로 탄성중합체 접착 드레싱을 제조했다.

실시예 35 및 36에서는, 접착제를 120℃에서 3분간 건조시켜 건조 접착제를 제공한 후, 이 접착제를 하기 표 XII에 기술된 탄성중합체 미소섬유 웨브에 도표하는 것을 제외하고는, 실시예 32에 기술된 방법으로 탄성중합체 접착 드레싱을 제조했다.

각각의 접착 드레싱을 ASTM 시험 방법 D-1000을 사용하여 강철 및 저접착력 백사이즈에 대한 접착력을 시험하였다. 결과를 하기 표 XII에 나타내었다.

[표 XII]

a 접착제 이동

b 웨브 파단

상기 표 XII의 데이타로부터 알 수 있는 바와 같이, 본 발명의 부직탄성중합체 웨브를 사용해서 탄성 압감 접착 테이프를 제조할 수 있다. 저접착력 백사이즈 피복을 갖지 않는 실시예 33 및 34 의 드레싱에서 나타난 바와 같이 저접착력 백사이즈 피복층은 드레싱의 내부 성분이며, 이때 드레싱 물질은 로울에 권취된 상태로 제공되거나 또는 층구조의 팩 상태로 제공한다.

실시예 37-40

실시예 37에서는, 저접착력 백사이즈 피복층을 실시예 32에서와 같이 실시예 11의 탄성 미소섬유 웨브의 한쪽 표면상에 도포한 후, 90부의 이소옥틸 아크릴레이트와 10부의 아크릴산의 공중합체를 40중량% 함유하는 접착제 용액을 다른 표면상에 스프레이 피복하고, 피복된 접착제를 105℃에서 3분간 건조시켜 5g/m²의 피복중량을 가진 접착제를 제공하므로써 탄성중합체 접착제 드레싱을 제조했다.

실시예 38에서는, 접착제 피복물을 도포하여 8g/m²의 접착제 피복 중량을 갖는 접착제를 얻는 것을 제외하고는, 실시예 37에 기술된 방법으로 탄성중합체 접착 드레싱을 제조하였다.

실시예 39 및 40에서는, 실시예 39에서 접착제가 쉘 케미칼 컴패니에서 시판하는 Kraton^TM1107 45부 및, 굿이어 컴패니에서 시판하는 Wingtack^TM수지 55부를 배합한 블록 공중합체로서, 20 중량%의 고형분으로 톨루엔중에 신속히 용해시킨 것이며, 실시예 40에서 접착제가 내쇼날 어드히시브 컴패니에서 시판하는 천연 고무 접착제인 36-6053인 것을 제외하고는, 실시예 37에 기술된 방법으로 탄성중합체 접착 드레싱을 제조했다.

각각의 접착 드레싱을 ASTM 시험 방법 D-1000을 사용하여 강철 및 저접착력 백사이즈 피복층에 대한 접착력을 시험하였다. 그 결과를 하기 표 XIII에 나타내었다.

[표 XIII]

* 너무 낮아서 값을 얻을 수 없음.

상기 표 XIII의 데이타로부터 알 수 있는 바와 같이, 접착제 스프레이 공정을 사용하여 압감 접착제를 제조할 수 있으며, 여러가지 형태의 접착제가 본 발명의 탄성중합체 접착 드레싱을 제조하는데 적합하다.

비교 실시예 1-6

비교 실시예 1 및 2에서는, 상표명 Bondina이라는 이름으로 시판하는 폴리우레탄 스펀결합 탄성웨브의 인장 강도 및 종방향과 횡방향에서의 파단시의 신장율을 시험하였다.

비교 실시에 3 및 4에서는, ''Kaneb EA-50 이라는 상표명으로 시판되는 폴리우레탄 스펀결합 웨브의 인장 강도 및 종방향과 횡방향에서의 파단시 신장율을 시험하였다.

비교 실시예 5에서는, 용융 팽창 처리된 미소섬유 웨브를 미합중국 특허 제 4,692,371호(Monnan 등)에 기술된 바와 같이, 텍사스, 휴스톤 소재의 쉘케미칼 컴패니에서 시판하는 탄성 스티렌-에틸렌-부티렌 블록 공중합체인 Kraton^TMG를 사용하여 제조한 후, 이것의 인장 강도 및 종방향과 횡방향에서의 파단시 신장율을 시험하였다.

비교 실시예 6에서는, 용융 팽창된 미소섬유 웨브를 미합중국 특허 제4,663,220호(Wisneski 등)에 기술된 바와 같이 80 중량%의 Kraton^TMG와 20 중량%의 폴리에틸렌 왁스 배합물(PE Na 601, U.S.I.케미칼 컴패니에서 시판)를 사용하여 제조한 후, 이것의 인장 강도 및 종방향과 횡방향에서의 파단시 신장율을 시험하였다.

각각의 웨브에 대한 기본 중량 및 섬유크기는 하기 표 X IV에 나타내었다. 각각의 비교 실시예에 대한 파단시 신장율을 하기 표 X V에 나타내었다.

[표 X IV]

[표 X V]

상기 표 X V의 데이타로부터 알 수 있는 바와 같이, 각각의 실시예에서 종방향에서의 인장 강도는 횡방향에서의 인장장도의 2-½배 이상이다.

당업자라면 본 발명의 범위 및 기술사상을 벗어나지 않는 한도의 본 발명의 여러가지 개소에와 변경예를 알 수 있을 것이며, 본 발명은 명세서에 게재한 기술 내용에 제한되는 것은 아니다.

Claims

약 50미크론 이하의 직경을 가지는 열가소성 탄성중합체의 용융팽창 처리된 소직경 섬유를 포함하는 부직 탄성중합체 웨브(web)로서, 상기 소직경 섬유가 불규칙하게 배열되어 있고, 접촉지점에서 결합되어 있어서 웨브 형성 방향에서의 웨브의 인장 강도가 웨브 형성 방향에 수직인 방향에서의 웨브의 인장강도의 약 2.5배 이하이며, 상기 웨브가 50% 신장된 후에 종방향으로 약 85%이상 회복되는 부직탄성중합체 웨브.
제1항에 있어서, 상기 열가소성 탄성중합체 소직경 섬유가 탄성중합체 폴리우레탄류, 탄성중합체 폴리에스테르류, 탄성중합체 폴리아미드류 및 탄성중합체 A-B-A, 블록 공중합체(이때, A 및 A'는 스티렌 잔기이고, B는 탄성중합체 중간블록임)를 포함하는 부직 탄성중합체 웨브.
제1항에 있어서, 상기 부직 탄성중합체 웨브의 기본 중량이 약 15내지 약 150g/m²인 부직 탄성중합제 웨브.
제1항에 있어서, 약 30g/2.5cm 폭/g/m²기본중량 이상의 종방향 인장 강도를 가지는 부직 탄성중합체 웨브.
제1항에 있어서, 약 250% 이상의 파단시 신장율을 가지는 부직 탄성중합체 웨브.
제1항에 있어서, 50% 신장시 약 5g/2.5cm 폭/g/m²기본중량 이상의 종방향 힘을 가지는 부직탄성중합체 웨브.
제1항에 있어서, 50% 신장시 약 1.2g/2.5cm 폭/g/m²기본중량 이상의 종방향 힘을 가지는 부직탄성중합체 웨브.
제1항에 있어서, 50% 신장한 후에 횡방향에서 약 80% 이상 회복하는 부직 탄성중합체 웨브.
(1) 제1표면과 제2표면을 가지는 제1항에서 정의한 부직 탄성중합체 웨브, (2) 웨브의 제1표면상의 압감 접착제, 및 (3) 웨브의 제1표면상의 저접착력 백사이즈(low adhesion backsize)피복층을 포함하는 접착 드레싱.
(1) 제1표면과 제2표면을 가지는 제1항에서 정의한 부직 탄성중합체 웨브, 및 (2) 웨브의 한부분이 그 웨브의 다른 부분에 접착할 수 있도록 웨브의 적어도 한쪽면에서 접착된 자체-접착성 피복층을 포함하는 탄성중합제 점착성 랩(wrap).