KR20140130737A - 발전소, 특히 원자력 발전소의 물-증기 회로의 정화 및 컨디셔닝 방법 - Google Patents

발전소, 특히 원자력 발전소의 물-증기 회로의 정화 및 컨디셔닝 방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 발전소, 특히 원자력 발전소의 물-증기 회로(1)의 정화 및 컨디셔닝 방법에 관한 것이다. 상기 방법에 따르면, 막 형성제로서 아민지 물-증기 회로(1) 내에서 순환하는 작업 매질에 미터링되고, 상기 막 형성제는 회로(1)의 표면들 상에 소수성 막을 형성한다. 프로세스 동안, 함유되는 하나 이상의 불순물의 농도 및 적어도 증기 발전기의 급수 내의 막 형성제의 농도는 측정에 의해 감시되고, 막 형성제의 농도는 불순물의 농도에 따라 변한다.

Description

발전소, 특히 원자력 발전소의 물-증기 회로의 정화 및 컨디셔닝 방법{METHOD FOR PURIFYING AND CONDITIONING THE WATER-STEAM CIRCUIT OF A POWER PLANT, ESPECIALLY OF A NUCLEAR POWER PLANT}
본 발명은 발전소, 특히 원자력 발전소의 물/증기 회로의 세정 및 컨디셔닝(conditioning) 방법에 관한 것이다. 본원에서, 용어 "컨디셔닝"은 물/증기 회로의 구성요소들의 표면들이 부식으로부터 보호될 수 있게 하는 수단을 의미하는 것으로 이해되어야 한다. 표면들이 언급될 때, 이는 한편으로는 예컨대 라인들, 열 교환기들 및 컨테이너들의 내부 표면들을, 그리고 다른 한편으로는 그 주위로 회로의 작업 매질(물, 증기)이 유동하는 터빈 블레이드들과 같은 구성요소들의 표면들을 의미하는 것으로 이해되어야 한다. 예로서, 공개된 출원 DE 2625607 및 특허 DD 107962 는 막 형성 아민(FFA)들이 전력 작동 동안 가압된 수형 원자로들의 보조 회로 안으로 미터링(metering)되는 방법들을 개시한다.
해당 타입의 컨디셔닝의 목적은 최대 1 내지 2 개의 분자 층들의 두께로, 가능한 한 근접한 박막을 표면들 상에 발생시키는 것이다. 하지만, 종래의 방법들은 더 두꺼운 FFA-증착물들이 형성된다는 위험을 여기서 초래하였으며, 이러한 더 두꺼운 FFA-증착물들은, 한편으로는 예컨대 증기 발전기들 또는 다른 열 교환기들의 열 전달을 감소시킴으로써 또는 유동 교차 섹션들을 좁아지게 함으로써 작동을 방해한다. 또한, 증착물들의 부분들이 터빈 블레이드들을 떨어지게 하고 손상시키거나 또는 기계적 필터 설비들 및 이온 교환기들에 부정적인 영향을 미쳐서, 기계적 필터 설비들 및 이온 교환기들이 교체되어야만 하는 위험이 있다.
막의 발생 동안 발생하는 다른 문제는 구성요소 표면들에 존재하는 또는 이 표면들에 들러붙는 불순물들이 막 형성제의 미터링 동안 방출되고 작업 매질 안으로 들어간다는 것이다. 이러한 효과는 2 가지의 원인들에 기초한다. 첫째, 이들의 화학적 구성으로 인해, 계면활성제와 같이 작용하는 막 형성제의 분자들이 자철석과 같은 부식 생성물질들의 입자들에 부착되고, 그 결과 입자들이 표면으로부터 떨어지고 작업 매질의 콜로이드성 현탁액으로 유지된다. 둘째, 구성요소들의 표면들에 흡수되는 예컨대 나트륨 이온들, 칼륨 이온들, 마그네슘 이온들 및 칼슘 이온들과 같은 양이온들, 그리고 염화 이온들, 플루오라이드 이온들, 황산 이온, 아황산 이온, 탄산염 이온들 및 규산 이온들과 같은 음이온들인 이온 불순물들이 막 형성 아민들의 흡수 동안 표면으로부터 변위되고 그 결과 용액으로 들어간다.
막 형성제의 해당 효과는 원치 않는 것인데 이는 물/증기 회로의 제한된 영역에 이미 고정된 불순물들이 전체 시스템에 걸쳐 분산되기 때문이다. 또한, 불순물들에 대한 미리 정해진 한계들이 초과되어 적절한 상쇄 수단들이 취해져야만 하는 위험이 있다. 예로서, 원자력 발전소들의 분야에서, 0.1 ㎎/㎏ 초과의 나트륨 농도 또는 증기 발전기 물의 2 ㎲/㎝ 초과의 전도율(양이온 교환기의 하류)의 경우에 30 % 까지 전력 감소되는 시간 제한된 작동이 있어야만 하며 0.5 ㎎/㎏ 또는 7 ㎲/㎝ 의 경우에는 설비를 정지시켜야만 한다.
종래의 방법들의 경우에, 전술된 문제들은 무시되었거나, 문제들을 회피하기 위해, 비록 극도로 긴 방법 기간들 및 대응하는 비용들과 연관되었지만 작업은 매우 낮은 FFA 농도들로 행해졌었다.
본 발명의 목적은 전술된 단점들이 회피되게 하는 방법을 제안하는 것이다.
서두에서 언급된 타입의 방법으로, 이러한 목적은 전력 작동 동안, 아민이 물/증기 회로에서 순환하는 작업 매질에 첨가되는 사실에 의해 달성되며, 이 아민은 막 형성제로서 작용하며 회로의 표면들 상에 소수성(hydrophobic) 막을 형성한다. 본원에서, 방법은 막 형성제의 농도 또는 막 형성의 진행 뿐만 아니라 방법 동안에 특히 임의의 때에 동원되는 불순물들에 대하여 미터링되는 막 형성제의 효과들이 제어되는 방식으로 실행된다. 이는 방법의 기간 동안, 하나 이상의 불순물의 농도 및 막 형성제의 농도가 측정되며, 즉 적어도 증기 발생기 급수에서 측정된다는 사실에 의해 달성되며, 막 형성제의 농도는 하나 이상의 불순물의 농도에 의존하여 수정된다. 이는 방법 동안 임의의 때에, 불순물, 특히 예컨대 염화 또는 나트륨 이온들과 같은 부식성으로 작용하는 이온 불순물의 한계들 및 미리 정해진 가이드 값들이 유지되거나 또는 초과되지 않는 것을 보장한다. 또한, 물/증기 회로의 국부적으로 제한된 표면 영역에 고정된 불순물이 막 형성제의 미터링에 의해 신속하게 동원되고 전체 회로에 큰 양들로 분산되는 것을 효과적으로 방지하는 것이 가능하다.
불순물의 농도의 증가에 대한 상쇄 수단으로서, 막 형성제의 미터링 레이트가, 특히 한계들의 유지를 고려하여 감소되거나 또는 중단될 수 있다. 다른 상쇄 수단은 작업 매질 안으로 들어가는 불순물들의 농도를 감소시키는 것으로 이루어진다. 이는 바람직하게는 물/증기 회로가 퍼징되고(purged), 프로세스에서, 미립자 불순물들이 그 중에서도 증기 발전기의 블로잉 다운(blowing down)에 의해 제거되는 것에 의해 발생한다. 이러한 수단은 바람직하게는 예컨대 경제적인 이유들로 인해 막 형성제의 미터링의 중단 직후에 발생한다. 물/증기 회로로부터 불순물들을 제거하기 위해, 예컨대 발전소의 부분인, 응축 세정 시스템의 필터 설비들인 필터들이 이용되는 것이 또한 가능하다.
특히 바람직한 방법 변형예에서, 막 형성제 및 불순물의 농도는 물/증기 회로에 걸쳐 분산되는 복수의 측정 지점들에서 성립되며, 그 결과 수단의 효과들의 물/증기 회로의 상이한 지점들에서의 효과에 대해, 예컨대 막 형성제의 미터링 레이트의 감소에 대한 진술이 이루어질 수 있다. 또한, 개루프(open-loop) 또는 폐루프(closed-loop) 제어 방법의 정확도가 증가된다.
서두에 설명된 불리한 효과들을 회피하기 위해 상기 설명된 수단들에 부가하여, 본 발명에 따른 방법에서 막 형성제의 미터링은, 물/증기 회로의 물 페이스에서, 적어도 증기 발전기 급수에서, 농도가 1 내지 2 ppm, 바람직하게는 1 내지 1.5 ppm 인 방식으로 실행된다. 작업이 이러한 경계들 내에서, 특히 최대 1.5 ppm 막 형성제에 의해 시행된다면, 막 형성제의 비교적 두꺼운 층들의 형성이 회피될 수 있다는 것이 발견되었다. 많은 경우들에서, 전술된 농도 또는 목표 농도가 도달될 때 적합한 필름이 이미 표면들 상에 존재한다는 것이 발견되었다.
하지만, 막 형성제의 농도가 물/증기 회로에 걸쳐 분산된 복수의 측정 지점들에서 - 일정한 미터링 레이트로 - 복수의 측정 지점(M1, M2, M3)들에서 시간에 걸쳐 일정한 평균으로 유지될 때까지, 방법이 전술한 전제들 하에서 계속된다면, 즉 측정 지점들에서 평형 농도가 설정된다면, 단일층 또는 실질적으로 단분자 막이 표면들 상에 더 큰 신뢰도로 얻어지며, 이들은 실질적으로 표면들을 완전히 커버한다. 상기에서 이미 언급된 측정 지점들은 이러한 경우에 그리고 일반적으로, 하나 이상의 측정 지점이 1-페이스 영역에 위치되고 하나 이상의 측정 지점이 물/증기 회로의 2-페이스 영역에 위치되도록 분산된다. 시간에 걸쳐 평균을 낸 전술된 평균은 측정 기술들로 인한 변동들이 종래의 에러 계산의 적절한 방법들에 의해 제거된다면 나타나는 트렌드의 프로파일을 의미하는 것으로 이해된다.
8 내지 22 개의 탄소 원자들을 포함하는 하이드로카빌을 갖는 모노아민들이 세정 효과와 막 형성 양쪽을 위해 특히 효과적인 것으로 밝혀졌으며, 옥타데실아민이 이러한 경우 특히 적절하다. 이러한 타입의 모노아민들은 상온에서 왁스형 물질로서 이용 가능하다. 이들로부터 제조된 종래의 에멀젼(emulsion)들은 보통 비교적 많은 양들의 유기 유화제를 함유하며, 이는 물/증기 회로에 손상 효과들을 가질 수 있다. 따라서, FFA 는 바람직하게는 본 발명에 따른 방법 동안 순수한 형태로 이용되고, 즉 유화제들의 첨가 없는 수성 에멀전으로서 이용되며, 이는 증가된 온도의 적용 하에서 순수한 기계적 혼합에 의해 얻어질 수 있다.
본 방법인 첨부된 도면들을 참조하여, 예시적인 실시예에 기초하여 더 상세하게 설명된다.
도 1은 가압된 수형 원자로의 물/증기 회로를 매우 개략적인 도면으로 도시하며,
도 2는 ODA 미터링에 의해 야기되는 증기 발전기 급수의 ODA 농도의 시간 프로파일을 재생하는 다이어그램을 도시하며,
도 3은 컨디셔닝의 흐름도를 도시한다.
가압된 수형 원자로의 물/증기 회로(1)(이후의 내용에서 WSC 로 축약됨)는 파이핑 시스템(2), 복수의 증기 발전기(3)들, 정상적으로 복수의 터빈들로서 예컨대 고압 터빈(4) 및 저압 터빈(5), HP 와 LP 터빈들 사이의 물 분리기 중간 과열기(17), 급수 컨테이너(7), 콘덴서(6)와 급수 컨테이너(7) 사이에 배열되는 응축 펌프(8), 복수의 급수 예열기(16)들 및 급수 컨테이너(7)와 증기 발생기 사이에 배열되는 급수 펌프(9)를 포함한다. 또한, 콘덴서(6)의 하류에, 응축 세정 시스템(10)이 있으며, 이는 기계적 필터들 및, 마찬가지로 이온 교환기들을 포함할 수 있다. 주요 측 상에, 증기 발전기(3)가 원자로의 주요 회로(13)에 연결되며, 이 주요 회로는 원자로 압력 컨테이너(14) 및 메인 냉각 펌프(15)를 포함한다.
상기에 이미 언급된 것과 같이, 세정 및 컨디셔닝 방법은 전력 작동 동안 실행된다. 이는 또한 발전소의 시동 및 정지 동안 페이스들을 포함한다. 이하에 설명되는 예시적인 실시예에서, 막 형성 아민의 미터링 또는 물/증기 회로의 컨디셔닝이 원자로의 정지 직전에 실행된다. 설명에서, ODA 는 예시적인 방식으로 막 형성제로서 참조된다. 방법의 시작으로부터 실행되는, 불순물들 및 ODA 의 농도 변화들 또는 농도들의 계속적인 감시는 WSC(1)의 상이한 위치들에 배열된 복수의 측정 지점들에 의해 초래된다. 이러한 측정 지점(M1, M2, M3)들의 일부는 예시적인 방법으로 도 1에 묘사된다.
ODA 의 계면 활성제형 특성들의 결과, FFA 미터링의 시작으로부터 불순물들이 동원된다. 따라서, 상기에 이미 언급된 것과 같이, 초과되지 않아야 하는 한계들이 이러한 불순물들의 농도에 대하여 설정된다. 이온 불순물들의 경우, 농도는 직접적으로, 즉 공지된 습식-화학적 또는 물리-화학적 측정 방법들에 의해 매우 특정한 이온에 대하여 측정된다. 하지만, 농도는 간접적으로, 즉 작업 매질 안으로의 이온들의 통과 또는 동원에 의해 야기되는 작업 매질의 전기 전도성의 증가에 의해 또한 판정될 수 있다. 프로세스에서 사용되는 측정 방법들은 당업자에게 주지되며, 따라서 이러한 방법들은 상세하게 논의될 필요가 없다. 제어된 방식으로 방법을 실행하기 위해 중요한 다른 파라미터는 작업 매질 - WSC 에 존재하는 물의 FFA 또는 ODA 농도이다.
마지막으로, ODA 미터링의 결과로서, 부식 생성물질들, 즉 표면들에 들러붙고, ODA 의 효과의 결과로서 콜로이드성 용액으로 들어가는 자철석의 매우 미세한 입자들이 또한 방출된다. 부식 생성물질들의 대부분이 자철석과 같은 금속 산화물들로부터 비롯되기 때문에, 정상적으로는 단지 이러한 점에서 측정들을 실행하기에 충분하다. 프로세스에서, 예컨대 급수의 철 함량이 공지된 방식으로 판정된다. 마지막으로, pH-값이 WSC(1)의 금속성 구성요소들의 부식을 방지하기 위해 또한 감시된다. 일반적인 조건들에서, 즉 250 도의 온도들에서 첨가된 ODA 의 있을 수 있는 증착을 배제하기 위해, 그리고 그리하여 부식성으로 작용할 수 있는 증착 생성물질들의 형성을 배제하기 위해 TOC(전체 유기 탄소) 값이 감시되는 것이 또한 있을 수 있다.
ODA 미터링 또는 단위 시간당 WSC(1) 안으로 미터링된 ODA 의 양은 ODA 미터링으로 인해 작업 매질 안으로 들어가는 불순물들의 타입의 농도들이 미리 정해진 한계들 미만으로 유지되도록(도 3의 Ⅲ 참조) 측정 지점(M1 내지 M3)들에서 성립되는 측정 데이터를 기본으로 하여 조절된다. 또한, 전술된 농도 값들을 제어함으로써, 상쇄 수단이 시간적인 방식으로, 예컨대 ODA 의 미터링이 감소되거나 중단될 수 있도록 도입될 수 있도록 시간적인 방식으로 트렌드를 확인하는 것이 이미 가능하다. 본원에서, 미터링의 변화는 물의 체적 및 WSC(1)의 파이핑의 길이로 인해 단지 한두 시간 후에 효과를 갖는 것에 주의해야 한다. 하지만, 이러한 시간 지연은 실질적으로 본 발명에 따른 방법 동안 실질적으로 어떠한 역할도 하지 않는데 이는 임계 농도값의 변화가, 상기 값이 그의 임계 한계에 도달되기 훨씬 전에 복수의 측정 지점(M1 내지 M3)들에서 영구적인 전체 제어에 의해 확인되기 때문이다.
주어진 WSC(1)에 대하여 요구되는 ODA 양들의 표시를 갖기 위해, WSC 의 표면들 상에 단분자 소수성 막을 발생하는데 필요한 ODA 의 대략적인 양을 추정하는 것이 편리하다. 이러한 양은 그 후 표면들의 거칠기를 고려하기 위해 인수에 의해 여전히 곱해질 수 있고, 이러한 표면들의 거칠기는 결국에는 초현미경 관찰의 경우에 상당하며 ODA 사용시 예컨대 WSC 의 오염의 정도에 영향을 미친다. 이러한 추정에 기초하여, 주어진 ODA 미터링 레이트의 경우에, 표면들을 완전히 커버하는 ODA 필름, 예컨대 단분자 ODA 필름이 생성되는 규정된 시간 기간을 명시하는 것이 가능하다.
불순물의 임계 농도가 도달될 때(도 3의 Ⅲ), 임계 농도를 감소시키기 위한 효과적인 수단은 FFA 미터링을 중단하고 그 후의 증기 발전기의 퍼징 또는 블로잉 다운에 달려 있으며, 그 동안에 불순물은 WSC 로부터 제거된다(도 3의 Ⅶ). 프로세스에서, 설비 특정 제어 파라미터들 또는 농도들이 용인되는 범위에 속하는지 여부를 계속해서 감시한다(도 3의 Ⅷ). 이러한 경우에, 컨디셔닝은 FFA 미터링을 재개함으로써 계속된다.
수성 페이스의 ODA 의 농도는, 이러한 값이, 특히 방법의 종료까지 2 ppm, 바람직하게는 1.5 ppm 의 절대 안전 상한을 초과하지 않는 방식으로 적절한 미터링 레이트들에 의해 조절된다. 그 결과, 이는 설정된 한계들을 넘어서는 불순물들의 너무 강한 동원, 또는 더 이상 제어 가능하지 않은 대량 ODA 석출물이 발생하는 것을 방지한다. 원치않는 대량 ODA 적층물이 형성되지 않는 것을 또한 보장한다. 그렇게 함으로써, 미터링은 최초에 방법의 종료 즈음의 단지 1 ppm 초과의 목표 농도까지, 최대 1.5 ppm 또는 2 ppm(도 1의 CTarget)까지 상승하는 낮은 ODA 농도가 있도록 된다. 첨가는 바람직하게는 증가 경향을 갖는 ODA 농도가 2 ppm 또는 1.5 ppm 의 최대값들에 도달될 때까지 계속된다(도 3의 Ⅵ). 목표 농도를 판정하기 위해, 하나의 측정 지점에서의 측정이 충분하며, 바람직하게는 증기 발전기 급수 내의 목표 농도가 측정된다(측정 지점 M1).
이전의 문단에서 언급된 목표 농도들에 도달하는 것은 이미 막 형성제 또는 ODA 의 미터링에 대한 종료의 기준일 수 있으며, 즉 물/증기 회로의 표면들을 완전히 커버하는 물/증기 회로의 표면들 상에 형성되는 막을 위한 신호이다. 변하지 않는 ODA 미터링 레이트의 경우의 ODA 농도의 프로파일은 바람직하게는 이전의 문단에서 언급된 기준에 추가하여 관찰된다. ODA 의 평형 농도가 복수의 측정 지점들에서, 바람직하게는 모든 측정 지점들, 예에서 측정 지점(M1 내지 M3)들에서 도달된다면, 즉 변하지 않는 또는 약간 하락하는 ODA 농도가 관찰된다면(도 3의 Ⅴ), 시간은 ODA 미터링 또는 컨디셔닝 방법의 종료에 도달된다(도 3의 Ⅵ, 도 2의 라인 CP). 막 형성의 종료 즈음의 변하지 않는 ODA 농도는 ODA 이중 및 다중 층들의 형성이 운동학적 및/또는 열역학적 이유들로 인해 바람직하며 따라서 WSC(1)의 금속성 표면들 상의 최초의 막 형성보다 더 신속하게 발생하는 사실로부터 비롯될 수 있다.
WSC 의 표면들에 도포되는 ODA 필름은, 예컨대 표면으로부터 부분적으로 떨어지는 것에 의해 또는 예컨대 열 또는 화학적 증착 프로세스들을 받음으로써 시간에 걸쳐 그의 효과가 손실되거나 감소될 수 있다. 따라서 주어진 시간에 리프레시 컨디셔닝을 수행하는 것이 편의적이다. 이를 위해, 부식 생성물질들, 즉 예컨대 WSC 의 구성요소 재료들로부터 기인하는 금속 이온들인, 산화 층들의 형성과 연관된 생성물질들의 존재에 대한 작업 매질의 영구적인 감시가 편의적이다. 부식 생성물질들의 - 상당한 - 증가를 확인하는 것이 가능하게 되자마자, 상기 설명된 타입의 컨디셔닝이 추진된다.
Ⅰ FFA 컨디셔닝의 시작
Ⅱ 프로세스 감시
- FFA 농도(도 1의 M1 내지 M3)
- 설비 사양에 따른 제어 파라미터들
Ⅲ 제어 파라미터들의 한계에 도달했는가?
Ⅳ FFA 의 목표 농도가 M1 에서 도달되었는가?
Ⅴ FFA 의 평형 농도가 M1 내지 M3 에 걸쳐 도달되었는가?
Ⅵ FFA 컨디셔닝 종료
Ⅶ 미터링, 퍼징 중단
Ⅷ 제어 파라미터들의 값이 용인 가능한 범위 내인가?
Ⅸ 부식 생성물질들의 프로세스 감시
Ⅹ 부식 생성물질들의 농도가 증가했는가?

Claims (14)

  1. 발전소, 특히 원자력 발전소의 물/증기 회로의 세정 및 컨디셔닝 방법에 있어서,
    - 막 형성제로서 아민이 전력 작동 동안 물/증기 회로 내에서 순환하는 작업 매질에 첨가되고, 이 막 형성제는 회로의 표면들 상에 소수성 막을 형성하며,
    - 상기 작업 매질 내에 함유되는 하나 이상의 불순물의 농도 및 막 형성제의 농도는, 각각의 경우에 적어도 증기 발전기 급수 내에서, 방법의 기간 동안 측정들에 의해 감시되고,
    - 상기 막 형성제의 농도는 불순물의 농도에 의존하여 수정되는 것을 특징으로 하는,
    발전소, 특히 원자력 발전소의 물/증기 회로의 세정 및 컨디셔닝 방법.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 막 형성제 및 불순물의 농도는 물/증기 회로에 걸쳐 분산된 복수의 측정 지점(M1, M2, M3)들에서 성립되는 것을 특징으로 하는,
    발전소, 특히 원자력 발전소의 물/증기 회로의 세정 및 컨디셔닝 방법.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 막 형성제의 미터링(metering) 레이트는 하나 이상의 불순물의 농도의 증가의 경우에 감소되는 것을 특징으로 하는,
    발전소, 특히 원자력 발전소의 물/증기 회로의 세정 및 컨디셔닝 방법.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 막 형성제의 미터링은 상기 하나 이상의 불순물의 농도가 한계에 접근한다면 중단되는 것을 특징으로 하는,
    발전소, 특히 원자력 발전소의 물/증기 회로의 세정 및 컨디셔닝 방법.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 물/증기 회로는 퍼징되는(purged) 것을 특징으로 하는,
    발전소, 특히 원자력 발전소의 물/증기 회로의 세정 및 컨디셔닝 방법.
  6. 제 5 항에 있어서,
    퍼징은 막 형성제의 미터링의 중단 직후에 발생하는 것을 특징으로 하는,
    발전소, 특히 원자력 발전소의 물/증기 회로의 세정 및 컨디셔닝 방법.
  7. 제 1 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 막 형성제는 작업 매질의 액체 페이스 내의 막 형성제의 농도가 2 ppm 의 농도를 초과하지 않는 레이트로 미터링되는 것을 특징으로 하는,
    발전소, 특히 원자력 발전소의 물/증기 회로의 세정 및 컨디셔닝 방법.
  8. 제 7 항에 있어서,
    막 형성제의 최대 농도는 최대 1.5 ppm 인 것을 특징으로 하는,
    발전소, 특히 원자력 발전소의 물/증기 회로의 세정 및 컨디셔닝 방법.
  9. 제 7 항 또는 제 8 항에 있어서,
    상기 막 형성제의 미터링은 이 막 형성제의 농도가 1 ppm 내지 2 ppm 또는 1 내지 1.5 ppm 의 값에 도달될 때 종료되는 것을 특징으로 하는,
    발전소, 특히 원자력 발전소의 물/증기 회로의 세정 및 컨디셔닝 방법.
  10. 제 7 항 내지 제 9 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 막 형성제의 미터링은 일정한 미터링 레이트에서 막 형성제의 농도가 복수의 측정 지점(M1, M2, M3)들에서 일정하게 유지될 때 - 시간에 따라 평균을 냄 - 종료되는 것을 특징으로 하는,
    발전소, 특히 원자력 발전소의 물/증기 회로의 세정 및 컨디셔닝 방법.
  11. 제 10 항에 있어서,
    상기 막 형성제의 변하지 않는 농도는 물/증기 회로에 걸쳐 분산된 복수의 지점들에서 측정되는 것을 특징으로 하는,
    발전소, 특히 원자력 발전소의 물/증기 회로의 세정 및 컨디셔닝 방법.
  12. 제 1 항 내지 제 11 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 물/증기 회로의 2-페이스 영역의 하나 이상의 측정 지점(M1) 및 1-페이스 영역의 하나 이상의 측정 지점을 특징으로 하는,
    발전소, 특히 원자력 발전소의 물/증기 회로의 세정 및 컨디셔닝 방법.
  13. 제 1 항 내지 제 12 항 중 어느 한 항에 있어서,
    8 내지 22 개의 탄소 원자들을 포함하는 하이드로카빌을 갖는 모노아민이 막 형성제로서 사용되는 것을 특징으로 하는,
    발전소, 특히 원자력 발전소의 물/증기 회로의 세정 및 컨디셔닝 방법.
  14. 제 13 항에 있어서,
    옥타데실아민의 사용을 특징으로 하는,
    발전소, 특히 원자력 발전소의 물/증기 회로의 세정 및 컨디셔닝 방법.
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