NO165643B - Fremgangsmaate og apparat for fluidisert katalytisk krakking av hydrocarboner. - Google Patents

Description

Denne oppfinnelse angår en fremgangsmåte ved fluidisert krakking av hydrocarboner og et apparat for utførelse av denne fremgangsmåte. Oppfinnelsen har direkte tilknytning til den vanlig benyttede oljeraffineringsprosess som i faget betegnes som den fluidiserte katalytiske krakkingprosess (FCC-prosessen; FCC = "fluidized catalytic cracking"). Oppfinnelsen angår spesielt apparatet som anvendes i en FCC-prosess, idet det tas sikte på å redusere dannelsen av koksavsetninger i den øvre del av reaksjonsbeholderen.

Fluidiserte katalytiske krakkingprosesser anvendes i stor utstrekning kommersielt i oljeraffinerier for å foredle hydrocarboner. Flere konkurrerende kommersielle utformninger av FCC-prosessen er beskrevet i Oil and Gas Journal, se side 102

av nummeret utgitt 15. mai 1972 og side 65 av nummeret utgitt 8. oktober 1973. I disse artikler beskrives også forskjel-

ligge kommersielle utformninger av stigerørledningen eller reaksjonsrørledningen. Den utformning som er vist på fig. 4

i artikkelen av nummeret utgitt 8. oktober 1973, antas å være den mest relevante. Det antas likeledes at denne utformning er lik den som er beskrevet i US patentskrift nr. 3 649 522.

I denne utformning munner stigerørledningen ut i en syklon

som har et vertikalt damputløp. En tilsvarende konstruksjon er beskrevet i US patentskrifter nr. 4 051 013 og 4 194 965, hvor reaksjonsstrømmen føres horisontalt ut av en vertikal stigereaktor og inn i syklonseparatorer. Som også vist i disse patentskrifter blir dampene som skilles fra reaksjonsstrømmen som forlater reaktorstigerøret, normalt ført til en syklon anbragt nær toppen av mottagerbeholderen for å redusere uttaket av katalysator fra beholderen sammen med avløpsstrømmen.

Som angitt i de ovenfor omtalte publikasjoner er det

også kjent at toppen av stigerørledningen kan være åpen, slik at reaksjonsstrømmen kan strømme ut av stigerørledningen i retning oppad, inn i reaksjonsbeholderen. Imidlertid er trenden i moderne FCC-enheter å søke en rask separasjon av katalysatoren og hydrocarbonene for derved å oppnå bedre kontroll med resul-tatene av krafckingreaksjonen. I en representativ FCC-reaktor hvor det ikke benyttes noen syklon øverst i reaktoren, kan det derfor benyttes en innretning for å vende strømmen, såsom

kammeret 8 på den vedføyede tegning.

Det formodes at en tilsiktet utslipping av en mindre, ikke-separcrt andel av den katalysatorholdige reaksjonsstrøm i rommet over mottagerbeholderen som inneholder syklonen, hittil ikke har vært kjent i faget.

I henhold til oppfinnelsen tilveiebringes det en fremgangsmåte ved fluidisert katalysert krafeking av hydrocarboner hvor man (a) fører en tilførselsstrøm omfattende hydrocarbonforbindelser med kokepunkt over 180°C og katalysatorpartikler oppad gjennom en reaksjonsrørledning, som holdes ved høytem-peraturreaksjonsbetingelser, idet reaksjonsstrømmen fluidiserer og frakter katalysatorpartiklene opp gjennom reaksjons-rørledningen, og

(b) tar ut brukt katalysator fra en nedre seksjon

av reaksjonsbeholderen og ut gjennom en rørledning. Fremgangsmåten er særpreget ved at man (c) skiller reaksjonsstrømmen i minst to andeler omtrent på det nivå hvor det er anordnet en strømningsavbøy-ningsinnretning, idet en første andel av dampene og av den med reaksjonsstrømmen medrevne katalysator omdirigeres og rettes nedad og inn i det innvendige rom av en reaksjonsbeholder, mens en andre andel av reaksjonsstrømmen omfattende mindre enn 15 vol% av dampene og av den med reaksjonsstrømmen medrevne katalysator fortsetter i retning oppad ovenfor strømningsavbøyningsinnretningen gjennom en vertikal utstrøm-ningsrørledning og føres i oppadstigende retning inn i reaksjonsbeholderen, og

(d) fra en øvre seksjon av reaksjonsbeholderen tar

ut; en aviøpsstrørn inneholdende hydrocarbonforbindelser dannet ved katalytisk krafcking av forbindelser som var tilstede i tilførselsstrømmen.

Med oppfinnelsen tilveiebringes det likeledes et apparat for utførelse av den nye fremgangsmåte, omfattende

(a) en lukket ytre beholder,

(b) en reaksjonsrørledning som strekker seg oppad

fra et eksternt punkt, inn i den ytre beholder og avslut-

tes i en åpning i den øvre, første ende av reaksjonsrørled-ningen, og (c) en anordning i den nedre del av apparatet for uttak av partikler fra apparatet.

Apparatet er karakteristisk ved at det dessuten omfatter:

(d) en strømningsavbøyningsinnretning anordnet ved åpningen i den første ende av reaksjonsrørledningen, hvilken innretning innbefatter en tett mantel anordnet over nevnte åpning i reaksjonsrørledningen og er konstruert slik at den avbøyer størstedelen av dampen og partiklene som stiger opp gjennom reaksjonsrørledningen, i en horisontal eller nedadrettet retning, (e) en vertikal utstrømningsrørledning, som kommunise-rer med reaksjonsrørledningen og strekker seg oppad fra mantelen, hvilken utstrømningsrørledning har en åpen øvre ende anordnet over strømningsavbøyningsinnretningen, og (f) en anordning i den øvre del av apparatet for uttak av en dampfaseproduktstrøm.

Den vedføyede skjematiske figur illustrerer den foretrukne fremgangsmåte og det foretrukne apparat ifølge oppfinnelsen.

I disse utførelser anvendes oppfinnelsen i en fluidisert katalytisk krakkingprosess (FCC-prosess) for omdannelse av diverse petroleumfraksjoner. Idet det henvises til figuren, føres en forvarmet tilførselsstrøm bestående av en gassoljefraksjon inn i bunnen av en vertikal rørledning 2, som er FCC-prosessens "stigereaktor" eller reaksjonssone. Denne oppadstigende til-førselsstrøm fluidiserer friskt regenerert FCC-katalysator som strømmer ned gjennom katalysatoroverføringsrørledning 3. Den resulterende blanding av hydrocarboner og katalysator stiger °PP gjennom rørledning 2, som holdes ved passende krafcking-betingelser for omdannelse av den tilførte gassoljetilførsels-strøm til en blanding av produkter med lavere molekylvekt. Et horisontalt sylindrisk kammer 8 er festet til den øvre ende av reaktorstigerøret og mottar reaksjonsstrømmen som forlater toppen av stigerøret. Størsteparten av dampene og katalysatoren som forlater toppen av stigerøret, avbøyes først til horisontal strømningsretning og deretter til en retning nedad gjennom åpninger 9 i bunnen av kammeret 8. Kammeret 8 tjener derfor som en strømningsavbøyningsinnretning som bringer det meste av reaksjonsstrømmen som forlater stigerøret, til å strømme ned gjennom en tett fase av katalysator (ikke vist) som holdes i den nedre del av beholderen. Denne foranstaltning påskynder utskillelsen av krakkingkatalysatoren fra hydrocarbondampene og avslutter således krafekingsreaksjonen på et ønsket punkt som bestemmes av driftsbetingelsene som opprettholdes i stigerørledningen.

En meget mindre andre andel av den ikke-separerte reak-sjonsstrøm som strømmer ut fra toppen av stigerøret, føres opp gjennom en utstrømningsrørledning 10 og inn i den øvre del av den ytre beholder 1. Fortrinnsvis utgjør denne andel av reaksjonsstrømmen fra 2 til 10 volum% av de damper og den katalysator som forlater toppen av stigerøret, og den tas ut fra toppen av utstrømningsrørledningen 10 på et punkt over bunnen av innløpet til den faststoff-damp-separasjonsinnretning som anvendes i apparatet. I denne utførelsesform som er vist på figuren, er faststoff-damp-separasjonsinnretningen 5 en innretning av syklontypen som mottar all den damp som føres inn i beholderen, samt eventuelt medrevet katalysator. En høyeffektiv faststoff-damp-separasjonsinnretning, såsom en syklon, fjerner det meste av den medrevne katalysator, slik at det fåes en strøm av katalysator som tas ut fra separasjonsinnretningen gjennom et nedadrettet rør 7, og en renset dampstrøm som tas ut fra apparatet gjennom rørledning 6. Den brukte katalysator samler seg i et tett skikt som opprettholdes i bunnen av beholderen og tas langsomt ut gjennom katalysatoroverførings-rørledning 4 og føres til en ikke vist regenereringssone for å holde innholdet av katalysatoren i beholderen konstant.

Som vist på figuren er utstrømningsrørledningen 10 fortrinnsvis plassert rett over stigerørledningen 2, slik at damper og katalysator som forlater toppen av stigerørledningen, kan fortsette oppover og inn i innløpet til utstrømningsrørledningen. Dette arrangement fører til uttak av en liten andel uavbøyet reaksjonsstrøm som strømmer ut, med oppadrettet strømnings-retning, i den øvre del av beholderen 1. Den omrøring som forår-sakes av denne dampstrøm og av tilstedeværelsen av katalysator, resulterer i en jevn temperatur på den indre overflate av den øvre del av beholderen og de øvre deler av faststoff-damp-separas jonsinnretningen . Dette har vist seg å være effektivt med henblikk på å forhindre oppsamling av betydelige mengder carbonholdige materialer (betegnet som koks) på disse flater. Den sterkt forenklede skjematiske figur skal tjene til å illu-strere oppfinnelsen, men er ikke ment å skulle utelukke andre utførelsesformer som her er beskrevet, eller som vil fremkomme som et resultat av normale og fagmessige modifikasjoner av disse utførelser. Figuren er blitt forenklet ved at det er utelatt mange mindre vesentlige apparaturdeler som normalt anvendes i FCC-prosesser, såsom strømningsreguleringsventiler', instrumenter for overvåking av temperatur og trykk, inntaks-rørledninger for katalysatorstrippegass og alternative utformninger av slike apparaturenheter som den strømningsav-bøyende innretning og faststoff-damp-separasjonsinnretningen.

FCC-prosesser anvendes kommersielt i stor utstrekning

i oljeraffinerier. De benyttes for å redusere den midlere molekylvekt av forskjellige råoljeavledede tilførselsstrømmer for å oppnå mer verdifulle produkter. I disse prosesser benyttes det vanligvis en normalt vertikal rørledning som hovedreaktor, fra hvilken avløpet føres ut i en prosessbeholder med stort volum. Normalt er det anordnet én eller flere faststoff-damp-separas jonsinnretninger , som nesten alltid er sykloner, øverst i beholderen. Et driftsproblem i de apparater som for tiden anvendes, er opphopning av'betydelige avsetninger av carbonholdige materialer - betegnet som koks - på de innvendige flater av den øvre del av beholderen og på andre innretninger i beholderen, såsom faststoff-damp-separasjonsinnretningen. Dette kan forårsake store temperaturdifferanser mellom forskjellige punkter på beholderveggen som følge av koksens iso-lerende egenskaper. Disse avsetninger kan derfor resultere i uforutsette spenninger i beholderens øvre vegger og kan forårsake deformasjon av disse. Av denne grunn og også av andre grunner vil fagfolk på området anse store koksavsetninger i beholderens øvre del som uønskede.

En forståelse av fluidiserte katalytiske kratkingprosesser vil være en fordel som en bakgrunn for å forstå driften av det nye apparat og fordelene som oppnåes ved hjelp av dette.

De fleste større oljeraffinerier har en behandlingsenhet som betegnes som en FCC-enhet. Denne .enhets funksjon er å bryte ned hydrocarboner med høy molekylvekt til mindre hydrocarboner med lavere molekylvekt. En FCC-enhet benyttes derfor for å foredle tunge hydrocarboner til lettere hydrocarboner som har større økonomisk verdi. Tilførselsstrømmen til prosessen vil her bli omtalt som petroleumavledede materialer, men den er ikke begrenset til slike materialer. Væsker utvunnet fra tjæresand eller oljeskifer eller ved forvæskning av kull kan også anvendes som tilførselsmaterialer til en FCC-prosess.

Den typiske tilførsel til en FCC-enhet er en gassolje, såsom

en lett gassolje eller en vakuumgassolje. Andre petroleumavledede tilførselsstrømmer kan omfatte en blanding av hydrocarboner i naftha-kokepunktområdet eller tyngre hydrocarboner, såsom reduserte råoljer. Det foretrekkes at tilførselsstrømmen omfatter en blanding av hydrocarboner med kokepunkter som, bestemt etter den passende ASTM-testmetode, er høyere enn 180°C og helst høyere enn 230°C.

En FCC-enhet omfatter en reaksjonssone og en katalysator-regenereringssone. I reaksjonssonen bringes tilførselsstrømmen i kontakt med en findelt, fluidisert katalysator som holdes ved forhøyede temperaturer og et moderat overtrykk. Derved oppnåes overføring av tilførselsstrømmen til mer flyktige hydrocarboner, som utvinnes fra en dampformig strøm som tas ut fra reaksjonssonen. Samtidig finner det sted opphopning av carbonholdige avsetninger på katalysatoren. Disse avsetninger re-duserer katalysatorens katalytiske virkning. For å unngå eller avhjelpe denne deaktivering føres en strøm av brukt katalysator kontinuerlig fra reaksjonssonen til FCC-enhetens katalysator-regenereringssone.

Strømmen av katalysator som kommer inn i regenereringssonen, adderer seg til et skikt av fluidisert katalysator som opprettholdes i regenereringssonen og bringes i kontakt med trykkluft ved høy temperatur, hvilket resulterer i forbrenning av de carbonholdige avsetninger på katalysatoren. Denne av-brenning av koksen resulterer i en reaktivering eller regene-rering av katalysatoren og genererer også en meget stor mengde varme. Forbrenningsproduktene og de inerte komponenter av oxygentilførselsstrømmen som er blitt tilført regenereringssonen, tas ut som en gasstrøm med meget høy temperatur, som betegnes som FCC-avgasstrømmen. Denne strøm kan ha en temperatur av fra 590 til 760°C og et trykk på fra 103 til 414 kPa (overtrykk), hvilket er representativt for typiske betingelser i katalysator-regenereringssonen. Denne aygasstrøm tas normalt ut gjennom én eller flere partikkelseparatorer av syklontypen, som er anordnet inne i regenereringssonen.

Reaktorrørledhingen holdes ved meget høy temperatur, hvilket vanligvis vil si en temperatur over 427°C. Fortrinnsvis holdes reaktorrørledningen ved krackingbetingelser, hvilket inne-bærer en temperatur på fra 482 til 732°Coget overtrykk på fra 69 til 1380 kPa, men trykket er fortrinnsvis lavere enn 690 kPa (overtrykk). Mengdeforholdet mellom katalysator og olje, beregnet på basis av vektmengdene av katalysator og hydrocarboner som tilføres ved bunnen av stigerøret, kan nå opp i 100:1 for visse materialer i kokeområdet for naftha, men er fortrinnsvis mellom 4:1 og 25:1, beregnet på den totale mengde hydrocarbon som tilføres reaktoren. Hydrogen blir normalt ikke tilført stigerøret, skjønt bruk av hydrogentil-setning er beskrevet i nyere publikasjoner. Den midlere opp-holdstid for katalysatoren i stigerøret er fortrinnsvis kortere enn 10 sekunder. Katalysatortypen som anvendes ved fremgangsmåten, kan velges ut fra et stort utvalg av kommersielt til-gjengelige katalysatorer. Det foretrekkes å benytte en katalysator omfattende et materiale på zeolittbasis, men også den eldre type amorfe katalysatorer kan anvendes, om så ønskes.

I henhold til oppfinnelsen blir reaksjonsstrømmen som forlater toppen av stigerørsreaktoren, delt i en større, første andel og en mindre, andre andel. Det foretrekkes at den andre andel av reaksjonsstrømmen utgjør fra 2 til 10 volum% av den totale reaksjonsstrøm som forlater toppen av stigerøret. Denne andre andel skal inneholde både katalysator og damper fra reaksjonsstrømmen, hvilket vil si at den andre andel ikke bare er en relativt katalysatorfri dampstrøm såsom den som tas ut fra toppen av faststoff-damp-separasjonsinnretningene av syklontypen. Det foretrekkes i stedet at katalysatorinnholdet er i det vesentlige det samme som i reaksjonsstrømmen som forlater stigerøret, men det kan avvike noe fra dette som følge av en mindre, uunngåelig separasjonseffekt ved strømningsavbøynings-innretningen.

Den mindre, andre andel av reaksjonsstrømmen forårsaker en turbulens som avstedkommer blanding av dampene som er tilstede i den øvre seksjon av reaksjonsbeholderen. Denne blanding og den varmenedfellende virkning av nytilført fluidisert katalysator sørger for at all damp i den øvre seksjon av beholderen antar omtrent den samme temperatur. Derved elimineres lokale høyere temperaturer og stillestående dampsoner. Dette har vist seg å eliminere eller i det minste sterkt å redusere koks-oppbyggingen i de øvre deler av beholderen, et problem som er særlig akutt i beholdere som inneholder to eller flere adskilte syklonseparatorer og således har flere strukturelle flater som blokkerer dampstrømningen.

Strømningsavbøyningsinnretningen som er montert på toppen av stigerøret, kan være utformet på mange forskjellige måter.

I den enkleste utformning kan strømningsavbøyningsinnretningen utgjøres av en flat eller buet vegg anordnet i en kort avstand over den øvre, åpne ende av stigerøret. Denne vegg har fortrinnsvis form av et horisontalt, sylindrisk kammer som er montert sentralt på stigerøret som vist på figuren. En annen egnet utformning av strømningsavbøyningskammeret er vist i det ovenfor omtalte US patentskrift nr. 4 051 013 og omfatter en horisontal sylinder som strekker seg fra stigerørets side-vegg til en separator av syklontypen.

Utstrømningsrørledningen er fortrinnsvis en rett, vertikal rørledning som er montert sentralt på toppen av reaktorstige-røret. Utstrømningsrørledningen i FCC-enheter bygget i kom-mersiell skala kan være fremstilt av et rør av diameter fra 152,4 til 254,0 mm og kan være fra 3,05 til 4,88 m høyt. Den øvre ende av utstrømningsrørledningen har fortrinnsvis fri åpning og sender ut den mindre, andre andel av reaksjonsstrømmen på et nivå ved eller over inntaket til faststoff-damp-separasjonsinnretningen. Denne strøm bør tømmes ut i retning rett oppad på et punkt som ikke' befinner seg umiddelbart foran inntaket til faststoff-damp-separasjonsinnretningen, for derved å begrense inntrengningen av katalysator i separasjonsinnretningen . Strømmen som utgjøres av den andre andel av reak-sjons strømmen , bør støte mot eller feie over den øvre overflate av den utvendige reaksjonsbeholder for å eliminere stillestående volumer i de øvre deler av beholderen. De strømmende damper vil blande seg med innholdet i denne seksjon, og den medrevne katalysator er en meget effektiv varmetransportør som bidrar til å holde en jevn temperatur i denne seksjon.

Utstrømningsrørledningen er fortrinnsvis festet til en åpning i strømningsavbøyningsinnretningen som er anordnet rett over reaktorstigerøret. Dette forutsetter et vertikalt stigerør eller et stigerør som har en vertikal øvre seksjon. Dersom stigerøret er ført skrått inn i reaksjonsbeholderen, blir utstrømningsrørledningen fortrinnsvis innrettet i flukt med stigerøret, slik at den direkte oppfanger en andel av reaksjonsstrømmen. Det foretrekkes spesielt at såvel reaktor-stigerøret som utstrømningsrørledningen har vertikal sentral akse slik figuren viser. Disse akser er fortrinnsvis sammen-fallende, men de kan være parallelle og er av og til for-skjøvet i forhold til hverandre.

Fagfolk på området vil være kjent med de sterkt ero-derende egenskaper av den katalysatorholdige reaksjonsstrøm som strømmer ut fra toppen av stigerøret. Det må utvises for-siktighet ved utformningen av strømningsavbøyningsinnretningen og utstrømningsrørledningens inntak for å forhindre overdreven erosjon. Det foretrekkes at utstrømningsrørledningen, om mulig, er montert på et kammer med relativt stor diameter anordnet på toppen av strømningsavbøyningsinnretningen for derved å tilveiebringe en buffersone som eliminerer skarpe hjørner direkte i reaksjonsstrømmens strømningsbane. Et slikt arrangement er illustrert på tegningen.

Claims (11)

1. Fremgangsmåte ved fluidisert katalytisk krakking av hydrocarboner, hvor man (a) fører en tilførselsstrøm omfattende hydrocarbonforbindelser med kokepunkt over 180°C og katalysatorpartikler oppad gjennom en reaksjonsrørledning (2), som holdes ved høytemperaturreaksjonsbetingelser, idet reaksjonsstrømmen fluidiserer og frakter katalysatorpartiklene opp gjennom reaksjonsrørledningen, og (b) tar ut brukt katalysator fra en nedre seksjon av reaksjonsbeholderen (1) og ut gjennom en rørledning (4), karakterisert ved at man (c) skiller reaksjonsstrømmen i minst to andeler omtrent på det nivå hvor det er anordnet en strømningsavbøy-ningsinnretning (8), idet en første andel av dampene og av den med reaksjonsstrømmen medrevne katalysator omdirigeres og rettes nedad (9) og inn i det innvendige rom av en reaksjonsbeholder (1), mens en andre andel av reaksjonsstrømmen omfattende mindre enn 15 voll av dampene og av den med reak-sjonsstrømmen medrevne katalysator fortsetter i retning oppad ovenfor strømningsavbøyningsinnretningen (8) gjennom en vertikal utstrømningsrørledning (10) og føres i oppadstigende retning inn i reaksjonsbeholderen, og (d) fra en øvre seksjon av reaksjonsbeholderen tar ut en avløpsstrøm (6) inneholdende hydrocarbonforbindelser dannet ved katalytisk kracking av forbindelser som var tilstede i tilførselsstrømmen.

2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at minst 2 vol% av dampene og katalysatoren i reaksjonsstrømmen tillates å fortsette i retning oppad ovenfor strømningsavbøyningsinnretningen (8) .

3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at det anvendes en ut-strømningsrørledning (10) som har en senterakse som er parallell med senteraksen til den øvre, rette seksjon av reak-sjon srør ledningen .

4. Fremgangsmåte ifølge krav 1-3, karakterisert ved at den anvendes for fluidisert katalytisk krakking av hydrocarbonforbindelser med kokepunkt høyere enn 230°C.

5. Fremgangsmåte ifølge krav 1-4, karakterisert ved at avløpsstrømmen tas ut fra det indre av reaksjonsbeholderen gjennom en faststoff -damp-separas jonsinnretning (5) som har et inntak anordnet over strømningsavbøyningsinnretningen (8).

6. Fremgangsmåte ifølge krav 1-5, karakterisert ved at mellom 2 og 10 voll av dampene og katalysatoren i reaksjonsstrømmen tillates å fortsette i retning oppad ovenfor strømningsavbøynings-innretningen (8).

7. Apparat for utførelse av fremgangsmåten ifølge krav 1-6, omfattende: (a) en lukket ytre beholder (1), (b) en reaksjonsrørledning (2) som strekker seg oppad fra et eksternt punkt, inn i den ytre beholder (1) og avslut-tes i en åpning i den øvre, første ende av reaksjonsrørled-ningen, og (c) en anordning (4) i den nedre del av apparatet for uttak av partikler fra apparatet, karakterisert ved at det dessuten omfatter: (d) en strømningsavbøyningsinnretning (8) anordnet ved åpningen i den første ende av reaksjonsrørledningen (2), hvilken innretning innbefatter en tett mantel anordnet over nevnte åpning i reaksjonsrørledningen og er konstruert slik at den avbøyer størstedelen av dampen og partiklene som stiger opp gjennom reaksjonsrørledningen, i en horisontal eller nedadrettet retning, (e) en vertikal utstrømningsrørledning (10), som kom-muniserer med reaksjonsrørledningen (2) og strekker seg oppad fra mantelen, hvilken utstrømningsrørledning har en åpen øvre ende anordnet over strømningsavbøyningsinnretningen (8), og (f) en anordning (6) i den øvre del av apparatet for uttak av en dampfaseproduktstrøm.

8. Apparat ifølge krav 7, karakteriserte ved at utstrømningsrørled-ningen (10) er anordnet rett over åpningen i den første ende av reaksjonsrørledningen (2).

9. Apparat ifølge krav 8, karakteriser et ved at i det minste den øverste del av reaksjonsrørledningen (2) er vertikal, og ved at denne øverste dels senterakse er parallell med ut-strømningsrørledningens (10) senterakse.

10. Apparat ifølge krav 9, karakterisert ved at strømningsavbøynings-innretningens (8) mantel omfatter et horisontalt anordnet sylindrisk kammer.

11. Apparat ifølge krav 10, karakterisert ved at en faststoff-damp-se-paras jonsinnretning (5) er anordnet inne i den lukkede beholder (1), over strømningsavbøyningsinnretningen (8).