NO834012L - Fremgangsmaate til avsvovling av avgasser inneholdende svoveldioksyd - Google Patents
Fremgangsmaate til avsvovling av avgasser inneholdende svoveldioksydInfo
- Publication number
- NO834012L NO834012L NO834012A NO834012A NO834012L NO 834012 L NO834012 L NO 834012L NO 834012 A NO834012 A NO 834012A NO 834012 A NO834012 A NO 834012A NO 834012 L NO834012 L NO 834012L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- stripping
- absorbent
- gas
- claus
- water vapor
- Prior art date
Links
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 56
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 26
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 claims description 24
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 claims description 24
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 24
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 18
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 claims description 7
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L sulfite Chemical compound [O-]S([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 7
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 claims description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 4
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 claims 1
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K phosphate Chemical compound [O-]P([O-])([O-])=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K 0.000 claims 1
- 239000010452 phosphate Substances 0.000 claims 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 14
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N ammonia Natural products N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 9
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 7
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 7
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 7
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 6
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N Sulfurous acid Chemical class OS(O)=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 5
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 5
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 5
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 5
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-M Bisulfite Chemical class OS([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 4
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 4
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 4
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 4
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O Ammonium Chemical compound [NH4+] QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O 0.000 description 3
- PQUCIEFHOVEZAU-UHFFFAOYSA-N Diammonium sulfite Chemical compound [NH4+].[NH4+].[O-]S([O-])=O PQUCIEFHOVEZAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 3
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 3
- 238000007086 side reaction Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 2
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L Sodium Sulfate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])(=O)=O PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229910052921 ammonium sulfate Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000011130 ammonium sulphate Nutrition 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- 239000008366 buffered solution Substances 0.000 description 2
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 2
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 2
- GEHJYWRUCIMESM-UHFFFAOYSA-L sodium sulfite Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])=O GEHJYWRUCIMESM-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 2
- -1 sulphite ions Chemical class 0.000 description 2
- 238000005979 thermal decomposition reaction Methods 0.000 description 2
- VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N Ammonium hydroxide Chemical compound [NH4+].[OH-] VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004254 Ammonium phosphate Substances 0.000 description 1
- 238000005273 aeration Methods 0.000 description 1
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000318 alkali metal phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910000148 ammonium phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000019289 ammonium phosphates Nutrition 0.000 description 1
- BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N ammonium sulfate Chemical compound N.N.OS(O)(=O)=O BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001166 ammonium sulphate Substances 0.000 description 1
- 239000008346 aqueous phase Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- MNNHAPBLZZVQHP-UHFFFAOYSA-N diammonium hydrogen phosphate Chemical compound [NH4+].[NH4+].OP([O-])([O-])=O MNNHAPBLZZVQHP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 239000008246 gaseous mixture Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-ZSJDYOACSA-N heavy water Substances [2H]O[2H] XLYOFNOQVPJJNP-ZSJDYOACSA-N 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003960 organic solvent Substances 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 1
- 229940001593 sodium carbonate Drugs 0.000 description 1
- 229910000029 sodium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000017550 sodium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- 229910052938 sodium sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000011152 sodium sulphate Nutrition 0.000 description 1
- 235000010265 sodium sulphite Nutrition 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 description 1
- YWYZEGXAUVWDED-UHFFFAOYSA-N triammonium citrate Chemical compound [NH4+].[NH4+].[NH4+].[O-]C(=O)CC(O)(CC([O-])=O)C([O-])=O YWYZEGXAUVWDED-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/02—Preparation of sulfur; Purification
- C01B17/04—Preparation of sulfur; Purification from gaseous sulfur compounds including gaseous sulfides
- C01B17/05—Preparation of sulfur; Purification from gaseous sulfur compounds including gaseous sulfides by wet processes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
Denne oppfinnelse angår en fremgangsmåte til gjenvinning
av svovel fra avfallsgass-utslipp, eksempelvis en røkgass eller avgangsgass, ved anvendelse av et absorpsjonsmiddel inneholdende sulfitter, fulgt av en Claus-reaksjon i væske-
fasen for fremstilling av svovel som et anvendbart biprodukt.
I US-patent nr. 4 048 2 93 beskrives en prosess ved hvilken
en utgangsgass inneholdende svoveldioksyd (SC^) bringes i kontakt med et vandig ammoniakk- og/eller ammoniumsulfitt-absorpsjonsmiddel, hvorved SC>2fjernes fra gassen, det SC^-rike absorpsjonsmiddel oppvarmes under dannelse av en gasstrøm omfattende NH^/og vanndamp, og hydrogensulfid (r^S) omsettes med gasstrømmen inneholdende NH^, SC^ og vanndamp i en Claus-reaktor for høy temperatur og væskefase, fortrinnsvis i nærvær av et organisk løsningsmiddel, ved en temperatur på 100-200°C,
for fremstilling av svovel. Væskefasen fra oppvarmningstrinnet i prosessen ifølge ovennevnte patent kan uttas fra anlegget,
men blir fortrinnsvis tilført en annen reaktor for omsetning av det deri inneholdte ammoniumsulfat med et reduksjonsmiddel under dannelse av en andre gasstrøm omfattende og ammoniakk, som deretter tilføres den nevnte Claus-reaktor (spalte 1,
linjer 51-56). Videre blir overskuddet av I^S fra Claus-reaktor-avgangsgassen oksydert katalytisk under dannelse av SO2som returneres til ammoniakk- og/eller ammoniumsulfitt-absorpsjonsinnretningen.
Den prosess som er beskrevet i ovennevnte US-patent
4 048 2 93 er basert på en hovedsakelig fullstendig termisk spaltning av det SO~-rike absorpsjonsmiddel i strippetrinnet under dannelse av NH^ (som er avledet fra kationet, NH^ , i absorpsjonsmidlet og som resirkuleres til absorpsjonsinnretningen), SC>2 og vanndamp. En slik prosess krever et termisk spaltnings-trinn for sulfitt-absorpsjonsmidlet, en kjemisk reduksjon for de sulfat-forbindelser som også er til stede, og oksydasjon av den ammoniakk-rike resirkuleringsgass.
tDen ammoniakk-holdige gasstrøm som blandes i prosessen
ifølge ovennevnte patent, omsettes direkte med hydrogensulfid i en Claus-reaktor for væskefase ved relativt høye tempera-
turer (eksempelvis 100-200°C). Dette har flere ulemper. Til-stedeværelsen av slike forurensninger som ammoniakk i Claus-reaktoren kan medføre uønskede bi-reaksjoner i stedet for
den ønskede reaksjon mellom r^S og SC^under dannelse av svovel. Anvendelsen av slike høye temperaturer hemmer enn-videre oppnåelse av en hovedsakelig fullstendig Claus-reaksjon, slik at reaktor-avgangsgassen vil ha et høyere SC^-innhold enn hva som ellers ville være mulig.
Ved den foreliggende oppfinnelse kan man anvende hvilket som helst oppløselig sulfitt, eksempelvis natrium- eller ammoniumsulfitt, for å absorbere S02fra en utgangsgass og danne bisulfitt-forbindelsene, med påfølgende stripping av og vanndamp fra det SC^-rike absorpsjonsmiddel uten at også kationet frigjøres, absorpsjon av det som inneholdes
i SC^/vanndamp-blandingen i en separat væskeformig fase, og reaksjon med r^S for fremstilling av svovel ved lav temperatur, slik at Claus-reaksjonens fullførelse begunstiges og det ureagerte SO2er ubetydelig, slik at man unngår nødvendig-heten av å resirkulere dette til sulfitt-absorpsjonsinnretningen. En liten mengde sulfat er et biprodukt dannet ved oksydasjons-bireaksjoner. Kationet resirkuleres til SC^-absorpsjonsinnretningen i form av regenererte sulfitt-forbindelser. Små tap av kation som forlater systemet i biprodukt-sulfatsaltene, kompenseres for ved tilsetning av kation ved absorpsjonsinnretningen i egnet form, eksempelvis ammoniakk, natriumhydroksyd eller -karbonat etc. For oppnåelse av god energi-økonomi ved den foreliggende fremgangsmåte blir vanndamp/SC^-blandingen fra strippetrinnet fortrinnsvis komprimert tilstrekkelig til å tilveiebringe en positiv temperatur-drivkraft til å mulig-gjøre at blandingen i det minste delvis kondenseres i en varmeveksler-dampkjel hvor vanndampen til strippeinnretningen fremstilles. Med den foreliggende fremgangsmåte blir dessuten det sulfat-biprodukt som inneholdes i absorpsjonsmidlet, fra-skilt ved krystallisasjon (dvs. krystallisasjon ved kjøling eller inndampning). Ved den foreliggende fremgangsmåte resirkuleres SO2som måtte være dannet ved forbrenningen av I^S-overskudd i Claus-reaktor-avgangsgassen tilbake til denne reaktor, i stedet for til avfallsgass-absorpsjonsinnretningen, hvorved det selektive katalytiske oksydasjonstrinn kan unngås og S02~belastningen i absorpsjonsinnretningen reduseres.
Ved denne fremgangsmåte forenkles det nødvendige utstyr
i stor grad, unødvendige energiomkostninger og et selektivt
katalytisk oksydasjonstrinn unngås, og det oppnåes et biprodukt med verdifulle kommersielle egenskaper (eksempelvis ammonium- eller natriumsulfat).
Tegningen viser et flytskjema vedrørende en foretrukken utførelsesform av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen.
Beskrivelse av de foretrukne utførelsesformer
Utgangsgassen (for eksempel røkgass) inneholdende uønsket S02-forurensning (og eventuelt mindre mengder av SO-j) føres via ledning 1 til en absorpsjonsinnretning for kontakt med et vandig absorpsjonsmiddel omfattende et oppløselig sulfitt (såsom ammonium- eller natriumsulfitt) ved en temperatur på
fra ca. 0°C til ca. 100°C, typisk fra 35 til 65°C. Svoveldioksydet oppløses og opptas av sulfitt-ionene under dannelse av bisulfitt-ioner i henhold til den følgende reaksjon: -2
S03 +S02+H20 —> 2HS03 . Det SC^-rike absorpsjonsmiddel
uttas via ledning 2 i form av en oppløsning av oppløselig bisulfitt, idet renset avfallsgass fjernes fra den øvre del av reaktoren.
Den S02~rike strøm 2 føres til en strippeinnretning i hvilken vanndamp (tilført via ledning 12) anvendes for om-dannelse av bisulfitt-innholdet til sulfitt, under frigivelse av S02og vann (i form av vanndamp) ved temperaturer på fra ca. 65 til ca. 125°C avhengig av den type sulfitt som er til stede. Ingen vesentlige mengder av absorpsjonsmidlets kationer (eksempelvis ammonium eller natrium) avdrives under dette strippetrinn. En gassformig blanding av S02og vanndamp uttas fra strippeinnretningen via ledning 3, mens S02~fattig sulfitt-absorpsjonsmiddel uttas ved 4 for resirkulering til absorpsjonsinnretningen. En sulfat-rensestrøm 5 muliggjør fjerning av en del av absorpsjonsmidlet med det formål å gjenvinne sulfat-forbindelser fra strømmen. Fjerningen av sulfat kan utføres på hvilken som helst kjent måte (eksempelvis ved temperatur-svingningskrystallisasjon, inndampningskrystallisasjon etc). Sulfatet er til stede delvis på grunn av SO^-innholdet i av-fallsgassen og delvis på grunn av oksydasjon av sulfitt-absorpsjonsmidlet og bisulfitt-forbindelser.
For oppnåelse av forbedret økonomi ved operasjonen med hensyn til anvendelsen av vanndamp som tilføres strippeinnretningen, anvendes det ved den foreliggende fremgangsmåte fortrinnsvis mekanisk rekomprimering av den komprimerte vanndamp/S02-blanding for fremstilling av vanndamp for strippeinnretningen. Denne prosess-type er beskrevet i US-patent nr. 4 181 5 06. Den vanndamp/S02-blanding som på flytskjemaet uttas fra strippeinnretningen ved 3, føres gjennom en mekanisk kompressor. Drivkraft-vanndamp tilføres kompressoren ved 7 hvis kompressoren er en damp-ejektor, eller ved 8 hvis den er nødvendig for å erstatte tap av vanndamp. Den komprimerte blanding føres deretter til en dampkjel hvor en betydelig andel av vanndampen utkondenseres. Den ukondenserte andel føres gjennom ledning 13 til en kondensator, hvor mer vanndamp utkondenseres. Kondensat-strømmene samles og føres via ledning 9 til en fordampningsinnretning, hvor kondensatet på ny for-dampes for fremstilling av strippe-vanndamp. Temperatur-forskjellen mellom kondenseringssiden og kokesiden i for-dampnings innretningen tilveiebringes av kompressjonen, som hever kondenseringstemperaturen av vanndamp/S02-blandingen.
Den gjenværende vanndamp/SC^-blanding kan prosesseres i enten et svovelsyreanlegg for fremstilling av svovelsyre eller i et konvensjonelt Claus-anlegg for fremstilling av svovel, men begge disse har en ulempe. For eksempel vil begge kreve en hovedsakelig fullstendig tørking av svoveldioksydet og be-handling av avgangsgassen fra svovelsyre-anlegget eller Claus-anlegget for unngåelse av en ytterligere S02~forurenset strøm.
Disse uønskede elementer kan unngås, i henhold til den foreliggende oppfinnelse, ved at man kobler absorpsjons-/strippe-seksjonen i den foreliggende fremgangsmåte sammen med en separat Claus-væskefase-reaktor som drives ved en relativt lav temperatur, slik at Claus-reaksjonen vil bli hovedsakelig fullstendig og resirkulering av svovelforbindelser til sulfitt-absorpsjonsinnretningen blir unødvendig. Et representativt eksempel på slike reaktorer er beskrevet i US-patent nr. 3 911 093 (involverer anvendelse av en alkalimetallfosfat-pufret vandig oppløsning som absorpsjonsmiddel). Andre egnede absorpsjonsmidler innbefatter ammoniumfosfat-pufrede oppløs-ninger, alkalimetall- eller ammonium-citrat-pufrede oppløs-ninger eller upufrede vandige oppløsninger. Claus-væskefase-reaksjonen finner i alminnelighet sted ved en pH på fra ca. 2,5 til ca. 5,5 og temperaturer fra ca. 30 til ca. 95°C.
Vanndamp/SC^-blandingen føres til en absorpsjonsinnretning via ledning 15. Svoveldioksydet oppløses i væsken i absorpsjonsinnretningen og transporteres gjennom ledning 16 til en reaktor, hvor hydrogensulfid tilføres. Hydrogensulfidet og det oppløste S02reagerer i henhold til den klassiske Claus-reaks jon under dannelse av svovel og vann. Svovel og den absorberende væske uttas fra reaktoren gjennom ledning 17, og svovelet fraskilles i et filter eller en faseseparator og føres til passende lagringsbeholdere gjennom ledning 20. En liten mengde ureagert r^S-overskudd uttas fra reaktoren gjennom ledning 21, forbrennes til S02og returneres til Claus-væskefase-reaktoren gjennom ledning 22. En absorpsjons/separasjons-beholder for fraskillelse av ukondenserbare materialer kan plasseres i ledning 22. Denne beholder muliggjør awentiler-ing av slike ukondenserbare stoffer som nitrogen, oksygen og karbondioksyd som måtte være til stede i avløpet fra for-brenningsinnretningen.
Siden Claus-reaksjonen, ifølge en foretrukken utførelses-form, forløper i et vandig miljø, er det produserte svovel uoppløselig og kommer ut av oppløsning, og reaksjonen utføres fortrinnsvis med et overskudd av H2S, slik at reaksjonen
2H2S+S02 > 3S+2H20
forløper irreversibelt og hovedsakelig fullstendig. Den vandige fase inneholder derfor praktisk talt intet S02når den forlater reaktoren. Dette muliggjør S02~gjenvinningsutbytter på til-nærmet 100 % i absorpsjonsinnretningen, slik at det ikke er nødvendig med noen avgangsgass-rensning for avløpet fra ovennevnte beholder i hvilken ikke-kondenserbare materialer fraskilles.
Den magre oppløsning fra filteret eller faseseparatoren resirkuleres til absorpsjonsinnretningen gjennom ledning 18.
En avgrenet strøm fra den magre oppløsning uttas gjennom ledning 19 og føres til en sulfat-renseenhet for fjerning av sulfater ved krystallisasjon eller andre egnede metoder. En liten mengde sulfat dannes på grunn av oksyderende bireak-sjoner.
Claims (10)
1. Fremgangsmåte til å fjerne svoveldioksyd fra en utgangsgass, omfattende:
(a) svoveldioksydet (S02 ) absorberes i et vandig absorpsjonsmiddel omfattende oppløselig sulfitt,
(b) absorpsjonsmidlet fra (a) som inneholder absorbert SC>2/ underkastes en strippebehandling under dannelse av en gass omfattende S02 ,
(c) det strippede S02 absorberes i et separat absorpsjonsmiddel for S02/ og
(d) det absorberte S02 fra trinn (c) omsettes i en Claus-væskereaktor under dannelse av svovel.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, i hvilken strippetrinnet (b) ikke resulterer i noen betydelig frigjørelse av absorpsjonsmidlets kationer.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1, i hvilken absorpsjonen av S02 i absorpsjonsmiddel i trinn (a) utføres ved en temperatur på fra ca. 20 til ca. 100°C.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1, i hvilken absorpsjonsmidlet resirkuleres til absorpsjonsinnretningen fra strippeinnretningen.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 1, i hvilken absorpsjonsmidlet i trinn (c) er et fosfat-absorpsjonsmiddel.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 1, i hvilken strippingen av absorbert S02 utføres ved en temperatur på fra 65 til ca. 125°C.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 1, i hvilken overskudd av H2 S i avgangsgass fra Claus-reaktoren forbrennes for dannelse av S02 , som resirkuleres til Claus-reaktoren.
8. Fremgangsmåte ifølge krav 1, i hvilken gass fra strippetrinnet underkastes mekanisk rekomprimering for fremstilling av vanndamp for strippeinnretningen.
9. Fremgangsmåte ifølge krav 5, i hvilken gass fra strippetrinnet underkastes mekanisk rekomprimering for fremstilling av vanndamp for strippeinnretningen.
10. Fremgangsmåte ifølge krav 5, i hvilken gass fra strippetrinnet underkastes mekanisk rekomprimering for fremstilling av vanndamp for strippeinnretningen, strippingen av absorbert SC"2 utføres ved en temperatur på fra ca. 100 til 140°C, og i hvilken overskudd av H2 S i avgangsgass fra Claus-reaktoren forbrennes for dannelse av SO2 t som resirkuleres til Claus-reaktoren .
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/439,257 US4442083A (en) | 1982-11-04 | 1982-11-04 | Method of desulfurizing waste gases containing sulfur dioxide |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO834012L true NO834012L (no) | 1984-05-07 |
Family
ID=23743969
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO834012A NO834012L (no) | 1982-11-04 | 1983-11-03 | Fremgangsmaate til avsvovling av avgasser inneholdende svoveldioksyd |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4442083A (no) |
| EP (1) | EP0110457A1 (no) |
| JP (1) | JPS5995921A (no) |
| CA (1) | CA1213124A (no) |
| MX (1) | MX168125B (no) |
| NO (1) | NO834012L (no) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA1328561C (en) * | 1987-07-17 | 1994-04-19 | Toho Titanium Co., Ltd. | Method for producing metallic titanium and apparatus therefor |
| US5057298A (en) * | 1988-08-16 | 1991-10-15 | Pipco, Inc. | Process for recovery of sulfur values from a gas stream |
| US5352421A (en) * | 1989-12-05 | 1994-10-04 | University Of Toronto Innovations Foundation | Method and apparatus for effecting gas-liquid contact |
| US5174973A (en) * | 1989-12-05 | 1992-12-29 | University Of Toronto Innovations Foundation | Method and apparatus for effecting gas-liquid contact |
| US5366698A (en) * | 1989-12-05 | 1994-11-22 | The University Of Toronto, Innovations Foundation | Apparatus for effecting gas liquid contact |
| US5520818A (en) * | 1989-12-06 | 1996-05-28 | The University Of Toronto Innovations Foundation | Method for effecting gas-liquid contact |
| US5246471A (en) * | 1992-02-07 | 1993-09-21 | The Babcock & Wilcox Company | Method and apparatus for gas liquid contact |
| US5304361A (en) * | 1992-06-26 | 1994-04-19 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Removal of hydrogen sulfide |
| US5389351A (en) * | 1992-11-04 | 1995-02-14 | Hasebe; Nobuyasu | Method for desulfurizing a gas |
| US5500130A (en) * | 1994-11-29 | 1996-03-19 | The University Of Toronto Innovations Foundation And Apollo Environmental Systems Corp. | Method for effecting gas-liquid contact |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3653812A (en) * | 1969-07-18 | 1972-04-04 | Wellman Lord Inc | Process for removal of sulfur dioxide from gas streams |
| FR2128955A5 (no) * | 1971-03-09 | 1972-10-27 | Inst Francais Du Petrole | |
| US3911093A (en) * | 1971-10-18 | 1975-10-07 | Stauffer Chemical Co | Recovery of SO{HD 2 {B from waste gas emissions |
| US3969492A (en) * | 1973-10-29 | 1976-07-13 | U.S. Filter Corporation | Recovery of elemental sulfur from sulfur dioxide bearing waste gases |
| FR2306728A1 (fr) * | 1975-04-11 | 1976-11-05 | Inst Francais Du Petrole | Procede d'epuration de gaz contenant du dioxyde de soufre |
| SE405109B (sv) * | 1977-04-12 | 1978-11-20 | Svenska Flaektfabriken Ab | Forfarande for utvinning av koncentrerad svaveldioxid ur avgaser innehallande svaveldioxid |
| DE2824471C3 (de) * | 1978-06-03 | 1982-01-28 | Davy McKee AG, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Gewinnung von Schwefel aus schwefelwasserstoffhaltigen Gasen |
-
1982
- 1982-11-04 US US06/439,257 patent/US4442083A/en not_active Expired - Lifetime
-
1983
- 1983-11-02 JP JP58205018A patent/JPS5995921A/ja active Granted
- 1983-11-03 MX MX199293A patent/MX168125B/es unknown
- 1983-11-03 NO NO834012A patent/NO834012L/no unknown
- 1983-11-03 CA CA000440329A patent/CA1213124A/en not_active Expired
- 1983-11-04 EP EP83201587A patent/EP0110457A1/en not_active Ceased
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0110457A1 (en) | 1984-06-13 |
| US4442083A (en) | 1984-04-10 |
| MX168125B (es) | 1993-05-04 |
| CA1213124A (en) | 1986-10-28 |
| JPS5995921A (ja) | 1984-06-02 |
| JPH0331488B2 (no) | 1991-05-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1392415B1 (en) | Process for producing ammonium thiosulphate | |
| US3896215A (en) | Process for the removal of hydrogen sulfide from a gas stream | |
| US4133650A (en) | Removing sulfur dioxide from exhaust air | |
| NO834012L (no) | Fremgangsmaate til avsvovling av avgasser inneholdende svoveldioksyd | |
| US2675297A (en) | Solution phase process of convert | |
| US4634582A (en) | Sulfur dioxide removal process | |
| US4098886A (en) | Gas purification liquors | |
| US4965062A (en) | Hydrogen sulfide removal and sulfide recovery | |
| NO134407B (no) | ||
| NO320211B1 (no) | Fremgangsmate for fremstilling av gjodningsmidler og svovelforbindelser | |
| US4960575A (en) | Removal of hydrogen sulfide with on site generated sulfite from geothermal steam | |
| SK182099A3 (en) | Method for desulfurizing off-gases | |
| US3954955A (en) | Process for working up the wash solution obtained in the washing of SO2 -containing off-gases | |
| CA1192022A (en) | Sulfur dioxide reduction process | |
| PT100100B (pt) | Processo para recuperar energia e produtos quimicos a partir de licor negro | |
| US4277451A (en) | Wet process for the desulfurization of exhaust gas | |
| US3098710A (en) | Alkali and sulfite recovery | |
| US3846539A (en) | Purification of gas containing sulfur dioxide or sulfur trioxide with the production of elemental sulfur | |
| CA2083899A1 (en) | Method of and an apparatus for recovering sulphur dioxide from the chemical circulation of a sulphate pulp mill | |
| JPS5819327B2 (ja) | 排ガスの処理方法 | |
| US3690824A (en) | Desulfurization of flue gas | |
| CA2433291C (en) | Process for production of ammonium thiosulphate | |
| US3989809A (en) | Process for the recovery of sulfur | |
| Al-Dallal | Simulation of a wet sulfuric acid process (WSA) for utilization of acid gas separated from Omani natural gas | |
| US2726932A (en) | Processing dilute h2s streams |