PL119993B1 - Apparatus for heat recovery from flue gases in coking processocesse koksovanija - Google Patents
Apparatus for heat recovery from flue gases in coking processocesse koksovanija Download PDFInfo
- Publication number
- PL119993B1 PL119993B1 PL1978205860A PL20586078A PL119993B1 PL 119993 B1 PL119993 B1 PL 119993B1 PL 1978205860 A PL1978205860 A PL 1978205860A PL 20586078 A PL20586078 A PL 20586078A PL 119993 B1 PL119993 B1 PL 119993B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- heat
- exhaust gases
- recuperator
- heat exchanger
- coking
- Prior art date
Links
- 238000004939 coking Methods 0.000 title claims description 18
- 238000011084 recovery Methods 0.000 title description 11
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 title description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 56
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 19
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims description 16
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 16
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 12
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 10
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 10
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims description 9
- 239000002817 coal dust Substances 0.000 claims description 3
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 15
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 12
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 11
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 8
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 7
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 2
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 239000011232 storage material Substances 0.000 description 1
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B5/00—Coke ovens with horizontal chambers
- C10B5/10—Coke ovens with horizontal chambers with heat-exchange devices
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
- Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Coke Industry (AREA)
- Air Supply (AREA)
- Crucibles And Fluidized-Bed Furnaces (AREA)
Description
Przedmiotem wynalazku jest urzadzenie do od¬ zyskiwania ciepla spalin odlotowych w procesie koksowania.Cieplo potrzebne do koksowania uzyskuje sie przez spalenie gazów palnych w kanalach grzew¬ czych, które sa utworzone przez sciany komór koksowniczych i przez prostopadle do tych scian wiazary. Cieplo przenosi sie na skutek promie¬ niowania i konwekcji od plomienia i produktów reakcji na sciany komór.Nastepnie wskutek przewodnictwa cieplnego, cieplo przenika za wewnetrzna strone komór, gdzie dalsza wymiana ciepla odbywa sie znowu przez przewodnictwo, a tylko male ilosci tego ciepla wymieniane sa przez promieniowanie molekularne i przez konwekcje produktów gazyfikacji, jako nosników tego ciepla.Ze wzgledu na wysokie temperatury koncowe koksowania wynoszace okolo 1000°C do 1200°C,nie ma mozliwosci unikniecia aby spaliny nie posia¬ daly zbyt duzych temperatur.Znane dotychczas urzadzenie do odzyskiwania spalin w procesie koksowania stanowia pracujace okresowo regeneratory albo pracujace w systemie ciaglym rekuperatory. W urzadzeniach takich na¬ stepuje podgrzewanie powietrza koniecznego do spalenia gazów oraz ewentualnie gazów palnych.Agregaty takie ze wzgledu na wysokie tempera¬ tury, wystepujace w obudowie pieca koksownicze¬ go, sa wykonywane z materialów ceramicznych. i§ 16 Przenoszenie ciepla w ceramicznym materiale aku- mulujacym regeneratora odbywa sie na skutek przewodnictwa cieplnego — jak tez w przypadku rekuperatora — poprzez sciany oddzielajace czyn¬ niki wymieniajace cieplo to znaczy gaz odlotowy i powietrze.Dzieki ceramicznym regeneratorom wzglednie rekuperatorom w budownictwie pieców koksowni¬ czych istnieje mozliwosc odzyskiwania w znacz¬ nym stopniu ciepla, zawartego w gazach odloto¬ wych i wprowadzenie go ponownie do procesu spalania. Konieczny jest jednak niekorzystny duzy naklad kosztów inwestycyjnych, spowodowany np. stosowaniem materialów ceramicznych. Regenera¬ tory wzglednie rekuperatory musza miec znaczna wysokosc konstrukcyjna ze wzgledu na wymagany odzysk ciepla w mozliwie jak najwiekszym stop- . niu.Stosowane materialy ceramiczne do budowy re¬ generatorów wzglednie rekuperatorów nie pozwa¬ laja na uzyskiwanie wiekszych róznic cisnienia po stronie przeplywu gazów, ze wzgledu na wyste¬ pujace problemy uszczelniania. Ma to taki skutek, ze gazy pomiedzy którymi zachodzi wymiana cie¬ pla, mozna prowadzic z jedynie mala lub co naj¬ wyzej srednia predkoscia przeplywu. Gdyby gazy wymieniajace cieplo posiadaly wieksze róznice cis¬ nienia, wówczas istniejace w rekuperatorach nie- \ szczelnosci stanowilyby zagrozenie dla otoczenia 119 9933 wzglednie obnizalyby w znacznym stopniu tech¬ niczny wspólczynnik sprawnosci. spalania.Po stronie przeplywu spalin moznaby wyzna¬ czyc teoretycznie wielkosc wymiany ciepla w ob¬ szarze wysokich temperatur, odbywajaca sie glów¬ nie poprzez promieniowanie skladników spalino¬ wych — pary wodnej i dwutlenku wegla. Jednak¬ ze w tym obszarze wymiany ciepla, strumien cie¬ plny jest hamowany przez material ceramiczny scian oddzielajacych lub mas akumulujacych, ze wzgledu na opór termiczny tych materialów, któ¬ ry jest stosunkowo duzy. Ponadto przestrzenie, w których promieniowanie gazu ma decydujacy wplyw na przenikanie ciepla, ze wzgledu na oszczednosc miejsca sa i uksztaltowane tak, ze nie istnieja tam zadne warstwy o wiekszej grubosci, korzystne dla promieniowania gazu i tym samym nie mozna w pelni wykorzystac intensywnosci pro¬ mieniowania cieplnego.Wskutek tego czesc ciepla wymienionego droga promieniowania nieuchronnie zmniejszylaby sie, a zwiekszylaby sie czesc ciepla wymienionego droga konwekcji, która charakteryzuje sie nizszymi wspólczynnikami przejmowania ciepla w porów¬ naniu z promieniowaniem gazu. Nastepstwem tego stanu musialyby byc wieksze gabaryty nagrzewnic a zatym i wyzsze koszty eksploatacyjne.Wspólczynnik przejmowania ciepla w obszarze nizszych temperatur po stronie przeplywu gazu odlotowego mozna teoretycznie zwiekszyc — wsku¬ tek czego zostaje przejete cieplo konwekcyjne — przez zwiekszenie stopnia turbulencji, co jednakze mozna osiagnac tylko poprzez zwiekszenie pred¬ kosci przeplywu. Jednakze sam material ceramicz¬ ny, stosowany w znanych piecach koksowniczych, wyklucza mozliwosc takiego zwiekszenia z poda¬ nych uprzednio wzgledów odnosnie nieszczelnosci.Stosunkowo duzy nadmiar powietrza, niezbedny z uwagi na warunki przeplywu, nastepujacy pod¬ czas pracy powszechnie spotykanych pieców ko¬ ksowniczych, majacych regeneratory lub tez reku- peratory wykonane z materialów ceramicznych, powoduje obnizenie technicznego wspólczynnika sprawnosci spalania. * Korzystna bylaby prawie stechiometryczna re¬ akcja gazu opalowego z wodorem zawartym w powietrzu, co spowodowaloby niska zawartosc wo¬ doru w gazach odlotowych, a zatem pozwoliloby na uzyskanie optymalnego technicznego wspól¬ czynnika sprawnosci spalania. Jednak piece ko¬ ksownicze o znanej budowie nie pozwalaja na takie ustawienie spalania z wymienionych juz wy¬ zej powodów.Zadaniem wynalazku jest opracowanie takiego urzadzenia do odzyskiwania ciepla gazów odloto¬ wych w procesie koksowania, które w znacznie wiekszym stopniu niz dotychczas pozwoli popra¬ wic bilans cieplny tego procesu. Zadanie to roz¬ wiazuje sie wedlug wynalazku dzieki tema, ze urzadzenie zostalo zlozone z dwóch wymienników ciepla, z których pierwszym jest rekuperator wzglednie regenerator, którego calkowita wyso¬ kosc wynosi od 1/3 do 1/6 wysokosci komory pieca koksowniczego i którego kanaly dla przeplywu spalin odlotowych maja przekrój poprzeczny od 993 4 0,05 do 0,15 m2, korzystnie 0,1 m2, a drugim jest wymiennik ciepla, który w przypadku gdy prze¬ plywa przez niego czynnik gazowy odbierajacy cieplo spalinom odlotowym, to posiada miedzy 5 czynnikami wymieniajacymi cieplo scianki dzialo¬ we o grubosci od 2 do 6 mm, a w przypadku gdy znajduje sie w nim cialo stale odbierajace cieplo spalinom odlotowym, to miedzy czynnikami wy¬ mieniajacymi cieplo nie posiada zadnych scianek !0 dzialowych, przy czym scianki dzialowe zarówno rekuperatora wzglednie regeneratora jak i wy¬ miennika ciepla sa wykonane z materialu o duzym wspólczynniku przewodnictwa cieplnego, korzyst¬ nie z metalu. 15 Rekuperator wzglednie regenerator posiada ka¬ naly dla przeplywu powietrza o przekroju po¬ przecznym wynoszacym co najmniej 0,01 m2, a wymiennik ciepla stanowi komore do pólkokso- wania albo do podgrzewania wegla, przy czym 20 w wymienniku ciepla czynnikiem odbierajacym cieplo spalinom odlotowym jest wstepnie podgrze¬ wany wegiel. Ponadto w wymienniku ciepla znaj¬ duje sie strumien pylowy, zloze sfluidyzowane lub zloze musujace, a czynnikiem odbierajacym cieplo 25 spalinom odlotowym jest pyl weglowy.Przedmiot wynalazku jest blizej objasniony w przykladzie wykonania na rysunku, na którym ^S- 1 przedstawia schemat urzadzenia do odzyskiwa¬ nia ciepla ze spalin w procesie koksowania, a fig. 30 2 — rekuperator wchodzacy w sklad urzadzenia wedlug fig. 1 w ujeciu uproszczonym i w widoku perspektywicznym.W pierwszym przypadku najkorzystniej jest za¬ stosowac rekuperator, który po stronie spalin pra- as cuje w zakresie temperatur pomiedzy okolo 1450°C a 400°C, zwlaszcza pomiedzy 1300°C a 800°C. Po stronie powietrza pracuje on w zakresie tempera¬ tur od 900°C do temperatury otoczenia, zwlaszcza od 700°C do temperatury otoczenia. W tym za- 40 kresie w optymalny sposób wykorzystuje sie pro¬ mieniowanie cieplne spalin.Aby jeszcze polepszyc wykorzystanie promienio¬ wania cieplnego spalin zaleca sie zastosowac w pierwszym stopniu rekuperator, w którym kanal 45 gazów odlotowych ma wzglednie duzy przekrój poprzeczny. Takie powiekszenie szerokosci stru¬ mienia spalin powoduje zwiekszenie intensywnosci promieniowania cieplnego. Okreslenie „wzglednie duzy przekrój poprzeczny" oznacza, w tym przy- 80 padku, ze przekrój poprzeczny kanalów gazów od¬ lotowych wedlug wynalazku, po uwzglednieniu wszystkich warunków i cech kompletnej instalacji, jest wiekszy niz przekrój poprzeczny kanalów w dotychczas stosowanych rekuperatorach. Te ostat- 55 nie maja zwykle pole przekroju okolo 0,025 m2, podczas gdy wedlug wynalazku przekrój kanalów spalinowych powinien miec pole powierzchni po¬ miedzy okolo 0,05 a 0,15 m2, zwlaszcza okolo 0,1 m1.Aby zwiekszyc wspólczynnik konwekcyjnego «o przekazywania ciepla po stronie powietrznej, re¬ kuperator stosowany w pierwszym etapie procesu moze posiadac kanaly powietrzne o poprzecznym przekroju wynoszacym okolo 0,01 m2 i mniej, pod¬ czas gdy dotychczas pole powierzchni tych kana- W lów wynosilo okolo 0,025 m2.119 993 Odzyskiwanie ciepla w pierwszym stopniu moze byc dodatkowo polepszone, w stosunku do kon¬ wencjonalnych rekuperatorów lub regeneratorów, przez zastosowanie w pierwszym etapie rekupera- tora posiadajacego scianki pomiedzy gazami odlo- f towymi i powietrzem o grubosci od 2 do 6 mm.Scianki te zbudowane sa z materialu o wysokim wspólczynniku przewodnictwa cieplnego, zwlasz¬ cza z metalu. Cienkie scianki oddzielajace czynni¬ ki gazowe, zbudowane z metalu o wysokim wspól- io czynniku przewodnictwa cieplnego, zapewnia do¬ skonala i szybka wymiane ciepla pomiedzy gaza¬ mi odlotowymi a powietrzem.Zastosowanie szczelnych scianek oddzielajacych czynniki powoduje, ze nawet w przypadku duzej 15 róznicy cisnien pomiedzy czynnikami wymieniaja¬ cymi cieplo mozna uzyskac prawie stechiometry- czne spalanie.Tak wyposazony i poddany ciaglemu dzialaniu metalowy rekuperator umozliwia zmniejszenie ae opornosci cieplnej 10 do 30 razy, ze wzgledu na jego wysoki wspólczynnik przewodnictwa cieplne¬ go w stosunku do rekuperatorów ceramicznych.Pozwala on takze na zmniejszenie grubosci scia¬ nek 5 do 15 razy, tzn. do 2—6 mm. 25 Metalowy rekuperator wedlug wynalazku po¬ zwala dodatkowo na zastosowanie duzej róznicy cisnien miedzy wymieniajacymi cieplo czynnika¬ mi, co z kolei umozliwia zwiekszenie predkosci przeplywu powietrza wykorzystywanego w proce- * sie spalania. Lacznie te dwie cechy powoduja zmniejszenie powierzchni wymiany ciepla wzgle¬ dem dotychczas stosowanych, odzyskujacych cieplo regeneratorów lub rekuperatorów.W drugim stopniu ochladzania najkorzystniej » jest zastosowac wymiennik ciepla posiadajacy geste i szczelne scianki oddzielajace o grubosci od 2 do 6 mm, w przypadku gazowego czynnika odbiera¬ jacego cieplo, i które to scianki zbudowane sa z materialu o wysokiej przewodnosci cieplnej, zwla- *• szcza z metalu. Jezeli czynniki przejmujace cieplo nie sa gazami, wymiennik ciepla moze byc pozba¬ wiony scianek oddzielajacych wymieniajace cieplo czynnika.Tak wyposazony i poddany ciaglemu dzialaniu « metalowy rekuperator umozliwia zmniejszenie opornosci cieplnej 10 do 30 razy, ze wzgledu na jego wysoki wspólczynnik przewodnosci cieplnej w stosunku do rekuperatorów ceramicznych. Po¬ zwala on takze na zmniejszenie grubosci scianek «* 5 do 15 razy, tzn. do 2—6 mm.Metalowy rekuperator wedlug wynalazku po¬ zwala dodatkowo na zastosowanie duzej róznicy cisnien miedzy wymieniajacymi cieplo czynnikami, co z kolei umozliwia zwiekszenie predkosci prze- * plywu powietrza wykorzystywanego w procesie spalania. Lacznie te dwie cechy powoduja zmniej¬ szenie powierzchni wymiany ciepla wzgledem do¬ tychczas stosowanych, odzyskujacych cieplo rege¬ neratorów lub rekuperatorów. w Podczas gdy ogrzewanie wykladziny komory pie¬ ca w malym stopniu jest wynikiem przewodnosci, to w drugim etapie odzyskiwanie ciepla wedlug wynalazku pozwala na optymalne konwekcyjne przekazanie ciepla do czynnika przejmujacego, M którym moze byc np. material podawany do pieca.Czesc calego ciepla, która po ochlodzeniu do okolo 400°C do 800°C pozostaje w gazach odlotowych moze byc latwo wykorzystana do silniejszego pod¬ grzewania przewodów cieplnych.Aby polepszyc konwekcyjne przekazywanie cie¬ pla zaleca sie zastosowac w drugim stopniu wy¬ miennik ciepla, który po stronie spalin pracuje przy predkosci przeplywu tych spalin wynoszacej od 20 do 60 myte. Oznacza to, ze predkosc prze¬ plywu gazów odlotowych jest wieksza w urzadze¬ niu wedlug wynalazku, niz w konwencjonalnych rekuperatorach lub regeneratorach.Mozliwe jest zastosowanie w drugim etapie wy¬ miennika ciepla, w którym absorbujacy cieplo czynnik, tzn. bezposrednio podgrzewany material, ma wysoka przewodnosc cieplna. Takim materia¬ lem jest zwlaszcza wegiel. Jak wiadomo, wegiel ma1 wyzszy wspólczynnik ciepla niz materialy ce¬ ramiczne i dlatego jest zalecany jako czynnik przejmujacy cieplo w drugim etapie.Zastosowanie wegla jako materialu podgrzewa¬ nego, pozwala takze na zastosowanie pieca ko¬ ksowniczego wyposazonego w mniejszy rekupera¬ tor, z którego otrzymuje sie gazy odlotowe o wzglednie wysokiej temperaturze i na polaczenie takiego rekuperatora z instalacja podgrzewajaca wegiel, która moze lub musi byc zastosowana.Uzyskuje sie to przez zasilanie instalacji podgrze¬ wania wegla gazami odlotowymi, które czesciowo ochlodzono w rekuperatorze zostaly nastepnie skierowane do instalacji w celu dalszego odzyska¬ nia ciepla.Jasne jest zatem, ze kompletna instalacja, która oczywiscie jest niezbedna dla dalszego chlodzenia spalin od temperatury okolo 800°C do okolo 200°C moze byc wykonana lacznie, co pozwala na istot¬ ne zmniejszenie kosztów inwestycyjnych. Poza tym efektywnosc odzyskiwania ciepla zarówno w po¬ zostalej krótkiej czesci rekuperatora wedlug wy¬ nalazku, jak i w przylaczonej instalacji podgrze¬ wajacej jest oczywiscie wyzsze niz w dotychczas stosowanych rekuperatorach o pelnej dlugosci, w których gazy odlotowe sa praktycznie calkowicie ochladzane.Ponadto, niezaleznie od oszczednosci inwestycyj¬ nych podwyzszony jest takze wspólczynnik spraw¬ nosci. W drugim stopniu ochladzania moze byc uzyta instalacja przeplywowa, fluidyzator, insta¬ lacja pecherzykowa, w której absorbujacym cieplo czynnikiem jest rozdrobniony wegiel. Instalacje te moga byc optymalnie wykorzystane w konwekcyj¬ nym przekazywaniu ciepla odkad mozna w nich uzyskac maksymalna wzgledna predkosc przeka¬ zywania ciepla miedzy czynnikiem dostarczajacym a czynnikiem pochlaniajacym cieplo.W drugim stopniu ochladzania mozna takze za¬ stosowac np. niskotemperaturowa instalacje ko¬ ksujaca albo gazyfikator wegla, poniewaz „cieplo odlotowe" pieca koksowniczego zawsze bedzie tan¬ sze od ciepla wytworzonego bezposrednio w da¬ nym celu.Jezeli jest to korzystne lub niezbedne, spaliny poddane czesciowemu ochlodzeniu w pierwszym stopniu ochladzania mozna zmieszac z gazami obo-10 15 20 119 993 7 jetnymi, najlepiej takimi jak dwutlenek wegla, para wodna lub azot, albo mieszanina tych ga¬ zów, a nastepnie wszystko razem ochlodzic lub podgrzewac przez spalanie gazów opalowych.Optymalne odzyskiwanie ciepla z procesu kokso¬ wania mozna osiagnac wedlug wynalazku przez to, ze do czesciowego odzyskania ciepla spalin zastosowano metalowy rekuperator i urzadzenie podgrzewajace wegiel, skladajace sie z instalacji przeplywowej, fluidyzatora lub instalacji peche¬ rzykowej.Z ekonomicznego punktu widzenia urzadzenie podgrzewajace stanowi drugi stopien odzyskiwa¬ nia ciepla i nie zmienia równowagi cieplnej. Cal¬ kowita ilosc gazu uzytego do ogrzewania pozostaje stala. Dlatego oszczednosci na regeneratorze lub rekuperatorze pracujacym w zakresie ponizej 400°C, a zwlaszcza ponizej 800°C moga zasilic wy¬ datki na instalacje przeplywowa, fluidyzator lub instalacje pecherzykowa dla podawanego materia¬ lu.Przyjmujac, ze koszty inwestycyjne instalacji ta¬ kiego chlodnego podgrzewania sa równe oszczed¬ nosciom, to zwiekszenie produkcji na skutek pod¬ grzewania co, jak dobrze wiadomo, moze siegac 60%, moze byc usuwane jako oszczednosc kosztów inwestycyjnych w czesci produkcyjnej koks od 0 do 30%. Stwarza to wielka techniczna przewage takze z tego wzgledu, ze zastosowanie podgrzewa¬ nego wegla powoduje nie tylko wzrost produkcji, lecz takze zwieksza liczbe gatunków wegla, które moga byc poddane takiemu procesowi koksowania.Na figurze przedstawiono schematycznie zasta¬ wanie wynalazku w rekuperatorowym piecu kok¬ sowniczym polaczonym z urzadzeniem podgrzewa¬ jacym. Piec koksowniczy 1 posiada rury plomie- nnicowe, w których spalany jest gaz 2 z po¬ wietrzem 4 podgrzewanym w metalowym reku¬ peratorze od 20°C do 900°C. Spaliny 5 dochodza do rekuperatora 3 majac temperature od 1450°C do 1400°C, zaleznie od warunków koksowania.Chlodne powietrze 6 jest ogrzewane przez spali¬ ny 5 od temperatury 20°C do temperatury 900°C; zgodnie z planem wymiany cieplnej gazy odlo¬ towe traca cieplo i ich temperatura obniza sie do okolo 600—400°C. Tak chlodzone gazy odloto¬ we 7 sa przekazywane przy tej temperaturze do podgrzewajacego wegiel wymiennika ciepla 8, gdzie poddane sa dalszemu ochlodzeniu az do 35 40 45 temperatury okolo 250°C, a nastepnie wydalone so jako spaliny 9 do atmosfery.Ochladzanie spalin w wymienniku ciepla 8 po¬ woduje wzrost temperatury wegla 10 do wartosci okolo 150°C do 250°C. Podgrzany wegiel oznaczo¬ ny wskaznikiem 11 jest nastepnie podany do ko- 55 mór pieca koksowniczego 1, gdzie przeksztalcony jest w koks 12 usuwany nastepnie z tychze ko¬ mór.Na figurze 2 przedstawiono wykonanie ulepszo- 8 nego rekuperatora. Jak to pokazano, spaliny z rur plomiernikowych pieca koksowniczego przechodza do rekuperatora przez powierzchnie A, która sta¬ nowi przekrój poprzeczny komory promienniko¬ wej C; pole powierzchni tego przekroju powinno sie zawierac pomiedzy 0,05 m2 do 0,15 m1.Podgrzewane w kazdym przewodzie pieca kok¬ sowniczego powietrze dostaje sie do rekuperatora poprzez przekrój 8. Obszary B moze sie skladac z wielu przekrojów Bi, B2, B3, B4, jednak suma¬ ryczne pole powierzchni przekrojów dla kazdego przewodu grzewczego nie powinno przekraczac wielkosci okolo 0,1 m2.Bez dalszej analizy powyzsze tak w pelni wy¬ jasni istote wynalazku, ze moze byc on z latwos¬ cia' adaptowany do róznych celów zachowujac przy tym swoje specyficzne i ogólne cechy.Zastrzezenia patentowe 1. Urzadzenie do odzyskiwania ciepla spalin od¬ lotowych w procesie koksowania, znamienne tym, ze sklada sie z dwóch wymienników ciepla, z których pierwszym jest rekuperator wzglednie re¬ generator (3), którego calkowita wysokosc wynosi od 1/3 do 1/6 wysokosci komory pieca koksowni¬ czego i którego kanaly dla przeplywu spalin od¬ lotowych maja przekrój poprzeczny od 0,05 do 0,15 m2, korzystnie 0,1 m2, a drugim jest wy¬ miennik ciepla (8), który w przypadku gdy prze¬ plywa przez niego czynnik gazowy odbierajacy cieplo spalinom odlotowym, to posiada miedzy czynnikami wymieniajacymi cieplo scianki dzia¬ lowe o grubosci od 2 do 6 mm, a w przypadku gdy znajduje sie w nim cialo stale odbierajace cieplo spalinom odlotowym, to miedzy czynnika¬ mi wymieniajacymi cieplo nie posiada zadnych scianek dzialowych, przy czym scianki dzialowe zarówno rekuperatora wzglednie regeneratora (3) jak i wymiennika ciepla (8) sa wykonane z ma¬ terialu o duzym wspólczynniku przewodnictwa cieplnego, korzystnie z metalu. 2. Urzadzenie wedlug zastrz. 1, znamienne tym, ze rekuperator wzglednie regenerator (3) posiada kanaly dla przeplywu powietrza o przekroju po¬ przecznym wynoszacym co najmniej 0,01 m2. 3. Urzadzenie wedlug zastrz. 1, znamienne tym, ze wymiennik ciepla (8) stanowi komore do pól- koksowania albo do podgrzewania wegla. 4. Urzadzenie wedlug zastrz. 1, znamienne tym, ze w wymienniku ciepla (8) czynnikiem odbie¬ rajacym cieplo spalinom odlotowym jest wstep¬ nie podgrzewany wegiel. 5. Urzadzenie wedlug zastrz. 1, znamienne tym, ze w wymienniku ciepla (8) znajduje sie strumien pylowy, zloze sfluidyzowanc lub zloze musujace, a czynnikiem odbierajacym cieplo spalinom odlo¬ towym jest pyl weglowy.119 993 PL PL PL
Claims (5)
1.Zastrzezenia patentowe 1. Urzadzenie do odzyskiwania ciepla spalin od¬ lotowych w procesie koksowania, znamienne tym, ze sklada sie z dwóch wymienników ciepla, z których pierwszym jest rekuperator wzglednie re¬ generator (3), którego calkowita wysokosc wynosi od 1/3 do 1/6 wysokosci komory pieca koksowni¬ czego i którego kanaly dla przeplywu spalin od¬ lotowych maja przekrój poprzeczny od 0,05 do 0,15 m2, korzystnie 0,1 m2, a drugim jest wy¬ miennik ciepla (8), który w przypadku gdy prze¬ plywa przez niego czynnik gazowy odbierajacy cieplo spalinom odlotowym, to posiada miedzy czynnikami wymieniajacymi cieplo scianki dzia¬ lowe o grubosci od 2 do 6 mm, a w przypadku gdy znajduje sie w nim cialo stale odbierajace cieplo spalinom odlotowym, to miedzy czynnika¬ mi wymieniajacymi cieplo nie posiada zadnych scianek dzialowych, przy czym scianki dzialowe zarówno rekuperatora wzglednie regeneratora (3) jak i wymiennika ciepla (8) sa wykonane z ma¬ terialu o duzym wspólczynniku przewodnictwa cieplnego, korzystnie z metalu.
2. Urzadzenie wedlug zastrz. 1, znamienne tym, ze rekuperator wzglednie regenerator (3) posiada kanaly dla przeplywu powietrza o przekroju po¬ przecznym wynoszacym co najmniej 0,01 m2.
3. Urzadzenie wedlug zastrz. 1, znamienne tym, ze wymiennik ciepla (8) stanowi komore do pól- koksowania albo do podgrzewania wegla.
4. Urzadzenie wedlug zastrz. 1, znamienne tym, ze w wymienniku ciepla (8) czynnikiem odbie¬ rajacym cieplo spalinom odlotowym jest wstep¬ nie podgrzewany wegiel.
5. Urzadzenie wedlug zastrz. 1, znamienne tym, ze w wymienniku ciepla (8) znajduje sie strumien pylowy, zloze sfluidyzowanc lub zloze musujace, a czynnikiem odbierajacym cieplo spalinom odlo¬ towym jest pyl weglowy.119 993 PL PL PL
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2715536A DE2715536C2 (de) | 1977-04-07 | 1977-04-07 | Verfahren und Vorrichtung zur Rückgewinnung von Koksofenabwärme |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL205860A1 PL205860A1 (pl) | 1979-01-29 |
| PL119993B1 true PL119993B1 (en) | 1982-02-27 |
Family
ID=6005832
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL1978205860A PL119993B1 (en) | 1977-04-07 | 1978-04-06 | Apparatus for heat recovery from flue gases in coking processocesse koksovanija |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4224109A (pl) |
| JP (2) | JPS53126001A (pl) |
| AR (1) | AR226812A1 (pl) |
| BR (1) | BR7802167A (pl) |
| CA (1) | CA1103193A (pl) |
| CS (1) | CS212270B2 (pl) |
| DE (1) | DE2715536C2 (pl) |
| ES (1) | ES468597A1 (pl) |
| FR (1) | FR2386595A1 (pl) |
| GB (1) | GB1596488A (pl) |
| IT (1) | IT1102462B (pl) |
| NL (1) | NL7803648A (pl) |
| PL (1) | PL119993B1 (pl) |
| ZA (1) | ZA782010B (pl) |
Families Citing this family (44)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4288295A (en) * | 1979-06-12 | 1981-09-08 | Interlake, Inc. | Coke oven with apparatus for partially drying and preheating coal |
| DE3718434C2 (de) * | 1987-06-02 | 1996-02-08 | Krupp Koppers Gmbh | Verfahren zur Erhöhung des wärmetechnischen Wirkungsgrades des Verkokungsprozesses |
| DK174763B1 (da) * | 1999-04-27 | 2003-10-27 | Tk En As | Termisk forgasningsanlæg |
| WO2007121536A1 (en) * | 2006-04-24 | 2007-11-01 | Technological Resources Pty. Limited | Pressure control in direct smelting process |
| WO2007121530A1 (en) * | 2006-04-24 | 2007-11-01 | Technological Resources Pty. Limited | Direct smelting plant with waste heat recovery unit |
| CN101598511B (zh) * | 2008-06-04 | 2011-05-04 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 一种煤气冷却系统 |
| US7998316B2 (en) | 2009-03-17 | 2011-08-16 | Suncoke Technology And Development Corp. | Flat push coke wet quenching apparatus and process |
| US7963257B2 (en) | 2010-04-15 | 2011-06-21 | Scott Houtz | Sustainable waste heat management system |
| US9243186B2 (en) | 2012-08-17 | 2016-01-26 | Suncoke Technology And Development Llc. | Coke plant including exhaust gas sharing |
| US9359554B2 (en) | 2012-08-17 | 2016-06-07 | Suncoke Technology And Development Llc | Automatic draft control system for coke plants |
| US9169439B2 (en) | 2012-08-29 | 2015-10-27 | Suncoke Technology And Development Llc | Method and apparatus for testing coal coking properties |
| WO2014105065A1 (en) | 2012-12-28 | 2014-07-03 | Suncoke Technology And Development Llc. | Vent stack lids and associated systems and methods |
| US10760002B2 (en) | 2012-12-28 | 2020-09-01 | Suncoke Technology And Development Llc | Systems and methods for maintaining a hot car in a coke plant |
| US10047295B2 (en) | 2012-12-28 | 2018-08-14 | Suncoke Technology And Development Llc | Non-perpendicular connections between coke oven uptakes and a hot common tunnel, and associated systems and methods |
| US10883051B2 (en) | 2012-12-28 | 2021-01-05 | Suncoke Technology And Development Llc | Methods and systems for improved coke quenching |
| US9476547B2 (en) | 2012-12-28 | 2016-10-25 | Suncoke Technology And Development Llc | Exhaust flow modifier, duct intersection incorporating the same, and methods therefor |
| WO2014105062A1 (en) | 2012-12-28 | 2014-07-03 | Suncoke Technology And Development Llc. | Systems and methods for removing mercury from emissions |
| US9238778B2 (en) | 2012-12-28 | 2016-01-19 | Suncoke Technology And Development Llc. | Systems and methods for improving quenched coke recovery |
| US9273249B2 (en) * | 2012-12-28 | 2016-03-01 | Suncoke Technology And Development Llc. | Systems and methods for controlling air distribution in a coke oven |
| US9273250B2 (en) | 2013-03-15 | 2016-03-01 | Suncoke Technology And Development Llc. | Methods and systems for improved quench tower design |
| BR112016015475B1 (pt) | 2013-12-31 | 2021-02-17 | Suncoke Technology And Development Llc | método de descarbonização de um forno de coque de depósitos de coque e sistema de coqueificação |
| PL3186340T3 (pl) | 2014-08-28 | 2021-04-19 | Suncoke Technology And Development Llc | Sposób i system do optymalizacji i wydajności instalacji koksowniczej |
| RU2702546C2 (ru) | 2014-09-15 | 2019-10-08 | САНКОУК ТЕКНОЛОДЖИ ЭНД ДИВЕЛОПМЕНТ ЭлЭлСи | Коксовые печи, имеющие конструкцию из монолитных компонентов |
| WO2016109704A1 (en) | 2014-12-31 | 2016-07-07 | Suncoke Technology And Development Llc | Multi-modal beds of coking material |
| US11060032B2 (en) | 2015-01-02 | 2021-07-13 | Suncoke Technology And Development Llc | Integrated coke plant automation and optimization using advanced control and optimization techniques |
| EP3240862A4 (en) | 2015-01-02 | 2018-06-20 | Suncoke Technology and Development LLC | Integrated coke plant automation and optimization using advanced control and optimization techniques |
| WO2017117282A1 (en) | 2015-12-28 | 2017-07-06 | Suncoke Technology And Development Llc | Method and system for dynamically charging a coke oven |
| RU2746968C2 (ru) | 2016-06-03 | 2021-04-22 | САНКОУК ТЕКНОЛОДЖИ ЭНД ДИВЕЛОПМЕНТ ЭлЭлСи. | Способы и системы для автоматического создания корректирующих действий в промышленном объекте |
| JP7154231B2 (ja) | 2017-05-23 | 2022-10-17 | サンコーク テクノロジー アンド ディベロップメント リミテッド ライアビリティ カンパニー | コークス炉を補修するシステムおよび方法 |
| WO2020140092A1 (en) | 2018-12-28 | 2020-07-02 | Suncoke Technology And Development Llc | Heat recovery oven foundation |
| BR112021012718B1 (pt) | 2018-12-28 | 2022-05-10 | Suncoke Technology And Development Llc | Sistema para detecção de particulado para uso em uma instalação industrial e método para detecção de particulado em uma instalação de gás industrial |
| WO2020140095A1 (en) | 2018-12-28 | 2020-07-02 | Suncoke Technology And Development Llc | Spring-loaded heat recovery oven system and method |
| BR112021012725B1 (pt) | 2018-12-28 | 2024-03-12 | Suncoke Technology And Development Llc | Método para reparar um vazamento em um forno de coque de uma coqueria, método de reparo da superfície de um forno de coque configurado para operar sob pressão negativa e tendo um piso de forno, uma câmara de forno e uma chaminé única e método de controle de ar descontrolado em um sistema para carvão de coque |
| BR112021012500B1 (pt) | 2018-12-28 | 2024-01-30 | Suncoke Technology And Development Llc | Duto coletor ascendente, sistema de gás de escape para um forno de coque, e forno de coque |
| BR112021012766B1 (pt) | 2018-12-28 | 2023-10-31 | Suncoke Technology And Development Llc | Descarbonização de fornos de coque e sistemas e métodos associados |
| WO2020142389A1 (en) | 2018-12-31 | 2020-07-09 | Suncoke Technology And Development Llc | Improved systems and methods for utilizing flue gas |
| BR112021012952A2 (pt) | 2018-12-31 | 2021-09-08 | Suncoke Technology And Development Llc | Métodos e sistemas para fornecer superfícies resistentes a corrosão em sistemas de tratamento de contaminantes |
| WO2021134071A1 (en) | 2019-12-26 | 2021-07-01 | Suncoke Technology And Development Llc | Oven health optimization systems and methods |
| EP4146767A4 (en) | 2020-05-03 | 2024-07-31 | Suncoke Technology and Development LLC | High-quality coke products |
| AU2022270111A1 (en) | 2021-05-04 | 2023-11-23 | Suncoke Technology And Development Llc | Foundry coke products, and associated systems and methods |
| EP4426799A4 (en) | 2021-11-04 | 2025-09-17 | Suncoke Tech & Development Llc | FOUNDRY COKE PRODUCTS, ASSOCIATED SYSTEMS, DEVICES AND PROCESSES |
| US11946108B2 (en) | 2021-11-04 | 2024-04-02 | Suncoke Technology And Development Llc | Foundry coke products and associated processing methods via cupolas |
| US12110458B2 (en) | 2022-11-04 | 2024-10-08 | Suncoke Technology And Development Llc | Coal blends, foundry coke products, and associated systems, devices, and methods |
| US12410369B2 (en) | 2023-11-21 | 2025-09-09 | Suncoke Technology And Development Llc | Flat push hot car for foundry coke and associated systems and methods |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DD29382A (pl) * | ||||
| US1123500A (en) * | 1908-03-16 | 1915-01-05 | Henry L Doherty | Process of combustion and heat regulation and regeneration. |
| US1117172A (en) * | 1909-03-31 | 1914-11-17 | Henry L Doherty | Apparatus for increasing the temperature of combustion in gas-fired furnaces. |
| US1898267A (en) * | 1925-04-15 | 1933-02-21 | Schaefer Josef | Utilization of the perceptible heat of finished coke |
| FR674178A (fr) * | 1928-04-28 | 1930-01-24 | Procédé pour la récupération de chaleurs perdues des fours à coke et autres appareils thermiques industriels | |
| DE738676C (de) * | 1940-05-08 | 1943-08-27 | Didier Werke Ag | Einrichtung zum Nutzbarmachen von in den Abgasen von Gas- und Kokserzeugungsoefen enthaltener Waerme |
| DE904887C (de) * | 1948-10-02 | 1954-02-22 | Still Fa Carl | Rekuperativ-Koksofengruppe fuer die Beheizung mittels Stark- oder Schwachgas |
| DE934647C (de) * | 1948-10-02 | 1955-11-03 | Still Fa Carl | Rekuperativ-Koksofen fuer die Beheizung mittels Stark- oder Schwachgas |
| DE889435C (de) * | 1951-10-14 | 1953-09-10 | Didier Kogag Hinselmann Koksof | Verfahren und Vorrichtung zur Beheizung waagerechter Kammeroefen |
| DE902542C (de) * | 1951-11-15 | 1954-01-25 | Otto & Co Gmbh Dr C | Koksgaserzeugungs- oder Industrieofen mit zugehoerigem Luftgasgenerator |
| DE1187584B (de) * | 1954-07-30 | 1965-02-25 | Steinmueller Gmbh L & C | Verfahren zur Vortrocknung von Kohle |
| US3297562A (en) * | 1964-03-06 | 1967-01-10 | Exxon Research Engineering Co | Retorting bituminous solids |
| US3375175A (en) * | 1965-01-21 | 1968-03-26 | Fmc Corp | Pyrolysis of coal |
| DE2103026B2 (de) * | 1970-01-23 | 1973-04-05 | Nippon Kokan K.K., Tokio | Verfahren zum trocknen von kohle |
| GB1334373A (en) * | 1970-11-10 | 1973-10-17 | British Steel Corp | Carbonising coal |
| DE2164994C3 (de) * | 1971-12-28 | 1974-11-28 | Bergwerksverband Gmbh | Rekuperativkoksofen |
-
1977
- 1977-04-07 DE DE2715536A patent/DE2715536C2/de not_active Expired
-
1978
- 1978-03-31 FR FR7809665A patent/FR2386595A1/fr active Granted
- 1978-04-03 CA CA300,316A patent/CA1103193A/en not_active Expired
- 1978-04-03 JP JP3817478A patent/JPS53126001A/ja active Pending
- 1978-04-04 IT IT48733/78A patent/IT1102462B/it active
- 1978-04-04 AR AR271681A patent/AR226812A1/es active
- 1978-04-05 NL NL7803648A patent/NL7803648A/xx not_active Application Discontinuation
- 1978-04-06 ES ES468597A patent/ES468597A1/es not_active Expired
- 1978-04-06 PL PL1978205860A patent/PL119993B1/pl unknown
- 1978-04-06 BR BR7802167A patent/BR7802167A/pt unknown
- 1978-04-07 CS CS782305A patent/CS212270B2/cs unknown
- 1978-04-07 GB GB13811/78A patent/GB1596488A/en not_active Expired
- 1978-04-07 ZA ZA00782010A patent/ZA782010B/xx unknown
- 1978-07-24 US US05/927,538 patent/US4224109A/en not_active Expired - Lifetime
-
1987
- 1987-03-16 JP JP1987037278U patent/JPS62148541U/ja active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BR7802167A (pt) | 1978-11-21 |
| PL205860A1 (pl) | 1979-01-29 |
| DE2715536A1 (de) | 1978-10-12 |
| NL7803648A (nl) | 1978-10-10 |
| FR2386595B1 (pl) | 1981-04-10 |
| DE2715536C2 (de) | 1982-07-15 |
| JPS62148541U (pl) | 1987-09-19 |
| AR226812A1 (es) | 1982-08-31 |
| GB1596488A (en) | 1981-08-26 |
| FR2386595A1 (fr) | 1978-11-03 |
| AU3489378A (en) | 1979-10-11 |
| ZA782010B (en) | 1979-03-28 |
| US4224109A (en) | 1980-09-23 |
| CA1103193A (en) | 1981-06-16 |
| IT1102462B (it) | 1985-10-07 |
| JPS53126001A (en) | 1978-11-02 |
| CS212270B2 (en) | 1982-03-26 |
| IT7848733A0 (it) | 1978-04-04 |
| ES468597A1 (es) | 1978-11-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| PL119993B1 (en) | Apparatus for heat recovery from flue gases in coking processocesse koksovanija | |
| Agathokleous et al. | Waste heat recovery in the EU industry and proposed new technologies | |
| Suzukawa et al. | Heat transfer improvement and NOx reduction by highly preheated air combustion | |
| NO990217L (no) | Brenselcellesystem for elektrisk generering, oppvarming, kj°ling og ventilering | |
| EP2831515B1 (en) | A hybrid receiver-combustor | |
| ES8206831A1 (es) | Termocambiador y metodo de fabricacion del mismo. | |
| CA2096323A1 (en) | Staged furnaces for firing coal pyrolysis gas and char | |
| JPS5837402A (ja) | ボイラ− | |
| CN201674926U (zh) | 一种燃煤型热风烤炉 | |
| CA1260341A (en) | Process and device for recovery of thermal energy in a steam generating system | |
| Nicholson | Recuperative and regenerative techniques at high temperature | |
| US4629117A (en) | Heat recovery system | |
| JP3147498B2 (ja) | 燃料電池発電設備の保温施工方法 | |
| US9151184B2 (en) | Heat exchangers, boilers, and systems incorporating the same | |
| CN212377573U (zh) | 一种固体电蓄热炉用耐高温保温结构 | |
| CN223191585U (zh) | 一种低品位余热回收生产燃气的装置 | |
| JPS61207493A (ja) | 石炭ガス化装置 | |
| CN215002871U (zh) | 一种隧道窑用余热回收利用发电装置 | |
| CN205102403U (zh) | 一种三回程粉体导热油锅炉 | |
| CN202719752U (zh) | 相变式常压、真空两用锅炉 | |
| CN101307988B (zh) | 还原炉和煅烧炉联合使用的方法及所用的窑炉 | |
| CN118168339A (zh) | 一种带间接换热的高温物料冷却系统及工艺 | |
| RU2709251C1 (ru) | Способ подогрева воздуха для обогрева промышленных и производственных объектов | |
| RU2095702C1 (ru) | Теплофикационно-холодильная станция и способ ее работы | |
| RU2096481C1 (ru) | Высокотемпературная воздухонагревательная установка |