PL130306B1 - Method of and apparatus for generation of reducing gas and molten pig iron or preliminary steel-making material - Google Patents

Method of and apparatus for generation of reducing gas and molten pig iron or preliminary steel-making material Download PDF

Info

Publication number
PL130306B1
PL130306B1 PL1979218689A PL21868979A PL130306B1 PL 130306 B1 PL130306 B1 PL 130306B1 PL 1979218689 A PL1979218689 A PL 1979218689A PL 21868979 A PL21868979 A PL 21868979A PL 130306 B1 PL130306 B1 PL 130306B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
oxygen
temperature
containing gas
fluidized
blown
Prior art date
Application number
PL1979218689A
Other languages
English (en)
Other versions
PL218689A1 (pl
Inventor
Rolph Weber
Emil Elsner
Walfer Maschlanka
Bernt Rollinger
Gerhard Sanders
Original Assignee
Korf Stahl
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Korf Stahl filed Critical Korf Stahl
Publication of PL218689A1 publication Critical patent/PL218689A1/xx
Publication of PL130306B1 publication Critical patent/PL130306B1/pl

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C21B13/0073—Selection or treatment of the reducing gases
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C21B13/0006—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state
    • C21B13/0013—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state introduction of iron oxide into a bath of molten iron containing a carbon reductant
    • C21B13/002—Reduction of iron ores by passing through a heated column of carbon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C21B13/14—Multi-stage processes processes carried out in different vessels or furnaces
    • C21B13/143—Injection of partially reduced ore into a molten bath
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
    • C21B2100/40—Gas purification of exhaust gases to be recirculated or used in other metallurgical processes
    • C21B2100/44—Removing particles, e.g. by scrubbing, dedusting
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
    • Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacture Of Iron (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)

Description

Przedmiotem wynalazku jest sposób i urzadzenie do wytwarzania gazu redukujacego i surówki ciek¬ lej lub wstepnego materialu stalowniczego w piecu do wytapiania i zgazowywania, w którym z od góry doprowadzonych goracych czastek gabki ze¬ laznej o temperaturze 500—950°C, ewentualnie z równoczesnym wprowadzaniem dodatków, wytapia sie ciekla surówke lub wstepny material stalowni¬ czy a z od góry doprowadzonego wegla i z powyzej kapieli metalu i zuzla wdmuchiwanego gazu za¬ wierajacego tlen wytwarza sie gaz redukujacy i cieplo niezbedne do wytapiania.W przypadku procesów tego rodzaju istnieje pro¬ blem uzyskania w piecu do wytapiania i zgazowy¬ wania wysokiej temperatury niezbednej do prze¬ prowadzenia gabki zelaznej w stan roztopiony oraz ekonomicznego wytworzenia wysokowartosciowego gazu redukujacego. Wedlug sposobu znanego z pa¬ tentu szwajcarskiego nr CH-PS 379542 w tym celu w piecu do wytapiania spala sie zawierajace wegiel paliwo za pomoca zawierajacego tlen gazu tak, ze powstaje utleniajaca atmosfera, zapewniajaca uzy¬ skanie niezbednej w procesie wytapiania tempera¬ tury, to jest temperatury w zakresie 1595—1925°C.Gaz, opuszczajacy piec do wytapiania, zostaje w oddzielnej strefie reakcyjnej, w której nadmiar pa¬ liwa spala sie w tlenie, poddany obróbce wzboga¬ cajacej. Do palników doprowadza sie ziarnisty lub sproszkowany wegiel, a jako gaz togaty w tlen 10 1S i* stosuje sie przede wszystkim techniczny tlen ga¬ zowy.Poniewaz w celu uzyskania wysokiej temperatury niezbednej do roztapiania wytwarza sie w piecu do wytapiania utleniajaca atmosfere, totez w celu zabezpieczenia kapieli przed wtórnym utlenieniem i w celu zakonczenia redufecji dodaje sie wegiel do wprowadzanej gabki zelaanej lub wprowadza sie wegiel oddzielnie do pieca do wytapjiainia. Dodat¬ kowy wegiel rozpuszcza sie w cieklym zuzlu i w cieklym metalu i pod dzialaniem temperatury pa¬ nujacej w piecu do wytapiania powoduje dalsza redukcje tlenku zelaza, chroniac równoczesnie metal przeprowadzany w *tam ciekly przed wtór¬ nym utlenieniem.W tym znanym sposobie jest niedogodnoscia to, ze do palników mozna doprowadzac tylko przy¬ gotowany ziarnisty lub sproszkowany wegiel, a to przygotowanie paliwa powoduje wysokie koszty.Dalsza niedogodnosc polega na tym, ze wprowa¬ dzane do pieca do wytapiania czastki gabki ze¬ laznej, nim dotra do obszaru kapieli, stytkaja sie z utleniajaca atmosfera, w której male czastki gabki zelaznej ulegaja calkowicie wtórnemu utle¬ nieniu, totez sposób ten jest przydatny tylko do przerobu gabki zelaznej w kawalkach. Wade spo¬ sobu stanowi takze to, ze niezbedna jest oddzielna strefa reakcyjna dla wzbogacania gazu redukuja¬ cego. 130 306s 3 Celem wynalazku jest opracowanie takiego spo¬ sobu, który umozliwialby stosowanie malowar- tpsciowego wegla z pominieciem uciazliwego przy¬ gotowywania go, i pozwolilby na utrzymanie w wysokiej temperaturze w piecu do wytapiania atmosfery glównie o redukujacym dzialaniu, aby obok""' wiekszych mogly byc stosowane równiez mniejsze czastki*gabki zelaznej. W piecu do wyta¬ piania nalezaloby nadto wytwarzac wysokowar- tosciowy gaz redukujacy, nie wymagajacy zadnego dodatkowego wzbogacania, oraz optymalnie wyko¬ rzystywac cieplo substancji regulujacych.Cel ten. osiaga sie za pomoca sposobu, polegaja¬ cego wedlug wynalazku na tym, ze gaz zawierajacy tlen wdmuchuje sie w dolnej czesci pieca do wy¬ tapiania i zgaizowywaniia i przez regulowanie do¬ prowadzanych ilosci gazu zawierajacego tlen i do¬ prowadzanych ilosci wegla oraz ich wzajemnego stosunku ilosciowego tworzy sie fluidalne zloze weglowe o wysokosci 1,5—3,5 m, w którym w dol¬ nej czesci (strefa wysokotemperaturowa) przez do¬ prowadzanie gazu zawierajacego tlen utrzymuje sie temperature 2000—2500°C, i w którym w kie¬ runku do góry obniza sie temperatura do 1000— —1400°C, oraz ze doprowadza sie wegiel o zawar¬ tosci co najmniej 70°/o czastek o wielkosci co naj¬ wyzej 12 mm.W sposobie wedlug wynalazku korzystnie stosuje sie fluidalne zloze weglowe, w którym w kierunku do góry temperatura obniza sie od temperatury 2200—2400°C w strefie wysokotemperaturowej do temperatury 1100—1300°C. Równiez mozna korzyst¬ nie do fluidalnego zloza weglowego doprowadzac mial koksowy o wielkosci czastek co najwyzej 6 mm albo wegiel brunatny o wielkosci czastek co najwyzej 6 mm. Wysokosc utworzonego fluidal¬ nego zloza weglowego wynosi korzystnie 2—2,5 m.Korzystnie w sposobie wedlug wynalazku do strefy wysokotemperaturowej wdmuchuje sie ogrza¬ ny, zwlaszcza do temperatury 200—800°C, gaz za¬ wierajacy tlen, korzystnie tlen o temperaturze 450°C Mozna gaz zawierajacy tlen wdmuchiwac z obrzeza lub ze srodka fluidalnego zloza weglo¬ wego pod malym katem nachylenia ku dolowi.Nadto gaz zawierajacy tlen mozna wdmuchiwac w kierunkach o róznym kacie nachylenia i/lub na róznych wysokosciach, ukosnie ku dolowi, albo w kierunku, którego kat nachylenia zmienia sie pod¬ czas procesu, albo niewspólsrodkowo z osia srod¬ kowa pieca.W srodkowej czesci wysokosci fluidalnego zloza weglowego mozna w sposobie wedlug wynalazku wdmuchiwac pare wodna i/lub weglowodory.W sposobie wedlug wynalazku mozna korzystnie regulowac predkosc i ilosc wdmuchiwanego gazu zawierajacego tlen, oraz predkosc wznoszacego strunuenia gazu we fluidalnym zlozu weglowym na wartosc mniejsza od 0,4, m/sekunde, w przeliczeniu na warunki normalne. Do fluidalnego zloza weglo¬ wego mozna dodatkowo doprowadzac drobnoziar¬ nista rude.W celu przeprowadzenia sposobu wedlug wyna¬ lazku korzystnie doprowadza sie gorace czastki gabki zelaznej bezposrednio z zespolu urzadzen re¬ dukcyjnych, w którym tlenkowa rude zelaza za 306 4 pomoca wytworzonego w piecu gazu redukujacego redukuje sie bezposrednio do czastek gabki zelaz¬ nej; Nadto korzystnie doprowadza sie gorace, zwla¬ szcza o temperaturze 500—850°C, czastki gabki ze- i laznej o zawartosci co najimniej 80°/o ziarn o wiel¬ kosci 3—30 mm.Korzystnie postac wykonania sposobu wedlug wynalazku polega na tym, ze goraca gabke ze¬ lazna, wegiel i gaz zawierajacy tlen doprowadza sie nieprzerwanie, gabke zelazna o wielkosci ziarn 0—25 mm doprowadza sie równomiernie rozproszo¬ ne na cala powierzchnie fluidalnego zloza weglo¬ wego, przy czyni zawartosc ziarn o wielkosci po¬ wyzej 3 mm wynosi co najmniej 80%, zas zawar¬ tosc ziarn drobnych o wielkosci ponizej 1 mm wy¬ nosi co najwyzej 10%, a nadto przez regulowanie doprowadzonych ilosci gazu zawierajacego tlen i doprowadzanych ilosci wegla oraz ich wzajemne¬ go stosunku ilosciowego tworzy sie fluidalne zloze weglowe, zapewniajace doprowadzanym czastkom gabki zelaznej o wielkosci ziarn 3—25 mm czas przebywania powyzej 0,7 sekundy.Sposób wedlug wynalazku opiera sie na stwier¬ dzeniu, ze za pomoca goracego, fluidalnego zloza weglowego o dostatecznej wysokosci, w piecu do wytapiania mozna w strefie wysokotemperaturowej w dolnej czesci fluidalnego zloza weglowego, sty¬ kajacej sie bezposrednio z warstwa stopionego zuzla, nie tylko uzyskac temperature 2000—2500°C, tak ze ulega tu bardzo szybkiemu przeprowadzeniu w stan roztopiony takze gabka zelazna w grubych kawalkach, lecz równiez mozna uzyskac to, ze fluidalne zloze weglowe dziala silnie hamujaco na predkosc ruchu gabki zelaznej w grubych kawal¬ kach. Zapewnia to wystarczajaco dlugi czas prze¬ bywania gabki zelaznej w zlozu fluidalnym, rzedu kilku sekund, umozliwiajacy takie ogrzanie jej o kilkaset °C nia drodze wymiany ciepla z fluidal¬ nym zlozem weglowym, ze silnie zahamowana i przechwycona przez warstwe zuzla gabka zelazna moze tu byc szybko przeprowadzona w stan roz¬ topiony. Czas przebywania drobnoziarnistej gabki zelaznej we fluidalnym zlozu weglowym jest tak dlugi, ze juz tu ulega ona przeprowadzeniu w stan roztopiony lub przynajmniej ogrzewa sie w zada¬ nej mierze. Szczególnie korzystne warunki zostaja stworzone wówczas, gdy stosuje sie gabke zelazna juz wstepnie ogrzana, mp. do temperatury 750°C, jak to ma miejsce w przypadku gabki zelaznej, doprowadzanej bezposrednio z zespolu urzadzen redukujacych.Dla uzyskania bardzo wysokiej temperatury w strefie wysokotemperaturowej istotne okazalo sie wdmuchiwanie do niej wstepnie ogrzanego tlenu, nip. tlenu wstepnie ogrzanego do temperatury 350— 450°C. W ten strumien tlenu zostaje wciagnieta nadmiarowa ilosc czastek wegla z sasiadujacego obszaru fluidalnego zloza weglowego, dlatego tez powstaje silnie promieniujacy plomien, zapewnia¬ jacy dobre przenoszenie ciepla do przeprowadzanej w stan roztopiony gabki zelaznej.Równoczesnie wskutek róznych reakcji endoter- micznych temperatura fluidalnego zloza weglowego w kierunku od strefy wysokotemperaturowej do góry otyndza sie do wartosci 1000—1400°C, przeto gaz!T 130 306 6 redukujacy, odplywajacy z pieca do wytapiania, wykazuje w przyblizeniu te temperature. Tempera¬ ture i sklad gazu redukujacego mozna ponadto re¬ gulowac przez wdmuchiwanie pary wodnej lub weglowodorów, do srodkowej czesci wysokosci fluidalnego zloza weglowego. Omówione warunki temperaturowe umozliwiaja natychmiastowe kokso¬ wanie dodawanego wegla, parzy czym wieksze ka¬ walki wegla rozpadaja sie tak, ze nawet w przy¬ padku stosowainia ndesortowanego wegla o wiel¬ kosci ziarn okolo 12 mm tworzy sie zloze fluidalne, w którym wielkosc ziarn koksu miesci sie w za¬ kresie 2—3 mm. Jezeli dodaje sie mial koksowy lub wegiel brunatny, wówczas nalezy dobrac ziarno o takiej wielkosci, aby otrzymac zadane fluidalne zloze weglowe.Ta droga postepowania pozwala na calkowite ^krakowanie ciezkich weglowodorów, a przy wy¬ starczajacej wysokosci zloza fluidalnego, równej 1,5—2,5 m, zapewnia otrzymywanie gazu o skladzie, w którym suma zawartosci CO i H2 jest wieksza niz 85%. Tym samym bez dodatkowego wzbogaca¬ nia gazu otrzymuje sie doskonaly gaz redukujacy, a przy tym mozna stosowac tani wegiel z, pominie¬ ciem uciazliwego i kosztownego przygotowania go.W celu chlodzenia fluidalnego zloza weglowego mozna równiez dodawac drobnosproszkowana rude. która uczestniczy we fluidyzacji, a we fluidalnym zlozu weglowym redukuje sie i ulega przeprowa¬ dzeniu w stan roztopiony. Jezeli zastosuje sie do¬ datek dirobnosproszlkowanych rud metali niezelaz¬ nych, wówczas mozna otrzymac kapiele odpowied¬ nich stopów.Otrzymany wysokowairtosciowy gaz redukujacy mozna stasowac jako gaz redukujacy w zespole urzadzen redukcyjnych, takich jak piec szybowy do redukcji bezposredniej. Mozna go doprowadzac do zasilania wielkiego pieca, aby w procesie wielkopie¬ cowym wysokowairtosciowy koks zastapic gazem redukujacym. Jeden kilogram koksu mozna zastapic wykazujacym temperature 1000°C gazem CO/H2 w ilosci 3—4 m8, sprowadzonej do wairunków nor¬ malnych. Na drodze tej mozna zastapic gazem re- ciukujacyim okolo 20°/o koksu. Gaz redukujacy mozna oczywiscie stosowac takze do innych celów.Urzadzenie, do wytwarzania gazu redukujacego i surówki cieklej lub wstepnego materialu stalowni¬ czego w reaktorze z wykladzina ognioodporna, z górnymi otworami do dodawania wegla i gabki zelaznej oraz do odprowadzania wytworzonego gazu redukujacego, nadto z dolnymi otworami do spustu zuzla i do spustu surówki oraz z otworami powyzej tworzacej sie w reaktorze górnej powierzchni zuzla do wprowadzania gazu zawierajacego tlen i ewen¬ tualnie do wprowadzania weglowodorów lub pary wodnej, charakteryzuje sie tym, ze srednica we^ wnetrzna górnej czesci reaktora jest zwiekszona w porównaniu ze srednica czesci polozonej pod czescia górna, zas nad tym reaktorem jest umiesz¬ czony piec szybowy do bezposredniej redukcji tlen¬ ku zelaza, którego dolny otwór spustowy gabki zelaznej jest polaczony z górnym otworem wloto¬ wym reaktora.Przyklad. Wynalazek objasniaja przyklady /wykonania, przedstawione na zalaczonym rysunku, na którym fig. 1 przedstawia reaktor, przeznaczony do przeprowadzania sposobu wedlug wynalazku* a fig. 2 przedstawia na schemacie wykorzystanie tego reaktora w procesie wytwarzania surówki i z rudy zelaza.Reaktor 1, przedstawiony jako przyklad wykona¬ na ha fig. 1 na rysunku, sklada sie z dolnej czesci 2, w której znajduje sie surówka i zuzel, srodkowej czesci 3, przeznaczonej dla fluidalnego zloza weglo¬ wego i rozszerzonej górnej czesci 4, pelniacej role przestrzeni zmniejszajacej predkosc gazu. Na podstawie prób praktycznych ustalono, ze wyso^ kosc srodkowej czesci 3 dla fluidalnego zloza weglo¬ wego powinna wynosic 2,5 m, a wysokosc górnej czesci 4 powinna wynosic do 3 m. Srednica we¬ wnetrzna srodkowej i dolnej czesci wynosi okolo 3,2 m. Do spustu surówki i zuzla sa przeznaczone otwory 5 i 6, znajdujace sie w obszarze dolnej czesci 2, zas do wdmuchiwania gazu zawierajacego tlen sa przeznaczone rury lub dyfcze 7, z których uwidoczniono na rysunku tylko Jedna, lezaca blisko powierzchni zuzla, nadto do wdmuchiwania pary wodnej lub weglowodorów sa przeznaczone rury lub dysze 8, usytuowane prawie w srodku wyso¬ kosci srodkowej czesci 3. W przykladzie tym, u góry pieca do wytapiania i zgazowyw^ania prze¬ widziano otwór 9, przeznaczony do doprowadzania wegla oraz otwór 10, przeznaczony do zasilania gabka zelazna oraz do odprowadzania gazti redu* kujacego. " ~ Dzieki omówionym nizej warunkom postepowa- nia tworzy sie w srodkowej czesci 3 reaktora fiu* idalme zloze weglowe 11, ze strefa wysokotempera¬ turowa 12, znajdujaca sie w dolnej czesci togo zloza, graniczacej z warstwa zuzla; 13. W strefie tej panuje temperatura 2Q0Q—2500°C. Temperatura fluidalnego zloza weglowego obniza sie w kierunku do strefy wysokotemperaturowej do góry, osiagajac wartosc 1000—1400°C w górnej czesci zloza, z która laczy sie komora zmniejszajaca predkosc gazu 14.Przez otwór 9 korzystnie doprowadza sie nieprzer¬ wanie wegiel, który poprzez omówiona komore przedostaje sie do fluidalnego zloza weglowego.Mozna stosowac malowartosciowy, tani wegiel, który nie nadaje sie do innych procesów.Zwykle mozna doprowadzac wegiel o uziarmie- niu do 12 ma gdyz wieksze jego kawalki pod dzia¬ laniem wysokiej temperatury ulegaja gwaltowne¬ mu odgazowamiu i rozpadaja sie. We fluidalnym zlozu weglowym wystepuja wiec zasadniczo czastki koksu o wielkosci 2—3jnun. Ogrzewaja sie one do wyzej podanej temperatury, totez wdmuchiwany dysza 7, w miare mozliwosci do temperatury 350— 450°C wstepnie ogrzany tlen, styka sie z wystepu^ jacymi w nadmiarze, gotowymi do spalania w re¬ aktorze ogrzanymi do wysokiej temperatury czast¬ kami koksu, dzieki czemu w strefie wysokotempe¬ raturowej tworzy sie solnie promieniujacy plomien o omówionej temperaturze, ulatwiajacy przepro¬ wadzanie gabki zelaznej w.stan roztopiony. W pró¬ bach praktycznych tlen doprowadzano z predkoscia 20—40 im/sefcurade. Predkosc w# fluidalnym zlozu weglowym wznoszacego gazu nosnego nalezalo utrzymywac ponizej wartosci 25 cm/sekunde, ze lt/ 190306 T S wzgledu aa koniecznosc ograniczenia do miniimun ubytku wegla.Predkosc opadania gabka zelaznej, wprowadzanej otworem 10, ulega we fluidalnym zlozu weglowym znacznemu zniniejszeniu, a gabka zelazna do mo¬ mentu wejscia w strefe wy3otoctemipera1W9wa 12 ogrzewa ^otAkpet °C. Predkosc ta zmniejsza sie tak znacatóe, ze gabka zelazna z reguly nie przebija warstwy *uzla, lecz plywa do jej po- wiewAn* i bedac w strefie bardzo, wysokiej tem¬ peratury na wainstwie ziuzla w jej wnetrzu zostaje szyt)ko przeprowadzona w stan stopiony.Rtfanfr wykazaly, se w przypadku fluidalnego zloza weglowego H o wysokosci 2 m * komory 14 o wysokosci 2 m oraz warstwy zuzla o wysokosci 0,3 m, w ternpe^fcuirze okolo 2300°C w strefie wy¬ sokotemperaturowa^ 12 i w temperaturze 1200°C w górnej czesci fluidalnego zlota weglowego 11, to znaczy w sredniej temperaturze fluidalnego zloza weglowego 1700°C, utworzonego z ziairen wegte Q prz^cietneg srednicy 3 mm, dla gabki ik- Jaznej o przecietnej srednicy czastek 10 mim, wy¬ kazujacej w momencie dodawania temperature 7{50°C, istnieja waarunM, w których jej czastki pqraktycjzn4e frowbodptfe spadaja w komorze 14 w czasie krótszym q4 jednej aekwaudy, przy czym tamjperatura ich, wzrasta wówczas, tylko noeznaci- nie. Predkosc spadania ich wyrasta wówczas od 0 do 6 m/sefeiuindie. Natomiast w goracym fluidalnym zlozu weglowym 11 predkosc opadania tych czastek gabki zelaznej maleje od okolo 6 m/sekunde dó okolo 0,6 m/sekunde, a wiec ich ruch ulega wy¬ raznemu zahamowaniu, dzidki czemu ich czas prze¬ bywania w rfozu wzrasta do okolo 3 sek. W wyniku wymiany ciepla z fluidalnym zfcezetn weglowym czastki gabki zelaznej ogrzewaja sie od tempera¬ tury ?50°C do temperatmy powyzej WOO^C. 2e nnndfejszona predkoscia trafiaja one na warstwe zuzla o temperaturze okolo 1706®C i na powierz¬ chni albo wewnatrz tej warstwy ulegaja w ciagu bardzo którtóriego czasu f«rzeprowa stopiony.Dla skutecznosci hamowania, a tym samym dla dlugosci zadanego czasu przebywania we fluidal¬ nym zlozu weglowym miarodajnie jest cisnienie spietrzenia fhiidt&lnego zloza weglowego i wielkosc sily wyporu. CismienM spietrzone oraa sila wyporu, a tym samym i oqb& pnebywaaia zaleza z kolei od ilosci o^ffowadfcanegD. gazu zawierajaeego Uea i od ilosci do#ro*»dw»egcK wegla, od wzajemnego stosunku tych ilosci, ja* równiez od wielkosci caagtok koksu ure fluidalnym izlozu weglowym, ktoie nie powkmy t*yc; mniejsze od i mra. Na wieL- kosc czasu pcaekywania maja wplyw ponadto wy¬ sokosc iluidfdaiego aloza weglowego, oraz wieJtoosc czaistek gabki zakameft kto^a nie powirma prie- wyz&zac 30^ asn.Czas fxraebywaoaa- aalezy rówriai od predkosci spadania czastek gabki aeteanef w moftiamei* wej¬ scia ich we fluidalne zloze weglowa Wymtena ciekla miedzy czastioami gabki &SteaxmAi aJJtódto- nyaa zlj&zera watowym* a. tym samym ograwaaie gabki zelaanej w dozu zalezy nie tylko Od czarni praetey^wamia, afo takze od; temperatury stoza 11**- idalnaga i oflt wielkosci ttastek gabkT zetafioaf W przypadku czaatek wiekszych od 3 mm na pod* wyzszanie ich temperatury ma znaczny wplyw pro- mieniowarie cieptoe strefy wysokotemperaturowej.Drobnoziarniste czastki gabki zelaznej, np, o wiel¬ kosci do 2 mm, uczestnicza w procesie fluidyzacji dii mementu, gdy w nizszych warstwach fluidalne¬ go zloza weglowego ulegaja juz przeprowadzeniu w stan roztopoony i osadzaja sie w kapieli. Dzieki temu w piecu do wytapiania i zgazowywania mozna przeprowadzac w stan roztopiony takze drobno¬ ziarnista gabke zelaizna.Gaz redukujacy, wytworzony w reaktorze 1 skla¬ da sie glownie z CO i Ha, a opuszczajac reaktor otworem 19 wykazuje temperature odpowiadajaca w przyblizeniu temperaturze górnej czesci fluidal¬ nego zloza weglowego, to znaczy w omawianym przykladnie odpowiadajaca temperaturze okolo 13Q0°C. Zaleznie od gatunku wegla lub rodzaju mieszaniny rófriych wegli otrzymuje sie u wylotu z reaktora gaa redukujacy o zadanym skladsne i temperaturze! Ze wzgledu na po pterwase duze anacienie praetaiegu reakcji Boudouartd** oraz po drugie a uwagi na ograniczenie wskutek tempera¬ tury miekniecia popiolu z weglem nalezy dazyc co uzyskania w górnej czesci fluidalnego zloza weglo¬ wego temperatury okolo 12G0°C. Przez wdmuchi¬ wanie pary wodnej liub weglowodorów przez dysze & mozna sklad gazu zmienic w kierunku wiekszej zawartosci H*, równoczesnie obnizajac temperature fluidalnego zloza weglowego.Jak juz wspomniano, dysza tlenowa T jest jedna z wiekszej Hosca dysz tlenowych zainstalowanych wzdluz calego obwodu reaktora. Dysze te sa ko¬ rzystnie skierowane ku dolowi ukosnie wzgledem przeprowadzanej w stan roztopiony gabki zelaznej.Korzystane moze byc rozwiazanie, polegajace na umieszczania ta/kich dcrez w dwóch plaszczyznach o rózniacych] sie katach nachylenia. Poniewaz opty¬ malne ttstawienie dysz zmienia sie w zaleznosci od wysokosci powierzchni warstwy zuzla, totez ko¬ rzystna jest mozliwosc takiej zmiany katów na¬ chylenia dysz, aby w czasie trwania procesu sta¬ piania mozna bylo zawsze nastawiac optymalny kat kfo taacaayienia.. Pjczez ciagle odprowadzanie su- róuJfei zuzla mozna jednak zapewnic utrzymanie f^wderzchni zuzla zawsze na tej samej: wysokosci.Dalsza, mozliwosc, zwlaszcza: podczas rozruchu pro¬ cesu, polega na wprawadzaniu: warstwy koksu z gru&szychi kawalków, zatrzymujacej opadajace czastki gabki ' zela^nej, które nastepnie w strefie wygokotoiipctL-adaurojwej moga; zostac: przepnawa- dzone^ w stan, roztopiony. Dysze 7 nie musza byc skieroiwane tor srodkom fluidalnego zloza weglo- wagot Mogai srodikowD. Dza^ki temu, zaleznie od rozmiarów re- akibora mozna w scodkowej czesoii 3 osiagnac bar- daiej- równoBaerne^ z^azowywanie; Jezeli srednica tej; czesci: jest baix2ao duza, np. gdy przewyzsza ona 4 mv wówczas maze byc korzystne zainstalowanie dysss w srodku oprócz dysz bocznych.Figura- 2 praedstawia na^ schemacie zaetofiowanie omówionego reaktera w zlozonej' instalacji do wy¬ twarzania cieklej surówki z tlenkowych Twtfzelaza.Powyz*}- retóKitora^ f ¦ zainatolowaiiy jeetf piec szy- bvwy 16 d« bcyy»»io^jiej rwhikcji. Gaz redukuj9 130306 10 jacy z reaktora kieruje sie do wyffnienniika ciepla 16, gdziet czesc swego ciepla jawnego oddaje wstepnie, ogrzewajacemu sie tlenowi, przeznaczo¬ nemu dla reaktora, po czym z gazu redukujacego w cyklonie 17 oddziela sie porwane czastki wegla, zas tan oczyszczony gaz redukujacy wprowadza sie w punkcie zasilania 18 do pieca szybowego 15.Po zredukowaniu rudy zelaza w omówionym szy¬ bowym pieou redukcyjnym wprowadza sie otrzy¬ mana, goraca gabke zelazna o temperaturze okolo 750°C do reaktora 1 i wytapia z niej surówke w omówiony wyzej sposób.Zastrzezenia patentowe 1. Sposób wytwarzania gazu redukujacego i su¬ rówki cieklej lub wstepnego materialu stalowni¬ czego w piecu do wytapiania i zgazowywamia, w którym z od góry doprowadzonych goracych czastek gabki zelaznej o temperaturze 500—950°C, ewen¬ tualnie z równoczesnym wprowadzaniem dodatków, wytapia sie ciekla surówke lub wstepny material stalowniczy, a z od góry doprowadzonego wegla i z powyzej kapieli metalu i zuzla wdmuchiwanego gazu zawierajacego tlen wytwarza sie gaz reduku¬ jacy i cieplo niezbedne do wytapiania, znamienny tym, ze gaz zawierajacy tlen wdmuchuje sie w dol¬ nej czesci pieca do wytapiania i zgazowywania, i przez regulowanie doprowadzanych ilosci gazu zawierajacego tlen i doprowadzanych ilosci wegla oraz ich wzajemnego stosunku ilosciowego tworzy sie fluidalne zloze weglowe o wysokosci 1,5—3,5 m, w którym w dolnej czesci (strefa wysokotempera¬ turowa) przez doprowadzenie gazu zawierajacego tlen utrzymuje sie temperature 2000—2500°C i w którym w kierunku do góry obniza sie tempera¬ tura do 1000—1400°C, oraz ze doprowadza sie wegiel o zawartosci co najmniej 70% czastek o wielkosci co najwyzej 12 mm. 2 Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze korzystnie stosuje sie fluidalne zloze weglowe, w którym w kierunku do góry temperatura obniza sie od temperatury 2200—400°C w strefie wysoko¬ temperaturowej do temperatury 1100—1300°C.?. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze do fluidalnego zloza weglowego doprowadza sie mial koksowy o wielkosci czastek co najwyzej 6 mm. 4. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze do fluidalnego zloza weglowego doprowadza sie wegiel brunatny o wielkosci czastek co najwyzej 6 mm. 5. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze korzystnie tworzy sie fluidalne zloze weglowe o wysokosci 2—2,5 m. 6. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze do strefy wysokotemperaturowej wdmuchuje sie ogrzany gaz zawierajacy tlen. 7. Sposób wedlug zastrz. 6, znamienny tym, ze do strefy wysokotemperaturowej wdmuchuje sie ogrzany tlen o temperaturze co najwyzej 450°C 8. Sposób wedlug zastrz. 6, znamienny tym, ze do strefy wysokotemperaturowej wdmuchuje sie gaz o temperaturze 200—800°C, zawierajacy tlen. 9. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze gaz zawierajacy tlen wdmuchuje sie z obrzeza flu¬ idalnego zloza weglowego pod malym katem na¬ chylenia ku dolowi. 10. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze gaz zawierajacy tlen wdmuchuje sie ze srodka 4 fluidalnego zloza weglowego pod malym katem na¬ chylenia ku dolowi. 11. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze gaz zawierajacy tlen wdmuchuje sie w kierunkach o róznym kacie nachylenia i/lub na róznych wy¬ je sokosciach, ukosnie ku dolowi. 12. Sposób wedlug zastrz. 9, znamienny tym, ze gaz zawierajacy tlen wdmuchuje sie w kierunku, którego kat nachylenia zmienia sie podczas pro¬ cesu. 1S 13. Sposób wedlug zastrz. 9, znamienny tym, ze gaz zawierajacy tlen wdmuchuje sie niewspólsrod- kowo z osia pionowa pieca. 14. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze w srodkowej czesci wysokosci fluidalnego zloza ^ weglowego wdmuchuje sie pare wodna i/lub weglo¬ wodory, 15. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze przez regulowanie predkosci i ilosoi wdmuchiwa¬ nego gazu zawierajacego tlen nastawia sie pred- u kosc wznoszacego strumienia gazu we fluidalnym zlozu weglowym na wartosc mniejsza od 0,4 m/«ek, w przeliczendiu na warunki normalne. 16. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze do fluidalnego zloza weglowego doprowadza sie do- u datkowo drobnoziarnista rude. 17. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze doprowadza sie gorace czastki gabki zelaznej bez¬ posrednio z zespolu urzadzen redukcyjnych, w któ¬ rym tlenkowa nude zelaza za pomoca wytworzonego n w piecu gazu redukujacego redukuje sie bezpo¬ srednio do czastek gabki zelaznej. 18. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze doprowadza sie gorace czastki gabki zelaznej do zawartosci co najmniej 80% ziarn o wielkosci m 3—30 im 19. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze korzystnie goraca gabke zelazna, wegiel i gaz za¬ wierajacy tlen doprowadza sie nieprzerwanie, gab¬ ke zelazna o wielkosci ziarh 0—25 mm doprowa- tf dza sie równomiernie rozproszona na cala powierz¬ chnie fluidalnego zloza weglowego, przy czym za¬ wartosc jZiairn o wielkosci powyzej 3 mm wynosi co najmniej 80%, zas zawartosc ziam dr o wielkosci ponizej 1 mm wynosi co najwyzej lO^/o, a nadto przez regulowanie doprowadzanych ilosci gazu zawierajacego tlen i doprowadzanych ilosci wegla oraz ich wzajemnego stosunku ilosciowego tworzy sie fluidalne zloze weglowe, zapewniajace doprowadzanym czastkom gabki zelaznej o wiel- kosci ziarn 3—25 mm przebywania powyzej 0,7 se¬ kundy. 20. Urzadzenie do wytwarzania gazu redukujacego i surówki cieklej luib wstepnego materialu stalow¬ niczego w reaktorze z wykladzina ognioodporna, H z górnymi otworami do dodawania wegla i gabki zelaznej oraz do odprowadzania wytworzonego gaizu redukujacego, nadto z dolnymi otworami do spustu zuzla i do spustu surówki oraz z otworami powyzej tworzacej sie w reatorze górnej powierz- :n chni zuzla do wprowadzania gazu zawierajacego11 130306 12 tlen i ew«tiifcualnie do wprowadzania weglowodorów lub pary wodnej, znamienne tym, ze srednica wewnetrzna górnej czesci (4) reaktora jest zwiek¬ szona w porównaniu ze srednica czesci (3) polozonej pod czescia górna, zas nad tym reaktorem (1) jest umieszczony piec szybowy (15) do bezposredniej redukcji tl&nku zelaza, którego dolny otwór spusto¬ wy gabki zelaznej jest polaczony z górnym otwo¬ rem wlotowym (10) reaktora.(H2,C0) FlG.2 ^fcGraf. fc.*. 1£-w», *. 671 (85+15) 4J« Cena IW •! PL PL

Claims (20)

1. Zastrzezenia patentowe 1. Sposób wytwarzania gazu redukujacego i su¬ rówki cieklej lub wstepnego materialu stalowni¬ czego w piecu do wytapiania i zgazowywamia, w którym z od góry doprowadzonych goracych czastek gabki zelaznej o temperaturze 500—950°C, ewen¬ tualnie z równoczesnym wprowadzaniem dodatków, wytapia sie ciekla surówke lub wstepny material stalowniczy, a z od góry doprowadzonego wegla i z powyzej kapieli metalu i zuzla wdmuchiwanego gazu zawierajacego tlen wytwarza sie gaz reduku¬ jacy i cieplo niezbedne do wytapiania, znamienny tym, ze gaz zawierajacy tlen wdmuchuje sie w dol¬ nej czesci pieca do wytapiania i zgazowywania, i przez regulowanie doprowadzanych ilosci gazu zawierajacego tlen i doprowadzanych ilosci wegla oraz ich wzajemnego stosunku ilosciowego tworzy sie fluidalne zloze weglowe o wysokosci 1,5—3,5 m, w którym w dolnej czesci (strefa wysokotempera¬ turowa) przez doprowadzenie gazu zawierajacego tlen utrzymuje sie temperature 2000—2500°C i w którym w kierunku do góry obniza sie tempera¬ tura do 1000—1400°C, oraz ze doprowadza sie wegiel o zawartosci co najmniej 70% czastek o wielkosci co najwyzej 12 mm.
2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze korzystnie stosuje sie fluidalne zloze weglowe, w którym w kierunku do góry temperatura obniza sie od temperatury 2200—400°C w strefie wysoko¬ temperaturowej do temperatury 1100—1300°C. ?.
3. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze do fluidalnego zloza weglowego doprowadza sie mial koksowy o wielkosci czastek co najwyzej 6 mm.
4. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze do fluidalnego zloza weglowego doprowadza sie wegiel brunatny o wielkosci czastek co najwyzej 6 mm.
5. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze korzystnie tworzy sie fluidalne zloze weglowe o wysokosci 2—2,5 m.
6. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze do strefy wysokotemperaturowej wdmuchuje sie ogrzany gaz zawierajacy tlen.
7. Sposób wedlug zastrz. 6, znamienny tym, ze do strefy wysokotemperaturowej wdmuchuje sie ogrzany tlen o temperaturze co najwyzej 450°C
8. Sposób wedlug zastrz. 6, znamienny tym, ze do strefy wysokotemperaturowej wdmuchuje sie gaz o temperaturze 200—800°C, zawierajacy tlen.
9. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze gaz zawierajacy tlen wdmuchuje sie z obrzeza flu¬ idalnego zloza weglowego pod malym katem na¬ chylenia ku dolowi.
10. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze gaz zawierajacy tlen wdmuchuje sie ze srodka 4 fluidalnego zloza weglowego pod malym katem na¬ chylenia ku dolowi.
11. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze gaz zawierajacy tlen wdmuchuje sie w kierunkach o róznym kacie nachylenia i/lub na róznych wy¬ je sokosciach, ukosnie ku dolowi.
12. Sposób wedlug zastrz. 9, znamienny tym, ze gaz zawierajacy tlen wdmuchuje sie w kierunku, którego kat nachylenia zmienia sie podczas pro¬ cesu. 1S
13. Sposób wedlug zastrz. 9, znamienny tym, ze gaz zawierajacy tlen wdmuchuje sie niewspólsrod- kowo z osia pionowa pieca.
14. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze w srodkowej czesci wysokosci fluidalnego zloza ^ weglowego wdmuchuje sie pare wodna i/lub weglo¬ wodory,
15. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze przez regulowanie predkosci i ilosoi wdmuchiwa¬ nego gazu zawierajacego tlen nastawia sie pred- u kosc wznoszacego strumienia gazu we fluidalnym zlozu weglowym na wartosc mniejsza od 0,4 m/«ek, w przeliczendiu na warunki normalne.
16. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze do fluidalnego zloza weglowego doprowadza sie do- u datkowo drobnoziarnista rude.
17. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze doprowadza sie gorace czastki gabki zelaznej bez¬ posrednio z zespolu urzadzen redukcyjnych, w któ¬ rym tlenkowa nude zelaza za pomoca wytworzonego n w piecu gazu redukujacego redukuje sie bezpo¬ srednio do czastek gabki zelaznej.
18. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze doprowadza sie gorace czastki gabki zelaznej do zawartosci co najmniej 80% ziarn o wielkosci m 3—30 im
19. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze korzystnie goraca gabke zelazna, wegiel i gaz za¬ wierajacy tlen doprowadza sie nieprzerwanie, gab¬ ke zelazna o wielkosci ziarh 0—25 mm doprowa- tf dza sie równomiernie rozproszona na cala powierz¬ chnie fluidalnego zloza weglowego, przy czym za¬ wartosc jZiairn o wielkosci powyzej 3 mm wynosi co najmniej 80%, zas zawartosc ziam dr o wielkosci ponizej 1 mm wynosi co najwyzej lO^/o, a nadto przez regulowanie doprowadzanych ilosci gazu zawierajacego tlen i doprowadzanych ilosci wegla oraz ich wzajemnego stosunku ilosciowego tworzy sie fluidalne zloze weglowe, zapewniajace doprowadzanym czastkom gabki zelaznej o wiel- kosci ziarn 3—25 mm przebywania powyzej 0,7 se¬ kundy.
20. Urzadzenie do wytwarzania gazu redukujacego i surówki cieklej luib wstepnego materialu stalow¬ niczego w reaktorze z wykladzina ognioodporna, H z górnymi otworami do dodawania wegla i gabki zelaznej oraz do odprowadzania wytworzonego gaizu redukujacego, nadto z dolnymi otworami do spustu zuzla i do spustu surówki oraz z otworami powyzej tworzacej sie w reatorze górnej powierz- :n chni zuzla do wprowadzania gazu zawierajacego11 130306 12 tlen i ew«tiifcualnie do wprowadzania weglowodorów lub pary wodnej, znamienne tym, ze srednica wewnetrzna górnej czesci (4) reaktora jest zwiek¬ szona w porównaniu ze srednica czesci (3) polozonej pod czescia górna, zas nad tym reaktorem (1) jest umieszczony piec szybowy (15) do bezposredniej redukcji tl&nku zelaza, którego dolny otwór spusto¬ wy gabki zelaznej jest polaczony z górnym otwo¬ rem wlotowym (10) reaktora. (H2,C0) FlG.2 ^fcGraf. fc.*. 1£-w», *. 671 (85+15) 4J« Cena IW •! PL PL
PL1979218689A 1978-10-04 1979-10-02 Method of and apparatus for generation of reducing gas and molten pig iron or preliminary steel-making material PL130306B1 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE2843303A DE2843303C2 (de) 1978-10-04 1978-10-04 Verfahren und Anlage zur Erzeugung von flüssigem Roheisen und Reduktionsgas in einem Einschmelzvergaser

Publications (2)

Publication Number Publication Date
PL218689A1 PL218689A1 (pl) 1980-06-16
PL130306B1 true PL130306B1 (en) 1984-07-31

Family

ID=6051382

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL1979218689A PL130306B1 (en) 1978-10-04 1979-10-02 Method of and apparatus for generation of reducing gas and molten pig iron or preliminary steel-making material

Country Status (16)

Country Link
US (1) US4317677A (pl)
EP (1) EP0010627B1 (pl)
JP (1) JPS6013401B2 (pl)
AT (1) ATE458T1 (pl)
AU (2) AU534088B2 (pl)
BR (1) BR7906364A (pl)
CA (1) CA1132800A (pl)
DD (1) DD146622A5 (pl)
DE (1) DE2843303C2 (pl)
ES (1) ES484678A1 (pl)
GB (1) GB2037326B (pl)
IN (1) IN151009B (pl)
PH (1) PH15175A (pl)
PL (1) PL130306B1 (pl)
SU (1) SU1169995A1 (pl)
ZA (1) ZA795286B (pl)

Families Citing this family (61)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
MX153453A (es) * 1979-07-16 1986-10-16 Mindres Int Bv Mejoras en metodo y aparato para la produccion de arrabio fundido
DE3034539C2 (de) * 1980-09-12 1982-07-22 Korf-Stahl Ag, 7570 Baden-Baden Verfahren und Vorrichtung zur direkten Erzeugung von flüssigem Roheisen aus stückigem Eisenerz
DE3034520C2 (de) * 1980-09-12 1983-01-05 Korf-Stahl Ag, 7570 Baden-Baden Metallurgisches Schmelzaggregat mit einer schwenkbaren Düse bzw. einem schwenkbaren Brenner
EP0063924B2 (en) * 1981-04-28 1990-03-14 Kawasaki Steel Corporation Methods for melting and refining a powdery ore containing metal oxides and apparatuses for melt-refining said ore
SE457265B (sv) * 1981-06-10 1988-12-12 Sumitomo Metal Ind Foerfarande och anlaeggning foer framstaellning av tackjaern
GB2103249B (en) * 1981-06-23 1986-07-23 Yoshida Iron Works Co Ltd Method of producing castings using reduced iron as raw material, melting furnace and briquette used as raw material for castings
AT378970B (de) * 1982-12-21 1985-10-25 Voest Alpine Ag Verfahren und vorrichtung zur herstellung von flùssigem roheisen oder stahlvorprodukten
AT376241B (de) * 1983-01-03 1984-10-25 Voest Alpine Ag Verfahren zum schmelzen von zumindest teilweise reduziertem eisenerz
AT376242B (de) * 1983-01-19 1984-10-25 Voest Alpine Ag Verfahren zum schmelzen von zumindest teilweise reduziertem eisenerz
AT376243B (de) * 1983-01-19 1984-10-25 Voest Alpine Ag Verfahren zum schmelzen von zumindest teilweise reduziertem eisenerz
AT387036B (de) * 1983-05-04 1988-11-25 Voest Alpine Ag Verfahren zum entfernen von schwefel bei der erschmelzung von roheisen
DE3318005C2 (de) * 1983-05-18 1986-02-20 Klöckner CRA Technologie GmbH, 4100 Duisburg Verfahren zur Eisenherstellung
DD226157A3 (de) * 1983-06-01 1985-08-14 Bandstahlkombinat Matern Veb Verfahren zur erzeugung von fluessigem roheisen und reduktionsgas in einem abstichgenerator
AT382165B (de) * 1983-08-18 1987-01-26 Voest Alpine Ag Verfahren zur herstellung von fluessigem roheisen oder stahlvorprodukten sowie vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens
AT388388B (de) * 1983-11-24 1989-06-12 Voest Alpine Ag Verfahren und vorrichtung zum schmelzen von eisen in einem einschmelzvergaser
EP0144614B1 (de) * 1983-12-03 1989-05-31 Hüls Aktiengesellschaft Verfahren zur Herstellung von verpastbaren Vinylchloridpolymerisaten
DE3422185A1 (de) * 1984-06-12 1985-12-12 Korf Engineering GmbH, 4000 Düsseldorf Anordnung aus einem vergaser und direktreduktionsofen
AT381954B (de) * 1984-08-16 1986-12-29 Voest Alpine Ag Verfahren zur direktreduktion von eisenoxidhaeltigen materialien
DE3438487A1 (de) * 1984-10-17 1986-04-24 Korf Engineering GmbH, 4000 Düsseldorf Verfahren zur herstellung von roheisen
AT381116B (de) * 1984-11-15 1986-08-25 Voest Alpine Ag Verfahren zur herstellung von fluessigem roheisen oder stahlvorprodukten sowie vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens
SU1479006A3 (ru) * 1984-11-26 1989-05-07 Фоест-Альпине (Фирма) Способ получени жидкого чугуна или продуктов стали и восстановительного газа в плавильном газификаторе
AT385770B (de) * 1985-02-13 1988-05-10 Voest Alpine Ag Verfahren und vorrichtung zur herstellung von fluessigem roheisen oder stahlvorprodukten
US4685964A (en) * 1985-10-03 1987-08-11 Midrex International B.V. Rotterdam Method and apparatus for producing molten iron using coal
DE3603894A1 (de) * 1986-02-05 1987-08-06 Korf Engineering Gmbh Verfahren zur herstellung von fluessigem roheisen oder stahlvormaterial
DE3607775A1 (de) * 1986-03-08 1987-09-17 Kloeckner Cra Tech Verfahren zur schmelzreduktion von eisenerz
AT387038B (de) * 1986-11-25 1988-11-25 Voest Alpine Ag Verfahren und anlage zur gewinnung von elektrischer energie neben der herstellung von fluessigem roheisen
DE3737271A1 (de) * 1986-12-23 1988-07-07 Korf Engineering Gmbh Einschmelzvergaser
DE3644775A1 (de) * 1986-12-23 1988-07-14 Korf Engineering Gmbh Verfahren zur herstellung von roheisen
KR950005786B1 (ko) * 1987-06-30 1995-05-31 가와사끼 세이데쓰 가부시끼가이샤 분말 광석으로부터 용융금속을 제조하기 위한 방법 및 장치
AT388176B (de) * 1987-07-30 1989-05-10 Voest Alpine Ag Verfahren und anlage zur gewinnung von fluessigem roheisen oder stahlvorprodukten aus stueckigen, eisenoxidhaeltigen einsatzstoffen
AT389709B (de) * 1988-03-17 1990-01-25 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren und anlage zur gewinnung von fluessigem metall aus stueckigen oxidhaeltigen einsatzstoffen
EP0449891B1 (en) * 1988-12-20 1996-10-30 Cra Services Limited Manufacture of iron and steel in a duplex smelter and solid state oxide suspension prereducer
JPH035611A (ja) * 1989-05-30 1991-01-11 Nippon Steel Corp 廃棄物溶融炉
US5201940A (en) * 1989-06-02 1993-04-13 Cra Services Limited Pre-heating and pre-reduction of a metal oxide
DE4037977A1 (de) * 1990-11-29 1992-06-11 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zur herstellung von roheisen bzw. eisenschwamm
AT396255B (de) * 1991-09-19 1993-07-26 Voest Alpine Ind Anlagen Anlage und verfahren zur erzeugung von roheisen und eisenschwamm
AT401777B (de) * 1992-05-21 1996-11-25 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren und anlage zur herstellung von flüssigen roheisen oder flüssigen stahlvorprodukten
US5397376A (en) * 1992-10-06 1995-03-14 Bechtel Group, Inc. Method of providing fuel for an iron making process
US5429658A (en) * 1992-10-06 1995-07-04 Bechtel Group, Inc. Method of making iron from oily steel and iron ferrous waste
US5320676A (en) * 1992-10-06 1994-06-14 Bechtel Group, Inc. Low slag iron making process with injecting coolant
US6197088B1 (en) 1992-10-06 2001-03-06 Bechtel Group, Inc. Producing liquid iron having a low sulfur content
US5380352A (en) * 1992-10-06 1995-01-10 Bechtel Group, Inc. Method of using rubber tires in an iron making process
US5338336A (en) * 1993-06-30 1994-08-16 Bechtel Group, Inc. Method of processing electric arc furnace dust and providing fuel for an iron making process
DE4240194C1 (de) * 1992-11-30 1994-06-01 Bogdan Dipl Ing Vuletic Verfahren zur Herstellung von Roheisen aus Feinerz und Vorrichtung zu seiner Durchführung
DE4240197C2 (de) * 1992-11-30 1996-04-18 Vuletic Bogdan Dipl Ing Verfahren zur Herstellung von Roheisen aus Eisenerzen und Vorrichtung zur thermischen und/oder chemischen Behandlung eines leicht zerfallenden Materials oder zur Herstellung von Roheisen mittels dieses Verfahrens
AT404254B (de) * 1993-07-05 1998-10-27 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren und anlage zur herstellung von roheisen oder flüssigen stahlvorprodukten aus eisenerzhältigen einsatzstoffen
US5958107A (en) * 1993-12-15 1999-09-28 Bechtel Croup, Inc. Shift conversion for the preparation of reducing gas
AT400578B (de) * 1994-03-24 1996-01-25 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zum aufbereiten von feinerz
AT405187B (de) * 1994-12-01 1999-06-25 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zum herstellen von eisenschwamm sowie anlage zur durchführung des verfahrens
AT406480B8 (de) * 1995-07-19 2000-07-25 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zur herstellung von flüssigem roheisen oder stahlvorprodukten und anlage zur durchführung des verfahrens
AT406483B (de) 1995-07-19 2000-05-25 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zur herstellung von flüssigem roheisen oder stahlvorprodukten und anlage zur durchführung des verfahrens
AT406482B (de) * 1995-07-19 2000-05-25 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zur herstellung von flüssigem roheisen oder stahlvorprodukten und anlage zur durchführung des verfahrens
AT403381B (de) 1996-06-10 1998-01-26 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren und anlage zum chargieren von metallträgern in eine einschmelzvergasungszone
AT403696B (de) * 1996-06-20 1998-04-27 Voest Alpine Ind Anlagen Einschmelzvergaser und anlage für die herstellung einer metallschmelze
AT403930B (de) 1996-07-11 1998-06-25 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zum chargieren von metallträgern in eine einschmelzvergasungszone und anlage zur durchführung des verfahrens
AT404022B (de) 1996-11-08 1998-07-27 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren und anlage zur herstellung von flüssigem roheisen oder stahlvorprodukten aus eisenhältigemmaterial
AT404362B (de) 1996-12-17 1998-11-25 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren und einschmelzvergaser zur herstellung von flüssigem metall
AT412786B (de) * 2003-07-04 2005-07-25 Voest Alpine Industrieanalgenb Verfahren zum chargieren von schüttfähigem material und vorrichtung zur durchführung des verfahrens
DE102006048600B4 (de) 2006-10-13 2012-03-29 Siemens Vai Metals Technologies Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von geschmolzenem Material
DE102009022510B4 (de) 2009-05-25 2015-03-12 Thyssenkrupp Industrial Solutions Ag Verfahren zur gleichzeitigen Herstellung von Eisen und eines CO und H2 enthaltenden Rohsynthesegases
CN102459654B (zh) 2009-06-10 2014-12-31 克基·霍尔穆斯吉·阿加尔达 生产铁、半钢和还原气体的装置及方法

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2321310A (en) * 1941-02-14 1943-06-08 Standard Oil Dev Co Smelting iron ore
US2560470A (en) * 1948-02-12 1951-07-10 Standard Oil Dev Co Reduction and melting of ores with gaseous fuel
US2742352A (en) * 1952-03-05 1956-04-17 Exxon Research Engineering Co Ore reduction process
DE1246780B (de) * 1955-08-31 1967-08-10 Werner Wenzel Dr Ing Verfahren zum Verhuetten von feinteiligen Erzen, insbesondere von Eisenerzen, mittels feinteiliger Reduktionskohle und elektrischer Beheizung
LU34613A1 (pl) * 1955-08-31
US2774662A (en) * 1955-09-13 1956-12-18 Bethlehem Steel Corp Reduction and fusion of metals
CH379542A (de) * 1958-06-01 1964-07-15 Inland Steel Co Verfahren zur Herstellung von Eisen aus Eisenoxyd enthaltenden Materialien
DE1271133B (de) * 1959-03-04 1968-06-27 E H Hermann Schenck Dr Ing Dr Verfahren zum Betrieb eines elektrischen Reduktionsofens
DE2401909C3 (de) * 1974-01-16 1985-06-27 Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen Verfahren zur Herstellung von Stahl
DE2655813B2 (de) * 1976-12-09 1980-10-23 Kloeckner-Humboldt-Deutz Ag, 5000 Koeln Verfahren und Anlage zur direkten und kontinuierlichen Gewinnung von Eisen

Also Published As

Publication number Publication date
CA1132800A (en) 1982-10-05
PL218689A1 (pl) 1980-06-16
ATE458T1 (de) 1981-12-15
AU2463884A (en) 1984-07-19
EP0010627B1 (de) 1981-12-02
BR7906364A (pt) 1980-05-27
ZA795286B (en) 1980-10-29
IN151009B (pl) 1983-02-12
AU5119779A (en) 1980-04-17
SU1169995A1 (ru) 1985-07-30
ES484678A1 (es) 1980-06-16
DD146622A5 (de) 1981-02-18
US4317677A (en) 1982-03-02
DE2843303C2 (de) 1982-12-16
AU534088B2 (en) 1984-01-05
PH15175A (en) 1982-08-31
GB2037326B (en) 1982-11-24
EP0010627A1 (de) 1980-05-14
JPS6013401B2 (ja) 1985-04-06
GB2037326A (en) 1980-07-09
DE2843303A1 (de) 1980-04-10
JPS5594408A (en) 1980-07-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
PL130306B1 (en) Method of and apparatus for generation of reducing gas and molten pig iron or preliminary steel-making material
CA1214333A (en) Method and a melt-down gasifier for producing molten pig iron or steel pre-products
KR0131266B1 (ko) 컨버터를 이용한 철의 제조방법
SU1118292A3 (ru) Способ получени жидкого чугуна или стального полупродукта из железосодержащего материала и установка дл его реализаций
NZ244245A (en) Fluidised bed reactor; gases introduced into reactor at more than 35 m/s
US5669955A (en) Process for producing pig iron from iron ores, and applicance for the thermal and/or chemical treatment of a readily disintegrating material or for producing pig iron by means of said process
US4095960A (en) Apparatus and method for the gasification of solid carbonaceous material
US4374663A (en) Method and apparatus for reducing an iron oxide material in a fluidized bed
AU2019201093A1 (en) Smelting Process and Apparatus
US3985544A (en) Method for simultaneous combined production of electrical energy and crude iron
CA1049792A (en) Process and apparatus for producing molten iron
SU1479006A3 (ru) Способ получени жидкого чугуна или продуктов стали и восстановительного газа в плавильном газификаторе
US4753677A (en) Process and apparatus for producing steel from scrap
KR100769794B1 (ko) 고로에서 선철 또는 액상의 1차 강 제품을 생산하기 위한 방법 및 플랜트
KR930007308B1 (ko) 입철에서 용융선철 또는 강 예비생성물을 생산하기 위한 방법
RU2133780C1 (ru) Способ получения жидкого чугуна или жидких стальных полупродуктов и установка для осуществления способа
JPH04505945A (ja) 金属酸化物の予備加熱及び予備還元
SK1792001A3 (en) Method for producing liquid pig iron
US3038795A (en) Process for smelting and reducing powdered or finely divided ores
US3734716A (en) Steelmaking process
RU2192476C2 (ru) Способ получения горячего восстановительного газа для восстановления руды металла и установка для его осуществления
JPH06271919A (ja) 溶融還元炉用の石炭、鉱石の前処理方法
JPS6156255A (ja) 非鉄金属鉱石または精鉱からの金属回収精錬方法
AU647253B2 (en) Process and reduction and melting furnace for producing liquid metal from fine metal oxide particles
KR880001379B1 (ko) 용융선철과 환원가스 제조방법 및 그 장치