PL182542B1 - Method of reducing viscosity of heavy oil residues - Google Patents
Method of reducing viscosity of heavy oil residuesInfo
- Publication number
- PL182542B1 PL182542B1 PL96316489A PL31648996A PL182542B1 PL 182542 B1 PL182542 B1 PL 182542B1 PL 96316489 A PL96316489 A PL 96316489A PL 31648996 A PL31648996 A PL 31648996A PL 182542 B1 PL182542 B1 PL 182542B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- residue
- thermal
- cracking
- heavy
- heavy oil
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 49
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 title claims abstract description 22
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 claims abstract description 33
- 238000005336 cracking Methods 0.000 claims abstract description 25
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims abstract description 20
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 claims abstract description 19
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 12
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 4
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000002904 solvent Substances 0.000 claims description 4
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 3
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 claims description 3
- 239000000852 hydrogen donor Substances 0.000 claims description 3
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 16
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 13
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 13
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 13
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 4
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 4
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 4
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical group [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 2
- HYBBIBNJHNGZAN-UHFFFAOYSA-N furfural Chemical compound O=CC1=CC=CO1 HYBBIBNJHNGZAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003915 liquefied petroleum gas Substances 0.000 description 2
- 238000005292 vacuum distillation Methods 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004523 catalytic cracking Methods 0.000 description 1
- 238000004517 catalytic hydrocracking Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000000386 donor Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 125000005842 heteroatom Chemical group 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 239000003380 propellant Substances 0.000 description 1
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G51/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more cracking processes only
- C10G51/02—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more cracking processes only plural serial stages only
- C10G51/023—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more cracking processes only plural serial stages only only thermal cracking steps
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Lubricants (AREA)
- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
Abstract
1. Sposób zmniejszania lepkosci ciez- kich pozostalosci olejowych w procesie skladajacym sie z pierwszego etapu krakowa- nia wstepnego (I) ciezkich pozostalosci ole- jowych i drugiego etapu termicznego krakowania (II) ciezkiego oleju napedowego wytworzonego w procesie krakowania wste- pnego, przy czym w krakowaniu termicz- nym powstaje termiczna pozostalosc jak i lzejsze produkty, znamienny tym, ze (a) pra- wie w calosci odzyskuje sie pozostalosc ter- miczna otrzymana w etapie krakowania termicznego i (b) kompozycje skladajaca sie ze swiezej pozostalosci olejowej rozcien- czona termiczna pozostaloscia odzyskana w etapie (a) ponownie wprowadza sie do eta- pu krakowania wstepnego. Fig 1 PL 1. A method for reducing the viscosity of heavy oil residues in a process consisting of a first stage of primary cracking (I) of heavy oil residues and a second stage of thermal cracking (II) of heavy diesel oil produced in the primary cracking process, wherein thermal cracking produces a thermal residue as well as lighter products, characterized in that (a) almost all of the thermal residue obtained in the thermal cracking stage is recovered and (b) a composition consisting of fresh oil residue diluted the thermal residue recovered in step (a) is fed back to the viscracking stage. Fig 1 PL
Description
Przedmiotem wynalazkujest sposób zmniejszania lepkości ciężkich pozostałości olejowych.The present invention relates to a method for reducing the viscosity of heavy residual oil.
Aby otrzymać produkty olejowe o mniejszej lepkości z ciężkich pozostałości olejowych o bardzo dużej lepkości powszechnie stosuje się procesy krakowania wstępnego opisane na przykład w artykule Deutchera i in. pt. „Thermal Visbreaking of Heavy Residues”, The Oil and Gas Journal”, 57:46,9 listopada, 1959, str. 151 -175 lub w artykule Rhoe i in. „Visbreaking: A Flexible Process”, Hydrocarbon Processing, Styczeń 1979, str. 131-136.In order to obtain lower viscosity oil products from very high viscosity heavy oil residues, rough cracking processes as described, for example, in the article by Deutcher et al. Fri "Thermal Visbreaking of Heavy Residues", The Oil and Gas Journal, 57: November 46.9, 1959, pp. 151-175 or in an article by Rhoe et al. "Visbreaking: A Flexible Process", Hydrocarbon Processing, January 1979, pp. 131-136.
Powyższe procesy mogą być zastosowane do różnych strumieni rafineryjnych takich jak pozostałości atmosferyczne i próżniowe, furfural-ekstrakty, propan-odasfaltowania smoła, pozostałości krakowania termicznego.The above processes can be applied to various refinery streams such as atmospheric and vacuum residues, furfural-extracts, propane-tar deasphalting, thermal cracking residues.
Procesy krakowania wstępnego są procesami termicznymi, przeprowadzonymi w stosunkowo łagodnych warunkach, w wyniku których powstają lżejsze frakcje węglowodorowe. Podczas procesów krakowania wstępnego zwykle wytwarzane są gazy, gazy płynne, ciężka benzyna i olej napędowy, ciężkie destylaty.The visbreaking processes are thermal processes carried out under relatively mild conditions that produce lighter hydrocarbon fractions. The pre-cracking processes typically produce gases, liquefied petroleum gases, naphtha and diesel, heavy distillates.
Procesy krakowania wstępnego często przeprowadzane są z procesami krakowania termicznego, w których ciężki próżniowy olej napędowy pochodzący z krakowania wstępnego poddaje się krakowaniu termicznemu w bardziej ostrych warunakch niż warunki wcześniejszego etapu krakowania wstępnego. W ten sposób odzyskuje się lżejsze frakcje.The visbreaking processes are often carried out with thermal cracking processes in which heavy vacuum gas oil from visbreaking is thermally cracked under more severe conditions than the conditions of the previous visbreaking step. In this way, the lighter fractions are recovered.
Jednakże takie połączenie procesów (krakowanie wstępne + krakowanie termiczne) ma tę wadę, że wytwarza się znaczna ilość pozostałości, które z uwagi na ich charakterystyki fizykochemiczne (na przykład gęstość, lepkość i krzywą destylacji) mogą być stosowane tylko jako olej opałowy, po ewentualnym upłynnieniu olejem napędowym.However, this combination of processes (cracking + thermal cracking) has the disadvantage that a significant amount of residues is produced, which due to their physicochemical characteristics (e.g. density, viscosity and distillation curve) can only be used as heating oil, after possible liquefaction diesel fuel.
Dlatego koniecznym stało się znalezienie nowego procesu termicznego, który byłby równie skuteczny, ale w wyniku którego powstałaby mniejsza ilość powyższych pozostałości. Obec182 542 nie znaleziono sposób, w którym zmniejsza się lepkość ciężkich pozostałości olejowych, a który nie wykazuje wad wyżej opisanych połączonych procesów i dzięki któremu nie tylko zmniejsza się ale prawie całkowicie eliminuje się pozostałości krakowania termicznego.Therefore, it has become imperative to find a new thermal process that is equally effective but produces less of the above residues. At present, no method has been found which reduces the viscosity of heavy oil residues without the disadvantages of the above-described combined processes and which not only reduces but almost completely eliminates thermal cracking residues.
W związku z powyższym, wynalazek dotyczy sposobu zmniejszania lepkości ciężkich pozostałości olejowych w procesie składającym się z pierwszego etapu krakowania wstępnego (I) ciężkich pozostałości olejowych i drugiego etapu termicznego krakowania (II) ciężkiego oleju napędowego wytworzonego w procesie krakowania wstępnego, przy czym w krakowaniu termicznym powstaje termiczna pozostałość jak i lżejsze produkty polegające na tym, że (a) prawie w całości odzyskuje się pozostałość termiczną otrzymaną w etapie krakowania termicznego i (b) kompozycję składającą się ze świeżej ciężkiej pozostałości olejowej rozcieńczonątermiczną pozostałością odzyskaną w etapie (a) ponownie wprowadza się do etapu krakowania wstępnego. Przez określenie krakowanie wstępne uważa się znany dobrze ze stanu techniki proces, w którym zmniejsza się lepkość ciężkich frakcji olejowych. Powyższe krakowanie wstępne ciężkich pozostałości olejowych może być przeprowadzane, tak jak to jest znane, bez obecności lub w obecności wodoru (hydrokrakowanie) lub w obecności tak zwanych wodorodonorowych rozpuszczalników (patrz na przykład opis patentowy Stanów Zjednoczonych Ameryki nr 2 953 513) lub w obecności wodoru i donorowego rozpuszczalnika (patrz opis patentowy Stanów Zjednoczonych Ameryki nr 4 292 168) i także w obecności katalizatorów (patrz na przykład opis patentowy Stanów Zjednoczonych Ameryki nr 5 057 204). W korzystnym wykonaniu proces krakowania wstępnego przeprowadza się bez obecności wodoru, katalizatorów i wodorodonorowych rozpuszczalników. Polega on na doprowadzeniu ciężkich pozostałości do pieca ogrzanego do żądanej temperatury na wcześniej określony czas.Accordingly, the invention relates to a method for reducing the viscosity of heavy oil residues in a process consisting of a first stage cracking (I) of heavy oil residue and a second stage of thermal cracking (II) of heavy diesel fuel produced by a cracking process, whereby thermal cracking is a thermal residue is formed as well as lighter products where (a) the thermal residue obtained in the thermal cracking stage is almost completely recovered and (b) a composition consisting of fresh heavy oil residue, diluted with the thermal residue recovered in stage (a) is reintroduced to the pre-cracking stage. By the term rough cracking is meant a process known in the art in which the viscosity of heavy oil fractions is reduced. The above cracking of heavy oily residues can be carried out, as is known, in the absence or presence of hydrogen (hydrocracking) or in the presence of so-called hydrogen donor solvents (see, for example, U.S. Patent No. 2,953,513) or in the presence of hydrogen. and a donor solvent (see U.S. Patent No. 4,292,168) and also in the presence of catalysts (see, for example, U.S. Patent No. 5,057,204). In a preferred embodiment, the visbreaking process is carried out in the absence of hydrogen, catalysts, and hydrogen donor solvents. It consists in bringing heavy residues to the oven heated to the desired temperature for a predetermined time.
Tak jak w większości procesów olejowych istnieje współzależność pomiędzy temperaturą reakcji i czasem przebywania reagentów. Dlatego też, przy tej samej temperaturze, jeden proces krakowania wstępnego może być mniej wydajny od innego, gdy czas przebywania będzie większy.As with most oil processes, there is a correlation between the reaction temperature and the residence time of the reactants. Therefore, at the same temperature, one visbreaking process may be less efficient than another as the residence time is greater.
Proces krakowania wstępnego prowadzi się zwykle w jednym lub więcej pieców, ale w każdym przypadku temperatura pieca do krakowania wstępnego wynosi między 350°C i 525°C, korzystniej między 380 i 500°C, przy czasie przebywania między 2 i 20 minut, korzystnie między 3 i 10. Jak wspomniano powyżej, ciężkie pozostałości olejowe, które mająbyć poddawane w pierwszym etapie I krakowania wstępnego mogąpochodzić z różnych strumieni rafineryjnych. Dlatego proces krakowania wstępnego może być zastosowany do różnych frakcji olejów ciężkich, takich jak pozostałości próżniowe, pozostałości atmosferyczne, furfural-ekstrakty, propan-odasfaltowana smoła, katalityczne pozostałości krakowe, asfalty. Zwykle co najmniej 75% wagowych składników ciężkiej pozostałości olejowej ma punkt wrzenia wyższy niż 370°C. Powyższa ciężka pozostałość olejowa może zawierać również zanieczyszczenia z uwagi na heteroatomy, na przykład azotu lub siarki i metale, zwłaszcza wanad. W korzystnym wykonaniu ciężka pozostałość olejowa doprowadzana do etapu (I) wstępnego krakowania zasadniczo zawiera pozostałość atmosferyczną. Pozostałości atmosferyczne zwykle mają następującą charakterystykę: gęstość między 0,940 i 1,000 g/cm3; początkowy punkt destylacji (zgodnie z metodą ASTM D 1160) między 180 i 220 °C ; temperahrrę , w której 5% w objętość i destyluje od 330 do 370°C , temperaturę, w której 10% w objętości destyluje od 380 do 410°C, temperaturę, w której 50% w objętości destyluje od 490 do 520°C.The visbreaking process is typically carried out in one or more ovens, but in any case the temperature of the visbreaker oven is between 350 ° C and 525 ° C, more preferably between 380 and 500 ° C, with a residence time of between 2 and 20 minutes, preferably between 3 and 10. As mentioned above, the heavy oily residues to be subjected to the first preliminary cracking step I may come from different refinery streams. Therefore, the rough cracking process can be applied to various heavy oil fractions such as vacuum residue, atmospheric residue, furfural extracts, propane deasphalted tar, catalytic cracking residue, asphalts. Typically at least 75% by weight of the heavy oil residue components have a boiling point greater than 370 ° C. The above heavy oily residue may also contain impurities due to heteroatoms, for example nitrogen or sulfur, and metals, especially vanadium. In a preferred embodiment, the heavy oil residue fed to the preliminary cracking step (I) essentially comprises an atmospheric residue. The atmospheric residues usually have the following characteristics: a density between 0.940 and 1,000 g / cm 3 ; starting point of distillation (in accordance with the ASTM D 1160 method) between 180 and 220 ° C; a temperature where 5% by volume distils from 330 to 370 ° C, a temperature where 10% by volume distils from 380 to 410 ° C, a temperature where 50% by volume distils from 490 to 520 ° C.
W etapie (I) wstępnego krakowania wytwarzane są liczne frakcje węglowodorowe. Zwykle odzyskuje się następujące frakcje: a) gazy i gazy płynne, b) cięż^iąbenzynę, c) olej napędowy, d) ciężki destylat próżniowy, e) pozostałość próżniową + olej opałowy i/lub smołę.Numerous hydrocarbon fractions are produced in the initial cracking step (I). Typically the following fractions are recovered: a) Gases and liquefied gases, b) Heavy gasoline, c) Gas oil, d) Heavy vacuum distillate, e) Vacuum residue + fuel oil and / or tar.
W wykonaniu sposobu według wynalazku oddzielanie produktów krakowania wstępnego nie jest istotne. Jednakże korzystnie odzyskuje się frakcje z wysoką zawartością dodatkową taką jak ciężka benzyna i olej napędowy.In an embodiment of the process according to the invention, the separation of the visbreaking products is not essential. However, preferably fractions with high additional content such as naphtha and diesel are recovered.
Z drugiej strony istotnym jest odzyskiwanie części lub całego ciężkiego próżniowego oleju napędowego, znanego również jako HVGO (wysokopróżniowy olej napędowy). Jest to frakcja węglowodorowa o gęstości w temperaturze 15°C pomiędzy 0,880 i 0,980 g/cm3,On the other hand, it is important to recover some or all of the heavy vacuum diesel fuel, also known as HVGO (High Vacuum Diesel). It is a hydrocarbon fraction with a density at 15 ° C between 0.880 and 0.980 g / cm3,
182 542 początkowym punkcie destylacji (ASTM D 1160) pomiędzy 240 i 290°C i końcowym punkcie destylacji pomiędzy 530 i 590°C. Ten wysokopróżniowy olej napędowy zwykle, a przynajmniej często, odzyskuje się przez destylację pod próżnią, zwykle wynoszącą około 20-40 mm Hg.182 542 starting point of distillation (ASTM D 1160) between 240 and 290 ° C and ending point of distillation between 530 and 590 ° C. This high vacuum diesel fuel is usually, or at least often, recovered by distillation under a vacuum, typically of about 20-40 mmHg.
Inny ciężki próżniowy olej napędowy może być odzyskiwany jako dolna frakcja z kolumny destylacyjnej pod ciśnieniem atmosferycznym nieco wyższym niż atmosferyczne, zwykle pod ciśnieniem 2-4 barów.Other heavy vacuum diesel fuel may be recovered as a bottom fraction from the distillation column at slightly above atmospheric pressure, typically 2-4 bar.
Charakterystyka tej frakcji (to jest pozostałości w kolumnie pod ciśnieniem atmosferycznym) jest taka jak zakresy podane dla wysokopróżniowego oleju napędowego. Tak więc odniesienie się do wysokopróżniowego oleju napędowego otrzymanego w strumieniu wyjściowym w procesie krakowania wstępnego dotyczy zarówno tego, który jest odzyskiwany poprzez destylację pod zmniejszonym ciśnieniem, jak i tego, który odzyskuje się jako pozostałość atmosferyczną. Część lub całość tak oddzielonego ciężkiego próżniowego oleju napędowego doprowadza się do etapu (II) krakowania termicznego.The characteristics of this fraction (i.e. the residue in the column at atmospheric pressure) are as in the ranges given for high vacuum diesel fuel. Thus, the reference to high vacuum gas oil obtained in the output stream of a visbreaking process applies to both that which is recovered by reduced pressure distillation and that which is recovered as an atmospheric residue. Some or all of the heavy vacuum diesel fuel thus separated is fed to the thermal cracking stage (II).
Jeśli tylko część ciężkiego próżniowego oleju napędowego dostarcza się do etapu krakowania termicznego, to pozostałą część może stanowić dowolna inna frakcja olejowa o takiej samej charakterystyce jak podano wyżej dla ciężkiego próżniowego oleju napędowego. Pozostałość próżniowa odpędzana jest typową frakcją, która może być ewentualnie doprowadzona do krakowania termicznego (II) razem z odzyskanym strumieniem dolnym ciężkiego próżniowego oleju napędowego z procesu krakowania wstępnego. Jednakże korzystnie do etapu krakowania termicznego doprowadza się całą frakcję ciężkiego próżniowego oleju napędowego odzyskanego po krakowaniu wstępnym.If only a portion of the heavy vacuum diesel fuel is fed to the thermal cracking step, the remainder may be any other oil fraction with the same characteristics as given above for the heavy vacuum diesel fuel. The vacuum residue is stripped off the conventional fraction that can optionally be made to thermal cracking (II) together with the recovered heavy vacuum gas oil bottom stream from the rough cracking process. However, preferably the entire fraction of heavy vacuum gas oil recovered from visbreaking is fed to the thermal cracking step.
Oczywistym jest, że jeśli piec do krakowania termicznego ma wymiary dostosowane do pracy z ilością ciężkiego próżniowego oleju napędowego większą niż ta, która pochodzi z etapu krakowania wstępnego, to niezbędnym jest zastosowanie również innej frakcji o charakterystyce ciężkiego próżniowego oleju napędowego.It is evident that if the thermal cracking furnace is sized to operate with an amount of heavy vacuum diesel fuel greater than that derived from the roughing step, it is also necessary to use another fraction with the characteristics of heavy vacuum diesel fuel.
Przeciwnie, jeśli piec do krakowania termicznego ma wymiary dostosowane do pracy z ilością ciężkiego próżniowego oleju napędowego mniejszą niż ta, która została wyodrębniona po etapie krakowania wstępnego, koniecznym jest odprowadzenie części ciężkiego próżniowego oleju napędowego lub oddzielenie tylko żądanej ilości.On the contrary, if the thermal cracking furnace is sized to operate with less heavy vacuum diesel fuel than that recovered after the pre-cracking step, it is necessary to drain off a portion of the heavy vacuum diesel fuel, or to separate only the desired amount.
Etap (II) krakowania termicznego przeprowadza się w bardziej ostrych warunkach niż etap (I) krakowania wstępnego, albo w wyższej temperaturze przy tym samym czasie przebywania, lub w dłuższym czasie przebywania przy tej samej temperaturze.The thermal cracking step (II) is carried out under more severe conditions than the visbreaking step (I), either at a higher temperature for the same residence time, or a longer residence time at the same temperature.
Temperatura etapu (II) krakowania termicznego wynosi zwykle między 450 i 510°C, a czas przebywania miedzy 20 i 60 minut.The temperature of the thermal cracking step (II) is usually between 450 and 510 ° C and the residence time between 20 and 60 minutes.
Na końcu etapu krakowania termicznego odzyskuje się frakcję zwaną pozostałością termiczną, której skład wynika z krakowania termicznego po usunięciu frakcji lekkich (350°C-).At the end of the thermal cracking step, a fraction called thermal residue is recovered, the composition of which results from thermal cracking after the removal of the light fractions (350 ° C-).
Strumień opuszczający krakowanie termiczne zwykle kieruje się do oddzielacza, gdzie frakcje lekkie, te o 350°C - oddziela się. Pozostały produkt składa się z pozostałości termicznej, która ma gęstość w temperaturze 15°C pomiędzy 1,00 i 1,07, a wartość P (określoną metodą Shella Nr 1600 z 1983 r.) pomiędzy 1,4 i 2,3 początkowy punkt destylacji (zgodnie z ASTM D 1160) pomiędzy 180 i 220°C, temperaturę, w której 50% destyluje pomiędzy 440 i 490°C, temperaturę, w której 90% destyluje pomiędzy 570 i 610°C.The stream leaving the thermal cracking is usually led to a separator where the light fractions, those of 350 ° C, are separated. The residual product consists of a thermal residue which has a density at 15 ° C between 1.00 and 1.07 and a P value (determined by Shell method 1600 of 1983) between 1.4 and 2.3 starting point of distillation (according to ASTM D 1160) between 180 and 220 ° C, a temperature where 50% distils between 440 and 490 ° C, a temperature where 90% distils between 570 and 610 ° C.
Odzyskanąw ten sposób pozostałość termiczną miesza się z inną ciężkąpozostałością olejową, taką samą lub innąniż w początkowym załadunku, i tak otrzymaną mieszaninę zawraca się do etapu (I) wstępnego krakowania.The thus recovered thermal residue is mixed with another heavy oily residue, the same or different from the initial charge, and the mixture thus obtained is returned to the preliminary cracking step (I).
Mieszanina ciężkiej pozostałości olejowej i pozostałości termicznej korzystnie składa się zThe mixture of heavy oil residue and thermal residue preferably consists of
5-50% wagowych, bardziej korzystnie od 20 do 30% wagowych, pozostałości termicznej uzupełnionej do 100 frakcją ciężkiego oleju.5-50 wt%, more preferably from 20 to 30 wt% of the thermal residue made up to 100 with a heavy oil fraction.
Sposób według wynalazku pozwala w instalacji krakowanie wstępne + krakowanie termiczne wyeliminować prawie całą pozostałość termiczną.The method according to the invention allows the rough cracking + thermal cracking plant to eliminate almost all thermal residue.
182 542182 542
Figura 1 przedstawia schemat sposobu według wynalazku.Figure 1 is a diagram of the method according to the invention.
Na tej figurze (A) oznacza urządzenie do krakowania wstępnego, (B) jednostkę destylacyjnąpod próżnią, (C)jednostkę krakowania termicznego, (D)jednostkę destylacji atmosferycznej.In this figure (A) denotes a visbreaker, (B) a vacuum distillation unit, (C) a thermal cracking unit, (D) an atmospheric distillation unit.
Jeśli chodzi o strumienie na fig. 1to (1) oznacza ciężką pozostałość olejową, (2) oznacza lekki próżniowy olej napędowy, (3) oznacza ciężki próżniowy olej napędowy, (4) oznacza pozostałość krakowania wstępnego, (5) oznacza zewnętrzny ciężki próżniowy olej napędowy, (6) oznacza pozostałość recyrkulowaną z jednostki frakcjonowania, (7) oznacza pozostałość termiczną.Regarding the streams in Fig. 1, (1) is heavy residue oil, (2) is light vacuum diesel, (3) is heavy vacuum diesel, (4) is rough crack residue, (5) is external heavy vacuum oil propellant, (6) is the residue recirculated from the fractionation unit, (7) is the thermal residue.
Na figurze 1 pokazanejest urządzenie do krakowania wstępnego (A), do którego doprowadzonajest ciężka pozostałość olejowa (1). Z urządzenia tego otrzymuje się lekki strumień, który przesyłany jest do jednostki destylacji atmosferycznej (D), a strumień ciężki przesyła się do jednostki destylacyjnej pod próżnią (B). Z tej jednostki uzyskuje się frakcję lekkiego próżniowego oleju napędowego (2) przesyłaną do jednostki destylacji atmosferycznej (D) oraz frakcjąciężkiego próżniowego oleju napędowego (3), i pozostałość krakowania wstępnego, która będzie zastosowana jako składnik olejów opałowych.1 shows a rough cracker (A) fed with heavy residual oil (1). This device produces a light stream which is sent to the atmospheric distillation unit (D) and the heavy stream is sent to the distillation unit under vacuum (B). This unit yields a light vacuum gas oil fraction (2) sent to the atmospheric distillation unit (D) and a heavy vacuum gas oil fraction (3), and a rough crack residue that will be used as a component of fuel oils.
Frakcja ciężkiego próżniowego oleju napędowego (3) tworzy ładunek dla urządzenia do krakowania termicznego (C), razem z ciężkim olejem napędowym otrzymanymjako pozostałość (6) z jednostki atmosferycznego frakcjonowania (D), i razem z ewentualnym ładunkiem podobnej kompozycji innego pochodzenia. W urządzeniu krakowania termicznego (C) uzyskuje się frakcję lekką doprowadzaną do jednostki destylacji atmosferycznej (D) i pozostałość termiczną, która recyrkuluje się do urządzenia do krakowania wstępnego.The heavy vacuum diesel fuel fraction (3) forms a charge for the thermal cracker (C), together with the heavy diesel fuel obtained as residue (6) from the atmospheric fractionation unit (D), and together with an optional charge of a similar composition of other origin. In the thermal cracker (C), a light fraction fed to the atmospheric distillation unit (D) and a thermal residue are obtained, which is recirculated to the visbreaker.
Figura 2 przedstaavia, w celach porównawczych konwencjonalny sposób znany ze stanu techniki, w którym nie stosuje się recyrkulacji pozostałości termicznej na końcu etapu krakowania termicznego.Figure 2 shows, for comparative purposes, a conventional prior art method that does not recirculate the thermal residue at the end of the thermal cracking step.
Poniższe przykłady lepiej ilustrują wynalazek.The following examples will better illustrate the invention.
PrzykładyExamples
Przeprowadzono dwie serie zasilania rafineryjnego, w obu przypadkach pozostałość atmosferyczna miała następującą charakterystykę:Two series of refining feeds were carried out, in both cases the atmospheric residue had the following characteristics:
Gęstość w temperaturze 15°C : 0,981Density at 15 ° C: 0.981
Wartość P : 2,10P value: 2.10
Pozostałość węglowa Conradsona : 9,70%Conradson carbon residue: 9.70%
Lepkość w temperaturze 50°C : 49,3 cStViscosity at 50 ° C: 49.3 cSt
Całkowita siarka : 2,82%Total Sulfur: 2.82%
Destylacja ASTM D1160ASTM D1160 distillation
Początkowy punkt wrzenia : 197°CInitial boiling point: 197 ° C
5% objętości odparowanej : 343°C5% by volume evaporated: 343 ° C
10% objętości odparowanej : 393°C10% by volume evaporated: 393 ° C
20% objętości odparowanej : 429°C20% by volume evaporated: 429 ° C
30% objętości odparowanej : 455°C30% evaporation volume: 455 ° C
40% objętości odparowanej : 480°C40% evaporated volume: 480 ° C
50% objętości odparowanee : 512°C50% evaporated volume: 512 ° C
60% objętości odparowanej : 522°C60% evaporated volume: 522 ° C
70% objętości odparowanej : 609 °C70% evaporated volume: 609 ° C
80% objętości odparowanej : 655°C80% evaporated volume: 655 ° C
90% objętości odparowanej : 711°C90% evaporated volume: 711 ° C
95% objętości odparowanee: 822 °C95% evaporated volume: 822 ° C
Punkt końcowy 850°CEnd point 850 ° C
Zasilanie krakowania termicznego (II) miało następującą charakterystykę:The thermal cracking feed (II) had the following characteristics:
Gęstość w temperaturze 15°C : 0,975Density at 15 ° C: 0.975
Pozostałość węglowa Conradsona : 1,04%Conradson carbon residue: 1.04%
Destylacja ASTM Al 160ASTM Al 160 distillation
182 542182 542
Początkowy punkt wrzenia : 275°C 5% objętości odparowanej : 325°C 10% objętości odparowanej : 348°CInitial boiling point: 275 ° C 5% evaporation volume: 325 ° C 10% evaporation volume: 348 ° C
20% objętości odparowanej : 375°C 30% objętości odparowanej : 398°C 40% objętości odp^^<^’wć^r^iy : 414°C 50% objętości odparowanej : 436°C 60% objętości odparowanej : 448°C 70% objętości odparowanej : 468°C 80% objętości odparowanej : 485°C 90% objętości odparowanej : 510°C 95% objętości odparowanej : 535°C Punkt końcowy 587°C20% of the evaporated volume: 375 ° C 30% of the evaporated volume: 398 ° C 40% of the evaporated volume: 414 ° C 50% of the evaporated volume: 436 ° C 60% of the evaporated volume: 448 ° C 70% evaporated volume: 468 ° C 80% evaporated volume: 485 ° C 90% evaporated volume: 510 ° C 95% evaporated volume: 535 ° C End point 587 ° C
W odniesieniu do fig. 1, zasilanie krakowania termicznego zawierało (w obu próbach) 60% HVGO z jednostki destylacyjnej pod próżnią (B), 30% pozostałości z atmosferycznej jednostki frakcjonowania (D), i pozostałe 10% ciężkiego oleju napędowego z kotła odpędzania, ta ostatnia frakcja oczywiście pochodziła z innej części rafinerii.Referring to Fig. 1, the thermal cracking feed contained (in both trials) 60% HVGO from the vacuum distillation unit (B), 30% residue from the atmospheric fractionation unit (D), and the remaining 10% heavy gas oil from the stripping boiler. the latter fraction obviously came from a different part of the refinery.
Pozostałość termiczna, po usunięciu lekkich produktów miała następującącharakterystykę:The thermal residue, after removal of light products, had the following characteristics:
Gęstość w temperaturze 15°C : 1,053Density at 15 ° C: 1.053
Wartość P : 2,00P-value: 2.00
Całkowita siarka: 3,68%Total Sulfur: 3.68%
Destylacja ASTM D1160ASTM D1160 distillation
Początkowy punkt wrzenia : 205°C 5% objętości odparowanej : 383°C 10% objętości odparowanej : 408°CInitial boiling point: 205 ° C 5% evaporation volume: 383 ° C 10% evaporation volume: 408 ° C
20% objętości odparowanee: 426°C 30% objętości odparowanee : 442°C 40% objętości odparowanej : 456°C 50% objętości odparowanej : 474°C 60% objętości odparowanej : 490°C 70% objętości odparowanej : 520°C 80% objętości odp^rr<^ow^^I^c^j: 544°C 90% objętości odparowani : 594°C 95% objętości odparowani: 618 °C Punkt końcowy > 750°C20% evaporation volume: 426 ° C 30% evaporation volume: 442 ° C 40% evaporation volume: 456 ° C 50% evaporation volume: 474 ° C 60% evaporation volume: 490 ° C 70% evaporation volume: 520 ° C 80% volume re ^ rr <^ ow ^^ I ^ c ^ j: 544 ° C 90% evaporation volume: 594 ° C 95% evaporation volume: 618 ° C End point> 750 ° C
W porównawczej próbie 2 pozostałość termiczna została upłynniona olejem napędowym z wytworzeniem oleju opałowego, a do następnego etapu krakowania wstępnego dostarczono inną świeżą ciężką pozostałość olejową.In Comparative Run 2 the thermal residue was liquefied with diesel fuel to form fuel oil and another fresh heavy oil residue was supplied to the next rough cracking step.
W próbie 1 pozostałość termiczną zmieszano z inna ciężką pozostałością olejową i całą mieszaninę przesłano do etapu wstępnego krakowania (I). Powyższa kompozycja składała się z 25% pozostałości termicznej, a pozostałe 75% stanowiła świeża ciężka pozostałość olejowa.In test 1, the thermal residue was mixed with another heavy oily residue and the entire mixture was sent to the cracking step (I). The above composition was composed of 25% thermal residue and the remaining 75% was fresh heavy oily residue.
Dwie serie zostały przeprowadzone zgodnie ze schematem na fig. 1 i 2, to jest w próbie 1 przeprowadzono recyrkulację prawie całej pozostałości termicznej pochodzącej z etapu krakowania termicznego, podczas gdy próbę porównawczą 2 przeprowadzono zgodnie ze schematem na fig. 2, to jest bez recyrkulacji pozostałości termicznej pochodzącej z etapu krakowania termicznego.Two runs were carried out according to the diagram in Figures 1 and 2, i.e. in Test 1 almost all the thermal residue from the thermal cracking step was recirculated, while Comparative Test 2 was carried out according to the diagram in Fig. 2, i.e. without recirculation of the residue from the thermal cracking step.
W powyższych doświadczeniach temperatura na dole krakowania wstępnego wynosiła 485°C, podczas, gdy temperatura pieca do krakowania termicznego wynosiła 495°C.In the above experiments, the temperature at the bottom of the visbreaking was 485 ° C, while the temperature of the thermal cracking furnace was 495 ° C.
Wyniki tych dwóch prób, obie prowadzonych przez 20 dni, przedstawione są w tabeli 1.The results of these two trials, both carried out over 20 days, are shown in Table 1.
182 542182 542
Tabela 1Table 1
Powyższe dane wydajności, które odnoszą się do przeciętnej wartości, wykazują, że sposób według wynalazku prowadzi do znacznego polepszenia wydajności oleju napędowego (około 9%) i bardzo małego wzrostu (około 2%) w destylacie C7-140°C. Wzrost innych destylatów ma mniejsze znaczenie. Bardzo ważnym rezultatem jest obniżenie pozostałości (krakowanie wstępne+krakowanie termiczne) o więcej niż 10 punktów, a zatem, proporcjonalnie, ilości oleju napędowego stosowanego jako środek upłynniający.The above average yield data show that the process of the invention leads to a significant improvement in diesel yield (about 9%) and a very small increase (about 2%) in the C7-140 ° C distillate. The increase of other distillates is of minor importance. A very important result is the reduction of the residue (cracking + thermal cracking) by more than 10 points and therefore, proportionally, of the amount of diesel fuel used as a fluidizing agent.
182 542182 542
182 542182 542
(Ν σ>(Ν σ>
LlLl
182 542182 542
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 50 egz. Cena 2,00 zł.Publishing Department of the UP RP. Circulation of 50 copies. Price PLN 2.00.
Claims (6)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT95MI002099A IT1276930B1 (en) | 1995-10-13 | 1995-10-13 | PROCEDURE TO REDUCE THE VISCOSITY OF HEAVY OIL RESIDUES |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL316489A1 PL316489A1 (en) | 1997-04-14 |
| PL182542B1 true PL182542B1 (en) | 2002-01-31 |
Family
ID=11372354
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL96316489A PL182542B1 (en) | 1995-10-13 | 1996-10-11 | Method of reducing viscosity of heavy oil residues |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0768363B1 (en) |
| AT (1) | ATE188237T1 (en) |
| BG (1) | BG62815B1 (en) |
| CZ (1) | CZ292215B6 (en) |
| DE (1) | DE69605881T2 (en) |
| DK (1) | DK0768363T3 (en) |
| EA (1) | EA000032B1 (en) |
| ES (1) | ES2142016T3 (en) |
| GR (1) | GR3032398T3 (en) |
| HR (1) | HRP960464B1 (en) |
| HU (1) | HU218833B (en) |
| IT (1) | IT1276930B1 (en) |
| PL (1) | PL182542B1 (en) |
| PT (1) | PT768363E (en) |
| RO (1) | RO119310B1 (en) |
| SI (1) | SI0768363T1 (en) |
| SK (1) | SK281664B6 (en) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7394545B2 (en) | 2005-07-11 | 2008-07-01 | Ge Betz, Inc. | Apparatus for characterizing and measuring the concentration of opaque particles within a fluid sample |
| US8398849B2 (en) | 2005-07-11 | 2013-03-19 | General Electric Company | Application of visbreaker analysis tools to optimize performance |
| JP2009531530A (en) | 2006-03-29 | 2009-09-03 | シエル・インターナシヨナル・リサーチ・マートスハツペイ・ベー・ヴエー | Method for producing lower olefin |
| US7718839B2 (en) | 2006-03-29 | 2010-05-18 | Shell Oil Company | Process for producing lower olefins from heavy hydrocarbon feedstock utilizing two vapor/liquid separators |
| US20160115404A1 (en) * | 2014-10-28 | 2016-04-28 | Uop Llc | Process for converting a vacuum tower bottoms stream |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2054637B (en) * | 1979-07-27 | 1983-04-07 | Uop Inc | Visbreaking process |
| SU1033532A1 (en) * | 1981-06-29 | 1983-08-07 | Горьковский Государственный Институт По Проектированию Предприятий Нефтеперерабатывающей И Нефтехимической Промышленности | Method for preparing boiler fuel |
| US4508614A (en) * | 1982-11-08 | 1985-04-02 | Mobil Oil Corporation | Visbreaker performance for production of heating oil |
| US4504377A (en) * | 1983-12-09 | 1985-03-12 | Mobil Oil Corporation | Production of stable low viscosity heating oil |
| JPS61163991A (en) * | 1985-01-16 | 1986-07-24 | Fuji Standard Res Kk | Continuously producing pitch suitable as raw material of carbon fiber |
| DE3504941A1 (en) * | 1985-02-13 | 1986-08-14 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Process for cracking a hydrocarbon feedstock |
| US4836909A (en) * | 1985-11-25 | 1989-06-06 | Research Association For Residual Oil Processing | Process of thermally cracking heavy petroleum oil |
| DD249916B1 (en) * | 1986-06-10 | 1989-11-22 | Petrolchemisches Kombinat | METHOD OF PRODUCING LIGHT PRODUCTS AND CONVENTIONALLY UTILIZABLE HEATING OILS FROM HEAVY METAL AND SULFUR RESOURCES |
-
1995
- 1995-10-13 IT IT95MI002099A patent/IT1276930B1/en active IP Right Grant
-
1996
- 1996-10-10 CZ CZ19962963A patent/CZ292215B6/en not_active IP Right Cessation
- 1996-10-10 DE DE69605881T patent/DE69605881T2/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-10-10 SI SI9630137T patent/SI0768363T1/en not_active IP Right Cessation
- 1996-10-10 AT AT96202825T patent/ATE188237T1/en not_active IP Right Cessation
- 1996-10-10 DK DK96202825T patent/DK0768363T3/en active
- 1996-10-10 PT PT96202825T patent/PT768363E/en unknown
- 1996-10-10 EP EP96202825A patent/EP0768363B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-10-10 ES ES96202825T patent/ES2142016T3/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-10-10 HR HR960464A patent/HRP960464B1/en not_active IP Right Cessation
- 1996-10-11 EA EA199600082A patent/EA000032B1/en not_active IP Right Cessation
- 1996-10-11 RO RO96-01972A patent/RO119310B1/en unknown
- 1996-10-11 BG BG100905A patent/BG62815B1/en unknown
- 1996-10-11 PL PL96316489A patent/PL182542B1/en not_active IP Right Cessation
- 1996-10-11 SK SK1303-96A patent/SK281664B6/en not_active IP Right Cessation
- 1996-10-11 HU HU9602821A patent/HU218833B/en not_active IP Right Cessation
-
2000
- 2000-01-17 GR GR20000400092T patent/GR3032398T3/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| HUP9602821A2 (en) | 1997-05-28 |
| EP0768363B1 (en) | 1999-12-29 |
| ITMI952099A0 (en) | 1995-10-13 |
| SK281664B6 (en) | 2001-06-11 |
| PL316489A1 (en) | 1997-04-14 |
| HU9602821D0 (en) | 1996-11-28 |
| SI0768363T1 (en) | 2000-04-30 |
| RO119310B1 (en) | 2004-07-30 |
| BG62815B1 (en) | 2000-08-31 |
| GR3032398T3 (en) | 2000-05-31 |
| BG100905A (en) | 1997-07-31 |
| HRP960464A2 (en) | 1998-06-30 |
| PT768363E (en) | 2000-04-28 |
| ES2142016T3 (en) | 2000-04-01 |
| DE69605881D1 (en) | 2000-02-03 |
| CZ296396A3 (en) | 1997-06-11 |
| DK0768363T3 (en) | 2000-04-17 |
| HRP960464B1 (en) | 2000-12-31 |
| HU218833B (en) | 2000-12-28 |
| EP0768363A1 (en) | 1997-04-16 |
| CZ292215B6 (en) | 2003-08-13 |
| EA000032B1 (en) | 1998-02-26 |
| EA199600082A1 (en) | 1997-06-30 |
| IT1276930B1 (en) | 1997-11-03 |
| SK130396A3 (en) | 1997-07-09 |
| HUP9602821A3 (en) | 1997-09-29 |
| ATE188237T1 (en) | 2000-01-15 |
| ITMI952099A1 (en) | 1997-04-13 |
| DE69605881T2 (en) | 2000-06-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6332975B1 (en) | Anode grade coke production | |
| US4481101A (en) | Production of low-metal and low-sulfur coke from high-metal and high-sulfur resids | |
| US5124027A (en) | Multi-stage process for deasphalting resid, removing catalyst fines from decanted oil and apparatus therefor | |
| US5124026A (en) | Three-stage process for deasphalting resid, removing fines from decanted oil and apparatus therefor | |
| US5980732A (en) | Integrated vacuum residue hydrotreating with carbon rejection | |
| US6048448A (en) | Delayed coking process and method of formulating delayed coking feed charge | |
| EP3722392A1 (en) | Process for production of anisotropic coke | |
| US4389302A (en) | Process for vis-breaking asphaltenes | |
| US7033486B2 (en) | Residuum conversion process | |
| US4673485A (en) | Process for increasing deasphalted oil production from upgraded residua | |
| PL182542B1 (en) | Method of reducing viscosity of heavy oil residues | |
| EP0673989A2 (en) | Process for the conversion of a residual hydrocarbon oil | |
| US4994172A (en) | Pipelineable syncrude (synthetic crude) from heavy oil | |
| US5000838A (en) | Low efficiency deasphalting and catalytic cracking | |
| US4792389A (en) | Process to produce light products and fuel oils for conventional use from heavy metal- and sulfur-rich crude oil residues | |
| US4390410A (en) | Process for the production of fuels and metal values | |
| US3472760A (en) | Process for converting asphaltenic oils and olefinic gasolines to high-value petroleum products | |
| CA3022405A1 (en) | Two stage thermal cracking process with multistage separation system | |
| EP0239074A2 (en) | Diesel fuel production | |
| Savaya et al. | Stability of fuel oils produced by visbreaking of vacuum residue | |
| US6030524A (en) | Refinery atmospheric pipestill with methanol stripping | |
| Abdel-Aal | Crude Oil Processing | |
| NL194801C (en) | Process for the asphalting of a residual oil subjected to hydrotreatment. | |
| Rankel et al. | Analyses of fuel oil sediments derived from Arab Light, Minas, or Shengli vacuum resids | |
| JPH02238091A (en) | Sludge dispersant for heavy oil and stabilized heavy oil composition containing the same |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Decisions on the lapse of the protection rights |
Effective date: 20101011 |