PL182542B1 - Sposób zmniejszania lepkości ciężkich pozostałości olejowych - Google Patents
Sposób zmniejszania lepkości ciężkich pozostałości olejowychInfo
- Publication number
- PL182542B1 PL182542B1 PL96316489A PL31648996A PL182542B1 PL 182542 B1 PL182542 B1 PL 182542B1 PL 96316489 A PL96316489 A PL 96316489A PL 31648996 A PL31648996 A PL 31648996A PL 182542 B1 PL182542 B1 PL 182542B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- residue
- thermal
- cracking
- heavy
- heavy oil
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 49
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 title claims abstract description 22
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 claims abstract description 33
- 238000005336 cracking Methods 0.000 claims abstract description 25
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims abstract description 20
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 claims abstract description 19
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 12
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 4
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000002904 solvent Substances 0.000 claims description 4
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 3
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 claims description 3
- 239000000852 hydrogen donor Substances 0.000 claims description 3
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 16
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 13
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 13
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 13
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 4
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 4
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 4
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical group [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 2
- HYBBIBNJHNGZAN-UHFFFAOYSA-N furfural Chemical compound O=CC1=CC=CO1 HYBBIBNJHNGZAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003915 liquefied petroleum gas Substances 0.000 description 2
- 238000005292 vacuum distillation Methods 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004523 catalytic cracking Methods 0.000 description 1
- 238000004517 catalytic hydrocracking Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000000386 donor Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 125000005842 heteroatom Chemical group 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 239000003380 propellant Substances 0.000 description 1
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G51/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more cracking processes only
- C10G51/02—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more cracking processes only plural serial stages only
- C10G51/023—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more cracking processes only plural serial stages only only thermal cracking steps
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Lubricants (AREA)
- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
Abstract
1. Sposób zmniejszania lepkosci ciez- kich pozostalosci olejowych w procesie skladajacym sie z pierwszego etapu krakowa- nia wstepnego (I) ciezkich pozostalosci ole- jowych i drugiego etapu termicznego krakowania (II) ciezkiego oleju napedowego wytworzonego w procesie krakowania wste- pnego, przy czym w krakowaniu termicz- nym powstaje termiczna pozostalosc jak i lzejsze produkty, znamienny tym, ze (a) pra- wie w calosci odzyskuje sie pozostalosc ter- miczna otrzymana w etapie krakowania termicznego i (b) kompozycje skladajaca sie ze swiezej pozostalosci olejowej rozcien- czona termiczna pozostaloscia odzyskana w etapie (a) ponownie wprowadza sie do eta- pu krakowania wstepnego. Fig 1 PL
Description
Przedmiotem wynalazkujest sposób zmniejszania lepkości ciężkich pozostałości olejowych.
Aby otrzymać produkty olejowe o mniejszej lepkości z ciężkich pozostałości olejowych o bardzo dużej lepkości powszechnie stosuje się procesy krakowania wstępnego opisane na przykład w artykule Deutchera i in. pt. „Thermal Visbreaking of Heavy Residues”, The Oil and Gas Journal”, 57:46,9 listopada, 1959, str. 151 -175 lub w artykule Rhoe i in. „Visbreaking: A Flexible Process”, Hydrocarbon Processing, Styczeń 1979, str. 131-136.
Powyższe procesy mogą być zastosowane do różnych strumieni rafineryjnych takich jak pozostałości atmosferyczne i próżniowe, furfural-ekstrakty, propan-odasfaltowania smoła, pozostałości krakowania termicznego.
Procesy krakowania wstępnego są procesami termicznymi, przeprowadzonymi w stosunkowo łagodnych warunkach, w wyniku których powstają lżejsze frakcje węglowodorowe. Podczas procesów krakowania wstępnego zwykle wytwarzane są gazy, gazy płynne, ciężka benzyna i olej napędowy, ciężkie destylaty.
Procesy krakowania wstępnego często przeprowadzane są z procesami krakowania termicznego, w których ciężki próżniowy olej napędowy pochodzący z krakowania wstępnego poddaje się krakowaniu termicznemu w bardziej ostrych warunakch niż warunki wcześniejszego etapu krakowania wstępnego. W ten sposób odzyskuje się lżejsze frakcje.
Jednakże takie połączenie procesów (krakowanie wstępne + krakowanie termiczne) ma tę wadę, że wytwarza się znaczna ilość pozostałości, które z uwagi na ich charakterystyki fizykochemiczne (na przykład gęstość, lepkość i krzywą destylacji) mogą być stosowane tylko jako olej opałowy, po ewentualnym upłynnieniu olejem napędowym.
Dlatego koniecznym stało się znalezienie nowego procesu termicznego, który byłby równie skuteczny, ale w wyniku którego powstałaby mniejsza ilość powyższych pozostałości. Obec182 542 nie znaleziono sposób, w którym zmniejsza się lepkość ciężkich pozostałości olejowych, a który nie wykazuje wad wyżej opisanych połączonych procesów i dzięki któremu nie tylko zmniejsza się ale prawie całkowicie eliminuje się pozostałości krakowania termicznego.
W związku z powyższym, wynalazek dotyczy sposobu zmniejszania lepkości ciężkich pozostałości olejowych w procesie składającym się z pierwszego etapu krakowania wstępnego (I) ciężkich pozostałości olejowych i drugiego etapu termicznego krakowania (II) ciężkiego oleju napędowego wytworzonego w procesie krakowania wstępnego, przy czym w krakowaniu termicznym powstaje termiczna pozostałość jak i lżejsze produkty polegające na tym, że (a) prawie w całości odzyskuje się pozostałość termiczną otrzymaną w etapie krakowania termicznego i (b) kompozycję składającą się ze świeżej ciężkiej pozostałości olejowej rozcieńczonątermiczną pozostałością odzyskaną w etapie (a) ponownie wprowadza się do etapu krakowania wstępnego. Przez określenie krakowanie wstępne uważa się znany dobrze ze stanu techniki proces, w którym zmniejsza się lepkość ciężkich frakcji olejowych. Powyższe krakowanie wstępne ciężkich pozostałości olejowych może być przeprowadzane, tak jak to jest znane, bez obecności lub w obecności wodoru (hydrokrakowanie) lub w obecności tak zwanych wodorodonorowych rozpuszczalników (patrz na przykład opis patentowy Stanów Zjednoczonych Ameryki nr 2 953 513) lub w obecności wodoru i donorowego rozpuszczalnika (patrz opis patentowy Stanów Zjednoczonych Ameryki nr 4 292 168) i także w obecności katalizatorów (patrz na przykład opis patentowy Stanów Zjednoczonych Ameryki nr 5 057 204). W korzystnym wykonaniu proces krakowania wstępnego przeprowadza się bez obecności wodoru, katalizatorów i wodorodonorowych rozpuszczalników. Polega on na doprowadzeniu ciężkich pozostałości do pieca ogrzanego do żądanej temperatury na wcześniej określony czas.
Tak jak w większości procesów olejowych istnieje współzależność pomiędzy temperaturą reakcji i czasem przebywania reagentów. Dlatego też, przy tej samej temperaturze, jeden proces krakowania wstępnego może być mniej wydajny od innego, gdy czas przebywania będzie większy.
Proces krakowania wstępnego prowadzi się zwykle w jednym lub więcej pieców, ale w każdym przypadku temperatura pieca do krakowania wstępnego wynosi między 350°C i 525°C, korzystniej między 380 i 500°C, przy czasie przebywania między 2 i 20 minut, korzystnie między 3 i 10. Jak wspomniano powyżej, ciężkie pozostałości olejowe, które mająbyć poddawane w pierwszym etapie I krakowania wstępnego mogąpochodzić z różnych strumieni rafineryjnych. Dlatego proces krakowania wstępnego może być zastosowany do różnych frakcji olejów ciężkich, takich jak pozostałości próżniowe, pozostałości atmosferyczne, furfural-ekstrakty, propan-odasfaltowana smoła, katalityczne pozostałości krakowe, asfalty. Zwykle co najmniej 75% wagowych składników ciężkiej pozostałości olejowej ma punkt wrzenia wyższy niż 370°C. Powyższa ciężka pozostałość olejowa może zawierać również zanieczyszczenia z uwagi na heteroatomy, na przykład azotu lub siarki i metale, zwłaszcza wanad. W korzystnym wykonaniu ciężka pozostałość olejowa doprowadzana do etapu (I) wstępnego krakowania zasadniczo zawiera pozostałość atmosferyczną. Pozostałości atmosferyczne zwykle mają następującą charakterystykę: gęstość między 0,940 i 1,000 g/cm3; początkowy punkt destylacji (zgodnie z metodą ASTM D 1160) między 180 i 220 °C ; temperahrrę , w której 5% w objętość i destyluje od 330 do 370°C , temperaturę, w której 10% w objętości destyluje od 380 do 410°C, temperaturę, w której 50% w objętości destyluje od 490 do 520°C.
W etapie (I) wstępnego krakowania wytwarzane są liczne frakcje węglowodorowe. Zwykle odzyskuje się następujące frakcje: a) gazy i gazy płynne, b) cięż^iąbenzynę, c) olej napędowy, d) ciężki destylat próżniowy, e) pozostałość próżniową + olej opałowy i/lub smołę.
W wykonaniu sposobu według wynalazku oddzielanie produktów krakowania wstępnego nie jest istotne. Jednakże korzystnie odzyskuje się frakcje z wysoką zawartością dodatkową taką jak ciężka benzyna i olej napędowy.
Z drugiej strony istotnym jest odzyskiwanie części lub całego ciężkiego próżniowego oleju napędowego, znanego również jako HVGO (wysokopróżniowy olej napędowy). Jest to frakcja węglowodorowa o gęstości w temperaturze 15°C pomiędzy 0,880 i 0,980 g/cm3,
182 542 początkowym punkcie destylacji (ASTM D 1160) pomiędzy 240 i 290°C i końcowym punkcie destylacji pomiędzy 530 i 590°C. Ten wysokopróżniowy olej napędowy zwykle, a przynajmniej często, odzyskuje się przez destylację pod próżnią, zwykle wynoszącą około 20-40 mm Hg.
Inny ciężki próżniowy olej napędowy może być odzyskiwany jako dolna frakcja z kolumny destylacyjnej pod ciśnieniem atmosferycznym nieco wyższym niż atmosferyczne, zwykle pod ciśnieniem 2-4 barów.
Charakterystyka tej frakcji (to jest pozostałości w kolumnie pod ciśnieniem atmosferycznym) jest taka jak zakresy podane dla wysokopróżniowego oleju napędowego. Tak więc odniesienie się do wysokopróżniowego oleju napędowego otrzymanego w strumieniu wyjściowym w procesie krakowania wstępnego dotyczy zarówno tego, który jest odzyskiwany poprzez destylację pod zmniejszonym ciśnieniem, jak i tego, który odzyskuje się jako pozostałość atmosferyczną. Część lub całość tak oddzielonego ciężkiego próżniowego oleju napędowego doprowadza się do etapu (II) krakowania termicznego.
Jeśli tylko część ciężkiego próżniowego oleju napędowego dostarcza się do etapu krakowania termicznego, to pozostałą część może stanowić dowolna inna frakcja olejowa o takiej samej charakterystyce jak podano wyżej dla ciężkiego próżniowego oleju napędowego. Pozostałość próżniowa odpędzana jest typową frakcją, która może być ewentualnie doprowadzona do krakowania termicznego (II) razem z odzyskanym strumieniem dolnym ciężkiego próżniowego oleju napędowego z procesu krakowania wstępnego. Jednakże korzystnie do etapu krakowania termicznego doprowadza się całą frakcję ciężkiego próżniowego oleju napędowego odzyskanego po krakowaniu wstępnym.
Oczywistym jest, że jeśli piec do krakowania termicznego ma wymiary dostosowane do pracy z ilością ciężkiego próżniowego oleju napędowego większą niż ta, która pochodzi z etapu krakowania wstępnego, to niezbędnym jest zastosowanie również innej frakcji o charakterystyce ciężkiego próżniowego oleju napędowego.
Przeciwnie, jeśli piec do krakowania termicznego ma wymiary dostosowane do pracy z ilością ciężkiego próżniowego oleju napędowego mniejszą niż ta, która została wyodrębniona po etapie krakowania wstępnego, koniecznym jest odprowadzenie części ciężkiego próżniowego oleju napędowego lub oddzielenie tylko żądanej ilości.
Etap (II) krakowania termicznego przeprowadza się w bardziej ostrych warunkach niż etap (I) krakowania wstępnego, albo w wyższej temperaturze przy tym samym czasie przebywania, lub w dłuższym czasie przebywania przy tej samej temperaturze.
Temperatura etapu (II) krakowania termicznego wynosi zwykle między 450 i 510°C, a czas przebywania miedzy 20 i 60 minut.
Na końcu etapu krakowania termicznego odzyskuje się frakcję zwaną pozostałością termiczną, której skład wynika z krakowania termicznego po usunięciu frakcji lekkich (350°C-).
Strumień opuszczający krakowanie termiczne zwykle kieruje się do oddzielacza, gdzie frakcje lekkie, te o 350°C - oddziela się. Pozostały produkt składa się z pozostałości termicznej, która ma gęstość w temperaturze 15°C pomiędzy 1,00 i 1,07, a wartość P (określoną metodą Shella Nr 1600 z 1983 r.) pomiędzy 1,4 i 2,3 początkowy punkt destylacji (zgodnie z ASTM D 1160) pomiędzy 180 i 220°C, temperaturę, w której 50% destyluje pomiędzy 440 i 490°C, temperaturę, w której 90% destyluje pomiędzy 570 i 610°C.
Odzyskanąw ten sposób pozostałość termiczną miesza się z inną ciężkąpozostałością olejową, taką samą lub innąniż w początkowym załadunku, i tak otrzymaną mieszaninę zawraca się do etapu (I) wstępnego krakowania.
Mieszanina ciężkiej pozostałości olejowej i pozostałości termicznej korzystnie składa się z
5-50% wagowych, bardziej korzystnie od 20 do 30% wagowych, pozostałości termicznej uzupełnionej do 100 frakcją ciężkiego oleju.
Sposób według wynalazku pozwala w instalacji krakowanie wstępne + krakowanie termiczne wyeliminować prawie całą pozostałość termiczną.
182 542
Figura 1 przedstawia schemat sposobu według wynalazku.
Na tej figurze (A) oznacza urządzenie do krakowania wstępnego, (B) jednostkę destylacyjnąpod próżnią, (C)jednostkę krakowania termicznego, (D)jednostkę destylacji atmosferycznej.
Jeśli chodzi o strumienie na fig. 1to (1) oznacza ciężką pozostałość olejową, (2) oznacza lekki próżniowy olej napędowy, (3) oznacza ciężki próżniowy olej napędowy, (4) oznacza pozostałość krakowania wstępnego, (5) oznacza zewnętrzny ciężki próżniowy olej napędowy, (6) oznacza pozostałość recyrkulowaną z jednostki frakcjonowania, (7) oznacza pozostałość termiczną.
Na figurze 1 pokazanejest urządzenie do krakowania wstępnego (A), do którego doprowadzonajest ciężka pozostałość olejowa (1). Z urządzenia tego otrzymuje się lekki strumień, który przesyłany jest do jednostki destylacji atmosferycznej (D), a strumień ciężki przesyła się do jednostki destylacyjnej pod próżnią (B). Z tej jednostki uzyskuje się frakcję lekkiego próżniowego oleju napędowego (2) przesyłaną do jednostki destylacji atmosferycznej (D) oraz frakcjąciężkiego próżniowego oleju napędowego (3), i pozostałość krakowania wstępnego, która będzie zastosowana jako składnik olejów opałowych.
Frakcja ciężkiego próżniowego oleju napędowego (3) tworzy ładunek dla urządzenia do krakowania termicznego (C), razem z ciężkim olejem napędowym otrzymanymjako pozostałość (6) z jednostki atmosferycznego frakcjonowania (D), i razem z ewentualnym ładunkiem podobnej kompozycji innego pochodzenia. W urządzeniu krakowania termicznego (C) uzyskuje się frakcję lekką doprowadzaną do jednostki destylacji atmosferycznej (D) i pozostałość termiczną, która recyrkuluje się do urządzenia do krakowania wstępnego.
Figura 2 przedstaavia, w celach porównawczych konwencjonalny sposób znany ze stanu techniki, w którym nie stosuje się recyrkulacji pozostałości termicznej na końcu etapu krakowania termicznego.
Poniższe przykłady lepiej ilustrują wynalazek.
Przykłady
Przeprowadzono dwie serie zasilania rafineryjnego, w obu przypadkach pozostałość atmosferyczna miała następującą charakterystykę:
Gęstość w temperaturze 15°C : 0,981
Wartość P : 2,10
Pozostałość węglowa Conradsona : 9,70%
Lepkość w temperaturze 50°C : 49,3 cSt
Całkowita siarka : 2,82%
Destylacja ASTM D1160
Początkowy punkt wrzenia : 197°C
5% objętości odparowanej : 343°C
10% objętości odparowanej : 393°C
20% objętości odparowanej : 429°C
30% objętości odparowanej : 455°C
40% objętości odparowanej : 480°C
50% objętości odparowanee : 512°C
60% objętości odparowanej : 522°C
70% objętości odparowanej : 609 °C
80% objętości odparowanej : 655°C
90% objętości odparowanej : 711°C
95% objętości odparowanee: 822 °C
Punkt końcowy 850°C
Zasilanie krakowania termicznego (II) miało następującą charakterystykę:
Gęstość w temperaturze 15°C : 0,975
Pozostałość węglowa Conradsona : 1,04%
Destylacja ASTM Al 160
182 542
Początkowy punkt wrzenia : 275°C 5% objętości odparowanej : 325°C 10% objętości odparowanej : 348°C
20% objętości odparowanej : 375°C 30% objętości odparowanej : 398°C 40% objętości odp^^<^’wć^r^iy : 414°C 50% objętości odparowanej : 436°C 60% objętości odparowanej : 448°C 70% objętości odparowanej : 468°C 80% objętości odparowanej : 485°C 90% objętości odparowanej : 510°C 95% objętości odparowanej : 535°C Punkt końcowy 587°C
W odniesieniu do fig. 1, zasilanie krakowania termicznego zawierało (w obu próbach) 60% HVGO z jednostki destylacyjnej pod próżnią (B), 30% pozostałości z atmosferycznej jednostki frakcjonowania (D), i pozostałe 10% ciężkiego oleju napędowego z kotła odpędzania, ta ostatnia frakcja oczywiście pochodziła z innej części rafinerii.
Pozostałość termiczna, po usunięciu lekkich produktów miała następującącharakterystykę:
Gęstość w temperaturze 15°C : 1,053
Wartość P : 2,00
Całkowita siarka: 3,68%
Destylacja ASTM D1160
Początkowy punkt wrzenia : 205°C 5% objętości odparowanej : 383°C 10% objętości odparowanej : 408°C
20% objętości odparowanee: 426°C 30% objętości odparowanee : 442°C 40% objętości odparowanej : 456°C 50% objętości odparowanej : 474°C 60% objętości odparowanej : 490°C 70% objętości odparowanej : 520°C 80% objętości odp^rr<^ow^^I^c^j: 544°C 90% objętości odparowani : 594°C 95% objętości odparowani: 618 °C Punkt końcowy > 750°C
W porównawczej próbie 2 pozostałość termiczna została upłynniona olejem napędowym z wytworzeniem oleju opałowego, a do następnego etapu krakowania wstępnego dostarczono inną świeżą ciężką pozostałość olejową.
W próbie 1 pozostałość termiczną zmieszano z inna ciężką pozostałością olejową i całą mieszaninę przesłano do etapu wstępnego krakowania (I). Powyższa kompozycja składała się z 25% pozostałości termicznej, a pozostałe 75% stanowiła świeża ciężka pozostałość olejowa.
Dwie serie zostały przeprowadzone zgodnie ze schematem na fig. 1 i 2, to jest w próbie 1 przeprowadzono recyrkulację prawie całej pozostałości termicznej pochodzącej z etapu krakowania termicznego, podczas gdy próbę porównawczą 2 przeprowadzono zgodnie ze schematem na fig. 2, to jest bez recyrkulacji pozostałości termicznej pochodzącej z etapu krakowania termicznego.
W powyższych doświadczeniach temperatura na dole krakowania wstępnego wynosiła 485°C, podczas, gdy temperatura pieca do krakowania termicznego wynosiła 495°C.
Wyniki tych dwóch prób, obie prowadzonych przez 20 dni, przedstawione są w tabeli 1.
182 542
Tabela 1
| Frakcja | Wydajność w % wagowych | |
| Próba 1 | Próba 2 | |
| Gaz | 3,8 | 2,1 |
| Gaz płynny | 3,7 | 2,9 |
| C5/C6 | 2,5 | 2,1 |
| C7 140°C | 8,6 | 5,8 |
| Oleje napędowe | 45,2 | 35,9 |
| Pozostałość termiczna | 0,2 | 16,5 |
| Pozostałość krakowania wstępnego | 36 | 34,7 |
Powyższe dane wydajności, które odnoszą się do przeciętnej wartości, wykazują, że sposób według wynalazku prowadzi do znacznego polepszenia wydajności oleju napędowego (około 9%) i bardzo małego wzrostu (około 2%) w destylacie C7-140°C. Wzrost innych destylatów ma mniejsze znaczenie. Bardzo ważnym rezultatem jest obniżenie pozostałości (krakowanie wstępne+krakowanie termiczne) o więcej niż 10 punktów, a zatem, proporcjonalnie, ilości oleju napędowego stosowanego jako środek upłynniający.
182 542
182 542
(Ν σ>
Ll
182 542
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 50 egz. Cena 2,00 zł.
Claims (6)
- Zastrzeżenia patentowe1. Sposób zmniejszania lepkości ciężkich pozostałości olejowych w procesie składającym się z pierwszego etapu krakowania wstępnego (I) ciężkich pozostałości olejowych i drugiego etapu termicznego krakowania (II) ciężkiego oleju napędowego wytworzonego w procesie krakowania wstępnego, przy czym w krakowaniu termicznym powstaje termiczna pozostałość jak i lżejsze produkty, znamienny tym, że (a) prawie w całości odzyskuje się pozostałość termiczną otrzymaną w etapie krakowania termicznego i (b) kompozycję składającą się ze świeżej pozostałości olejowej rozcieńczoną termicznąpozostałością odzyskaną w etapie (a) ponownie wprowadza się do etapu krakowania wstępnego.
- 2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że proces krakowania wstępnego przeprowadza się bez obecności wodoru, katalizatorów i wodorodonorowych rozpuszczalników.
- 3. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że jako ciężkąpozostałość olejową stosuje się pozostałość atmosferyczną.
- 4. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że do krakowania wstępnego ponownie doprowadza się mieszaninę świeżej ciężkiej pozostałości olejowej i pozostałości termicznej składającą się z 5-50% wagowych i termicznej pozostałości uzupełnionej do 100 świeżą ciężką pozostałością olejową.
- 5. Sposób według zastrz. 4, znamienny tym, że do krakowania wstępnego ponownie doprowadza się kompozycję składającą się z 10-40% wagowych pozostałości termicznej.
- 6. Sposób według zastrz. 5, znamienny tym, że do krakowania wstępnego ponownie doprowadza się kompozycję składającą się z 20-30% wagowych pozostałości termicznej.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT95MI002099A IT1276930B1 (it) | 1995-10-13 | 1995-10-13 | Procedimento per ridurre la viscosita' di residui petroliferi pesanti |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL316489A1 PL316489A1 (en) | 1997-04-14 |
| PL182542B1 true PL182542B1 (pl) | 2002-01-31 |
Family
ID=11372354
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL96316489A PL182542B1 (pl) | 1995-10-13 | 1996-10-11 | Sposób zmniejszania lepkości ciężkich pozostałości olejowych |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0768363B1 (pl) |
| AT (1) | ATE188237T1 (pl) |
| BG (1) | BG62815B1 (pl) |
| CZ (1) | CZ292215B6 (pl) |
| DE (1) | DE69605881T2 (pl) |
| DK (1) | DK0768363T3 (pl) |
| EA (1) | EA000032B1 (pl) |
| ES (1) | ES2142016T3 (pl) |
| GR (1) | GR3032398T3 (pl) |
| HR (1) | HRP960464B1 (pl) |
| HU (1) | HU218833B (pl) |
| IT (1) | IT1276930B1 (pl) |
| PL (1) | PL182542B1 (pl) |
| PT (1) | PT768363E (pl) |
| RO (1) | RO119310B1 (pl) |
| SI (1) | SI0768363T1 (pl) |
| SK (1) | SK281664B6 (pl) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7394545B2 (en) | 2005-07-11 | 2008-07-01 | Ge Betz, Inc. | Apparatus for characterizing and measuring the concentration of opaque particles within a fluid sample |
| US8398849B2 (en) | 2005-07-11 | 2013-03-19 | General Electric Company | Application of visbreaker analysis tools to optimize performance |
| CA2644355C (en) | 2006-03-29 | 2014-11-25 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for producing lower olefins |
| US7718839B2 (en) | 2006-03-29 | 2010-05-18 | Shell Oil Company | Process for producing lower olefins from heavy hydrocarbon feedstock utilizing two vapor/liquid separators |
| US20160115404A1 (en) * | 2014-10-28 | 2016-04-28 | Uop Llc | Process for converting a vacuum tower bottoms stream |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2054637B (en) * | 1979-07-27 | 1983-04-07 | Uop Inc | Visbreaking process |
| SU1033532A1 (ru) * | 1981-06-29 | 1983-08-07 | Горьковский Государственный Институт По Проектированию Предприятий Нефтеперерабатывающей И Нефтехимической Промышленности | Способ получени котельного топлива |
| US4508614A (en) * | 1982-11-08 | 1985-04-02 | Mobil Oil Corporation | Visbreaker performance for production of heating oil |
| US4504377A (en) * | 1983-12-09 | 1985-03-12 | Mobil Oil Corporation | Production of stable low viscosity heating oil |
| JPS61163991A (ja) * | 1985-01-16 | 1986-07-24 | Fuji Standard Res Kk | 炭素繊維用原料として好適なピツチの連続的製造方法 |
| DE3504941A1 (de) * | 1985-02-13 | 1986-08-14 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren zur spaltung eines kohlenwasserstoffeinsatzes |
| US4836909A (en) * | 1985-11-25 | 1989-06-06 | Research Association For Residual Oil Processing | Process of thermally cracking heavy petroleum oil |
| DD249916B1 (de) * | 1986-06-10 | 1989-11-22 | Petrolchemisches Kombinat | Verfahren zur erzeugung heller produkte und konventionell verwertbaren heizoeles aus schweren metall- und schwefelreichen erdoelrueckstaenden |
-
1995
- 1995-10-13 IT IT95MI002099A patent/IT1276930B1/it active IP Right Grant
-
1996
- 1996-10-10 PT PT96202825T patent/PT768363E/pt unknown
- 1996-10-10 DK DK96202825T patent/DK0768363T3/da active
- 1996-10-10 ES ES96202825T patent/ES2142016T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1996-10-10 SI SI9630137T patent/SI0768363T1/xx not_active IP Right Cessation
- 1996-10-10 DE DE69605881T patent/DE69605881T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-10-10 EP EP96202825A patent/EP0768363B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-10-10 HR HR960464A patent/HRP960464B1/xx not_active IP Right Cessation
- 1996-10-10 AT AT96202825T patent/ATE188237T1/de not_active IP Right Cessation
- 1996-10-10 CZ CZ19962963A patent/CZ292215B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1996-10-11 EA EA199600082A patent/EA000032B1/ru not_active IP Right Cessation
- 1996-10-11 HU HU9602821A patent/HU218833B/hu not_active IP Right Cessation
- 1996-10-11 SK SK1303-96A patent/SK281664B6/sk not_active IP Right Cessation
- 1996-10-11 PL PL96316489A patent/PL182542B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1996-10-11 BG BG100905A patent/BG62815B1/bg unknown
- 1996-10-11 RO RO96-01972A patent/RO119310B1/ro unknown
-
2000
- 2000-01-17 GR GR20000400092T patent/GR3032398T3/el not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PT768363E (pt) | 2000-04-28 |
| DK0768363T3 (da) | 2000-04-17 |
| HUP9602821A2 (en) | 1997-05-28 |
| HRP960464A2 (en) | 1998-06-30 |
| DE69605881T2 (de) | 2000-06-15 |
| HRP960464B1 (en) | 2000-12-31 |
| HUP9602821A3 (en) | 1997-09-29 |
| ITMI952099A1 (it) | 1997-04-13 |
| CZ296396A3 (en) | 1997-06-11 |
| SK130396A3 (en) | 1997-07-09 |
| DE69605881D1 (de) | 2000-02-03 |
| CZ292215B6 (cs) | 2003-08-13 |
| IT1276930B1 (it) | 1997-11-03 |
| ES2142016T3 (es) | 2000-04-01 |
| ATE188237T1 (de) | 2000-01-15 |
| EP0768363B1 (en) | 1999-12-29 |
| RO119310B1 (ro) | 2004-07-30 |
| EA199600082A1 (ru) | 1997-06-30 |
| SI0768363T1 (en) | 2000-04-30 |
| BG62815B1 (bg) | 2000-08-31 |
| EP0768363A1 (en) | 1997-04-16 |
| EA000032B1 (ru) | 1998-02-26 |
| HU9602821D0 (en) | 1996-11-28 |
| SK281664B6 (sk) | 2001-06-11 |
| ITMI952099A0 (pl) | 1995-10-13 |
| GR3032398T3 (en) | 2000-05-31 |
| HU218833B (hu) | 2000-12-28 |
| BG100905A (en) | 1997-07-31 |
| PL316489A1 (en) | 1997-04-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6332975B1 (en) | Anode grade coke production | |
| US4481101A (en) | Production of low-metal and low-sulfur coke from high-metal and high-sulfur resids | |
| US5124027A (en) | Multi-stage process for deasphalting resid, removing catalyst fines from decanted oil and apparatus therefor | |
| US5124026A (en) | Three-stage process for deasphalting resid, removing fines from decanted oil and apparatus therefor | |
| US4534854A (en) | Delayed coking with solvent separation of recycle oil | |
| US5980732A (en) | Integrated vacuum residue hydrotreating with carbon rejection | |
| US6048448A (en) | Delayed coking process and method of formulating delayed coking feed charge | |
| US4389302A (en) | Process for vis-breaking asphaltenes | |
| US7033486B2 (en) | Residuum conversion process | |
| US4673485A (en) | Process for increasing deasphalted oil production from upgraded residua | |
| PL182542B1 (pl) | Sposób zmniejszania lepkości ciężkich pozostałości olejowych | |
| Al-Soufi et al. | Thermal conversion (visbreaking) of heavy Iraqi residue | |
| EP0673989A2 (en) | Process for the conversion of a residual hydrocarbon oil | |
| US4994172A (en) | Pipelineable syncrude (synthetic crude) from heavy oil | |
| US5000838A (en) | Low efficiency deasphalting and catalytic cracking | |
| GB2135333A (en) | Making coke for metallurgical purposes | |
| US4792389A (en) | Process to produce light products and fuel oils for conventional use from heavy metal- and sulfur-rich crude oil residues | |
| US4390410A (en) | Process for the production of fuels and metal values | |
| US3472760A (en) | Process for converting asphaltenic oils and olefinic gasolines to high-value petroleum products | |
| CA3022405A1 (en) | Two stage thermal cracking process with multistage separation system | |
| EP0239074A2 (en) | Diesel fuel production | |
| Savaya et al. | Stability of fuel oils produced by visbreaking of vacuum residue | |
| Abdel-Aal | Crude Oil Processing | |
| NL194801C (nl) | Werkwijze voor het deasfalteren van een aan hydrobehandeling onderworpen residu-olie. | |
| GB2134920A (en) | Upgrading heavy hydrocarbons employing a diluant |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Decisions on the lapse of the protection rights |
Effective date: 20101011 |