RS55574B1 - Postupak za proizvodnju čelika za pakovanje - Google Patents

Postupak za proizvodnju čelika za pakovanje

Info

Publication number
RS55574B1
RS55574B1 RS20170043A RSP20170043A RS55574B1 RS 55574 B1 RS55574 B1 RS 55574B1 RS 20170043 A RS20170043 A RS 20170043A RS P20170043 A RSP20170043 A RS P20170043A RS 55574 B1 RS55574 B1 RS 55574B1
Authority
RS
Serbia
Prior art keywords
max
steel
steel sheet
fact
indicated
Prior art date
Application number
RS20170043A
Other languages
English (en)
Inventor
Reiner Sauer
Burkhard Kaup
Dirk Matusch
Dimitrios Nouskalis
Original Assignee
Thyssenkrupp Resselstein Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=47010571&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RS55574(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Thyssenkrupp Resselstein Gmbh filed Critical Thyssenkrupp Resselstein Gmbh
Publication of RS55574B1 publication Critical patent/RS55574B1/sr

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/012—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of aluminium or an aluminium alloy
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
    • B32B15/015—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium the said other metal being copper or nickel or an alloy thereof
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
    • B65D—CONTAINERS FOR STORAGE OR TRANSPORT OF ARTICLES OR MATERIALS, e.g. BAGS, BARRELS, BOTTLES, BOXES, CANS, CARTONS, CRATES, DRUMS, JARS, TANKS, HOPPERS, FORWARDING CONTAINERS; ACCESSORIES, CLOSURES, OR FITTINGS THEREFOR; PACKAGING ELEMENTS; PACKAGES
    • B65D1/00—Rigid or semi-rigid containers having bodies formed in one piece, e.g. by casting metallic material, by moulding plastics, by blowing vitreous material, by throwing ceramic material, by moulding pulped fibrous material or by deep-drawing operations performed on sheet material
    • B65D1/12—Cans, casks, barrels, or drums
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/34—Methods of heating
    • C21D1/42—Induction heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23F—NON-MECHANICAL REMOVAL OF METALLIC MATERIAL FROM SURFACE; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL; MULTI-STEP PROCESSES FOR SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL INVOLVING AT LEAST ONE PROCESS PROVIDED FOR IN CLASS C23 AND AT LEAST ONE PROCESS COVERED BY SUBCLASS C21D OR C22F OR CLASS C25
    • C23F17/00—Multi-step processes for surface treatment of metallic material involving at least one process provided for in class C23 and at least one process covered by subclass C21D or C22F or class C25
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/25—Process efficiency
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12708—Sn-base component
    • Y10T428/12722—Next to Group VIII metal-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12736—Al-base component
    • Y10T428/1275—Next to Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12757—Fe
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12785—Group IIB metal-base component
    • Y10T428/12792—Zn-base component
    • Y10T428/12799—Next to Fe-base component [e.g., galvanized]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12806—Refractory [Group IVB, VB, or VIB] metal-base component
    • Y10T428/12826—Group VIB metal-base component
    • Y10T428/12847—Cr-base component
    • Y10T428/12854—Next to Co-, Fe-, or Ni-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12951—Fe-base component
    • Y10T428/12972—Containing 0.01-1.7% carbon [i.e., steel]

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Electroplating Methods And Accessories (AREA)
  • Wrappers (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)

Description

Pronalazak se odnosi na postupak za proizvodnju Čelika za pakovanje od hladno valjanog čeličnog lima prema uvodnom delu zahteva 1, kao i na čelični lim proizveden ovim postupkom za primenu kao Čelik za pakovanje.
U pogledu karakteristika, za metalne materijale za proizvodnju ambalaže se postavljaju sve viši zahtevi, a naročito što se tiče njihove duktilnosti i čvrstoće. Upravo iz automobilske industrije su poznati takozvani dvofazni čelici koji imaju višefaznu strukturu, koja se u suštini sastoji od martenzita i ferita, odn. beinita, i koji, sa jedne strane, imaju visoku zateznu čvrstoću, dok sa druge strane, isto tako imaju visoko izduženje pri kidanju. Takav dvofazni čelik sa relativnom čvrstoćom od najmanje 580 MPa i izduženjem pri kidanju Aj«j od najmanje 10% je poznat, na primer, iz WO 2009/021898 Al. Zahvaljujući kombinaciji karakteristika materijala takvih dvofaznih čelika sa visokom čvrstoćom i dobrom duktilnosti, ovi dvofazni čelici su posebno podesni za proizvodnju kompleksno oblikovanih konstrukcijskih elemenata koji su izloženi velikim naprezanjima, kao što je neophodno, na primer, u oblasti konstrukcije automobilskih karoserija.
Legura poznatih dvofaznih čelika se po pravilu sastoji od udela martenzita od 20% do 70% i opciono rezidualnog udela ferita i/ili beinita. Dobra duktilnost dvofaznih čelika je obezbeđena zahvaljujući relativno mekoj feritnoj fazi, dok visoku čvrstoću stvaraju čvrsta martenzitna i beinitna faza, koje su povezane u feritnoj matrici. U pogledu duktilnosti i Čvrstoće kod dvofaznih čelika se može upravljati željenim karakteristikama pomoću kompozicije legure, i to u okviru širokih granica. Tako se, na primer, dodavanjem silicijuma može povećati čvrstoća zahvaljujući očvršćavanju ferita ili beinita. Dodavanjem mangana se može pozitivno uticati na formiranje martenzita i može se sprečiti formiranje perlita. Čvrstoću takođe može povećati dodavanje aluminijuma, titanijuma i bora. Pored toga, dodavanje aluminijuma se koristi za dezoksidaciju i oslobađanje azota. koji je eventualno sadržan u čeliku. Radi formiranja višefazne strukture legure, dvofazni čelici se podvrgavaju rekristalizaciji (odn. austenitizaciji) termičkom obradom, u kojoj se čelična traka zagreva do takvih temperatura, a zatim se hladi da bi se stvorila željena višefazna struktura legure u suštini formiranjem feritno-martenzitne strukture. Obično se hladno valjane čelične trake žare tako da rekristalizuju u kontinualnom procesu žarenja u peći za žarenje iz ekonomskih razloga, pri čemu se parametri peći za žarenje, kao što su brzina prolaska, temperatura žarenja i brzina hlađenja biraju u zavisnosti od tražene strukture i željenih karakteristika materijala.
Iz DE 10 2006 054 300 Al je poznat dvofazni čelik veće čvrstoće, kao i postupak za njegovu proizvodnju, pri čemu se u postupku proizvodnje hladno ili toplo valjana čelična traka podvrgava rekristalizacionom kontinualnom žarenju u kontinualnoj peći za žarenje, u temperaturskom opsegu od 820°C do 1000°C, pa se žarena čelična traka zatim hladi sa ove temperature žarenja, brzinom hlađenja između 15 i 30°C u sekundi.
Po pravilu, dvofazni čelici koji su poznati iz automobilske industrije nisu podesni za primenu kao čelici za pakovanje, a naročito zbog visokih udela legirajućih elemenata, kao što su mangan, silicijum, lirom i aluminijum, koji su veoma skupi, a i zbog toga što neki od poznatih legirajućih elemenata ne bi smeli da se koriste za primenu za čelike za pakovanje u prehrambenoj oblasti, zato što mora biti isključena kontaminacija hrane difuzijom legirajućih elemenata u sadržaj punjenja. Dalje, mnogi od poznatih dvofaznih Čelika imaju tako visoku Čvrstoću da se ne mogu valjati na hladno u postrojenjima koja se obično koriste za proizvodnju čelika za pakovanje.
Iz DE 1483247-A su poznati čelični limovi visoke čvrstoće za proizvodnju belog lima namenjenog za pakovanje, koji se prave od nelegiranog čelika sa niskim sadržajem ugljenika i koji sadrže dvofaznu mikrostrukturu, koja se u suštini sastoji od ferita i martenzita. Radi formiranja ovakve dvofazne strukture čisti ugljenični čelik ili nelegirani čelik sa niskim sadržajem ugljenika u obliku tankog lima veoma se brzo hladi od međutemperature između donje A| tačke i gornje A3tačke brzinom koja je veća od kritične brzine hlađenja, tako da se sav austenit transformiše u martenzit i time se dobija dvofazni čelik. Pri tome čelični lim ima zateznu Čvrstoću od 620 do 896 MPa i izduženje pri kidanju od 2,5 do 13%.
Polazeći od ovoga, cilj pronalaska je da se realizuje Čelični lim za pakovanje sa visokom čvrstoćom i dobrom duktilnosti, za primenu kao čelik za pakovanje, koji bi se mogao proizvoditi što je moguće jeftinije. Dalje pronalaskom treba da bude realizovan postupak za proizvodnju čelika za pakovanje sa visokom čvrstoćom i visokim izđuženjem pri kidanju, koji bi se mogao proizvoditi jeftino.
Ovi ciljevi su ostvareni Čeličnim limom sa karakteristikama prema zahtevu 1, kao i postupkom sa karakteristikama prema zahtevu 2. Poželjni primeri izvođenja čeličnog lima i postupka za njegovu proizvodnju su dati u zavisnim zahtevima.
Čelični lim prema pronalasku za primenu kao čelik za pakovanje se proizvodi od niskolegiranog i hladno valjanog čelika sa sadržajem ugljenika manjim od 0,1%. Kada se u nastavku radi o čeličnom limu, onda se pod time takođe podrazumeva i Čelična traka. Čelični lim prema pronalasku je karakterisan ne samo niskim sadržajem ugljenika i niskim koncentracijama drugih legirajućih elemenata, već i višefaznom strukturom, koja sadrži ferit i najmanje jednu od komponenata strukture martenzit ili beinit. Čelik od koga se proizvodi čelični lim prema pronalasku može biti hladno valjani, nelegirani ili nisko legirani čelik. Niskolegirani Čelik je onaj kod koga nijedan legirajući element ne prelazi prosečni sadržaj od 5 tež. %. Čelik koji se koristi za proizvodnju čeličnog lima prema pronalasku naročito ima manje od 0,5 tež. %, a prvenstveno manje od 0,4 tež. % mangana, manje od 0,04 tež. % silicijuma, manje od 0,1 tež. % aluminijuma, i manje od 0,1 tež. % hroma. Da bi se povećala čvrstoća, taj čelik može sadržati legirajuće aditive bor i/ili niobijum, i/ili titanijum, pri Čemu je udeo bora u leguri približno u opsegu od 0,001-0,005 tež. %, a udeo niobijuma ili titanijuma u leguri je u opsegu od 0,005-0,05 tež. %. Pri tome su prvenstveno poželjni težinski udeli za Nb
< 0,03%.
Za formiranje višefazne strukture legure čelični lim prema pronalasku se prvo rekristalizaciono žari elektromagnetnom indukcijom, brzinom zagrevanja većom od 75 K/s, a zatim se hladi brzinom hlađenja od najmanje 100 K/s. Rekristalizacionom termičkom obradom (sa Tmax > Acl, pošto dolazi do austenitizacije čelika) i pratećim brzim hlađenjem se formira višefazna struktura, koja sadrži ferit i najmanje jednu komponentu strukture martenzit, beinit, i/ili rezidualni austenit. Čelični lim obrađen na ovaj način ima zateznu čvrstoću od najmanje 500 MPa i izduženje pri kidanju veće od 6%.
Kao posebno važan parametar za proizvodnju čelika za pakovanje prema pronalasku se pokazalo rekristalizaciono (odn. austenitno) žarenje čeličnog lima elektromagnetnom indukcijom. Kao iznenađujuće je otkriveno da se mogu izbeći legirajući elementi koji su obično sadržani u dvofaznim čelicima, kao, na primer, udeo mangana (koji obično ima težinski udeo od 0,8-2,0% kod poznatih dvofaznih Čelika), udeo silicijuma (koji obično ima težinski udeo od 0,1-0,5% kod poznatih dvofaznih čelika), i udeo aluminijuma (koji se obično dodaje sa težinskim udelom do 0,2% kod poznatih dvofaznih čelika) u leguri, ako se hladno valjani čelični lim sa sadržajem ugljenika manjim od 0,1 tež. % prvo žari sa brzinom zagrevanja većom od 75 K/s pomoću elektromagnetne indukcije, tako da se rekristalizuje (odn. austenitizira), a zatim se hladi sa visokom brzinom hlađenja od najmanje 100 K/s.
Uticaj indukcionog zagrevanja na formiranje i raspored martenzitne faze u indukciono žarenoj čeličnoj traci, koji je otkriven kao iznenađujući, bi se mogao objasniti kao što sledi: feromagnetne supstance nisu magnetizovane u odsustvu spoljašnjeg magnetnog polja. Međutim, u unutrašnjosti ovih supstanci takođe postoje oblasti (Vajsove oblasti) koje su magnetizovane do zasićenja u odsustvu spoljašnjih magnetnih polja. Vajsove oblasti su razdvojene pomoću Blohovih zidova. Pod dejstvom spoljašnjeg magnetnog polja, koje je prvenstveno podesno orijentisano, to jest energetski povoljno, Vajsove oblasti rastu na račun susednih oblasti. Time dolazi do pomeranja Blohovih zidova. Poklapanje spinova elektrona se ne događa istovremeno sa ovime, već spinovi prvo menjaju svoj smer na granicama Vajsovih oblasti. Pri daljem jačanju polja, smer magnetizacije se okreće u njegovom smeru, sve dok se u svim oblastima ne podudari sa spoljašnjim magnetnim poljem i time se ostvaruje zasićenje. Takođe je poznato da magnetno polje može uticati na pomeranje dislokacija bez spoljašnjih, susednih mehaničkih naprezanja. Onda izgleda kao verovatno da Blohovi zidovi tokom svog pomeranja povlače sa sobom atome ugljenika i/ili druge dislokacije. Na taj način se ugljenik i/ili druge dislokacije se sakupljaju u izvesnim oblastima, u kojima se posle žarenja i hlađenja formira martenzit.
Podesno je da Čelični lim prema pronalasku za primenu kao čelik za pakovanje bude fini ili veoma fini Hm, koji je bio valjan do svoje finalne debljine u procesu valjanja na hladno. Pod finim limom se podrazumeva lim sa debljinom manjom od 3 mm, a pod veoma finim limom sa debljinom manjom od 0,5 mm. Posle rekristalizacionog žarenja i hlađenja čelični lim može biti snabdeven metalnom površinskom prevlakom, na primer, od kalaja, hroma, aluminijuma, cinka ili cinka/nikla, radi poboljšanja njegove otpornosti protiv korozije. Za te svrhe se primenjuju npr. poznati elektrolitički postupci prevlačenja.
Pronalazak će biti detaljnije opisan u nastavku uz pomoć jednog primera izvođenja:
Za proizvodnju primera izvođenja čeličnog lima prema pronalasku za primenu kao čelika za pakovanje su bile napravljene čelične trake, koje su bile napravljene kontinualnim livenjem i valjane na toplo, te zatim namotane u koturove, od čelika sa sledećom kompozicijom:
- C: maks. 0,1%
- N: maks. 0,02%
- Mn: maks. 0,5%, a prvenstveno manje od 0,4%
- Si: maks. 0,04%, a prvenstveno manje od 0,02%
- Al: maks. 0,1%, a prvenstveno manje od 0,05%
- Cr: maks. 0,1%, a prvenstveno manje od 0,05%
- P: maks. 0,03%
- Cu: maks. 0,1%
- Ni: maks. 0,1 %
- Sn: maks. 0,04%
- Mo: maks. 0,04%
- V: maks. 0,04%
- Ti: maks. 0,05%, a prvenstveno manje od 0,02%
- Nb: maks. 0,05%, a prvenstveno manje od 0,02%
- B: maks. 0,005%
- i drugi legirajući elementi, kao i nečistoće: maks. 0,05%
- rezidualno gvožđe.
Ovaj čelični lim je bio prvo valjan na hladno uz smanjenje debljine od 50% do 96% do krajnje debljine u opsegu od pribl. 0,5 mm, pa je zatim rekristalizaciono žaren indukcionim zagrevanjem u indukcionoj peći. Pri tome je za ove svrhe, na primer, za uzorak veličine 20><30, bio upotrebljen indukcioni kalem koji je imao izlaznu snagu od 50 kW sa frekvencijom od f=200 kHz. Kriva žarenja je prikazana na SI. 1. Kao Što se može videti na osnovu krive žarenja na SI. 1, čelična traka je bila zagrevana tokom veoma kratkog vremena zagrevanja tA, koje obično iznosi između pribl. 0,5 si 10 s, do maksimalne temperature Tmaxiznad A i-temperature (T (Ai) ~ 725°C). Maksimalna temperatura Tmaxse nalazi približno ispod temperature faznog prelaza Ttferomagnetnog faznog prelaza (Tr~770°C). Temperatura čelične trake je onda bila održavana na vrednosti temperature iznad A i-temperature tokom perioda žarenja tGod pribl. 1 sekunde. Tokom ovog perioda žarenja to, čelična traka je bila blago ohlađena sa svoje maksimalne temperature Tniaxod, na primer, 750°C do Ar temperature (pribl. 725°C). Posle toga, čelična traka se ohladila do sobne temperature (pribl. 23°C) hlađenjem fluidom, koje se može izvesti, na primer, hlađenjem vođom ili vazduhom, u toku intervala hlađenja od pribl. 0,25 sekundi. Posle hlađenja može biti izvršen još jedan korak valjanja na hladno uz smanjenje debljine do 40%.
Ovako prerađen čelični lim je zatim ispitivan u pogledu njegove čvrstoće i njegovog izduženja pri kidanju. Komparativnim eksperimentima je bilo moguće pokazati da je u svim slučajevima relativno izduženje bilo veće od 6%, a po pravilu, veće od 10%, i da je zatezna čvrstoća iznosila najmanje 500 MPa, a u mnogim slučajevima je bila čak veća od 650 MPa.
Bojenjem nagrizanjem prema Klemu je bilo moguće pokazati da čelični limovi obrađeni prema pronalasku imaju strukturu legure koja ima ferit kao meku fazu i martenzit, kao i event. beinit i/ili rezidualni austenit kao tvrdu fazu. NaSI.2 je u poprečnom preseku prikazana struktura obojena nagrizanjem prema Klemu, pri čemu oblasti koje su tamo prikazane belo pokazuju martenzitnu fazu, a plave, odn. smeđe oblasti pokazuju feritnu fazu. Odatle se vidi raspored čvršće faze (martenzit/beinit) u obliku ćelija.
Komparativnim eksperimentima je bilo moguće da se utvrdi da se najbolji rezultati u pogledu čvrstoće i duktilnosti ostvaruju kada je brzina zagrevanja tokom rekristalizacionog žarenja između 200 K/s i 1200 K/s i kada se rekristalizaciono žarena čelična traka hladi brzinom hlađenja većom od 100 K/s. Sa stanovišta opreme su bile podesne brzine hlađenja između 350 K/s i 1000 K/s, jer je onda moguće izostaviti skupe uređaje za hlađenje vodom, a hlađenje se može izvršiti pomoću gasa za hlađenje, kao što je vazduh. Međutim, najbolji rezultati u pogledu karakteristika materijala se ostvaruju kada se koristi hlađenje vodom, sa brzinama hlađenja većim od 1000 K/s.
Čelični lim prema pronalasku je izuzetno podesan za primenu kao čelik za pakovanje. Tako se, na primer, od čeličnog lima prema pronalasku mogu praviti konzerve ili limenke za pića. Pošto su u oblasti prehrambene industrije postavljeni veoma visoki zahtevi u pogledu otpornosti ambalaže protiv korozije, podesno je da se čelični lim koji je proizveden prema pronalasku posle termičke obrade i event. posle pratećeg dresiranja (tj. otpuštajućeg valjanja) ili koraka valjanja na hladno opremi metalnim slojem otpornim protiv korozije, na primer, elektrolitičkim kalajisanjem ili hromiranjem. Međutim, takođe se mogu primeniti i drugi
materijali za oblaganje, kao što su npr. aluminijum, cink ili cink/nikl, kao i drugi postupci za oblaganje, kao što je npr. potapanjem u rastopljeni kalaj (tj. toplo kalajisanje). U zavisnosti od postavljenih zahteva, oblaganje se može izvršiti sa jedne ili sa obe strane.
U poređenju sa dvofaznim čelicima koji su poznati iz automobilske industrije, čelični lim prema pronalasku za primenu kao Čelik za pakovanje je naročito karakterisan znatno nižim troškovima proizvodnje i tom prednošću što se može koristiti čelik sa malom koncentracijom legirajućih elemenata i malim brojem legirajućih elemenata, čime se može izbeći kontaminacija zapakovane hrane. U pogledu Čvrstoće i duktilnosti, čelični lim prema pronalasku je uporediv sa dvofaznim čelicima koji su poznati iz automobilske industrije.

Claims (12)

1. Postupak za proizvodnju čelika za pakovanje od hladno valjanog čeličnog lima od nelegiranog ili niskolegiranog čelika sa sadržajem ugljenika manjim od 0,1 tež. % i sa sledećim gornjim granicama za težinske udele legirajućih komponenata: - N: maks. 0,02% - Mn: maks. 0,4% - Si: maks. 0,04% - Al: maks. 0,1 % - Cr: maks. 0,1% - P: maks. 0,03% - Cu: maks. 0,1% - Ni: maks. 0,1% - Sn: maks. 0,04% - Mo: maks. 0,04% - V: maks. 0,04% - Ti: maks. 0,05%, - Nb: maks. 0,05% - B: maks. 0,005% - drugi legirajući elementi, uklj. nečistoće: maks. 0,05% - rezidualno gvožđe, naznačen time,što se čelični lim koji se prvo rekristalizaciono žari elektromagnetnom indukcijom brzinom zagrevanja većom od 75 K/s na temperaturama iznad Acl-temperature čelika, a posle rekristalizacionog indukcionog žarenja se hladi brzinom hlađenja od najmanje 100 K/s, čime se formira višefazna struktura, koja sadrži ferit i najmanje jednu od komponenata strukture martenzit, beinit i/ili rezidualni austenit.
2. Postupak prema zahtevu 1,naznačen time,što niskolegirani čelik sadrži manje od 0,02 tež. % Ti i manje od 0,02 tež. % Nb.
3. Postupak prema jednom od prethodnih zahteva,naznačen time,što nastaje višefazna struktura sa više od 80%, a prvenstveno sa najmanje 95% komponenata strukture ferita, martenzita, beinita i/ili rezidualnog austenita.
4. Postupak prema jednom od prethodnih zahteva,naznačen time,što se Čelični lim proizvodi od niskolegiranog čelika, koji sadrži bor i/ili niobijum i/ili titanijum.
5. Postupak prema jednom od prethodnih zahteva,naznačen time,što je čelični lim hladno valjani fini ili veoma fini lim.
6. Postupak prema jednom od prethodnih zahteva,naznačen time,što se čelični lim posle rekristalizacionog žarenja i hlađenja oblaže površinskom prevlakom od kalaja, hroma, aluminijuma, cinka ili cinka/nikla.
7. Postupak prema jednom od prethodnih zahteva,naznačen time,što čelični lim posle rekristalizacionog žarenja i hlađenja ima zateznu čvrstoću od najmanje 500 MPa, a prvenstveno veću od 650 MPa, i izduženje pri kidanju veće od 5%, a prvenstveno veće od 10%>.
8. Postupak prema jednom od prethodnih zahteva,naznačen time,što je brzina hlađenja kojim se čelični lim hladi posle rekristalizacionog žarenja veća od 500 K/s,
9. Postupak prema jednom od prethodnih zahteva,naznačen time,što se čelični lim posle rekristalizacionog indukcionog žarenja hladi pomoću rashladnog fluida brzinom hlađenja između 100 K/s i 1000 K/s, a prvenstveno brzinom hlađenja između 350 i 1000 K/s.
10. Postupak prema jednom od prethodnih zahteva,naznačen time,što se rekristalizaciono žarenje vrši u vremenskom intervalu od 0,5 do 1,5 sekundi a prvenstveno pribl. 1 sekundu, pri čemu se čelični lim indukciono zagreva na temperature iznad 720°C.
11. Čelični lim za primenu kao čelik za pakovanje, koji je proizveden postupkom prema jednom od prethodnih zahteva od nelegiranog ili niskolegiranog i hladno valjanog čelika sa sledećim gornjim granicama za težinske udele legirajućih elemenata: - C: maks. 0,1% - N: maks. 0,02% - Mn: maks. 0,4% - Si: maks. 0,04% - Al: maks. 0,1% - Cr: maks. 0,1% - P: maks. 0,03% - Cu: maks. 0,1% - Ni: maks. 0,1% - Sn: maks. 0,04% - Mo: maks. 0,04% - V: maks. 0,04% - Ti: maks. 0,05%, a prvenstveno manje od 0,02% - Nb: maks. 0,05%, a prvenstveno manje od 0,02% - B: maks. 0,005% - drugi legirajući elementi, uklj. nečistoće: maks. 0,05% - rezidualno gvožđe, pri čemu čelični lim ima višefaznu strukturu, koja sadrži ferit i najmanje jednu od komponenata strukture martenzit, beinit i/ili rezidualni austenit.
12. Primena čeličnog lima prema zahtevu 11 kao čelika za pakovanje, a naročito za proizvodnju limenki za hranu, pića i takve sadržaje punjenja, kao što su hemijski i biološki proizvodi, kao i za proizvodnju kontejnera za aerosole i zatvarača.
RS20170043A 2011-12-22 2012-10-02 Postupak za proizvodnju čelika za pakovanje RS55574B1 (sr)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102011056847.6A DE102011056847B4 (de) 2011-12-22 2011-12-22 Stahlblech zur Verwendung als Verpackungsstahl sowie Verfahren zur Herstellung eines Verpackungsstahls
EP12770463.3A EP2794936B2 (de) 2011-12-22 2012-10-02 Stahlblech zur verwendung als verpackungsstahl sowie verfahren zur herstellung eines verpackungsstahls
PCT/EP2012/069465 WO2013091923A1 (de) 2011-12-22 2012-10-02 Stahlblech zur verwendung als verpackungsstahl sowie verfahren zur herstellung eines verpackungsstahls

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RS55574B1 true RS55574B1 (sr) 2017-05-31

Family

ID=47010571

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RS20170043A RS55574B1 (sr) 2011-12-22 2012-10-02 Postupak za proizvodnju čelika za pakovanje

Country Status (14)

Country Link
US (2) US20150017469A1 (sr)
EP (2) EP2794936B2 (sr)
JP (2) JP2015507086A (sr)
CN (1) CN104011230B (sr)
AU (1) AU2012359105B2 (sr)
BR (2) BR112014014176B1 (sr)
CA (1) CA2857987C (sr)
DE (1) DE102011056847B4 (sr)
ES (2) ES2613886T5 (sr)
PL (1) PL2794936T3 (sr)
PT (1) PT2794936T (sr)
RS (1) RS55574B1 (sr)
RU (1) RU2586196C2 (sr)
WO (2) WO2013091923A1 (sr)

Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102011056846B4 (de) 2011-12-22 2014-05-28 Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Aufreißdeckels sowie Verwendung eines mit einer Schutzschicht versehenen Stahlblechs zur Herstellung eines Aufreißdeckels
DE102013101847B3 (de) * 2013-02-25 2014-03-27 Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh Verfahren zur Herstellung eines korrosionsbeständigen Stahlblechs
DE102014000969A1 (de) * 2014-01-27 2015-07-30 GM Global Technology Operations LLC (n. d. Ges. d. Staates Delaware) Kraftfahrzeugbauteil
DE102014108335B3 (de) * 2014-06-13 2015-10-01 Thyssenkrupp Ag Verfahren zur Herstellung eines aluminierten Verpackungsstahls und Verwendung eines aluminierten Stahlblechs als Verpackungsstahl
DE102014116929B3 (de) * 2014-11-19 2015-11-05 Thyssenkrupp Ag Verfahren zur Herstellung eines aufgestickten Verpackungsstahls, kaltgewalztes Stahlflachprodukt und Vorrichtung zum rekristallisierenden Glühen und Aufsticken eines Stahlflachprodukts
EP3162558A1 (en) * 2015-10-30 2017-05-03 Outokumpu Oyj Component made of metallic composite material and method for the manufacture of the component by hot forming
KR20170089045A (ko) * 2015-12-21 2017-08-03 주식회사 포스코 마르텐사이트 함유 강판의 제조방법 및 장치
ITUB20161045A1 (it) * 2016-02-25 2017-08-25 Riccardo Zorzi Contenitore multiuso per alimenti da asporto in materiale metallico
CA3012447C (en) 2016-02-29 2021-02-02 Jfe Steel Corporation Steel sheet for can and method for manufacturing the same
US10549345B2 (en) * 2017-01-10 2020-02-04 General Electric Company Control system of additive manufacturing systems for controlling movement of sintering devices and related program products
CN106978566A (zh) * 2017-04-27 2017-07-25 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 一种铁道车辆用耐大气腐蚀钢及其制备方法
DE102017208727B4 (de) * 2017-05-23 2026-05-07 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verbesserung der Kaltumformeignung aluminiumbasierter Beschichtung durch Zulegieren von Erdalkalimetallen
RU2747056C1 (ru) 2017-08-22 2021-04-23 Тиссенкрупп Стил Юроп Аг Применение подвергнутой закалке и перераспределению стали для изготовления формованного, работающего на износ компонента
CN109423577B (zh) 2017-08-30 2021-01-12 宝山钢铁股份有限公司 一种高强多相钢镀锡原板及其制造方法
DE102021125692A1 (de) 2021-10-04 2023-04-06 Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh Kaltgewalztes Stahlflachprodukt für Verpackungen und Verfahren zur Herstellung eines Stahlflachprodukts
CN116590506A (zh) * 2023-04-04 2023-08-15 哈尔滨工业大学 一种钛合金材料薄壁构件电磁间接快速加热装置及方法

Family Cites Families (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3174917A (en) * 1961-07-10 1965-03-23 United States Steel Corp Method of making tin plate
US3285790A (en) * 1964-06-04 1966-11-15 Youngstown Res And Dev Co Process for production of tin plate
GB1057530A (en) * 1964-09-23 1967-02-01 Inland Steel Co High strength steel sheet or strip
US3378360A (en) * 1964-09-23 1968-04-16 Inland Steel Co Martensitic steel
US3779798A (en) * 1972-07-17 1973-12-18 Jones & Laughlin Steel Corp Corrosion resistant tinplate
JPS6021368A (ja) * 1983-07-15 1985-02-02 Nisshin Steel Co Ltd 鋼帯の連続溶融めつき方法
NL8500658A (nl) 1985-03-08 1986-10-01 Hoogovens Groep Bv Werkwijze voor het vervaardigen van dual phase verpakkingsstaal.
JPS61284530A (ja) * 1985-06-12 1986-12-15 Nippon Steel Corp 加工性，接着性，耐蝕性に優れた鋼箔の製造法
US4778971A (en) * 1986-05-23 1988-10-18 Kabushiki Kaisha Meidensha Induction heating apparatus
JPS6314818A (ja) * 1986-07-05 1988-01-22 Nippon Steel Corp フランジ成形性に優れた缶用鋼板
EP0406619A1 (en) 1989-06-21 1991-01-09 Nippon Steel Corporation Process for producing galvanized, non-aging cold rolled steel sheets having good formability in a continuous galvanizing line
JPH03162901A (ja) 1989-11-22 1991-07-12 Kyodo Veneer Kk 広幅単板の製造方法
US5218178A (en) * 1991-07-01 1993-06-08 Inductotherm Corp. Method of and apparatus for internal heating of solid bodies using electromagnetic induction
JP3162901B2 (ja) * 1993-06-25 2001-05-08 川崎製鉄株式会社 溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JPH07188770A (ja) * 1993-12-27 1995-07-25 Nippon Steel Corp 急速加熱焼鈍によるテンパー度で１〜３の表面処理原板の製造法
FR2730942B1 (fr) * 1995-02-24 1997-05-16 Lorraine Laminage Procede d'elaboration d'une tole ou d'une bande en acier pour la realisation d'une boite et tole ou bande en acier obtenue par ce procede
WO1997031131A1 (en) * 1996-02-22 1997-08-28 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Galvannealed sheet steel and process for producing the same
EP0826436A4 (en) * 1996-03-15 2003-04-16 Kawasaki Steel Co ULTRA-THIN STEEL SHEET AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF
US5853903A (en) * 1996-05-07 1998-12-29 Nkk Corporation Steel sheet for excellent panel appearance and dent resistance after panel-forming
ATE272454T1 (de) * 1996-12-19 2004-08-15 Corus Staal Bv Verfahren zur herstellung von stahlband oder stahlblech
JP4211129B2 (ja) * 1999-03-31 2009-01-21 Ｊｆｅスチール株式会社 高速溶接性に優れた缶用鋼板およびその製造方法
FR2798871B1 (fr) * 1999-09-24 2001-11-02 Usinor Procede de fabrication de bandes d'acier au carbone, notamment d'acier pour emballages, et bandes ainsi produites
BE1012934A3 (fr) 1999-10-13 2001-06-05 Ct Rech Metallurgiques Asbl Procede de fabrication d'une bande d'acier laminee a froid pour emboutissage profond.
RU2203965C2 (ru) * 2001-07-05 2003-05-10 Открытое акционерное общество "Северсталь" Способ производства холоднокатаной полосы
BE1015018A3 (fr) 2002-07-02 2004-08-03 Ct Rech Metallurgiques Asbl Procede pour le traitement thermique d'une bande d'acier laminee a froid, procede de fabrication d'une bande d'acier adaptee au fromage et bande d'acier ainsi obtenue.
WO2006120139A1 (en) * 2005-05-10 2006-11-16 Ciba Specialty Chemicals Holding Inc. Metal quenching composition
DE102005045033B3 (de) * 2005-09-21 2007-01-18 Rasselstein Gmbh Verfahren zur Erniedrigung des Reibwerts der Oberfläche von mit einer Beschichtung überzogenen Metallbändern und Vorrichtung für das Aufbringen einer metallischen Beschichtung auf ein Stahlband
DE102006054300A1 (de) 2006-11-14 2008-05-15 Salzgitter Flachstahl Gmbh Höherfester Dualphasenstahl mit ausgezeichneten Umformeigenschaften
ES2367713T3 (es) * 2007-08-15 2011-11-07 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Acero de fase dual, producto plano de un acero de fase dual tal y procedimiento para la fabricación de un producto plano.
JP4235247B1 (ja) * 2007-09-10 2009-03-11 新日本製鐵株式会社 製缶用高強度薄鋼板及びその製造方法
US20100035080A1 (en) * 2008-02-29 2010-02-11 Gm Global Technology Operations, Inc. Corrosion resistant laminated steel
JP5382421B2 (ja) * 2009-02-24 2014-01-08 株式会社デルタツーリング 高強度高靱性薄肉鋼の製造方法及び熱処理装置
JP5056863B2 (ja) * 2010-01-15 2012-10-24 Ｊｆｅスチール株式会社 冷延鋼板およびその製造方法
KR101829087B1 (ko) * 2010-10-06 2018-03-29 타타 스틸 이즈무이덴 베.뷔. 포장재용 강 기재 상의 철-주석 합금층 형성 방법
CA2867972C (en) * 2012-03-30 2017-06-13 Tata Steel Ijmuiden Bv A process for manufacturing a recovery annealed coated steel substrate for packaging applications and a packaging steel product produced thereby

Also Published As

Publication number Publication date
BR112014014788A2 (pt) 2017-06-13
WO2013091923A1 (de) 2013-06-27
BR112014014176A2 (pt) 2017-06-13
ES2617233T3 (es) 2017-06-15
JP2015508449A (ja) 2015-03-19
EP2794937A1 (de) 2014-10-29
RU2014128999A (ru) 2016-02-20
EP2794936B2 (de) 2019-10-02
PT2794936T (pt) 2017-03-31
ES2613886T5 (es) 2020-03-30
WO2013092170A1 (de) 2013-06-27
US9650692B2 (en) 2017-05-16
EP2794936B1 (de) 2016-12-28
CN104011230A (zh) 2014-08-27
CA2857987C (en) 2016-09-20
AU2012359105B2 (en) 2015-11-05
AU2012359105A1 (en) 2014-07-10
EP2794937B1 (de) 2017-01-18
US20150010779A1 (en) 2015-01-08
RU2586196C2 (ru) 2016-06-10
US20150017469A1 (en) 2015-01-15
DE102011056847A1 (de) 2013-06-27
BR112014014788B1 (pt) 2019-03-26
ES2613886T3 (es) 2017-05-26
DE102011056847B4 (de) 2014-04-10
CA2857987A1 (en) 2013-06-27
PL2794936T3 (pl) 2017-06-30
BR112014014176B1 (pt) 2018-12-26
JP2015507086A (ja) 2015-03-05
EP2794936A1 (de) 2014-10-29
JP5855761B2 (ja) 2016-02-09
CN104011230B (zh) 2016-08-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RS55574B1 (sr) Postupak za proizvodnju čelika za pakovanje
KR101852277B1 (ko) 냉간 압연 강판, 제조 방법 및 차량
CN107109588B (zh) 材质不均匀性低且成型性优异的高强度冷轧钢板、热浸镀锌钢板及制造方法
US10995386B2 (en) Double annealed steel sheet having high mechanical strength and ductility characteristics, method of manufacture and use of such sheets
RU2686729C2 (ru) Способ производства высокопрочного стального листа с покрытием, обладающего высокой прочностью, пластичностью и формуемостью
EP2436797A1 (en) High-strength steel sheet, hot-dipped steel sheet, and alloy hot-dipped steel sheet that have excellent fatigue, elongation, and collision characteristics, and manufacturing method for said steel sheets
EP3382049B1 (en) Method for manufacturing cold-rolled steel sheet for high-strength hot-dip galvanized steel sheet, method for manufacturing high-strength hot-dip galvanized steel sheet
EP3517636A1 (en) Cold-rolled steel plate for hot forming, having excellent corrosion-resistance and spot-weldability, hot-formed member, and method for manufacturing same
KR20170106480A (ko) 핫 스탬핑용 강판, 핫 스탬핑 방법 및 핫 스탬핑된 부품
KR20180095529A (ko) 강도 및 성형성이 개선된 고강도 강 시트의 제조 방법 및 얻어진 고강도 강 시트
KR20170026406A (ko) 개선된 강도 및 연성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법, 및 수득된 시트
EP3394296B1 (en) Method for producing a steel sheet having improved strength, ductility and formability
WO2020128571A1 (en) A press hardened part with high resistance to delayed fracture and a manufacturing process thereof
CN115087751A (zh) 高可卷边的超高强度延展热轧钢，制造所述热轧钢的方法及其用途
JP6621769B2 (ja) 強度、成形性が改善された高強度被覆鋼板の製造方法および得られた鋼板
US10227671B2 (en) Method for producing a corrosion-resistant steel sheet
CA3177102C (en) COLD-ROLL STEEL PRODUCT FOR PACKAGING AND MANUFACTURING METHOD
US20250163558A1 (en) Hot pressed member and hot press forming steel sheet, and methods of producing same
RU2575525C1 (ru) Способ получения упаковочной стали
WO2023129088A2 (en) High strength, iron-zinc alloy (galvanil) coated steel sheet and production method for the automotive industry
EP4437146A2 (en) High strength, iron-zinc alloy (galvanil) coated steel sheet and production method for the automotive industry