RS61449B2 - Postupak proizvodnje lima od silicijumskog čelika neorijentisanog zrna koji sadrži kalaj - Google Patents

Postupak proizvodnje lima od silicijumskog čelika neorijentisanog zrna koji sadrži kalaj

Info

Publication number
RS61449B2
RS61449B2 RS20210200A RSP20210200A RS61449B2 RS 61449 B2 RS61449 B2 RS 61449B2 RS 20210200 A RS20210200 A RS 20210200A RS P20210200 A RSP20210200 A RS P20210200A RS 61449 B2 RS61449 B2 RS 61449B2
Authority
RS
Serbia
Prior art keywords
hot
cold
temperature
rolled steel
annealing
Prior art date
Application number
RS20210200A
Other languages
English (en)
Inventor
Elke Leunis
De Putte Tom Van
Sigrid Jacobs
Wahib Saikaly
Original Assignee
Arcelormittal
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=51868993&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RS61449(B2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Arcelormittal filed Critical Arcelormittal
Publication of RS61449B1 publication Critical patent/RS61449B1/sr
Publication of RS61449B2 publication Critical patent/RS61449B2/sr

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the working steps
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the working steps
    • C21D8/1233—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the heat treatment
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)

Description

Opis
[0001] Ovaj pronalazak odnosi se na postupak proizvodnje Fe-Si električnih čeličnih limova koji pokazuju magnetna svojstva. Takav materijal koristi se, na primer, u proizvodnji rotora i/ili statora za električne motore za vozila.
[0002] Pružanje magnetnih svojstava Fe-Si čeliku je najekonomičniji izvor magnetne indukcije. Što se tiče hemijskog sastava, dodavanje silicijuma železu je veoma čest način da se poveća električna otpornost, pri čemu se poboljšavaju magnetna svojstva, a, u isto vreme, smanjuju ukupni gubici energije. Trenutno postoje dve porodice za izradu čelika za električnu opremu: čelici orijentisanog zrna i čelici neorijentisanog zrna.
[0003] Čelici neorijentisanog zrna imaju prednost da poseduju magnetna svojstva koja su približno ekvivalentna u svim pravcima magnetizacije. Kao posledica, takav materijal je prilagođeniji za primene koje zahtevaju obrtna kretanja kao što su, na primer, motori ili generatori.
[0004] Sledeća svojstva koriste se za ocenu efikasnosti električnih čelika kada je reč o magnetnim svojstvima:
- magnetna indukcija, izražena u Tesla. Ova indukcija dobija se u specifičnom magnetnom polju izraženom u A/m. Što je veća indukcija, to je bolje.
- gubitak snage jezgra, izražen u W/kg, meren je pri specifičnoj polarizaciji izraženoj u Tesla (T) korišćenjem frekvencije izražene u Hercima. Što su manji ukupni gubici, to je bolje.
[0005] Mnogi metalurški parametri mogu da utiču na gorepomenuta svojstva, pri čemu su najčešći: sadržaj legure, tekstura materijala, veličina feritnog zrna, veličina i raspodela taloga i debljina materijala. Dalje, termomehanička obrada od livenja do gotovog hladnovaljanog čelika je od suštinskog značaja da bi se postigle ciljane specifikacije.
[0006] JP201301837 opisuje postupak za proizvodnju elektromagnetnog čeličnog lima koji obuhvata 0,0030% ili manje C, 2,0-3,5% Si, 0,20-2,5% Al, 0,10-1,0% Mn i 0,03-0,10% Sn, gde Si+AI+Sn ≤ 4,5%. Takav čelik podvrgnut je toplom valjanju, a zatim primarnom hladnom valjanju sa stopom valjanja od 60-70% da bi se proizveo čelični lim srednje debljine. Zatim, čelični lim je podvrgnut postupku žarenja, potom sekundarnom hladnom valjanju sa stopom valjanja od 55-70%, a dalje završnom žarenju na 950 °C ili više tokom 20-90 sekundi. U takvom postupku se troši prilično energije i uključuje dugačak proizvodni put.
[0007] JP2008127612 odnosi se na elektromagnetni čelični lim neorijentisanog zrna koji ima hemijski sastav koji obuhvata, u mas.%, 0,005% ili manje C, 2 do 4% Si, 1% ili manje Mn, 0,2 do 2% Al, 0,003 do 0,2% Sn, a ostatak je Fe sa neželjenim nečistoćama. Elektromagnetni čelični lim neorijentisanog zrna sa debljinom od 0,1 do 0,3 mm proizvodi se u fazama: hladnog valjanja toplovaljane ploče pre i posle faze međužarenja i naknadne rekristalizacije-žarenja ploče. Takav način obrade je kao za prvu prijavu štetan za produktivnost, budući da uključuje dugačak proizvodni put.
[0008] WO 2006/068399 opisuje primer postupka proizvodnje žarenog hladnovaljanog Fe-Si čeličnog lima neorijentisanog zrna.
[0009] Čini se da ostaje potreba za postupkom proizvodnje takvih FeSi čelika, koja bi bila pojednostavljena i robusnija, dok ne uključuje gubitak snage i indukcijska svojstva.
[0010] Postupak prema ovom pronalasku sledi pojednostavljen proizvodni put da bi se postigli dobri kompromisi gubitka snage i indukcije. Osim toga, habanje alata je ograničeno čelikom dobijenim prema ovom pronalasku.
[0011] Cilj ovog pronalaska je da obezbedi postupak proizvodnje žarenog hladnovaljanog Fe-Si čeličnog lima neorijentisanog zrna prema patentnom zahtevu 1.
[0012] U ovom pronalasku, postupak proizvodnje Fe-Si čeličnog lima neorijentisanog zrna prema ovom pronalasku ima sadržaj silicijuma takav da: 2,2 ≤ Si ≤ 3,3.
[0013] U nekom poželjnom načinu ostvarivanja, postupak proizvodnje Fe-Si čeličnog lima neorijentisanog zrna prema ovom pronalasku ima sadržaj aluminijuma takav da: 0,2 ≤ Al ≤ 1,5, još poželjnije 0,25 ≤ Al ≤ 1,1.
[0014] U nekom poželjnom načinu ostvarivanja, postupak proizvodnje Fe-Si čeličnog lima neorijentisanog zrna prema ovom pronalasku ima sadržaj mangana takav da: 0,1 ≤ Mn ≤ 1,0.
[0015] U ovom pronalasku, postupak proizvodnje Fe-Si čeličnog lima neorijentisanog zrna prema ovom pronalasku ima sadržaj kalaja takav da: 0,11 ≤ Sn ≤ 0,15.
[0016] U nekom drugom poželjnom načinu ostvarivanja, postupak proizvodnje Fe-Si čeličnog lima neorijentisanog zrna prema ovom pronalasku uključuje žarenje tople trake koje se izvodi na liniji za kontinuirano žarenje.
[0017] U nekom drugom poželjnom načinu ostvarivanja, postupak proizvodnje Fe-Si čeličnog lima neorijentisanog zrna prema ovom pronalasku uključuje žarenje tople trake koje se izvodi šaržnim žarenjem.
[0018] U nekom poželjnom načinu ostvarivanja, temperatura progrevanja je između 900 i 1120°C.
[0019] U nekom drugom načinu ostvarivanja, izvodi se prevlačenje hladnovaljanog žarenog čeličnog lima neorijentisanog zrna dobijenog prema ovom pronalasku.
[0020] Visokoefikasni industrijski motori, generatori za proizvodnju električne energije, motori za električna vozila mogu da koriste čelik neorijentisanog zrna proizveden prema ovom pronalasku. Pored toga, motori za hibridno vozilo mogu da koriste čelik neorijentisanog zrna proizveden prema ovom pronalasku.
[0021] Kako bi se postigla željena svojstva, čelik prema ovom pronalasku uključuje sledeće elemente u svom hemijskom sastavu, u masenim procentima:
Ugljenik je u nekoj količini ograničenoj do 0,006 uključen. Ovaj element može biti štetan, jer može izazvati starenje čelika i/ili taloženje koje bi pogoršalo magnetna svojstva. Koncentracija bi, zbog toga, trebalo da bude ograničena na ispod 60 ppm (0,006 mas.%).
[0022] Minimalni sadržaj Si je 2,0%, dok je njegov maksimalan sadržaj ograničen na 5,0%, obe granične vrednosti su uključene. Si ima glavnu ulogu u povećanju otpornosti čelika, a time se smanjuju gubici vrtložnih struja. Ispod 2,0 mas.% Si, nivoi gubitaka za niske stepene gubitaka teško se postižu. Iznad 5,0 mas.% Si, čelik postaje krt i naknadna industrijska obrada je otežana. Zbog toga, Si sadržaj je takav da2,2 mas.% ≤ Si ≤ 3,3 mas.%.
[0023] Sadržaj aluminijuma biće između 0,1 i 3,0 %, obe uključene. Ovaj element deluje na isti način kao silicijum u pogledu efekta otpornosti. Ispod 0,1 mas.% Al, ne postoji stvarni efekat na otpornost ili gubitke. Iznad 3,0 mas.% Al, čelik postaje krt i naknadna industrijska obrada postaje otežana. Zbog toga, Al je takav da: 0,1 mas.% ≤ Al ≤ 3,0 mas.%, u nekom poželjnom načinu ostvarivanja, 0,2 mas.% ≤ Al ≤ 1,5 mas.%, još poželjnije 0,25 mas.% ≤ Al ≤ 1,1 mas.%.
[0024] Sadržaj mangana biće između 0,1 i 3,0 %, obe uključene. Ovaj element deluje na isti način kao Si ili Al na otpornost: on povećava otpornost i, time, smanjuje gubitke vrtložnih struja. Takođe, Mn pomaže kaljenje čelika i može biti koristan za kvalitete koji zahtevaju bolja mehanička svojstva. Ispod 0,1 mas.% Mn, ne postoji stvarni efekat na otpornost, gubitke ili na mehanička svojstva. Iznad 3,0 mas.% Mn, obrazovaće se sulfidi kao što je MnS, a mogu biti štetni po gubitke u jezgru. Zbog toga, Mn je takav da 0,1 mas.% ≤ Mn ≤ 3,0 mas.%, u nekom poželjnom načinu ostvarivanja, 0,1 mas.% ≤ Mn ≤ 1,0 mas.%.
[0025] Kao ugljenik, azot može biti štetan, jer može da rezultuje taloženjem AIN ili TiN koji mogu da pogoršaju magnetna svojstva. Slobodan azot takođe može izazvati starenje koje će pogoršati magnetna svojstva. Koncentracija azota trebalo bi, zbog toga, da bude ograničena do 60 ppm (0,006 mas.%).
[0026] Kalaj je suštinski element čelika ovog pronalaska. Njegov sadržaj mora biti između 0,04 i 0,2%, obe granice su uključene. Ima korisno dejstvo na magnetna svojstva, posebno kroz poboljšanje teksture. Pomaže da se smanji (111) komponenta u krajnjoj teksturi, a, zbog toga, pomaže poboljšanju magnetnih svojstava uopšteno i, posebno, polarizaciji/indukciji. Ispod 0,04 mas.% kalaja, efekat je zanemarljiv, a iznad 0,2 mas.%, krtost čelika će postati problem. Zbog toga, kalaj je takav da 0,11 mas.% ≤ Sn ≤ 0,15 mas.%.
[0027] Potrebno je da je koncentracija sumpora ograničena do 0,005 mas.%, jer S može da obrazuje taloge kao što su MnS ili TiS koji će pogoršati magnetna svojstva.
[0028] Sadržaj fosfora mora biti ispod 0,2 mas.%. P povećava otpornost čime se smanjuju gubici, a, takođe, može da se poboljša tekstura i magnetna svojstva zbog činjenice da je element segregacije koji može imati ulogu u rekristalizaciji i teksturi. Takođe, može da poboljša mehanička svojstva. Ako je koncentracija iznad 0,2 mas.%, industrijska obrada biće otežana zbog povećanja krtosti čelika. Zbog toga, P je takvo da P ≤ 0,2 mas.%, ali u nekom poželjnom načinu ostvarivanja, da bi se izbegli problemi segregacije, P ≤ 0,05 mas.%.
[0029] Titanijum je element, koji obrazuje talog, koji može da obrazuje taloge kao što su: TiN, TiS, Ti4C2S2, Ti(C,N) i TiC koji deluju štetno na magnetna svojstva. Njegova koncentracija trebalo bi da je ispod 0,01 mas.%.
[0030] Ostatak su železo i neželjene nečistoće kao što su one navedene ovde u nastavku sa njihovim maksimalnim sadržajima koji su dozvoljeni u čeliku prema ovom pronalasku:
Nb ≤ 0,005 mas.%
V≤ 0,005 mas.%
Cu≤ 0,030 mas.%
Ni ≤ 0,030 mas.%
Cr≤ 0,040 mas.%
B≤ 0,0005
[0031] Druge moguće nečistoće su: As, Pb, Se, Zr, Ca, O, Co, Sb i Zn, koje mogu biti prisutne u tragovima.
[0032] Posle toga, liv hemijskog sastava prema ovom pronalasku se ponovo zagreva, pri čemu je temperatura ponovnog zagrevanja slaba (SRT) između 1050°C i 1250°C, dok je temperatura homogena kroz ceo slab. Ispod 1050°C, valjanje postaje otežano, a sile u valjaonici biće prevelike. Iznad 1250°C, silicijum visokih kvaliteta postaje veoma mek i može pokazati izvesno omekšavanje a, zbog toga, postaje težak za rukovanje.
[0033] Završna temperatura toplog valjanja ima ulogu u krajnjoj toplovaljanoj mikrostrukturi i odvija se između 750 i 950°C. Kada je završna temperatura valjanja (FRT) ispod 750°C, rekristalizacija je ograničena i mikrostruktura je veoma deformisana. Iznad 950°C, znači da će biti više nečistoća u čvrstom rastvoru, a moguće je, kao posledica, da će, isto tako, doći do taloženja i pogoršanja magnetnih svojstva.
[0034] Temperatura namotavanja (CT) toplovaljane traka takođe ima ulogu u krajnjem toplovaljanom proizvodu; pri čemu je između 500°C i 750°C. Namotavanje na temperaturama ispod 500°C ne bi dozvolilo da se izvede dovoljno ponovno dobijanje, dok je ova metalurška faza potrebna radi magnetnih svojstava. Iznad 750°C pojaviće se debeo sloj oksida, a koji će izazvati poteškoće kod faza naknadne obrade kao što su hladno valjanje i/ili luženje.
[0035] Toplovaljana čelična traka predstavlja površinski sloj Goseve teksture koji ima orijentacionu komponentu kao {110} <100>, pri čemu se pomenuta Goseva tekstura meri na 15% debljine toplovaljane čelične trake. Goseva tekstura daje traci poboljšanu gustinu magnetnog fluksa, pri čemu se smanjuje gubitak u jezgru kao što se može videti u Tabelama 2, 4 i 6 datim u nastavku. Nukleacija Goseve teksture promoviše se tokom toplog valjanja održavanjem završne temperature valjanja iznad 750 stepena Celzijusa.
[0036] Debljina tople trake varira od 1,5 mm do 3 mm. Teško je postići debljinu ispod 1,5 mm u običajenim valjaonicama za toplo valjanje. Hladno valjanje trake debljine veće od 3 mm do ciljane debljine hladnovaljane trake u velikoj meri će smanjiti produktivnost nakon faze namotavanja i time će se, takođe, pogoršati krajnja magnetna svojstva.
[0037] Žarenje tople trake (HBA) može se izvoditi na temperaturama između 650°C i 950°C. To može biti kontinuirano žarenje ili šaržno žarenje. Ispod temperature progrevanja od 650°C, rekristalizacija se neće završiti, a poboljšanje krajnjih magnetnih svojstava biće ograničeno. Iznad temperature progrevanja od 950°C, rekristalizovana zrna postaće veoma velika, a metal će postati krt i težak za rukovanje tokom naknadnih industrijskih faza. Trajanje progrevanja zavisiće od toga da li se radi o kontinuiranom žarenju (između 10 s i 60 s) ili šaržnom žarenju (između 24h i 48h). Posle toga, žarena traka se hladnovalja. U ovom pronalasku, hladno valjanje izvodi se u jednoj fazi tj. bez međužarenja.
[0038] Luženje se može izvesti pre ili posle faze žarenja.
[0039] Konačno, hladnovaljani čelik podvrgnut je završnom žarenju na temperaturi (FAT) koja je između između 850°C i 1150°C, poželjno između 900 i 1120°C, tokom vremena između 10 i 100 s zavisno od korišćene temperature i ciljane veličine zrna. Ispod 850°C, rekristalizacija neće biti završena, a gubici neće dostići njihov pun potencijal. Iznad 1150°C, veličina zrna biće prevelika i indukcije će se pogoršati. Budući da vreme progrevanja, ispod 10 sekundi, nije dovoljno datog vremena za rekristalizaciju, dok će iznad 100s veličina zrna biti prevelika i negativno će delovati na krajnja magnetna svojstva kao što je nivo indukcije.
[0040] Debljina gotovog lima (FST) je između 0,14 mm i 0,67 mm.
[0041] Mikrostruktura gotovog lima proizvedenog prema ovom pronalasku sadrži ferit sa veličinom zrna između 30 µm i 200µm. Ispod 30 µm, gubici će biti preveliki, dok će iznad 200µm nivo indukcije biti premali.
[0042] Što se tiče mehaničkih svojstava, čvrstoća razvlačenja će biti između 300 MPa i 480 MPa, dok će krajnja čvrstoća kidanja biti između 350 MPa i 600 MPa.
[0043] Sledeći primeri su za svrhu ilustrovanja i ovde ih ne treba tumačiti da ograničavaju obim ovog otkrivanja:
Primer 1
[0044] Dve laboratorijske probe proizvedene su sa sastavom datim u tabeli 1 ispod. Podvučene vrednosti nisu prema ovom pronalasku. Zatim, uzastopno: toplo valjanje izvedeno je nakon ponovnog zagrevanja slabova na 1150°C. Završna temperatura valjanja bila je 900°C, a čelici su namotavani na 530°C. Tople trake šaržno su žarene na 750°C tokom 48h. Čelici su hladnovaljani do 0,5 mm. Nije izvedeno međužarenje. Završno žarenje izvedeno je na temperaturi progrevanja od 1000°C, a vreme progrevanja bilo je 40s.
Tabela 1: hemijski sastav u mas.% proba 1 i 2
[0045] Magnetna merenja izvedena su na obe ove probe. Izmereni su ukupni magnetni gubici pri 1,5T i 50Hz kao i indukciji od B5000, a rezultati su prikazani u tabeli ispod. Može se videti da dodavanje Sn dovodi do značajnog poboljšanja magnetnih svojstava koristeći ovaj put obrade.
Tabela 2: Magnetna svojstva proba 1 i 2
Primer 2
[0046] Dve probe proizvedene su sa sastavima datim u tabeli 3 ispod. Podvučene vrednosti nisu prema ovom pronalasku. Toplo valjanje izvedeno je nakon ponovnog zagrevanja slabova na 1120°C. Završna temperatura valjanja bila je 870°C, a temperatura namotavanja bila je 635°C. Tople trake šaržno su žarene na 750°C tokom 48h. Zatim je izvedeno hladno valjanje do 0,35 mm. Nije izvedeno međužarenje. Završno žarenje izvedeno je na temperaturi progrevanja od 950°C, a vreme progrevanja bilo je 60s.
Tabela 3: hemijski sastav u mas.% proba 3 i 4
[0047] Magnetna merenja izvedena su na obe ove probe. Izmereni su ukupni magnetni gubici pri 1,5T i 50Hz kao i indukciji od B5000, a rezultati su prikazani u tabeli ispod. Može se videti da je dodavanje Sn dovelo do značajnog poboljšanja magnetnih svojstava korišćenjem ovog puta obrade.
Tabela 4: Magnetna svojstva proba 3 i 4
Primer 3
[0048] Dve probe su proizvedene sa sastavima datim u tabeli 5 ispod. Podvučene vrednosti nisu prema ovom pronalasku. Zatim, uzastopno: toplo valjanje izvedeno je nakon ponovnog zagrevanja slabova na 1150°C. Završna temperatura valjanja bila je 850°C, a čelici su namotani na 550°C. Tople trake šaržno su žarene na 800°C tokom 48h. Čelici su hladnovaljani do 0,35 mm. Nije izvedeno međužarenje. Završno žarenje izvedeno je na temperaturi progrevanja od 1040°C, a vreme progrevanja bilo je 60s.

Claims (8)

  1. Tabela 5: hemijski sastav u mas.% proba 5 i 6
    [0049] Kao što se može videti, iz oba ova primera, Sn poboljšava magnetna svojstva korišćenjem metalurškog puta sa različitim hemijskim sastavima. [0050] Čelik dobijen u postupku prema ovom pronalasku može da se koristi za motore električnih ili hibridnih automobila, za visokoefikasne industrijske motore kao i za generatore za proizvodnju električne energije. Patentni zahtevi 1. Postupak proizvodnje žarenog hladnovaljanog Fe-Si čeličnog lima neorijentisanog zrna, koji se sastoji od sledećih uzastopnih faza: - topljenje kompozicije čelika koja, u masenim procentima, sadrži: C ≤ 0,006 2,2 ≤ Si ≤ 3,3 0,1 ≤ Al ≤ 3,0 0,1 ≤ Mn ≤ 3,0 N ≤ 0,006 0,11 ≤ Sn ≤ 0,15 S ≤ 0,005 P ≤ 0,2 Ti ≤ 0,01 pri čemu su ostatak Fe i neizbežne nečistoće, - livenje pomenutog rastopa u slab - ponovno zagrevanje pomenutog slaba na temperaturi između 1050°C i 1250°C - toplo valjanje pomenutog slaba sa završnom temperaturom toplog valjanja između 750°C i 950°C da bi se dobila toplovaljana čelična traka, - namotavanje pomenute toplovaljane čelične trake na temperaturi između 500°C i 750°C, - žarenje pomenute toplovaljane čelične trake na temperaturi između 650°C i 950°C tokom vremena od između 10s i 48 sati - hladno valjanje toplovaljane čelične trake da bi se dobio hladnovaljani čelični lim - zagrevanje hladnovaljanog čeličnog lima do temperature progrevanja između 850°C i 1150°C - držanje hladnovaljanog čelika na temperaturi progrevanja tokom vremena između 20s i 100s - hlađenje hladnovaljanog čelika do sobne temperature.
  2. 2. Postupak prema zahtevu 1, u kom je 0,2 ≤ Al ≤ 1,5.
  3. 3. Postupak prema zahtevu 2, u kom je 0,25 ≤ Al ≤ 1,1.
  4. 4. Postupak prema zahtevima 1 do 3, u kom je 0,1 ≤ Mn ≤ 1,0.
  5. 5. Postupak prema zahtevu 1 do 4, u kom se žarenje tople trake izvodi na liniji za kontinuirano žarenje.
  6. 6. Postupak prema bilo kom od zahteva 1 do 4, u kom se žarenje tople trake izvodi šaržnim žarenjem.
  7. 7. Postupak prema bilo kom od zahteva 1 do 6, u kom je temperatura progrevanja između 900 i 1120°C.
  8. 8. Postupak prema bilo kom od zahteva 1 do 7, u kom se dalje izvodi prevlačenje hladnovaljanog žarenog čeličnog lima. Izdaje i štampa: Zavod za intelektualnu svojinu, Beograd, Kneginje Ljubice 5 1
RS20210200A 2014-10-20 2015-10-20 Postupak proizvodnje lima od silicijumskog čelika neorijentisanog zrna koji sadrži kalaj RS61449B2 (sr)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/IB2014/002174 WO2016063098A1 (en) 2014-10-20 2014-10-20 Method of production of tin containing non grain-oriented silicon steel sheet, steel sheet obtained and use thereof
PCT/IB2015/001944 WO2016063118A1 (en) 2014-10-20 2015-10-20 Method of production of tin containing non grain-oriented silicon steel sheet, steel sheet obtained and use thereof
EP15802190.7A EP3209807B2 (en) 2014-10-20 2015-10-20 Method of production of tin containing non grain-oriented silicon steel sheet

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RS61449B1 RS61449B1 (sr) 2021-03-31
RS61449B2 true RS61449B2 (sr) 2024-11-29

Family

ID=51868993

Family Applications (3)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RS20231027A RS64786B1 (sr) 2014-10-20 2015-10-20 Postupak za proizvodnju silicijumskog čeličnog lima sa neorijentisanom strukturom koji sadrži kalaj
RS20250842A RS67146B1 (sr) 2014-10-20 2015-10-20 Postupak za proizvodnju silicijumskog čeličnog lim a sa neorijentisanom strukturom koji sadrži kalaj
RS20210200A RS61449B2 (sr) 2014-10-20 2015-10-20 Postupak proizvodnje lima od silicijumskog čelika neorijentisanog zrna koji sadrži kalaj

Family Applications Before (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RS20231027A RS64786B1 (sr) 2014-10-20 2015-10-20 Postupak za proizvodnju silicijumskog čeličnog lima sa neorijentisanom strukturom koji sadrži kalaj
RS20250842A RS67146B1 (sr) 2014-10-20 2015-10-20 Postupak za proizvodnju silicijumskog čeličnog lim a sa neorijentisanom strukturom koji sadrži kalaj

Country Status (28)

Country Link
US (1) US11566296B2 (sr)
EP (3) EP4254440B1 (sr)
JP (2) JP6728199B2 (sr)
KR (1) KR102535436B1 (sr)
CN (1) CN107075647B (sr)
BR (1) BR112017008193B1 (sr)
CA (1) CA2964681C (sr)
CL (1) CL2017000958A1 (sr)
CO (1) CO2017003825A2 (sr)
CR (1) CR20170156A (sr)
CU (1) CU24581B1 (sr)
DK (3) DK3209807T4 (sr)
DO (1) DOP2017000099A (sr)
EC (1) ECSP17024484A (sr)
ES (3) ES2967592T3 (sr)
FI (3) FI3209807T4 (sr)
HR (3) HRP20251015T1 (sr)
HU (3) HUE063684T2 (sr)
MX (1) MX385314B (sr)
PE (1) PE20171248A1 (sr)
PL (3) PL3741874T3 (sr)
PT (3) PT3741874T (sr)
RS (3) RS64786B1 (sr)
RU (1) RU2687783C2 (sr)
SI (3) SI3209807T2 (sr)
SV (1) SV2017005423A (sr)
UA (1) UA119373C2 (sr)
WO (2) WO2016063098A1 (sr)

Families Citing this family (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016063098A1 (en) * 2014-10-20 2016-04-28 Arcelormittal Method of production of tin containing non grain-oriented silicon steel sheet, steel sheet obtained and use thereof
CN107925281A (zh) * 2015-08-21 2018-04-17 吉川工业株式会社 定子芯及具备该定子芯的电机
CN108500066B (zh) * 2017-02-24 2020-06-16 上海梅山钢铁股份有限公司 T5硬质镀锡板尾部厚差冷热轧工序协调控制方法
WO2019111028A1 (en) * 2017-12-05 2019-06-13 Arcelormittal Cold rolled and annealed steal sheet and method of manufacturing the same
KR102009392B1 (ko) * 2017-12-26 2019-08-09 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
DE102018201618A1 (de) * 2018-02-02 2019-08-08 Thyssenkrupp Ag Nachglühfähiges, aber nicht nachglühpflichtiges Elektroband
RU2692146C1 (ru) * 2018-05-25 2019-06-21 Олег Михайлович Губанов Способ получения изотропной электротехнической стали
WO2020078529A1 (de) * 2018-10-15 2020-04-23 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zur herstellung eines no elektrobands mit zwischendicke
CN111690870A (zh) * 2019-03-11 2020-09-22 江苏集萃冶金技术研究院有限公司 一种冷连轧生产高磁感薄规格无取向硅钢方法
CN114008224A (zh) 2019-06-28 2022-02-01 杰富意钢铁株式会社 无方向性电磁钢板的制造方法和马达铁芯的制造方法以及马达铁芯
DE102019217491A1 (de) 2019-08-30 2021-03-04 Sms Group Gmbh Verfahren zur Herstellung eines kaltgewalzten Si-legierten Elektrobandes mit einer Kaltbanddicke dkb < 1 mm aus einem Stahlvorprodukt
JP7557123B2 (ja) * 2020-02-06 2024-09-27 日本製鉄株式会社 無方向性電磁鋼板及びその製造方法
CN112030059B (zh) * 2020-08-31 2021-08-03 武汉钢铁有限公司 一种短流程无取向硅钢的生产方法
CN112159927A (zh) * 2020-09-17 2021-01-01 马鞍山钢铁股份有限公司 一种具有不同屈强比的冷轧无取向硅钢及其两种产品的生产方法
RU2779122C1 (ru) * 2021-08-17 2022-09-01 Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" Способ производства высоколегированной холоднокатаной электротехнической изотропной стали
KR102811640B1 (ko) * 2022-07-27 2025-05-26 현대제철 주식회사 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법
CN115369225B (zh) * 2022-09-14 2024-03-08 张家港扬子江冷轧板有限公司 新能源驱动电机用无取向硅钢及其生产方法与应用
DE102022129243A1 (de) 2022-11-04 2024-05-08 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Nicht kornorientiertes metallisches Elektroband oder -blech sowie Verfahren zur Herstellung eines nicht kornorientierten Elektrobands
WO2025104473A1 (en) 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof
WO2025104476A1 (en) * 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A double cold rolled non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof
WO2025104469A1 (en) * 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof
WO2025104482A1 (en) * 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A double cold rolled non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof
WO2025104470A1 (en) * 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof
WO2025104478A1 (en) * 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof
WO2025104471A1 (en) * 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof
WO2025104467A1 (en) * 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof
WO2025104477A1 (en) * 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A double cold rolled non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof
WO2025104472A1 (en) * 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A double cold rolled non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof
WO2025104481A1 (en) * 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof
WO2025104475A1 (en) * 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof
WO2025104483A1 (en) * 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof
WO2025104480A1 (en) * 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof

Family Cites Families (34)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19930519C1 (de) * 1999-07-05 2000-09-14 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Herstellen von nicht kornorientiertem Elektroblech
JPS583027B2 (ja) 1979-05-30 1983-01-19 川崎製鉄株式会社 鉄損の低い冷間圧延無方向性電磁鋼板
JPH01198427A (ja) 1988-02-03 1989-08-10 Nkk Corp 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法
JPH01225723A (ja) 1988-03-04 1989-09-08 Nkk Corp 磁気特性の優れた無方向性珪素鋼板の製造方法
KR100240993B1 (ko) * 1995-12-18 2000-03-02 이구택 철손이 낮은 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR100240995B1 (ko) 1995-12-19 2000-03-02 이구택 절연피막의 밀착성이 우수한 무방향성 전기강판의 제조방법
US6139650A (en) 1997-03-18 2000-10-31 Nkk Corporation Non-oriented electromagnetic steel sheet and method for manufacturing the same
DE19807122C2 (de) * 1998-02-20 2000-03-23 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von nichtkornorientiertem Elektroblech
TW476790B (en) * 1998-05-18 2002-02-21 Kawasaki Steel Co Electrical sheet of excellent magnetic characteristics and its manufacturing method
JP3852227B2 (ja) 1998-10-23 2006-11-29 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
DE19918484C2 (de) * 1999-04-23 2002-04-04 Ebg Elektromagnet Werkstoffe Verfahren zum Herstellen von nichtkornorientiertem Elektroblech
JP4568999B2 (ja) * 2000-09-01 2010-10-27 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP2006051543A (ja) 2004-07-15 2006-02-23 Nippon Steel Corp 冷延、熱延鋼板もしくはＡｌ系、Ｚｎ系めっき鋼板を使用した高強度自動車部材の熱間プレス方法および熱間プレス部品
WO2006068399A1 (en) 2004-12-21 2006-06-29 Posco Co., Ltd. Non-oriented electrical steel sheets with excellent magnetic properties and method for manufacturing the same
JP4724431B2 (ja) * 2005-02-08 2011-07-13 新日本製鐵株式会社 無方向性電磁鋼板
JP4681450B2 (ja) 2005-02-23 2011-05-11 新日本製鐵株式会社 圧延方向の磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板とその製造方法
KR100973627B1 (ko) * 2005-07-07 2010-08-02 수미도모 메탈 인더스트리즈, 리미티드 무방향성 전자 강판 및 그 제조 방법
RU2398894C1 (ru) * 2006-06-16 2010-09-10 Ниппон Стил Корпорейшн Лист высокопрочной электротехнической стали и способ его производства
JP4855220B2 (ja) * 2006-11-17 2012-01-18 新日本製鐵株式会社 分割コア用無方向性電磁鋼板
JP4855222B2 (ja) 2006-11-17 2012-01-18 新日本製鐵株式会社 分割コア用無方向性電磁鋼板
EP1995336A1 (fr) 2007-05-16 2008-11-26 ArcelorMittal France Acier à faible densité présentant une bonne aptitude à l'emboutissage
JP5228413B2 (ja) * 2007-09-07 2013-07-03 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
WO2011081386A2 (ko) 2009-12-28 2011-07-07 주식회사 포스코 자성이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
EP2540853B1 (en) * 2010-02-25 2015-05-27 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Non-oriented electrical steel sheet
CN103052722B (zh) * 2010-08-04 2015-04-22 新日铁住金株式会社 无方向性电磁钢板的制造方法
JP5671872B2 (ja) * 2010-08-09 2015-02-18 新日鐵住金株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
CN102453837B (zh) 2010-10-25 2013-07-17 宝山钢铁股份有限公司 一种高磁感无取向硅钢的制造方法
US20130306200A1 (en) * 2011-02-24 2013-11-21 Jfe Steel Corporation Non-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing the same
JP5658099B2 (ja) 2011-06-17 2015-01-21 株式会社ブリヂストン 接着ゴム組成物
JP5724824B2 (ja) * 2011-10-27 2015-05-27 新日鐵住金株式会社 圧延方向の磁気特性が良好な無方向性電磁鋼板の製造方法
US10096414B2 (en) 2011-12-28 2018-10-09 Posco Non-oriented electrical steel sheet and method of manufacturing the same
BR112014017264B1 (pt) * 2012-01-12 2020-12-08 Nucor Corporation partes estampadas formadas de um aço elétrico e métodos de fabricação das mesmas
EP2832882B1 (en) 2012-03-29 2019-09-18 Nippon Steel Corporation Non-oriented electromagnetic steel sheet and method for producing same
WO2016063098A1 (en) 2014-10-20 2016-04-28 Arcelormittal Method of production of tin containing non grain-oriented silicon steel sheet, steel sheet obtained and use thereof

Also Published As

Publication number Publication date
MX385314B (es) 2025-03-18
FI3741874T3 (fi) 2023-11-02
RS67146B1 (sr) 2025-09-30
EP4254440A3 (en) 2024-05-22
SI3209807T2 (sl) 2025-03-31
HUE072772T2 (hu) 2025-12-28
PT3209807T (pt) 2021-02-25
WO2016063098A1 (en) 2016-04-28
DK3741874T3 (da) 2023-11-06
CU24581B1 (es) 2022-02-04
JP2017537230A (ja) 2017-12-14
PT4254440T (pt) 2025-10-08
JP6728199B2 (ja) 2020-07-22
DOP2017000099A (es) 2017-08-15
EP3209807B2 (en) 2024-07-24
US20170314087A1 (en) 2017-11-02
RU2687783C2 (ru) 2019-05-16
HRP20251015T1 (hr) 2025-10-24
SI4254440T1 (sl) 2025-10-30
HRP20210247T1 (hr) 2021-04-02
MX2017005096A (es) 2018-02-23
RS61449B1 (sr) 2021-03-31
BR112017008193B1 (pt) 2021-10-13
ES3042209T3 (en) 2025-11-19
WO2016063118A1 (en) 2016-04-28
HRP20231336T1 (hr) 2024-02-16
CA2964681A1 (en) 2016-04-28
CA2964681C (en) 2022-08-02
JP2020183583A (ja) 2020-11-12
HUE052846T2 (hu) 2021-05-28
RS64786B1 (sr) 2023-11-30
DK3209807T4 (da) 2024-10-21
PT3741874T (pt) 2023-11-07
HRP20210247T4 (hr) 2024-12-20
EP3741874B1 (en) 2023-10-11
ECSP17024484A (es) 2018-02-28
KR102535436B1 (ko) 2023-05-22
PL3209807T5 (pl) 2024-11-04
HUE063684T2 (hu) 2024-01-28
ES2856958T5 (en) 2025-02-12
PL4254440T3 (pl) 2025-10-13
EP3209807B1 (en) 2020-11-25
ES2856958T3 (es) 2021-09-28
RU2017113457A3 (sr) 2019-04-05
SI3741874T1 (sl) 2024-02-29
ES2967592T3 (es) 2024-05-03
CR20170156A (es) 2017-09-22
RU2017113457A (ru) 2018-10-19
FI3209807T4 (fi) 2024-10-30
UA119373C2 (uk) 2019-06-10
EP4254440B1 (en) 2025-08-20
DK4254440T3 (da) 2025-10-06
PL3741874T3 (pl) 2024-01-22
PE20171248A1 (es) 2017-08-28
CN107075647B (zh) 2019-05-14
BR112017008193A2 (pt) 2017-12-26
EP3741874A1 (en) 2020-11-25
US11566296B2 (en) 2023-01-31
JP7066782B2 (ja) 2022-05-13
SV2017005423A (es) 2017-10-17
KR20170072210A (ko) 2017-06-26
CL2017000958A1 (es) 2018-02-23
CN107075647A (zh) 2017-08-18
CU20170054A7 (es) 2017-10-05
FI4254440T3 (fi) 2025-10-08
SI3209807T1 (sl) 2021-04-30
EP4254440A2 (en) 2023-10-04
DK3209807T3 (da) 2021-02-22
CO2017003825A2 (es) 2017-08-31
EP3209807A1 (en) 2017-08-30
PL3209807T3 (pl) 2022-02-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RS61449B2 (sr) Postupak proizvodnje lima od silicijumskog čelika neorijentisanog zrna koji sadrži kalaj
CN107849656B (zh) 取向性电磁钢板的制造方法
KR101737871B1 (ko) 방향성 전자 강판의 제조 방법
JP6844125B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
KR101585307B1 (ko) 무방향성 전자기 강판, 그 제조 방법, 모터 철심용 적층체 및 그 제조 방법
CN103052722A (zh) 无方向性电磁钢板的制造方法
US20150255211A1 (en) Manufacturing Method of Common Grain-Oriented Silicon Steel with High Magnetic Induction
JP2009235574A (ja) 著しく磁束密度が高い方向性電磁鋼板の製造方法
TWI641702B (zh) 回收性優良的無方向性電磁鋼板
JP6950748B2 (ja) 無方向性電磁鋼板の製造方法
JP4608562B2 (ja) 著しく磁束密度が高い方向性電磁鋼板の製造方法
JP2022509676A (ja) 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP2639227B2 (ja) 無方向性電磁鋼板の製造方法
JP4710458B2 (ja) 回転子用無方向性電磁鋼板の製造方法
HK1193849B (en) Non-oriented electromagnetic steel sheet, method for producing same, laminate for motor iron core, and method for producing said laminate