RU2012136135A - Окислительная система с вторичным реактором для боковой фракции - Google Patents
Окислительная система с вторичным реактором для боковой фракции Download PDFInfo
- Publication number
- RU2012136135A RU2012136135A RU2012136135/04A RU2012136135A RU2012136135A RU 2012136135 A RU2012136135 A RU 2012136135A RU 2012136135/04 A RU2012136135/04 A RU 2012136135/04A RU 2012136135 A RU2012136135 A RU 2012136135A RU 2012136135 A RU2012136135 A RU 2012136135A
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- specified
- reaction zone
- inlet
- secondary reaction
- suspension
- Prior art date
Links
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 title claims abstract 17
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 title claims abstract 17
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims abstract 49
- 238000010517 secondary reaction Methods 0.000 claims abstract 36
- 239000000725 suspension Substances 0.000 claims abstract 26
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims abstract 18
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract 9
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims abstract 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims 11
- 238000000034 method Methods 0.000 claims 7
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims 4
- 239000012429 reaction media Substances 0.000 claims 3
- URLKBWYHVLBVBO-UHFFFAOYSA-N Para-Xylene Chemical group CC1=CC=C(C)C=C1 URLKBWYHVLBVBO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- KKEYFWRCBNTPAC-UHFFFAOYSA-N Terephthalic acid Chemical compound OC(=O)C1=CC=C(C(O)=O)C=C1 KKEYFWRCBNTPAC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
- C07C51/16—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation
- C07C51/21—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen
- C07C51/255—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen of compounds containing six-membered aromatic rings without ring-splitting
- C07C51/265—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen of compounds containing six-membered aromatic rings without ring-splitting having alkyl side chains which are oxidised to carboxyl groups
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J10/00—Chemical processes in general for reacting liquid with gaseous media other than in the presence of solid particles, or apparatus specially adapted therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/20—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium
- B01J8/22—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/20—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium
- B01J8/22—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid
- B01J8/224—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid the particles being subject to a circulatory movement
- B01J8/228—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid the particles being subject to a circulatory movement externally, i.e. the particles leaving the vessel and subsequently re-entering it
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
- B01J2208/00265—Part of all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling
- B01J2208/00274—Part of all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling involving reactant vapours
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
- B01J2208/00265—Part of all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling
- B01J2208/00292—Part of all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling involving reactant solids
- B01J2208/003—Part of all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling involving reactant solids involving reactant slurries
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
Abstract
1. Система для производства поликарбоновой кислоты путем контакта суспензии с газофазным окислителем, причем указанная система включает:первичный окислительный реактор, включающий первый суспензионный выпуск; ивторичный окислительный реактор, включающий впуск суспензии, второй суспензионный выпуск, нормально нижний впуск окислителя, и нормально верхний впуск окислителя,в которой указанный впуск суспензии находится ниже по потоку в гидравлическом соединении с указанным первым выпуском суспензии,в которой указанный вторичный окислительный реактор представляет собой вторичную реакционную зону, имеющую максимальную длину Ls и максимальный диаметр Ds,в которой расстояние до указанного нормально нижнего впуска окислителя от дна указанной вторичной реакционной зоны составляет менее чем 0,5 Ls,в которой расстояние до указанного нормально верхнего впуска окислителя от дна указанной вторичной реакционной зоны составляет, по меньшей мере, 0,5 Ls,в которой расстояние до указанного впуска от дна указанной вторичной реакционной зоны находится в интервале от приблизительно 0,3 Ls до приблизительно 0,9 Ls.2. Система по п.1, в которой указанный нормально верхний впуск окислителя и указанный нормально нижний впуск окислителя образуют между собой полную открытую площадь для введения указанного газофазного окислителя в указанную вторичную реакционную зону, в которой указанный нормально верхний впуск окислителя составляет от приблизительно 5 до приблизительно 49% указанной полной открытой площади, в которой расстояние до указанного нормально верхнего впуска окислителя от дна указанной вторичной реакционной зоны составляе
Claims (20)
1. Система для производства поликарбоновой кислоты путем контакта суспензии с газофазным окислителем, причем указанная система включает:
первичный окислительный реактор, включающий первый суспензионный выпуск; и
вторичный окислительный реактор, включающий впуск суспензии, второй суспензионный выпуск, нормально нижний впуск окислителя, и нормально верхний впуск окислителя,
в которой указанный впуск суспензии находится ниже по потоку в гидравлическом соединении с указанным первым выпуском суспензии,
в которой указанный вторичный окислительный реактор представляет собой вторичную реакционную зону, имеющую максимальную длину Ls и максимальный диаметр Ds,
в которой расстояние до указанного нормально нижнего впуска окислителя от дна указанной вторичной реакционной зоны составляет менее чем 0,5 Ls,
в которой расстояние до указанного нормально верхнего впуска окислителя от дна указанной вторичной реакционной зоны составляет, по меньшей мере, 0,5 Ls,
в которой расстояние до указанного впуска от дна указанной вторичной реакционной зоны находится в интервале от приблизительно 0,3 Ls до приблизительно 0,9 Ls.
2. Система по п.1, в которой указанный нормально верхний впуск окислителя и указанный нормально нижний впуск окислителя образуют между собой полную открытую площадь для введения указанного газофазного окислителя в указанную вторичную реакционную зону, в которой указанный нормально верхний впуск окислителя составляет от приблизительно 5 до приблизительно 49% указанной полной открытой площади, в которой расстояние до указанного нормально верхнего впуска окислителя от дна указанной вторичной реакционной зоны составляет, по меньшей мере, 0,7 Ls.
3. Система по п.1, в которой указанный нормально верхний впуск окислителя включает барботер, в которой указанный барботер включает множество отверстий для выпуска окислителя, в которой большинство указанных отверстий для выпуска окислителя ориентируют, чтобы выпускать указанный газофазный окислитель в нормальном нисходящем направлении.
4. Система по п.1, в которой расстояние от указанного нормально верхнего впуска окислителя составляет менее чем 0,4 Ls от указанного впуска суспензии.
5. Система по п.1, в которой указанный вторичный окислительный реактор включает, по меньшей мере, два нормально верхних впуска окислителя, расстояние до каждого из которых от дна указанной вторичной реакционной зоны составляет, по меньшей мере, 0,5 Ls.
6. Система по п.1, в которой расстояние до указанного впуска от дна указанной вторичной реакционной зоны находится в интервале от приблизительно 0,5 Ls до приблизительно 0,8 Ls, в которой расстояние до указанного впуска от дна указанной вторичной реакционной зоны находится в интервале от приблизительно 9 Ds до приблизительно 15 Ds, в которой указанная реакционная зона имеет соотношение Ls:Ds в интервале от приблизительно 14:1 до приблизительно 28:1.
7. Система по п.1, в которой указанный первичный окислительный реактор представляет собой барботажный колоночный реактор, в которой указанный вторичный окислительный реактор представляет собой барботажный колоночный реактор, в которой указанный первичный окислительный реактор представляет собой первичную реакционную зону, в которой объемное соотношение указанной первичной реакционной зоны и указанной вторичной реакционной зоны находится в интервале от приблизительно 4:1 до приблизительно 50:1.
8. Система для производства поликарбоновой кислоты путем контакта суспензии, полученной путем окисления газофазным окислителем, причем указанная система включает:
первичный окислительный реактор, включающий первый суспензионный выпуск; и
вторичный окислительный реактор, включающий впуск суспензии, второй суспензионный выпуск, и нормально верхний впуск окислителя,
в которой указанный впуск суспензии находится ниже по потоку в гидравлическом соединении с указанным первым выпуском суспензии,
в которой указанный вторичный окислительный реактор представляет собой вторичную реакционную зону, имеющую максимальную длину Ls и максимальный диаметр Ds,
в которой расстояние до указанного впуска от дна указанной вторичной реакционной зоны находится в интервале от приблизительно 0,3 Ls до приблизительно 0,9 Ls,
в которой расстояние от указанного нормально верхнего впуска окислителя составляет до указанного впуска суспензии составляет менее чем 0,4 Ls.
9. Система по п.8, в которой указанный вторичный окислительный реактор дополнительно включает нормально нижний впуск окислителя, в которой расстояние до указанного нормально нижнего впуска окислителя от дна указанной вторичной реакционной зоны составляет менее чем 0,3 Ls, в которой расстояние до указанного нормально верхнего впуска окислителя от дна указанной вторичной реакционной зоны составляет, по меньшей мере, 0,7 Ls.
10. Система по п.8, в которой указанный нормально верхний впуск окислителя включает барботер, в которой указанный барботер включает множество отверстий для выпуска окислителя, в которой большинство указанных отверстий для выпуска окислителя ориентируют, чтобы выпускать указанный газофазный окислитель в нормальном нисходящем направлении.
11. Система по п.8, в которой расстояние до указанного впуска от дна указанной вторичной реакционной зоны находится в интервале от приблизительно 0,5 Ls до приблизительно 0,8 Ls, в которой расстояние до указанного впуска от дна указанной вторичной реакционной зоны находится в интервале от приблизительно 9 Ds до приблизительно 15 Ds, в которой указанная реакционная зона имеет соотношение Ls:Ds в интервале от приблизительно 14:1 до приблизительно 28:1.
12. Система по п.8, в которой указанный первичный окислительный реактор представляет собой барботажный колоночный реактор, в которой указанный вторичный окислительный реактор представляет собой барботажный колоночный реактор.
13. Система по п.8, в которой указанный первичный окислительный реактор представляет собой первичную реакционную зону, в которой объемное соотношение указанной первичной реакционной зоны и указанной вторичной реакционной зоны находится в интервале от приблизительно 4:1 до приблизительно 50:1.
14. Способ изготовления композиции поликарбоновых кислот, причем указанный способ включает:
(a) направление первой многофазной реакционной среды, содержащей окисляемое соединение, на окисление в первичной реакционной зоне, находящейся в первичном окислительном реакторе, в результате чего получается первая суспензия; и
(b) контакт, по меньшей мере, части указанной первой суспензии с газофазным окислителем во вторичной реакционной зоне, находящейся во вторичном окислительном реакторе, в результате чего получается вторая суспензия,
в котором указанная вторичная реакционная зона имеет максимальную длину Ls и максимальный диаметр Ds,
в котором первая часть указанного газофазного окислителя поступает в указанную вторичную реакционную зону в первой области впуска окислителя на расстоянии от дна указанной вторичной реакционной зоны, составляющем, по меньшей мере, 0,5 Ls,
в котором указанная первая часть указанного газофазного окислителя составляет от приблизительно 5 до приблизительно 49% полного объема указанного газофазного окислителя, введенного в указанную вторичную реакционную зону,
в котором, по меньшей мере, часть указанной первой суспензии поступает в указанную вторичную реакционную зону в области впуска суспензии на расстоянии от дна указанной вторичной реакционной зоны в интервале от приблизительно 0,3 Ls до приблизительно 0,9 Ls.
15. Способ по п.14, в котором указанная первая часть указанного газофазного окислителя составляет от приблизительно 5 до приблизительно 35% полного объема указанного газофазного окислителя, введенного в указанную вторичную реакционную зону, в которой указанная первая область впуска окислителя находится на расстоянии от дна указанной вторичной реакционной зоны, составляющем, по меньшей мере, 0,7 Ls, в которой вторая часть указанного газофазного окислителя поступает в указанную вторичную реакционную зону во второй области впуска окислителя на расстоянии от дна указанной вторичной реакционной зоны, составляющем менее чем 0,3 Ls.
16. Способ по п.14, в котором указанная первая область впуска окислителя находится в пределах 0,4 Ls указанной области впуска суспензии.
17. Способ по п.14, в котором, по меньшей мере, часть указанного газофазного окислителя и, по меньшей мере, часть указанной первой суспензии соединяются в указанной вторичной реакционной зоне с образованием второй многофазной реакционной среды, в котором, когда полный объем указанной второй многофазной реакционной среды теоретически разделен на 20 отдельных горизонтальных слоев равного объема, никакие два соседних горизонтальных слоя не имеют суммарное усредненное по времени и усредненное по объему содержание кислорода менее чем 7 массовых частей на миллион (масс. ч./млн.).
18. Способ по п.14, в котором, по меньшей мере, 75 мас.% указанной первой суспензии поступает в указанную вторичную реакционную зону в указанной области впуска суспензии, в котором указанная область впуска суспензии находится на расстоянии от дна указанной вторичной реакционной зоны в интервале от приблизительно 0,5 Ls до приблизительно 0,8 Ls.
19. Способ по п.14, в котором указанное окисляемое соединение представляет собой пара-ксилол, в котором указанный поликарбоновая кислота представляет собой терефталевую кислоту, в котором указанный газофазный окислитель представляет собой воздух, в котором указанный первичный окислительный реактор представляет собой барботажный колоночный реактор, в котором указанный вторичный окислительный реактор представляет собой барботажный колоночный реактор.
20. Способ по п.14, в котором указанная вторичная реакционная зона имеет соотношение Ls:Ds в интервале от приблизительно 14:1 до приблизительно 28:1.
Applications Claiming Priority (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US29945310P | 2010-01-29 | 2010-01-29 | |
| US29945010P | 2010-01-29 | 2010-01-29 | |
| US29945510P | 2010-01-29 | 2010-01-29 | |
| US61/299,450 | 2010-01-29 | ||
| US61/299,455 | 2010-01-29 | ||
| US61/299,453 | 2010-01-29 | ||
| US12/957,730 US8936767B2 (en) | 2010-01-29 | 2010-12-01 | Oxidation system with sidedraw secondary reactor |
| US12/957,730 | 2010-12-01 | ||
| PCT/US2010/059626 WO2011093948A1 (en) | 2010-01-29 | 2010-12-09 | Oxidation system with sidedraw secondary reactor |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2012136135A true RU2012136135A (ru) | 2014-02-27 |
| RU2579452C2 RU2579452C2 (ru) | 2016-04-10 |
Family
ID=44319660
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012136135/04A RU2579452C2 (ru) | 2010-01-29 | 2010-12-09 | Окислительная система с вторичным реактором для боковой фракции |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US8936767B2 (ru) |
| EP (1) | EP2528886B1 (ru) |
| JP (3) | JP2013518103A (ru) |
| KR (2) | KR102115688B1 (ru) |
| CN (1) | CN102811993B (ru) |
| BR (1) | BR112012018893B1 (ru) |
| CA (1) | CA2787930C (ru) |
| ES (1) | ES2640483T3 (ru) |
| IN (1) | IN2012DN06566A (ru) |
| LT (1) | LT2528886T (ru) |
| MX (1) | MX338623B (ru) |
| MY (1) | MY157558A (ru) |
| PL (1) | PL2528886T3 (ru) |
| PT (1) | PT2528886T (ru) |
| RU (1) | RU2579452C2 (ru) |
| WO (1) | WO2011093948A1 (ru) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8968686B2 (en) * | 2010-01-29 | 2015-03-03 | Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. | Oxidation system with sidedraw secondary reactor |
| US8790601B2 (en) * | 2010-01-29 | 2014-07-29 | Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. | Oxidation system with sidedraw secondary reactor |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5278846A (en) * | 1975-12-25 | 1977-07-02 | Matsuyama Sekyu Kagaku Kk | Continuous production of high purity telephthalic acid |
| US5356600A (en) * | 1990-09-24 | 1994-10-18 | Praxair Technology, Inc. | Oxygen enrichment method and system |
| SI9500109A (en) * | 1995-04-05 | 1996-10-31 | Levec Janez Dipl Ing Prof Dr | Apparatus and Process for Thermal Oxidative Treatment of Waste Waters |
| JPH09278709A (ja) * | 1996-02-13 | 1997-10-28 | Mitsubishi Chem Corp | 芳香族カルボン酸の製造方法 |
| ID19133A (id) * | 1996-12-12 | 1998-06-18 | Praxair Technology Inc | Pengisian oksigen langsung kedalam reaktor-reaktor ruang gelembung |
| US7060853B2 (en) | 2000-01-12 | 2006-06-13 | Invista North America S.A R.L. | Method for increasing oxidation reactor production capacity |
| PL224046B1 (pl) | 2000-12-07 | 2016-11-30 | Eastman Chem Co | Sposób wytwarzania polimeru poliestrowego |
| US7196215B2 (en) * | 2001-06-04 | 2007-03-27 | Eastman Chemical Company | Process for the production of purified terephthalic acid |
| DE10240816A1 (de) * | 2002-08-30 | 2004-03-11 | Basf Ag | Oxidationsverfahren |
| US7132566B2 (en) | 2003-09-22 | 2006-11-07 | Eastman Chemical Company | Process for the purification of a crude carboxylic acid slurry |
| US7910769B2 (en) * | 2004-09-02 | 2011-03-22 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| BRPI0514773A (pt) * | 2004-09-02 | 2008-06-24 | Eastman Chem Co | processo para oxidação em fase lìquida, e, reator de coluna de bolhas |
| US7355068B2 (en) * | 2006-01-04 | 2008-04-08 | Eastman Chemical Company | Oxidation system with internal secondary reactor |
| US20070208194A1 (en) | 2006-03-01 | 2007-09-06 | Woodruff Thomas E | Oxidation system with sidedraw secondary reactor |
| US8968686B2 (en) | 2010-01-29 | 2015-03-03 | Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. | Oxidation system with sidedraw secondary reactor |
| US8790601B2 (en) | 2010-01-29 | 2014-07-29 | Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. | Oxidation system with sidedraw secondary reactor |
-
2010
- 2010-12-01 US US12/957,730 patent/US8936767B2/en active Active
- 2010-12-09 MX MX2012008826A patent/MX338623B/es active IP Right Grant
- 2010-12-09 KR KR1020187016713A patent/KR102115688B1/ko active Active
- 2010-12-09 JP JP2012551151A patent/JP2013518103A/ja active Pending
- 2010-12-09 IN IN6566DEN2012 patent/IN2012DN06566A/en unknown
- 2010-12-09 KR KR1020127022446A patent/KR20130023196A/ko not_active Ceased
- 2010-12-09 MY MYPI2012003326A patent/MY157558A/en unknown
- 2010-12-09 PL PL10793112T patent/PL2528886T3/pl unknown
- 2010-12-09 CA CA2787930A patent/CA2787930C/en active Active
- 2010-12-09 LT LTEP10793112.3T patent/LT2528886T/lt unknown
- 2010-12-09 CN CN201080065951.7A patent/CN102811993B/zh active Active
- 2010-12-09 PT PT107931123T patent/PT2528886T/pt unknown
- 2010-12-09 WO PCT/US2010/059626 patent/WO2011093948A1/en not_active Ceased
- 2010-12-09 ES ES10793112.3T patent/ES2640483T3/es active Active
- 2010-12-09 RU RU2012136135/04A patent/RU2579452C2/ru active
- 2010-12-09 EP EP10793112.3A patent/EP2528886B1/en active Active
- 2010-12-09 BR BR112012018893A patent/BR112012018893B1/pt active IP Right Grant
-
2015
- 2015-11-13 JP JP2015223180A patent/JP6538528B2/ja active Active
-
2017
- 2017-07-28 JP JP2017147142A patent/JP6542849B2/ja active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP2528886A1 (en) | 2012-12-05 |
| JP2013518103A (ja) | 2013-05-20 |
| KR20180067732A (ko) | 2018-06-20 |
| PT2528886T (pt) | 2017-09-19 |
| KR102115688B1 (ko) | 2020-05-26 |
| MX338623B (es) | 2016-04-25 |
| KR20130023196A (ko) | 2013-03-07 |
| JP6538528B2 (ja) | 2019-07-03 |
| BR112012018893A2 (pt) | 2016-04-12 |
| JP2016026232A (ja) | 2016-02-12 |
| MY157558A (en) | 2016-06-30 |
| US8936767B2 (en) | 2015-01-20 |
| US20110190536A1 (en) | 2011-08-04 |
| RU2579452C2 (ru) | 2016-04-10 |
| CA2787930C (en) | 2017-10-17 |
| MX2012008826A (es) | 2012-09-07 |
| CA2787930A1 (en) | 2011-08-04 |
| WO2011093948A1 (en) | 2011-08-04 |
| CN102811993A (zh) | 2012-12-05 |
| JP2017190350A (ja) | 2017-10-19 |
| JP6542849B2 (ja) | 2019-07-10 |
| ES2640483T3 (es) | 2017-11-03 |
| CN102811993B (zh) | 2015-12-16 |
| BR112012018893B1 (pt) | 2018-09-25 |
| PL2528886T3 (pl) | 2017-11-30 |
| LT2528886T (lt) | 2017-09-25 |
| EP2528886B1 (en) | 2017-09-06 |
| IN2012DN06566A (ru) | 2015-10-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2012135515A (ru) | Окислительная система с вторичным реактором для боковой фракции | |
| KR102586648B1 (ko) | 통합된 산소 분리 모듈을 가진 odh 단위를 포함하는 복합장치 | |
| RU2008138888A (ru) | Система окисления с вторичным реактором для боковой фракции | |
| RU2013118028A (ru) | Способы и устройство улучшенного газораспределения | |
| ITMI990606A1 (it) | Procedimento per la produzione di acidi aromatici | |
| IT7353728A1 (it) | Perfezionamento nel procedimento di produzione di anidride maleica a partire dal butano | |
| RU2005140086A (ru) | Трех- или четырехслойные катализаторные системы для получения ангидрида фталевой кислоты | |
| RU2007111928A (ru) | Оптимизированное жидкофазное окисление | |
| CN109967022B (zh) | 一种用于有机物氧化的装置和方法 | |
| RU2012136134A (ru) | Окислительная система с вторичным реактором для боковой фракции | |
| US20140046077A1 (en) | Process For The Production Of Anhydrides | |
| WO2009128608A3 (en) | Oxidation reactor for manufacturing of crude terephthalic acid | |
| CN102921355B (zh) | 一种列管式固定床反应器和煤层气脱氧方法 | |
| CN102059081A (zh) | 一种利用纯氧（富氧）进行环己烷液相氧化的管式反应器 | |
| JP2010018629A5 (ru) | ||
| CN105540551B (zh) | 一种双氧水生产中的高效氢化工艺 | |
| US8940939B2 (en) | Process of oxidizing cyclohexane | |
| CN105621365A (zh) | 一种双氧水生产中的氢化工艺 | |
| JP2013518105A5 (ru) | ||
| WO2022058188A1 (en) | Process for the production of glyoxal | |
| JP2013518103A5 (ru) | ||
| CN101460433B (zh) | 至少一种待脱氢烃的多相催化部分脱氢方法 | |
| MY139736A (en) | Preparation of (meth) acrolein and/or (meth) acrylic acid by heterogeneously catalyzed partial oxidation of c3 and/or c4 precursor compounds | |
| CN107497374B (zh) | 一种环己烷氧化反应器及其使用方法 | |
| TW200700157A (en) | Annular-type distributor with improved flow uniformity |