RU2012145284A - Композиция содержащего углеродный материал железооксидного брикета, способ ее получения и способ получения железа прямого восстановления с ее использованием - Google Patents
Композиция содержащего углеродный материал железооксидного брикета, способ ее получения и способ получения железа прямого восстановления с ее использованием Download PDFInfo
- Publication number
- RU2012145284A RU2012145284A RU2012145284/02A RU2012145284A RU2012145284A RU 2012145284 A RU2012145284 A RU 2012145284A RU 2012145284/02 A RU2012145284/02 A RU 2012145284/02A RU 2012145284 A RU2012145284 A RU 2012145284A RU 2012145284 A RU2012145284 A RU 2012145284A
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- slag
- temperature
- composition
- briquette
- sio
- Prior art date
Links
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract 48
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract 39
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract 36
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 title claims abstract 27
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract 8
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title claims 14
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract 41
- 239000004484 Briquette Substances 0.000 claims abstract 36
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract 17
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 12
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract 12
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims abstract 5
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 claims 20
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims 18
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 claims 12
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 12
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims 4
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims 2
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 claims 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical group O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910002090 carbon oxide Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 claims 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
- C22B1/14—Agglomerating; Briquetting; Binding; Granulating
- C22B1/24—Binding; Briquetting ; Granulating
- C22B1/242—Binding; Briquetting ; Granulating with binders
- C22B1/244—Binding; Briquetting ; Granulating with binders organic
- C22B1/245—Binding; Briquetting ; Granulating with binders organic with carbonaceous material for the production of coked agglomerates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0046—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes making metallised agglomerates or iron oxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0066—Preliminary conditioning of the solid carbonaceous reductant
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/008—Use of special additives or fluxing agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/10—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes in hearth-type furnaces
- C21B13/105—Rotary hearth-type furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B3/00—General features in the manufacture of pig-iron
- C21B3/04—Recovery of by-products, e.g. slag
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Geology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
1. Композиция содержащего углеродный материал железооксидного брикета, используемого в качестве сырьевого материала в восстановительных печах с подвижным подом для получения железа прямого восстановления, в которой количество примешанного углеродного материала является таким, что температура солидуса трехкомпонентного шлака AlO-СаО-SiO, которая определяется содержанием AlO, СаО и SiOв брикетной композиции, составляет 1300°С или ниже, и содержание остаточного углерода в железе прямого восстановления, полученном термической обработкой брикетной композиции в восстановительной печи с подвижным подом при температуре, которая является более высокой, чем температура солидуса, и которая является более низкой, чем температура ликвидуса трехкомпонентного шлака, составляет 6% по массе или менее.2. Способ получения композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета, используемого в качестве сырьевого материала в восстановительной печи с подвижным подом для получения железа прямого восстановления, причем способ включает стадию, в которой регулируют смесевое соотношение содержащего оксид железа материала, углеродного материала и вспомогательного материала таким образом, что температура солидуса трехкомпонентного шлака AlO-СаО-SiO, которая определяется содержанием AlO, СаО и SiOв брикетной композиции, составляет 1300°С или ниже, и содержание остаточного углерода в железе прямого восстановления, полученном термической обработкой брикетной композиции в восстановительной печи с подвижным подом при температуре, которая является более высокой, чем температура солидуса, и которая является более низкой, чем т�
Claims (13)
1. Композиция содержащего углеродный материал железооксидного брикета, используемого в качестве сырьевого материала в восстановительных печах с подвижным подом для получения железа прямого восстановления, в которой количество примешанного углеродного материала является таким, что температура солидуса трехкомпонентного шлака Al2O3-СаО-SiO2, которая определяется содержанием Al2O3, СаО и SiO2 в брикетной композиции, составляет 1300°С или ниже, и содержание остаточного углерода в железе прямого восстановления, полученном термической обработкой брикетной композиции в восстановительной печи с подвижным подом при температуре, которая является более высокой, чем температура солидуса, и которая является более низкой, чем температура ликвидуса трехкомпонентного шлака, составляет 6% по массе или менее.
2. Способ получения композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета, используемого в качестве сырьевого материала в восстановительной печи с подвижным подом для получения железа прямого восстановления, причем способ включает стадию, в которой регулируют смесевое соотношение содержащего оксид железа материала, углеродного материала и вспомогательного материала таким образом, что температура солидуса трехкомпонентного шлака Al2O3-СаО-SiO2, которая определяется содержанием Al2O3, СаО и SiO2 в брикетной композиции, составляет 1300°С или ниже, и содержание остаточного углерода в железе прямого восстановления, полученном термической обработкой брикетной композиции в восстановительной печи с подвижным подом при температуре, которая является более высокой, чем температура солидуса, и которая является более низкой, чем температура ликвидуса трехкомпонентного шлака, составляет 6% или менее.
3. Способ по п.2, в котором используемый вспомогательный материал представляет собой по меньшей мере один из вещества, содержащего оксид кальция, и вещества, содержащего диоксид кремния.
4. Способ получения железа прямого восстановления термической обработкой композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета по п.1, или композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета, полученной способом по п. 2 или 3, в восстановительной печи с подвижным подом, причем способ включает стадию, в которой регулируют температуру термической обработки в пределах диапазона температур, которые являются более высокими, чем температура солидуса, и которые являются более низкими, чем температура ликвидуса, таким образом, что эффективность ηс использования углерода, определяемая следующим уравнением, варьируется от 0,08 до 0,12:
ηс=NCO2/(NCO+NCO2),
в котором NCO и NCO2 представляют общее молярное количество СО и общее молярное количество СО2 соответственно, образуемых из композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета во время термической обработки.
5. Композиция содержащего углеродный материал железооксидного брикета, используемого в качестве сырьевого материала в восстановительных печах с подвижным подом для получения железа прямого восстановления, содержащая предварительно сплавленный шлак, причем температура TS·P солидуса предварительно сплавленного шлака в трехкомпонентном шлаке Al2O3-СаО-SiO2, которая определяется содержанием Al2O3, СаО и SiO2, составляет 1300°С или ниже.
6. Композиция содержащего углеродный материал железооксидного брикета по п.5, в которой температура TS·P солидуса предварительно сплавленного шлака составляет 1200°С или ниже.
7. Композиция содержащего углеродный материал железооксидного брикета по п.5, в которой предварительно сплавленный шлак представляет собой по меньшей мере один из доменного шлака и сталеплавильного шлака.
8. Композиция содержащего углеродный материал железооксидного брикета по п.6, в которой предварительно сплавленный шлак представляет собой по меньшей мере один из доменного шлака и сталеплавильного шлака.
9. Способ получения композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета по п.5 или 7, включающий стадию, на которой регулируют смесевое соотношение предварительно сплавленного шлака таким образом, что температура TS·S солидуса всего шлака в трехкомпонентном шлаке Al2O3-СаО-SiO2, которая определяется содержанием Al2O3, СаО и SiO2 в брикетной композиции, составляет 1300°С или ниже, и доля расплава трехкомпонентного шлака Al2O3-СаО-SiO2 в железе прямого восстановления, которое получено таким образом, что брикетную композицию подвергают термической обработке в восстановительной печи с подвижным подом при температуре термической обработки, которая является более высокой, чем температура TS·S солидуса всего шлака, и которая является более низкой, чем температура TL·S ликвидуса всего шлака в трехкомпонентном шлаке Al2O3-СаО-SiO2, которая определяется содержанием Al2O3, СаО и SiO2 в брикетной композиции, составляет от 1% до 20%, причем доля расплава трехкомпонентного шлака Al2O3-СаО-SiO2 в железе прямого восстановления определяется как массовое отношение части трехкомпонентного шлака Al2O3-СаО-SiO2 в железе прямого восстановления к железу прямого восстановления, причем упомянутая часть переходит в жидкую фазу при температуре термической обработки.
10. Способ получения композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета по п.6 или 8, включающий стадию, в которой регулируют смесевое соотношение предварительно сплавленного шлака таким образом, что температура TS·S солидуса всего шлака в трехкомпонентном шлаке Al2O3-СаО-SiO2, которая определяется содержанием Al2O3, СаО и SiO2 в брикетной композиции, составляет 1200°С или ниже, и доля расплава трехкомпонентного шлака Al2O3-СаО-SiO2 в железе прямого восстановления, которое получено таким образом, что брикетную композицию подвергают термической обработке в восстановительной печи с подвижным подом при температуре термической обработки, которая является более высокой, чем температура TS·S солидуса всего шлака, и которая является более низкой, чем температура TL·S ликвидуса всего шлака в трехкомпонентном шлаке Al2O3-СаО-SiO2, которая определяется содержанием Al2O3, СаО и SiO2 в брикетной композиции, составляет от 1% до 20%,причем доля расплава трехкомпонентного шлака Al2O3-СаО-SiO2 в железе прямого восстановления определяется как массовое отношение части трехкомпонентного шлака Al2O3-СаО-SiO2 в железе прямого восстановления к железу прямого восстановления, причем упомянутая часть переходит в жидкую фазу при температуре термической обработки.
11. Способ получения железа прямого восстановления термической обработкой композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета по любому из пп.5-8, в восстановительной печи с подвижным подом, причем регулируют количество углеродного материала, примешиваемого к композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета, причем способ включает стадию, в которой температуру термической обработки устанавливают в пределах диапазона температур, которые являются более высокими, чем температура TS·S солидуса всего шлака, и которые являются более низкими, чем температура TL·S ликвидуса всего шлака, таким образом, что эффективность ηс использования углерода, определяемая нижеследующим уравнением, варьируется от 0,08 до 0,12, для получения железа прямого восстановления с содержанием углерода 6% по массе или менее:
ηс=NCO2/(NCO+NCO2),
в котором NCO и NCO2 представляют общее молярное количество СО и общее молярное количество СО2 соответственно, образуемых из композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета во время термической обработки.
12. Способ получения железа прямого восстановления термической обработкой композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета по п.9, в восстановительной печи с подвижным подом, причем регулируют количество углеродного материала, примешиваемого к композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета, причем способ включает стадию, в которой температуру термической обработки устанавливают в пределах диапазона температур, которые являются более высокими, чем температура TS·S солидуса всего шлака, и которые являются более низкими, чем температура TL·S ликвидуса всего шлака, таким образом, что эффективность ηс использования углерода, определяемая нижеследующим уравнением, варьируется от 0,08 до 0,12, для получения железа прямого восстановления с содержанием углерода 6% по массе или менее:
ηс=NCO2/(NCO+NCO2),
в котором NCO и NCO2 представляют общее молярное количество СО и общее молярное количество СО2 соответственно, образуемых из композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета во время термической обработки.
13. Способ получения железа прямого восстановления термической обработкой композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета по п.10, в восстановительной печи с подвижным подом, причем регулируют количество углеродного материала, примешиваемого к композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета, причем способ включает стадию, в которой температуру термической обработки устанавливают в пределах диапазона температур, которые являются более высокими, чем температура TS·S солидуса всего шлака, и которые являются более низкими, чем температура TL·S ликвидуса всего шлака, таким образом, что эффективность ηс использования углерода, определяемая следующим уравнением, варьируется от 0,08 до 0,12, для получения железа прямого восстановления с содержанием углерода 6% по массе или менее:
ηс=NCO2/(NCO+NCO2),
в котором NCO и NCO2 представляют общее молярное количество СО и общее молярное количество СО2 соответственно, образуемых из композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета во время термической обработки.
Applications Claiming Priority (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2010-070175 | 2010-03-25 | ||
| JP2010070176 | 2010-03-25 | ||
| JP2010-070176 | 2010-03-25 | ||
| JP2010070175A JP5503364B2 (ja) | 2010-03-25 | 2010-03-25 | 炭材内装塊成化物およびその製造方法、ならびにそれを用いた還元鉄製造方法 |
| JP2010236743A JP5503495B2 (ja) | 2010-03-25 | 2010-10-21 | 炭材内装塊成化物およびその製造方法、ならびにそれを用いた還元鉄製造方法 |
| JP2010-236743 | 2010-10-21 | ||
| PCT/JP2011/057254 WO2011118738A1 (ja) | 2010-03-25 | 2011-03-24 | 炭材内装酸化鉄塊成化物およびその製造方法、ならびにそれを用いた還元鉄製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2012145284A true RU2012145284A (ru) | 2014-04-27 |
Family
ID=46764223
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012145284/02A RU2012145284A (ru) | 2010-03-25 | 2011-03-24 | Композиция содержащего углеродный материал железооксидного брикета, способ ее получения и способ получения железа прямого восстановления с ее использованием |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20130047787A1 (ru) |
| EP (1) | EP2551362A1 (ru) |
| CN (1) | CN102803523A (ru) |
| AU (1) | AU2011230263A1 (ru) |
| CA (1) | CA2792955A1 (ru) |
| RU (1) | RU2012145284A (ru) |
| TW (1) | TW201211272A (ru) |
| WO (1) | WO2011118738A1 (ru) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| UA109508C2 (uk) * | 2011-11-18 | 2015-08-25 | Спосіб виготовлення суміші відновленого заліза і шлаку | |
| JP2013249496A (ja) * | 2012-05-30 | 2013-12-12 | Kobe Steel Ltd | 還元鉄とスラグの混合物の製造方法 |
| JP2014084526A (ja) * | 2012-10-26 | 2014-05-12 | Kobe Steel Ltd | 還元鉄の製造方法 |
| JP6273983B2 (ja) * | 2014-04-04 | 2018-02-07 | 新日鐵住金株式会社 | 還元鉄を用いた高炉操業方法 |
| JP6235439B2 (ja) * | 2014-09-10 | 2017-11-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 粒状金属鉄の製造方法 |
| CN105039613A (zh) * | 2015-08-25 | 2015-11-11 | 东北大学 | 一种从炼钢粉尘回收金属颗粒的方法 |
| EP3185203B1 (en) * | 2015-12-22 | 2018-09-19 | Doosan Heavy Industries & Construction Co., Ltd. | Method for predicting slagging production position and slagging production possibility in furnace |
| CN110750911B (zh) * | 2019-10-25 | 2020-12-22 | 中冶赛迪重庆信息技术有限公司 | 一种高炉渣物理性能分析方法及分析系统 |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5156722A (ja) * | 1974-11-15 | 1976-05-18 | Nippon Steel Corp | Kangenroyoperetsutono seizohoho |
| JP3779009B2 (ja) | 1996-11-18 | 2006-05-24 | 株式会社 テツゲン | 製鉄ダストからの高品位還元鉄の製造方法 |
| JP3837845B2 (ja) | 1997-06-30 | 2006-10-25 | 住友金属工業株式会社 | 還元鉄の製造方法 |
| JP4330257B2 (ja) | 2000-08-09 | 2009-09-16 | 株式会社神戸製鋼所 | 金属鉄の製法 |
| JP4654542B2 (ja) * | 2001-06-25 | 2011-03-23 | 株式会社神戸製鋼所 | 粒状金属鉄およびその製法 |
| JP2004169140A (ja) | 2002-11-21 | 2004-06-17 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 低還元率還元鉄の還元設備および還元方法 |
| JP5047468B2 (ja) | 2005-03-31 | 2012-10-10 | 新日本製鐵株式会社 | 還元鉄の製造方法 |
| JP4981320B2 (ja) * | 2006-01-17 | 2012-07-18 | 株式会社神戸製鋼所 | 金属鉄の製法 |
| JP4589875B2 (ja) | 2006-01-27 | 2010-12-01 | 新日本製鐵株式会社 | 回転炉床式還元炉での酸化金属の還元方法 |
| JP4411306B2 (ja) | 2006-08-31 | 2010-02-10 | 濱田重工株式会社 | 還元ブリケットの製造方法 |
| WO2009008270A1 (ja) | 2007-07-10 | 2009-01-15 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 炭材内装酸化鉄塊成化物及びその製造方法 |
| KR101489537B1 (ko) * | 2007-07-25 | 2015-02-03 | 덴끼 가가꾸 고교 가부시키가이샤 | 광석분의 열간 강도증진 고화재, 이를 이용한 펠릿, 및 그 제조방법 |
| JP4317580B2 (ja) | 2007-09-14 | 2009-08-19 | 新日本製鐵株式会社 | 還元鉄ペレットの製造方法及び銑鉄の製造方法 |
| JP4603626B2 (ja) * | 2008-03-31 | 2010-12-22 | 新日本製鐵株式会社 | 還元鉄の製造方法 |
-
2011
- 2011-03-24 AU AU2011230263A patent/AU2011230263A1/en not_active Abandoned
- 2011-03-24 WO PCT/JP2011/057254 patent/WO2011118738A1/ja not_active Ceased
- 2011-03-24 CA CA2792955A patent/CA2792955A1/en not_active Abandoned
- 2011-03-24 CN CN2011800147443A patent/CN102803523A/zh active Pending
- 2011-03-24 RU RU2012145284/02A patent/RU2012145284A/ru not_active Application Discontinuation
- 2011-03-24 EP EP20110759543 patent/EP2551362A1/en not_active Withdrawn
- 2011-03-24 US US13/583,979 patent/US20130047787A1/en not_active Abandoned
- 2011-03-25 TW TW100110422A patent/TW201211272A/zh unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2011118738A1 (ja) | 2011-09-29 |
| CA2792955A1 (en) | 2011-09-29 |
| AU2011230263A1 (en) | 2012-09-20 |
| US20130047787A1 (en) | 2013-02-28 |
| EP2551362A1 (en) | 2013-01-30 |
| TW201211272A (en) | 2012-03-16 |
| CN102803523A (zh) | 2012-11-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2012145284A (ru) | Композиция содержащего углеродный материал железооксидного брикета, способ ее получения и способ получения железа прямого восстановления с ее использованием | |
| CN101343680B (zh) | 钢包专用冶金型精炼渣及其制备方法 | |
| CN101775508B (zh) | 一种低碳锰铁的生产方法 | |
| JP5573403B2 (ja) | 製鋼スラグの資源化方法及び燐酸肥料用原料 | |
| EP1605067A4 (en) | METHOD OF PRODUCING PARTICULATE IRON METAL | |
| Dwarapudi et al. | Effect of fluxing agents on the swelling behavior of hematite pellets | |
| CN104060083B (zh) | 一种钒钛磁铁矿的烧结方法 | |
| CN105755195B (zh) | 一种从高硅铁矿直接制备钢水的方法 | |
| US10703675B2 (en) | Method for processing steel slag and hydraulic mineral binder | |
| CN103088186B (zh) | 一种用于半钢快速脱磷的造渣方法 | |
| CN105018678B (zh) | 一种炼钢脱硫剂及其脱硫方法和炼钢方法 | |
| CN106011598B (zh) | 一种钼钢添加剂的制备方法 | |
| CN103509940B (zh) | 一种用于制造低硫粒铁的含碳球团 | |
| CN107130070A (zh) | 一种含钙镁球团矿及其制备方法 | |
| CN103014237A (zh) | 一种脱磷造渣剂及其生产方法 | |
| CN103388096A (zh) | 钒氮合金的生产方法 | |
| KR101267642B1 (ko) | 내열 시멘트의 제조방법 | |
| RU2010133425A (ru) | Способ утилизации пыли электросталеплавильных печей | |
| CN103993165A (zh) | 用偏钒酸铵制粒替代片状五氧化二钒生产钒铁的方法 | |
| AU2006335814B2 (en) | Method for manufacturing metallic iron | |
| CN103320562A (zh) | 一种除尘灰冶炼铁水的方法 | |
| KR101552142B1 (ko) | 탈린재 및 이를 이용한 용철 처리 방법 | |
| RU2310694C2 (ru) | Способ получения ферроникеля | |
| CN103436770A (zh) | 一种氮化钒铁的制备工艺 | |
| CN106480312B (zh) | 一种利用高碳锰铁粉生产中碳锰铁的方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FA93 | Acknowledgement of application withdrawn (no request for examination) |
Effective date: 20140325 |