RU2201468C2 - Сталь для изготовления стальной детали холодной пластической деформацией и способ изготовления детали - Google Patents

Сталь для изготовления стальной детали холодной пластической деформацией и способ изготовления детали Download PDF

Info

Publication number
RU2201468C2
RU2201468C2 RU97121986/02A RU97121986A RU2201468C2 RU 2201468 C2 RU2201468 C2 RU 2201468C2 RU 97121986/02 A RU97121986/02 A RU 97121986/02A RU 97121986 A RU97121986 A RU 97121986A RU 2201468 C2 RU2201468 C2 RU 2201468C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
steel
cold
plastic deformation
product
semi
Prior art date
Application number
RU97121986/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU97121986A (ru
Inventor
Клод ПИШАР (FR)
Клод Пишар
Original Assignee
Аскометаль
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=9499333&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RU2201468(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Аскометаль filed Critical Аскометаль
Publication of RU97121986A publication Critical patent/RU97121986A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2201468C2 publication Critical patent/RU2201468C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/06—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Inert Electrodes (AREA)
  • Thermotherapy And Cooling Therapy Devices (AREA)
  • Control Of Metal Rolling (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)

Abstract

Изобретение относится к стали для изготовления деталей холодной пластической деформацией, например холодной ковкой, штамповкой или волочением, без предварительной сфероидизирующей или смягчающей обработки. Предложена сталь, имеющая следующий состав, вес.%: углерод 0,03 - 0,16; марганец 0,5 - 2; кремний 0,05 - 0,5; хром - до 1,8; молибден до 0,25; алюминий 0,001 - 0,05; титан 0,001 - 0,05; ванадий - до 0,15; бор 0,0005 - 0,005; азот 0,004 - 0,012; сера 0,001 - 0,09. А при необходимости сталь дополнительно может содержать, вес. %: кальций - до 0,005; теллур - до 0,01; селен - до 0,04; свинец - до 0,3; остальное - железо и примеси, обусловленные выплавкой. При этом состав стали удовлетворяет соотношениям: Mn+0,9Cr+1,3Mo+1,6V>2,2% и Al+Ti>3,5% N. Предложен способ изготовления стальной детали холодной пластической деформацией, включающий получение полуфабриката из стали указанного состава, нагрев до температуры выше 940oС, горячую прокатку при конечной температуре 900-1050oС и закалку проката непосредственно с температуры прокатного нагрева для получения преимущественно бейнитной структуры. Затем проводят холодную пластическую деформацию. Техническим результатом изобретения является получение стальной детали с высокими механическими характеристиками, в частности с прочностью выше 1200 МПа. 6 с. и 5 з.п. ф-лы, 5 табл.

Description

Изобретение относится к составу стали и способу изготовления стальной детали посредством холодной пластической деформации.
Многочисленные стальные изделия, в частности изделия для механического оборудования с высокими характеристиками, изготавливаются холодной ковкой или холодной штамповкой, т.е. холодной пластической деформацией заготовок из горячекатаной стали. Используется сталь с содержанием углерода 0,2-0,42 вес. %. Она легируется хромом, хром-молибденом, никель-хромом, никель-хром-молибденом либо, наконец, марганец-хромом, чтобы быть достаточно закаливаемой, чтобы иметь возможность получать после закалки мартенситную структуру, необходимую для получения после отпуска требуемых механических свойств, которыми являются, с одной стороны, высокое временное сопротивление при растяжении, а с другой стороны, высокая ковкость. Для деформации в холодном состоянии сталь должна предварительно подвергаться сфероидизирующей или максимально смягчающей термической обработке, заключающейся в выдержке при температуре выше 650oС в течение длительного периода времени, который может достигать нескольких десятков часов. Эта обработка придает стали перлитную сфероидизированную структуру, легко деформирующуюся в холодном состоянии. Этот способ имеет недостаток, заключающийся, в частности, в том, что требуется три термических обработки, что усложняет изготовление и увеличивает затраты.
Кроме того, известна сталь для изготовления детали холодной пластической деформацией, содержащая углерод, марганец, кремний, хром, алюминий, титан, серу и железо, а также способ изготовления детали холодной пластической деформацией и изготовленные из него изделие и прокат (ЕР 0747496 А1, 11.12.1996).
Целью изобретения является устранение вышеотмеченных недостатков за счет разработки стали и способа ее холодной пластической деформации с получением детали с высокими механическими характеристиками, не прибегая ни к термической сфероидизирующей или максимально смягчающей обработке, ни к отпуску.
Эта задача решается таким образом, что предложена сталь для изготовления детали холодной пластической деформацией, содержащая углерод, марганец, кремний, хром, алюминий, титан, серу и железо, которая отличается тем, что она дополнительно содержит молибден, ванадий, бор и азот и имеет следующий состав, вес. %:
Углерод - 0,03-0,16
Марганец - 0,5-2
Кремний - 0,05-0,5
Хром - До 1,8
Молибден - До 0,25
Алюминий - 0,001-0,05
Титан - 0,001-0,05
Ванадий - До 0,15
Бор - 0,0005-0,005
Азот - 0,004-0,012
Сера - 0,001-0,09,
а при необходимости состав дополнительно содержит, вес. %:
Кальций - До 0,005
Теллур - До 0,01
Селен - До 0,04
Свинец - До 0,3
остальное - железо и примеси, обусловленные выплавкой, при этом состав стали удовлетворяет соотношениям:
Мn+0,9Сr+1,3Мо+1,6V>2,2% и Аl+Ti>3,5 N
Согласно предпочтительному выполнению сталь может иметь следующий состав, вес. %:
Углерод - 0,06-0,12
Марганец - 0,8-1,7
Кремний - 0,1-0,35
Хром - 0,1-1,5
Молибден - 0,07-0,15
Алюминий - 0,001-0,035
Титан - 0,001-0,03
Ванадий - 0-0,1
Бор - 0,001-0,004
Азот - 0,004-0,01
Сера - 0,001-0,09
при необходимости, состав дополнительно содержит, вес.%:
Кальций - До 0,005
Теллур - До 0,01
Селен - До 0,04
Свинец - До 0,3
Остальное - железо и примеси, обусловленные выплавкой.
Кроме того, она может дополнительно содержать в своем составе, вес.%:
Никель - До 0,25
Медь - До 0,25,
а также фосфор до 0,02%.
Кроме того, указанная задача решается в способе изготовления стальной детали холодной пластической деформацией, включающем получение полуфабриката, нагрев, горячую прокатку и закалку, за счет того что полуфабрикат изготавливают из стали вышеуказанного состава, при этом горячую прокатку полуфабриката осуществляют после его нагрева до температуры выше 940oС и заканчивают прокатку при температуре 900-1050oС, прокат подвергают закалке непосредственно с температуры прокатного нагрева для получения преимущественно бейнитной структуры, затем проводят холодную пластическую деформацию для получения изделия, имеющего конечные механические свойства, а при необходимости перед холодной пластической деформацией из проката вырезают заготовку.
Согласно другому варианту выполнения способ изготовления стального изделия холодной пластической деформацией, включающий получение полуфабриката, нагрев, горячую прокатку и закалку, отличается тем, что полуфабрикат изготавливают из стали вышеуказанного состава, а закалку осуществляют после нагрева проката до температуры выше точки АС3 для получения преимущественно бейнитной структуры, затем проводят холодную пластическую деформацию проката для получения изделия, имеющего конечные механические свойства, а при необходимости перед холодной пластической деформацией из проката вырезают заготовку.
Согласно третьему варианту выполнения способ изготовления стального изделия холодной пластической деформацией, включающий получение полуфабриката, нагрев, горячую прокатку и закалку, отличается тем, что полуфабрикат изготавливают из вышеуказанной стали, после горячей прокатки осуществляют холодную пластическую деформацию для получения изделия, а закалке подвергают изделие после его нагрева выше точки АС3 для получения преимущественно бейнитной структуры и конечных механических свойств, при этом при необходимости перед холодной пластической деформацией из проката вырезают заготовку.
Стальное изделие, полученное холодной деформацией, изготовленное из вышеуказанной стали, отличается тем, что оно имеет относительное сужение Z, превышающее 45%, а временное сопротивление стали при растяжении Rm превышает 650 МПа.
Кроме того, временное сопротивление такого изделия при растяжении может превышать 1200 МПа, а само изделие, а также горячекатаный стальной прокат выполнены из стали, имеющей преимущественно бейнитную структуру.
Использованный при этом термин "закалка" понимается в широком смысле, то есть речь идет о достаточно быстром охлаждении для получения структуры, которая не является практически ферритно-перлитной и которая также не является главным образом мартенситной. Закалка, предназначенная для придания изделию главным образом бейнитной структуры, может осуществляться как перед, так и после деформации в холодном состоянии. При ее осуществлении до деформации в холодном состоянии закалка может осуществляться как непосредственно с прокатного нагрева, так и после аустенизации при нагреве выше АС3.
Ниже изобретение описывается более подробно на следующих примерах осуществления.
Химический состав стали согласно изобретению включает, вес.%:
- 0,03-0,16% и предпочтительно 0,06-0,12% углерода для достижения высокой наклепываемости при деформации в холодном состоянии, предпреждения образования крупных карбидов, вредных для ковкости, и обеспечения деформации в холодном состоянии, не прибегая к проведению сфероидизирующего и максимально смягчающего отжига;
- 0,05-2%, предпочтительно 0,8-1,7% марганца для обеспечения высокой текучести, достижения достаточной прокаливаемости и требуемых механических свойств;
- 0,05-0,5%, предпочтительно 0,1-0,35% кремния, элемента, необходимого для обеспечения раскисления стали, в частности, при низком содержании алюминия, но который в слишком большом количестве способствует дисперсионному твердению, вредному для обрабатываемости в холодном состоянии и ковкости;
- 0-1,8% и предпочтительно 0,1-1,5% хрома для регулирования закаливаемости и механических характеристик изделий до требуемого уровня, не превышая значения, при котором сталь слишком затвердевала бы в катаном состоянии или которое приводило бы к образованию мартенсита, среднего для обрабатываемости в холодном состоянии и ковкости;
- 0 и 0,25% и предпочтительно 0,07-0,15% молибдена для обеспечения, в синергизме с бором, однородной закаливаемости в различных сечениях изделия;
- при необходимости, 0-0,15% и предпочтительно менее 0,1% ванадия для достижения высоких механических характеристик (временное сопротивление при растяжении), когда это необходимо;
- 0,0005-0,005% и предпочтительно 0,001-0,004% бора для увеличения необходимой закаливаемости;
- 0-0,05% и предпочтительно 0,001-0,035% алюминия и 0-0,05% и предпочтительно 0,001-0,03% титана, при этом сумма содержаний алюминия и титана должна быть выше или равна 3,5-кратному содержанию азота, с тем чтобы получить мелкое зерно, необходимое для высокой деформируемости в холодном состоянии и высокой ковкости;
- 0,004-0,012% и предпочтительно 0,006-0,01% азота для контроля размера зерна посредством образования нитридов алюминия, титана или ванадия без образования нитридов бора;
- более 0,001% серы с тем, чтобы обеспечить минимальную обрабатываемость резанием для возможного осуществления конечной чистовой обработки на изделиях, но менее 0,09%, чтобы гарантировать высокую деформируемость в холодном состоянии; обрабатываемость резанием в сочетании с высокой обрабатываемостью посредством пластической деформации в холодном состоянии может быть повышена путем добавки кальция до 0,005% либо путем добавки теллура до 0,01%, при этом предпочтительно, чтобы отношение Te/S оставалось близким 0,1, либо путем добавки селена до 0,05%, при этом предпочтительно, чтобы содержание селена оставалось близким к содержанию серы, либо, наконец, путем добавки свинца до 0,3%, в этом случае содержание серы должно быть уменьшено; остальное - железо и примеси, обусловленные процессом выплавки.
Примесями являются, в частности:
- фосфор, содержание которого должно оставаться предпочтительно ниже или равно 0,02%, чтобы гарантировать высокую ковкость во время и после деформации в холодном состоянии;
- медь и никель, рассматриваемые как остаточные элементы, содержание каждого из которых должно предпочтительно оставаться ниже 0,25%.
Наконец, химический состав стали должен удовлетворять соотношению
Mn+0,9Cr+1,3Мо+1,6V≥2,2%,
благодаря которому комбинация содержаний марганца, хрома, молибдена и ванадия позволяет получить требуемые прочностные характеристики и главным образом бейнитную структуру.
Преимуществом этой стали является очень высокая способность к пластической деформации в холодном состоянии и возможность получения, не прибегая к отпуску, структуры бейнитного типа, имеющей прекрасную ковкость и высокие механические характеристики. В частности, ковкость может быть измерена сужением Z, которое выше 45% и даже выше 50%. Временное сопротивление при растяжении Rm выше 650 МПа и может превышать 1200 МПа. Эти характеристики могут быть получены как после закалки с прокатного нагрева, так и при проведении ее после аустенизации нагреванием выше AC3 до или после деформации в холодном состоянии.
Для изготовления изделия деформацией в холодном состоянии поставляют полуфабрикат согласно изобретению и подвергают его горячей прокатке после нагревания до температуры выше 940oС с целью получения горячекатаного проката, такого как пруток, сутунка или катанка.
В первом способе осуществления горячая прокатка заканчивается при температуре 900oС-1050oС, горячекатаный прокат закаливается непосредственно с прокатного нагрева путем охлаждения обдувкой воздухом, в масле, водовоздушным туманом, в воде или воде с добавлением полимеров в зависимости от его сечения. Полученный таким образом продукт разрезается на заготовки, затем подвергается холодной деформации, например посредством холодной ковки или холодной штамповки. Конечные механические характеристики, получаемые непосредственно после холодной деформации, определяются, в частности, наклепом, вызываемым операцией деформации в холодном состоянии.
Во втором способе осуществления после горячей прокатки прокат закаливается после аустенизации, затем разрезается на заготовки, которые либо подвергают пластической деформации в холодном состоянии, либо разрезают на заготовки перед проведением закалки, затем проводят деформацию в холодном состоянии. В обоих случаях аустенизация заключается в нагревании между АС3 и 970oС, а закалка осуществляется путем охлаждения обдувкой воздухом, в масле, водовоздушным туманом, в воде или в воде с добавкой полимеров в зависимости от сечения продукта. Конечные механические характеристики, получаемые непосредственно после деформации в холодном состоянии, определяются, в частности, наклепом, вызываемым операцией формоизменения. В этом способе осуществления условия окончания прокатки не имеют особого значения.
В третьем способе осуществления операция деформации в холодном состоянии проводится на заготовке, вырезанной из горячекатаного проката, а закалка проводится после деформации в холодном состоянии. Как и в предыдущем случае, закалка проводится после нагревания между АС3 и 970oС и путем охлаждения обдувкой воздухом, в масле, водовоздушным туманом, в воде или в воде с добавлением полимеров. Условия окончания прокатки также не имеют особого значения.
Изобретение, предназначенное, в частности, для изготовления деталей для механического оборудования, применяется также для изготовления холодноволоченых прутков, тянутой проволоки и катанки в пучках, при этом холодная протяжка, волочение и сматывание являются особыми способами формоизменения пластической деформацией в холодном состоянии. Волоченые прутки и катанка или тянутые материалы могут быть зачищены, шевингованы или отшлифованы, так чтобы иметь поверхность без дефектов. Термин "стальное изделие, деформированное в холодном состоянии", охватывает все эти изделия, а термин "заготовка" охватывает, в частности, любой отрезок прутка или проволоки; в некоторых случаях прутки или проволока не разрезаются на заготовки перед деформацией в холодном состоянии.
Изобретение может, наконец, быть использовано для изготовления предварительно обработанных прутков или предварительно обработанной проволоки или же вообще предварительно обработанной продукции черной металлургии, предназначенной для использования в этом состоянии для изготовления изделий посредством деформации в холодном состоянии без дополнительной термической обработки. Эта металлургическая продукция закаливается после горячей прокатки либо непосредственно с прокатного нагрева, либо после аустенизации, чтобы иметь, главным образом, бейнитную структуру (бейнит > 50%). Она может зачищаться или шевинговаться для получения бездефектной поверхности.
Ниже изобретение будет описано на конкретных примерах.
Пример 1.
Выплавлялась сталь по изобретению следующего химического состава, вес.%:
С - 0,065
Мn - 1,33
Si - 0,34
S - 0,003
Р - 0,014
Ni - 0,24
Cr - 0,92
Мо - 0,081
Сu - 0,23
V - 0,003
Al - 0,02
Ti - 0,02
N - 0,008
В - 0,0035
отвечающая условиям:
Mn+0,9Сr+1,3Мо+1,6V=2,27%≥2,2%
и
Al+Ti=0,040%≥3,5N=0,028%
Из этой стали изготовили заготовки, которые подвергались горячей прокатке после нагревания выше 940oС для получения заготовок круглого сечения (или прутков) диаметром 16, 25,5 и 24,8 мм.
1) Заготовки круглого сечения диаметром 16 мм.
Прокатка заготовок круглого сечения диаметром 16 мм заканчивалась при 990oС, а заготовки круглого сечения закаливались с прокатного нагрева при следующих условиях (по изобретению):
А: охлаждение со скоростью 5,3oС/с, соответствующее закалке в потоке воздуха;
Б: охлаждение со скоростью 26oС/с, соответствующее закалке в масле;
В: охлаждение со скоростью 140oС/с, соответствующее закалке в воде.
Механические характеристики закаленных заготовок круглого сечения до деформации в холодном состоянии и их способность к формоизменению посредством пластической деформации в холодном состоянии оценивались с помощью испытаний на растяжение и испытаний на холодное скручивание на разрыв (результаты измерений на скручивание выражаются в числе оборотов до разрушения образца). Ниже приведены результаты (см. табл.1).
Твердость и временное сопротивление при растяжении, которые значительно изменяются в зависимости от условий закалки, тем выше, чем выше скорость охлаждения. Тем не менее во всех случаях ковкость и способность к деформации в холодном состоянии высоки, поскольку сужение Z всегда значительно выше 50%, а число оборотов при разрыве всегда четко выше 3.
С целью определения механических характеристик, которые можно получить на изделиях, изготавливаемых пластической деформацией в холодном состоянии из тех же самых круглых профилей, проводили испытания на холодное скручивание - растяжение, результаты которых приводятся ниже (см. табл.2).
Испытание на холодное скручивание - растяжение заключается в том, что образец подвергают холодному скручиванию в 3 оборота для моделивания пластичной деформации перед испытанием на растяжение при температуре окружающей среды. Увеличение сопротивления соответствует относительному росту сопротивления между нагартованным состоянием(после 3 оборотов скручивания) и нормальным состоянием (до 3 оборотов скручивания).
Полученные результаты показывают, что даже после значительной холодной деформации (3 оборота скручивания) сужение остается выше 50% и что временное сопротивление при растяжении может превысить 1200 МПа. Наклепываемость, измеряемая посредством увеличения сопротивления после холодной деформации кручения, повышается во всех случаях.
2) Круглые профили диаметром 25,5 мм.
Круглые профили диаметром 25,5 мм закаливались до деформации в холодном состоянии после аустенизации при 950oС в следующих условиях (согласно изобретению):
Г: охлаждение обдувкой воздухом (средняя скорость охлаждения 3,3oС/с между 950oС и температурой окружающей среды),
Д: охлаждение в масле (средняя скорость охлаждения 22oС/с между 950oС и температурой окружающей среды),
Е: охлаждение в воде (средняя скорость охлаждения 86oС/с между 950oС и температурой окружающей среды).
Круглые профили подвергались испытаниям на ковкость в холодном состоянии, заключающимся в измерении предельного коэффициента осадки (ПКО) посредством раздавливания цилиндров с надрезами по образующей. Предельный коэффициент осадки, выраженный в %, является коэффициентом осадки, выше которого появляется первая трещина от ковки в холодном состоянии на прессе в надрезе, выполненном по образующей цилиндра.
В качестве сравнения, ПКО измеряли также на стали для холодной ковки по известному уровню техники, у которой был следующий состав, %:
С - 0,37
Мn - 0,75
Si - 0,25
S - 0,005
Cr - 1
Мо - 0,02
Al - 0,02
Эта сталь по известному уровню техники подвергалась предварительно сфероидизирующему отжигу перлита, чтобы сделать ее способной к холодной деформации.
Были получены следующие результаты (см. табл.3).
По предельному коэффициенту осадки видно, что сталь согласно изобретению имеет значительно большую способность к формоизменению посредством холодной ковки, несмотря на более высокую твердость, и это независимо от уровня сопротивления, даже если он высокий (обработка Е).
3) Круглые профили диаметром 24,8 мм:
После прокатки и перед деформацией в холодном состоянии круглые профили диаметром 24,8 мм закаливались после аустенизации при 930oС в следующих условиях по изобретению (см. табл.4).
Из этих результатов следует, что независимо от первоначальной обработки, ковкость холоднокованой детали очень высокая (Z≥50%), независимо от уровня сопротивления.
В то же время в обоих случаях круглые профили абсолютно способны к формоизменению посредством холодной ковки, поскольку, как оказалось, изделия не имели ни внутренних, ни наружных дефектов.
Из других круглых профилей диаметром 24,8 мм (аналогичных предыдущим) изготовляли те же самые цапфы посредством холодной ковки круглых заготовок в состоянии после прокатки, выполняя закалку после операции холодной деформации. Закалка проводилась в воде после аустенизации при 940oС.
В этих условиях на цапфах получали следующие характеристики: Rm=1077 МПа; Z=73%.
Эти результаты показывают, что у стали согласно изобретению при закалке после холодной ковки горячекатаного круглого профиля можно получить очень высокую ковкость (Z≥50%), несмотря на высокий уровень сопротивления. В то же время, как оказалось, сталь согласно изобретению имеет высокую способность к формоизменению посредством холодной ковки в состоянии непосредственно после прокатки без необходимости предварительной сфероидизирующей обработки, как это практикуется со сталями по известному уровню техники, оказалось, что цапфы действительно не имели дефектов ни снаружи, ни внутри.
В качестве сравнения по известному уровню техники используют для изготовления тех же цапф сталь следующего состава, вес.%:
С - 0,195
Мn - 1,25
Si - 0,25
S - 0,005
Ni - 0,25
Cr - 1,15
Мо - 0,02
Сu - 0,2
Al - 0,02
Для получения механических характеристик, аналогичных тем, которые получают по изобретению, необходимо использовать следующий производственный цикл:
- сфероидизирующий отжиг стали, чтобы сделать ее пригодной для холодной деформации;
- холодная ковка цапф;
- закалка в масле по известному уровню техники;
- отпуск стали по известному уровню техники.
Пример 2.
Изготовляли посредством холодной штамповки механические изделия с использованием сталей 1 и 2 по изобретению следующего химического состава, вес. %:
Сталь 1
С - 0,061
Mn - 1,6
Si - 0,28
S - 0,021
Р - 0,004
Ni - 0,11
Cr - 0,81
Мо - 0,081
Сu - 0,2
Al - 0,028
Ti - 0,017
V - 0,002
В - 0,0039
N - 0,007
Сталь 2
C - 0,062
Mn - 1,57
Si - 0,29
S - 0,021
P - 0,004
Ni - 0,11
Cr - 0,8
Mo - 0,128
Cu - 0,2
Al - 0,025
Ti - 0,016
V - 0,084
B - 0,0038
N - 0,008
удовлетворяющие следующим условиям:
Для стали 1:
Mn+0,9Cr+1,3Mo+1,6V=2,43≥2,2%
Al+Ti=0,045%≥3,5N=0,024%
Для стали 2:
Mn+0,9Cr+1,3Mo+1,6V=2,59≥2,2%
Al+Ti=0,041%≥3,5N=0,028%
В соответствии с изобретением эти стали подвергались горячей прокатке в виде прутков диаметром 28 мм. После прокатки и до холодной деформации прутки подвергались закалке в теплом масле при 50oС после аустенизации при 950oС. Прутки разрезались на заготовки, из которых получали изделия холодной штамповкой с коэффициентом деформации 60%. Ниже приводятся механические характеристики, получаемые на заготовках до холодной штамповки и на изделиях после холодной штамповки (см. табл.5).
Эти результаты показывают, что ковкость высокая (Z≥50%), несмотря на очень высокий коэффициент холодной деформации, независимо от начального (до холодной штамповки) и конечного (после холодной штамповки) уровня сопротивления стали, даже если конечный уровень сопротивления очень высокий. Они показывают также, что наклепываемость, измеряемая через увеличение сопротивления холодной штамповке, высокая.
В то же время способность к холодной штамповке высокая, поскольку, несмотря на высокие начальные уровни сопротивления и сильную холодную деформацию (60%), изделия, полученные холодной штамповкой, не имели ни внутренних, ни наружных дефектов.
Эти примеры показывают, что сталь и способы по изобретению позволяют получить высокую ковкость (Z≥50%) путем изготовления изделия холодной пластической деформацией, не прибегая к проведению дорогостоящей сфероидизирующей обработки или отпуску. Эта высокая ковкость (Z≥50%) в сочетании с высокими механическими характеристиками на изделиях (Rm≥1200 МПа) может быть получена, в частности, благодаря высокой наклепываемости стали. Наконец, высокая способность к формоизменению посредством холодной ковки или штамповки наблюдается, даже если начальный уровень сопротивления стали и начальный коэффициент холодной деформации (или твердость) высокие.

Claims (9)

1. Сталь для изготовления детали холодной пластической деформацией, содержащая углерод, марганец, кремний, хром, алюминий, титан, серу и железо, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит молибден, ванадий, бор и азот и имеет следующий состав, вес. %:
Углерод - 0,03-0,16
Марганец - 0,5-2
Кремний - 0,05-0,5
Хром - До 1,8
Молибден - До 0,25
Алюминий - 0,001-0,05
Титан - 0,001-0,05
Ванадий - До 0,15
Бор - 0,0005-0,005
Азот - 0,004-0,012
Сера - 0,001-0,09
а при необходимости состав дополнительно содержит, вес. %:
Кальций - До 0,005
Теллур - До 0,01
Селен - До 0,04
Свинец - До 0,3
Железо и примеси, обусловленные выплавкой - Остальное
при этом состав стали удовлетворяет соотношениям:
Mn+0,9Cr+1,3Mo+1,6V>2,2% и Аl+Ti>3,5% N.
2. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она имеет следующий состав, вес. %:
Углерод - 0,06-0,12
Марганец - 0,8-1,7
Кремний - 0,1-0,35
Хром - 0,1-1,5
Молибден - 0,07-0,15
Алюминий - 0,001-0,035
Титан - 0,001-0,03
Ванадий - 0-0,1
Бор - 0,001-0,004
Азот - 0,004-0,01
Сера - 0,001-0,09
при необходимости, состав дополнительно содержит, вес. %:
Кальций - До 0,005
Теллур - До 0,01
Селен - До 0,04
Свинец - До 0,3
Железо и примеси, обусловленные выплавкой - Остальное
3. Сталь по п. 2, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит в своем составе, вес. %:
Никель - До 0,25
Медь - До 0,25
4. Сталь по п. 2 или 3, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит в своем составе до 0,02 вес. % фосфора.
5. Способ изготовления стальной детали холодной пластической деформацией, включающий получение полуфабриката, нагрев, горячую прокатку и закалку, отличающийся тем, что полуфабрикат изготавливают из стали по любому из пп. 1-4, горячую прокатку полуфабриката осуществляют после его нагрева до температуры выше 940oС, и заканчивают прокатку при температуре 900-1050oС, прокат подвергают закалке непосредственно с температуры прокатного нагрева для получения, преимущественно, бейнитной структуры, затем проводят холодную пластическую деформацию для получения изделия, имеющего конечные механические свойства, а, при необходимости, перед холодной пластической деформацией из проката вырезают заготовку.
6. Способ изготовления стального изделия холодной пластической деформацией, включающий получение полуфабриката, нагрев, горячую прокатку и закалку, отличающийся тем, что полуфабрикат изготавливают из стали по любому из пп. 1-4, а закалку осуществляют после нагрева проката до температуры выше точки АС3 для получения, преимущественно, бейнитной структуры, затем проводят холодную пластическую деформацию проката для получения изделия, имеющего конечные механические свойства, а, при необходимости, перед холодной пластической деформацией из проката вырезают заготовку.
7. Способ изготовления стального изделия холодной пластической деформацией, включающий получение полуфабриката, нагрев, горячую прокатку и закалку, отличающийся тем, что полуфабрикат изготавливают из стали по любому из пп. 1-4, после горячей прокатки осуществляют холодную пластическую деформацию для получения изделия, а закалке подвергают изделие после его нагрева выше точки АС3 для получения, преимущественно, бейнитной структуры и конечных механических свойств, при этом, при необходимости, перед холодной пластической деформацией из проката вырезают заготовку.
8. Стальное изделие, полученное холодной деформацией, отличающееся тем, что оно состоит из стали по любому из пп. 1-4, при этом относительное сужение Z стали превышает 45%, а временное сопротивление стали при растяжении Rm превышает 650 МПа.
9. Изделие по п. 8, отличающееся тем, что временное сопротивление стали при растяжении превышает 1200 МПа.
10. Изделие по п. 8 или 9, отличающееся тем, что оно выполнено из стали, имеющей, преимущественно, бейнитную структуру.
11. Горячекатаный стальной прокат, отличающийся тем, что он выполнен из стали по любому из пп. 1-4, и имеет, преимущественно, бейнитную структуру.
RU97121986/02A 1996-12-31 1997-12-26 Сталь для изготовления стальной детали холодной пластической деформацией и способ изготовления детали RU2201468C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9616254A FR2757877B1 (fr) 1996-12-31 1996-12-31 Acier et procede pour la fabrication d'une piece en acier mise en forme par deformation plastique a froid
FR9616254 1996-12-31

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU97121986A RU97121986A (ru) 1999-10-10
RU2201468C2 true RU2201468C2 (ru) 2003-03-27

Family

ID=9499333

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU97121986/02A RU2201468C2 (ru) 1996-12-31 1997-12-26 Сталь для изготовления стальной детали холодной пластической деформацией и способ изготовления детали

Country Status (20)

Country Link
US (1) US5919415A (ru)
EP (1) EP0851038B2 (ru)
JP (2) JP3988095B2 (ru)
KR (1) KR19980064836A (ru)
CN (1) CN1195708A (ru)
AR (1) AR011312A1 (ru)
AT (1) ATE235579T1 (ru)
BR (1) BR9705637A (ru)
CA (1) CA2225782A1 (ru)
CZ (1) CZ412897A3 (ru)
DE (1) DE69720163T3 (ru)
DK (1) DK0851038T4 (ru)
ES (1) ES2196279T5 (ru)
FR (1) FR2757877B1 (ru)
HU (1) HUP9702515A3 (ru)
NO (1) NO321331B1 (ru)
PL (1) PL191871B1 (ru)
PT (1) PT851038E (ru)
RU (1) RU2201468C2 (ru)
SI (1) SI9700323A (ru)

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2249625C1 (ru) * 2003-12-26 2005-04-10 Общество с ограниченной ответственностью "Интелмет НТ" Сортовой прокат, круглый, из низколегированной стали для холодной объемной штамповки высокопрочных крепежных деталей
RU2321667C2 (ru) * 2002-09-06 2008-04-10 Юзинор Сталь с очень высокой механической прочностью, способ получения листа из стали с покрытием из цинка или цинкового сплава и его применение
RU2356996C1 (ru) * 2008-03-27 2009-05-27 Юлия Алексеевна Щепочкина Сталь
RU2363754C1 (ru) * 2008-01-09 2009-08-10 Открытое акционерное общество "Оскольский электрометаллургический комбинат" (ОАО "ОЭМК") Сталь повышенной прокаливаемости и обрабатываемости
RU2394933C1 (ru) * 2009-03-13 2010-07-20 Юлия Алексеевна Щепочкина Сталь
RU2484173C1 (ru) * 2012-01-10 2013-06-10 Открытое акционерное общество "Металлургический завод имени А.К. Серова" Автоматная свинецсодержащая сталь
RU2539883C2 (ru) * 2009-06-29 2015-01-27 Зальцгиттер Флахшталь Гмбх Способ изготовления конструктивного элемента из стали, способной к самозакаливанию на воздухе, и конструктивный элемент, изготовленный этим способом
RU2662178C2 (ru) * 2013-12-24 2018-07-24 Арселормитталь Уайр Франс Холоднокатаная проволока из стали с высокой усталостной прочностью и с высоким сопротивлением водородному охрупчиванию и усиленные ею гибкие трубопроводы
RU2703085C1 (ru) * 2015-11-16 2019-10-15 Дойче Эдельштальверке Спешелти Стил Гмбх Унд Ко. Кг Конструкционная сталь с бейнитной структурой, получаемые из нее кованые детали и способ производства кованой детали

Families Citing this family (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1999005328A1 (en) * 1997-07-28 1999-02-04 Exxonmobil Upstream Research Company Method for producing ultra-high strength, weldable steels with superior toughness
NL1011806C2 (nl) † 1999-04-15 2000-10-17 Skf Engineering & Res Services Kogellagerstaal met een oppervlak met een onderbainitische structuur en een werkwijze voor het vervaardigen daarvan.
FR2802607B1 (fr) 1999-12-15 2002-02-01 Inst Francais Du Petrole Conduite flexible comportant des armures en acier bas carbone
KR20010059686A (ko) * 1999-12-30 2001-07-06 이계안 프레스 소입에 의해 베이나이트 조직을 갖는 강 조성물
FR2807068B1 (fr) * 2000-03-29 2002-10-11 Usinor Acier lamine a chaud a tres haute limite d'elasticite et resistance mecanique utilisable notamment pour la realisation de piece de vehicules automobiles
CZ298442B6 (cs) * 2000-11-22 2007-10-03 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Ocel pro kování s vysokou pevností
US6632301B2 (en) 2000-12-01 2003-10-14 Benton Graphics, Inc. Method and apparatus for bainite blades
FR2820150B1 (fr) * 2001-01-26 2003-03-28 Usinor Acier isotrope a haute resistance, procede de fabrication de toles et toles obtenues
US20030070736A1 (en) * 2001-10-12 2003-04-17 Borg Warner Inc. High-hardness, highly ductile ferrous articles
JP2005525509A (ja) 2001-11-27 2005-08-25 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー 天然ガス車両のためのｃｎｇ貯蔵及び送出システム
US6852175B2 (en) * 2001-11-27 2005-02-08 Exxonmobil Upstream Research Company High strength marine structures
KR100554753B1 (ko) * 2001-12-27 2006-02-24 주식회사 포스코 성형성 및 용접성이 우수한 고강도 냉연강판과 그 제조방법
US20040025987A1 (en) * 2002-05-31 2004-02-12 Bhagwat Anand W. High carbon steel wire with bainitic structure for spring and other cold-formed applications
US7416617B2 (en) 2002-10-01 2008-08-26 Sumitomo Metal Industries, Ltd. High strength seamless steel pipe excellent in hydrogen-induced cracking resistance
FR2845694B1 (fr) * 2002-10-14 2005-12-30 Usinor Procede de fabrication de toles d'acier durcissables par cuisson, toles d'acier et pieces ainsi obtenues
JP4788861B2 (ja) * 2003-11-28 2011-10-05 ヤマハ株式会社 楽器弦用鋼線およびその製造方法
AR047467A1 (es) 2004-01-30 2006-01-18 Sumitomo Metal Ind Tubo de acero sin costura para pozos petroliferos y procedimiento para fabricarlo
DE102005052069B4 (de) † 2005-10-28 2015-07-09 Saarstahl Ag Verfahren zum Herstellen von Vormaterial aus Stahl durch Warmverformen
ES2522904T3 (es) * 2007-04-05 2014-11-19 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Acero de forja, forjado y cigüeñal
EP2199422A1 (en) 2008-12-15 2010-06-23 Swiss Steel AG Low-carbon precipitation-strengthened steel for cold heading applications
BRPI0901378A2 (pt) * 2009-04-03 2010-12-21 Villares Metals Sa aço bainìtico para moldes
DE102009016079B4 (de) * 2009-04-03 2018-09-06 Zf Friedrichshafen Ag Kugelzapfen aus einem Stahl mit bainitischem Gefüge und Verfahren zur Herstellung derartiger Kugelzapfen
FI20095528A7 (fi) * 2009-05-11 2010-11-12 Rautaruukki Oyj Menetelmä kuumavalssatun nauhaterästuotteen valmistamiseksi sekä kuumavalssattu nauhaterästuote
CN105313961A (zh) * 2015-09-17 2016-02-10 温州三联锻造有限公司 汽车转向器节叉锻件及其锻造方法
CN105624586B (zh) * 2015-12-29 2017-11-03 钢铁研究总院 一种适用于海洋环境的耐腐蚀桥梁支座用钢
DE102016117494A1 (de) 2016-09-16 2018-03-22 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zur Herstellung eines umgeformten Bauteils aus einem mittelmanganhaltigen Stahlflachprodukt und ein derartiges Bauteil
CN113832389B (zh) * 2020-06-24 2022-10-21 宝山钢铁股份有限公司 一种冷挤压圆钢及其制造方法
US20220195550A1 (en) * 2020-12-23 2022-06-23 Caterpillar Inc. Air-hardened machine components
CN113684423B (zh) * 2021-10-26 2022-01-28 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种高碳钢盘条

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU558062A1 (ru) * 1971-12-06 1977-05-15 Центральный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Институт Черной Металлургии Имени И.П.Бардина Конструкционна сталь
GB2186594A (en) * 1986-02-13 1987-08-19 Hunting Oilfield Services Ltd Steel alloys
RU2031180C1 (ru) * 1990-12-14 1995-03-20 Акционерное общество "Северсталь" Сталь
US5407635A (en) * 1992-03-12 1995-04-18 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Low-chromium ferritic heat-resistant steel with improved toughness and creep strength

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6119761A (ja) * 1984-07-04 1986-01-28 Nippon Steel Corp 高靭性熱鍛非調質棒鋼
EP0191873B1 (en) * 1985-02-16 1989-06-28 Ovako Steel Oy Ab Method and steel alloy for producing high-strength hot forgings
GB8621903D0 (en) † 1986-09-11 1986-10-15 British Steel Corp Production of steel
JPH0637669B2 (ja) * 1988-07-15 1994-05-18 新日本製鐵株式会社 機械的特性のばらつきの小さい熱間鍛造非調質部品の製造方法
JPH0565540A (ja) * 1991-09-10 1993-03-19 Nissan Motor Co Ltd 高強度ボルトの製造方法
JPH05247590A (ja) * 1992-03-06 1993-09-24 Nippon Steel Corp 延性の優れたＣｒ−Ｍｏ系超高張力電縫鋼管
JPH06248341A (ja) * 1993-02-23 1994-09-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 非調質鋼からの高強度高靱性鋼の製造方法
FR2735147B1 (fr) * 1995-06-08 1997-07-11 Lorraine Laminage Tole d'acier laminee a chaud a haute resistance et haute emboutissabilite renfermant du titane, et ses procedes de fabrication.
FR2741632B1 (fr) * 1995-11-27 1997-12-26 Ascometal Sa Acier pour la fabrication d'une piece forgee ayant une structure bainitique et procede de fabrication d'une piece

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU558062A1 (ru) * 1971-12-06 1977-05-15 Центральный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Институт Черной Металлургии Имени И.П.Бардина Конструкционна сталь
GB2186594A (en) * 1986-02-13 1987-08-19 Hunting Oilfield Services Ltd Steel alloys
RU2031180C1 (ru) * 1990-12-14 1995-03-20 Акционерное общество "Северсталь" Сталь
US5407635A (en) * 1992-03-12 1995-04-18 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Low-chromium ferritic heat-resistant steel with improved toughness and creep strength

Cited By (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2321667C2 (ru) * 2002-09-06 2008-04-10 Юзинор Сталь с очень высокой механической прочностью, способ получения листа из стали с покрытием из цинка или цинкового сплава и его применение
RU2249625C1 (ru) * 2003-12-26 2005-04-10 Общество с ограниченной ответственностью "Интелмет НТ" Сортовой прокат, круглый, из низколегированной стали для холодной объемной штамповки высокопрочных крепежных деталей
RU2363754C1 (ru) * 2008-01-09 2009-08-10 Открытое акционерное общество "Оскольский электрометаллургический комбинат" (ОАО "ОЭМК") Сталь повышенной прокаливаемости и обрабатываемости
RU2356996C1 (ru) * 2008-03-27 2009-05-27 Юлия Алексеевна Щепочкина Сталь
RU2394933C1 (ru) * 2009-03-13 2010-07-20 Юлия Алексеевна Щепочкина Сталь
RU2539883C2 (ru) * 2009-06-29 2015-01-27 Зальцгиттер Флахшталь Гмбх Способ изготовления конструктивного элемента из стали, способной к самозакаливанию на воздухе, и конструктивный элемент, изготовленный этим способом
RU2484173C1 (ru) * 2012-01-10 2013-06-10 Открытое акционерное общество "Металлургический завод имени А.К. Серова" Автоматная свинецсодержащая сталь
RU2662178C2 (ru) * 2013-12-24 2018-07-24 Арселормитталь Уайр Франс Холоднокатаная проволока из стали с высокой усталостной прочностью и с высоким сопротивлением водородному охрупчиванию и усиленные ею гибкие трубопроводы
US10550448B2 (en) 2013-12-24 2020-02-04 Arcelormittal Wire France Cold rolled steel wire, method and reinforcement of flexible conduits
US11408049B2 (en) 2013-12-24 2022-08-09 Arcelormittal Wire France Cold rolled steel wire, method and reinforcement of flexible conduits
RU2703085C1 (ru) * 2015-11-16 2019-10-15 Дойче Эдельштальверке Спешелти Стил Гмбх Унд Ко. Кг Конструкционная сталь с бейнитной структурой, получаемые из нее кованые детали и способ производства кованой детали

Also Published As

Publication number Publication date
ATE235579T1 (de) 2003-04-15
EP0851038B2 (fr) 2007-11-07
DE69720163T3 (de) 2008-03-06
HUP9702515A3 (en) 1999-06-28
FR2757877A1 (fr) 1998-07-03
US5919415A (en) 1999-07-06
NO976099D0 (no) 1997-12-29
KR19980064836A (ko) 1998-10-07
AR011312A1 (es) 2000-08-16
JP3988095B2 (ja) 2007-10-10
HU9702515D0 (en) 1998-03-02
DE69720163T2 (de) 2004-03-04
DK0851038T3 (da) 2003-07-21
PT851038E (pt) 2003-07-31
CN1195708A (zh) 1998-10-14
DK0851038T4 (da) 2008-01-02
JPH10204585A (ja) 1998-08-04
CA2225782A1 (fr) 1998-06-30
CZ412897A3 (cs) 1999-05-12
HUP9702515A2 (hu) 1998-07-28
PL191871B1 (pl) 2006-07-31
JP2007284796A (ja) 2007-11-01
DE69720163D1 (de) 2003-04-30
EP0851038B1 (fr) 2003-03-26
FR2757877B1 (fr) 1999-02-05
ES2196279T3 (es) 2003-12-16
NO321331B1 (no) 2006-04-24
BR9705637A (pt) 1999-08-03
PL324075A1 (en) 1998-07-06
EP0851038A1 (fr) 1998-07-01
SI9700323A (sl) 1998-08-31
NO976099L (no) 1998-07-01
ES2196279T5 (es) 2008-05-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2201468C2 (ru) Сталь для изготовления стальной детали холодной пластической деформацией и способ изготовления детали
JP4435954B2 (ja) 冷間鍛造用棒線材とその製造方法
JP4435953B2 (ja) 冷間鍛造用棒線材とその製造方法
CN102985569B (zh) 由高特性的钢制成的机械部件及其制备方法
JP4266340B2 (ja) 冷間加工性及び耐衝撃特性に優れた高周波焼入用高強度線材及びこの線材を利用した鋼部品
KR100428581B1 (ko) 강도 및 인성이 우수한 비조질강 및 이를 이용한 선재의 제조방법
CN112840058A (zh) 具有增强的韧性和腐蚀疲劳性能的弹簧用线材和钢丝、及其各自的制造方法
AU634815B2 (en) Process for improving the cold formability of heat-treatable steels
JP3291068B2 (ja) 球状化焼鈍特性の優れた軸受用鋼材の製造方法
CN116724131A (zh) 具有优异的热处理特性和抗氢致延迟断裂性的冷镦用高强度线材、热处理组件及其制造方法
JP2888135B2 (ja) 高耐久比高強度非調質鋼とその製造方法
US20070256767A1 (en) Steel Wire for Cold Forging Having Excellent Low Temperature Impact Properties and Method of Producing the Same
US20060057419A1 (en) High-strength steel product excelling in fatigue strength and process for producing the same
JP4773106B2 (ja) 強度−捻れ特性バランスに優れた鋼部品およびその製造方法と該鋼部品用鋼材
JPH09202921A (ja) 冷間鍛造用ワイヤーの製造方法
EP4547881A1 (en) Forged part of steel and a method of manufacturing thereof
JPH04371547A (ja) 高強度強靭鋼の製造方法
JPS63161117A (ja) 高強度高靭性熱間圧延鋼材の製造方法
KR100368552B1 (ko) 재질편차가 적은 열간단조용 비조질강 및 그 제조방법
JPH04297548A (ja) 高強度高靭性非調質鋼とその製造方法
KR940007275B1 (ko) 열처리 생략형 고장력 볼트용 강선재의 제조방법
JPH10237589A (ja) 被削性に優れた高強度・高靱性マルテンサイト型非調質鋼及びその製造方法
KR102959145B1 (ko) 열처리 특성이 우수한 샤프트용 중탄소강 선재 및 그 제조 방법
KR100256360B1 (ko) 충격인성이 우수한 비조질강의 제조방법
EP0586179A1 (en) Forging and a method for its manufacture

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20031227