SA02230176B1 - نظام إثارة محسن لمفاعلات أكسدة الكيل بنزين - Google Patents
نظام إثارة محسن لمفاعلات أكسدة الكيل بنزين Download PDFInfo
- Publication number
- SA02230176B1 SA02230176B1 SA02230176A SA02230176A SA02230176B1 SA 02230176 B1 SA02230176 B1 SA 02230176B1 SA 02230176 A SA02230176 A SA 02230176A SA 02230176 A SA02230176 A SA 02230176A SA 02230176 B1 SA02230176 B1 SA 02230176B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- impeller
- gas
- xylene
- turbine
- aromatic dicarboxylic
- Prior art date
Links
- 238000013019 agitation Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 title claims abstract description 19
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 150000004996 alkyl benzenes Chemical class 0.000 title description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 38
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 34
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 28
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 19
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 18
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 8
- 150000003738 xylenes Chemical class 0.000 claims abstract description 8
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims abstract description 7
- -1 aromatic dicarboxylic acids Chemical class 0.000 claims abstract description 6
- 239000002904 solvent Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 5
- KKEYFWRCBNTPAC-UHFFFAOYSA-N terephthalic acid group Chemical group C(C1=CC=C(C(=O)O)C=C1)(=O)O KKEYFWRCBNTPAC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 41
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 19
- URLKBWYHVLBVBO-UHFFFAOYSA-N Para-Xylene Chemical group CC1=CC=C(C)C=C1 URLKBWYHVLBVBO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 230000005284 excitation Effects 0.000 claims description 11
- 210000003746 feather Anatomy 0.000 claims description 10
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 10
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 7
- CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N O-Xylene Chemical compound CC1=CC=CC=C1C CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000008096 xylene Substances 0.000 claims description 6
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N Toluene Chemical group CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 6
- OFOBLEOULBTSOW-UHFFFAOYSA-N Malonic acid Chemical compound OC(=O)CC(O)=O OFOBLEOULBTSOW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 3
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 claims 3
- QQVIHTHCMHWDBS-UHFFFAOYSA-N isophthalic acid Chemical group OC(=O)C1=CC=CC(C(O)=O)=C1 QQVIHTHCMHWDBS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- IVSZLXZYQVIEFR-UHFFFAOYSA-N m-xylene Chemical group CC1=CC=CC(C)=C1 IVSZLXZYQVIEFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 125000000118 dimethyl group Chemical group [H]C([H])([H])* 0.000 claims 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 abstract description 2
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 33
- 238000013461 design Methods 0.000 description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 6
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 5
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 4
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 4
- MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N Hydrogen peroxide Chemical compound OO MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000007123 defense Effects 0.000 description 3
- GOUHYARYYWKXHS-UHFFFAOYSA-N 4-formylbenzoic acid Chemical compound OC(=O)C1=CC=C(C=O)C=C1 GOUHYARYYWKXHS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 208000010201 Exanthema Diseases 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 2
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 2
- 201000005884 exanthem Diseases 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 206010037844 rash Diseases 0.000 description 2
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 2
- 230000011664 signaling Effects 0.000 description 2
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000795633 Olea <sea slug> Species 0.000 description 1
- 241001573946 Psara Species 0.000 description 1
- 125000000218 acetic acid group Chemical class C(C)(=O)* 0.000 description 1
- YBCVMFKXIKNREZ-UHFFFAOYSA-N acoh acetic acid Chemical compound CC(O)=O.CC(O)=O YBCVMFKXIKNREZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005273 aeration Methods 0.000 description 1
- 238000005267 amalgamation Methods 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 230000002860 competitive effect Effects 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000013480 data collection Methods 0.000 description 1
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 125000002496 methyl group Chemical group [H]C([H])([H])* 0.000 description 1
- 210000004498 neuroglial cell Anatomy 0.000 description 1
- 230000010412 perfusion Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 150000003504 terephthalic acids Chemical class 0.000 description 1
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/0053—Details of the reactor
- B01J19/0066—Stirrers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F27/00—Mixers with rotary stirring devices in fixed receptacles; Kneaders
- B01F27/05—Stirrers
- B01F27/11—Stirrers characterised by the configuration of the stirrers
- B01F27/112—Stirrers characterised by the configuration of the stirrers with arms, paddles, vanes or blades
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F27/00—Mixers with rotary stirring devices in fixed receptacles; Kneaders
- B01F27/05—Stirrers
- B01F27/11—Stirrers characterised by the configuration of the stirrers
- B01F27/113—Propeller-shaped stirrers for producing an axial flow, e.g. shaped like a ship or aircraft propeller
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F27/00—Mixers with rotary stirring devices in fixed receptacles; Kneaders
- B01F27/05—Stirrers
- B01F27/11—Stirrers characterised by the configuration of the stirrers
- B01F27/19—Stirrers with two or more mixing elements mounted in sequence on the same axis
- B01F27/192—Stirrers with two or more mixing elements mounted in sequence on the same axis with dissimilar elements
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/20—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium
- B01J8/22—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid
- B01J8/222—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid in the presence of a rotating device only
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
- C07C51/16—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation
- C07C51/21—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen
- C07C51/255—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen of compounds containing six-membered aromatic rings without ring-splitting
- C07C51/265—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen of compounds containing six-membered aromatic rings without ring-splitting having alkyl side chains which are oxidised to carboxyl groups
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
- B01F23/20—Mixing gases with liquids
- B01F23/23—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids
- B01F23/233—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids using driven stirrers with completely immersed stirring elements
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F27/00—Mixers with rotary stirring devices in fixed receptacles; Kneaders
- B01F27/05—Stirrers
- B01F27/11—Stirrers characterised by the configuration of the stirrers
- B01F27/111—Centrifugal stirrers, i.e. stirrers with radial outlets; Stirrers of the turbine type, e.g. with means to guide the flow
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F27/00—Mixers with rotary stirring devices in fixed receptacles; Kneaders
- B01F27/80—Mixers with rotary stirring devices in fixed receptacles; Kneaders with stirrers rotating about a substantially vertical axis
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00761—Details of the reactor
- B01J2219/00763—Baffles
- B01J2219/00779—Baffles attached to the stirring means
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Mixers Of The Rotary Stirring Type (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
Abstract
الملخص: يرتبط الاختراع الحالي بعملية إنتاج أحماض ثنائي الكربوكسيل العطرية aromatic dicarboxylic acids من خلال dimethylbenzenes ، أكسدة oxidation حيث يتم مزج dimethylbenzenes مع الأكسجين oxygen الذي يحتوي على الغاز gas والمواد المذيبة والحفازة catalyst في المفاعل، كما تشمل عملية التحسين إثارة agitation مزج التفاعلات مع واحدة أو أكثر من الدفاعات نصف القطرية غير المتماثلة بالإضافة إلى دفاعة محورية واحدة على الأقل. عدد عناصر الحماية (١١) ، عدد الأشكال (١٠)
Description
Y
نظام إثارة مُحسنَن لمفاعلات أكسدة الكيل بنزين
Agitation system for alkylbenzene oxidation reactors الوصف الكامل خلفية الإختراع يُستخدم في improved agitation مُحسَّن BLY يرتبط هذا الاختراع بنظام الخام ؛ terephthalic acid ("CTA") oxidation المفاعلات الكبيرة لأكسدة حامض الترفثاليك يتكون النظام . gas السوائل التي تستخرج من الغاز ABS وهو ما يساعد على تحسين انتقال نصسف قطري يعمل على نشر الغاز و88 مثل توربين بيكر turbine من توربين © ؛ بالإضافة إلى واحد أو أكثر من الدقاعات المحورية مثل التوربين Bakker Turbine (BT6) ذات الريش المنحدرة في الوضع السفلي للضخ . هذا ويُفضل نضح turbines) (التوربينات) الغاز من خلال الفتحات القريبة من طرف الريشة. الخام من terephthalic acid هذا ويشار إلى أنه يتم الحصول على حامض الترفثاليك من مركبات البسارا - زيلين methyl groups خلال أكسدة مجموعات الميثيل ٠ البنزين الثنائي الميثل) . ويتم التفاعل من خلال نضح الهواء أو oS ja) p-xylene من خلال عملية مزج عضوية (مركب gas الذي يحتوي على الغاز oxygen الأكسجين catalyst حفازة sale واستخدام (acetic acid وحامض الخليك p-xylene البارا-زيلين ٠ بالإضافة إلى تيار إعادة التدوير المتدفق . ويتم التخلص من الحرارة الناجمة عن تفاعلات من .خلال تبخر ماء الإذابة والتفاعل ؛ كما يتم التحكم في حرارة oxidation الأكسدة ve المفاعل من خلال تبخر ماء الإذابة والتفاعل عبر إعادة تدوير التيار الناتج عن تكثيف إلى أن مفاعل الأكسدة عبارة agitation الأبخرة العلوية في المفاعل . تجدر الإثارة عن مفاعل ذي خزان مزج مستمر ؛ تتراوح درجة حرارته في الأحوال العادية بين ويتم استخلاص حامض . bar بار ١٠8 إلى Ve ودرجة الضغط بين c درجة ٠١و ٠ من _انبعاثات المفاعل من خلال عمليتي التبلور terephthalic acid (CTA) الترفتاليك © terephthalic acid هذا ويُفضلٌ تحسين نوعية حامض الترفثاليك ٠. والترشيح crystallization
ّ | Y مادة كربوكسي 4 بنزالدهيد Jie الخام من حيث اللون والخلو من الشوائب (CTA) .4-carboxy-benzaldehyde
ومن المعروف في هذا المجال أن انتقال الكتلة يعد عاملاً هاماً في عملية
التحول الكلية لنوعية غاز البارا-زيلين p-xylene وحامض الترفثاليك terephthalic acid
(CTA) © الخام . ومن الضروري في عمليتي تصميم وتحسين كفاءة مفاعل الأكسدة
oxidation إلى أقصى حد (See من أجل الوصول إلى الإنتاجية والنوعية
المدعمة لحامض الترفتاليك terephthalic acid (CTA) النقي (PTA) أن يتم فهم عملية
انتقال كتلة السوائل المستخرجة من الغاز gas عند مقارنة الإعدادات المختلفة لجهاز
الإثارة agitation . بالإضافة إلى ذلك ؛ فإن كفاءة عملية انتقال الكتلة تتسم بالأهمية الأكبر
٠ في ظل الاتجاه الحالي للصناعة نحو تقليل التكاليف الرأسمالية والتشغيلية + وهو الأمر
الذي أدى بدوره إلى إنشاء محطات أكبر (بسعة ©٠0٠0 كيلو طن/ في السنة) باستخدام
مفاعل أكسدة oxidation واحد ¢ وذلك مقارنة بالمفاعلات المشابهة التي كانت تُستخدم
من قبل . وقد ظهرت مؤخراً بعض التصميمات الفريدة لأنظمة الإشارة نتيجبة الرغبة
في تحسين عملية انتقال كتلة السوائل المستخرجة من الغاز ممع في مفاعلات حامض
terephthalic acid (CTA) Silla all Ve الخام؛ وسوف يساعد وجود هذا التصميم الأمثل على
وضع ميزة تنافسية في عملية ترخيص تكنولوجيا PTA technology حامض الترفثاليك terephthalic acid (CTA) النقي.
تجدر الإثارة إلى أن "BT6" هو الاسم التجاري لتوربين Bakker Turbine Su
الذي قامت بتصميمه وتسويقه شركة شمينير إنك Chemineer Inc »+ وهذا التوربين
turbine ٠١ عبارة عن دفاعة نصف قطرية لنشر الغاز ومع ؛ والتي من المفترض أن
تكون أقل عرضة للطفح . وعلى غرار دفاعات راشتون Rushton وكونكيف ديك
(Concave disk) | ؛ يتكون توربين (pe « (BT6) turbine ستة ريش تمتد بشكل نصف قطري
ا من الديسك disk ؛ حيث تأخذ هذه الريش شكل مكافئي ؛ مثل ريش أس آر جي تي
"SRGT" (أس سي إيه بي إيه ('SCABA" ؛ ولكن يكون القوس الأعلى أطول من القوس
Ye الأسفل . وقد اكتشف أنه عندما يتم استعمال تصميم التوربين turbine هذا بالإضافة
¢
إلى الدفاعات المحورية ؛ فإن ذلك يحسن من عملية انتقال الكتلة في النظام التفاعلي المستخدم لإنتاج أحماض ثنائي الكربوكسيل العطرية aromatic dicarboxylic acids مثل حامض الترفثاليك terephthalic acid (CTA) . كما أن استخدام ريش نمف قطرية غير متماثلة Jie ريش توربين بيكر Bakker Turbine « بالإضافة إلى استخدام ٠ واحدة أو أكثر من الدفاعات المحورية ؛ يساعد على أن تتم عملية انتقال كتلة السوائل المستخرجة من الغاز gas بطريقة ممتازة في مفاعلات حامض الترفثاليك الخام
.terephthalic acid (CTA)
الوصف العام Cg) sa ومن ثم يرتبط الاختراع الحالي بإنتاج أحماض ثثنائي الكربوكسيل ٠ العطرية aromatic dicarboxylic acids مثل حمض الترفتاليك terephthalic acid (CTA) من خلال أكسدة oxidation الزيلين Jie مركب البارا- زيلين p-xylene ؛ حيث يتم مزج dimethylbenzenes مع الأكسجين oxygen الذي يحتوي على الغاز gas والمواد المذيبة solvent والحفازة catalyst في المفاعل ؛ وتتضمن عملية التحسين إشارة agitation مزج التفاعل مع واحدة أو أكثر من الدفاعات نصف القطرية غير المتماثلة ؛ بالإضافة إلى
NO دفاعة محورية واحدة على الأقل. تجدر الإشارة إلى أن هناك دفاعات مناسبة نصف قطرية غير متماثلة قد وردت في براءة الاختراع الأمريكية رقم 90.741.7850 . وبشكل عام ؛ وكما هو وارد في ذلك المرجع ؛ سوف تشتمل الدقاعة نصف القطرية غير المتماثلة على مجموعة من الريش نصف القطرية ؛ وسوف تتكون الريش من أجزاء علوية وسفلية لوحية تلتقي Ye جميعها عند الرأس ؛» وبهذا سوف يأخذ المقطع العرضي للريشة شكل القطع المكافئ أو يكون على شكل حرف لآ . ويكون عرض الجزء العلوي في كل ريشة أطول من عرض الجزء السفلي ؛ الأمر الذي يجعل الريشة غير متماثلة . ولذلك ؛ فإنه في الحافة الأمامية للريشة ؛ سوف يكون هناك جزء علوي متدني يمكنه التقاط الفقاعات الصساعدة ونشرها . ويمكن أن تحتوي الدفاعة على أي عدد من الريش ؛ ails أن يتراوح عدد الريش بين Ye ؛ إلى VY ريشة ؛ ولكن العدد النموذجي يكون في الأغلب 7 ريش. ويجب أن يمتد اللوح
العلوي للريشة ما بين 790-١6 بشكل يزيد عن عرض اللوح السفلي ؛ ويفضل أن يكون مقدار الزيادة بمعدل AYO وفي حين أنه يمكن استخدام أكثر من دفاعة نصف قطرية
غير متمائلة في عملية الاختراع ؛ إلا أنه يفضل استخدام دفاعة واحدة بشكل عام. ينبغي أن نشير إلى أن الدفاعات المحورية معروفة عموماً في هذا المجال ؛ © ويمكن استخدام أي دفاعة أخرى في الاختراع الحالي . فعلى سبيل المثال ؛ يمكن استخدام كل من دفاعة ذات لولب مزدوج كالواردة في براءة الاختراع الأمريكية رقم 2 أو دفاعة ذات ريشة انسيابية كالواردة في براءة الاختراع الأمريكية رقم 4 في هذا الاختراع . وتتضمن الأنواع الأخرى من الدفاعات المحورية المناسبة التوربينات ذات الريش المنحدرة ؛ والدفاعات ذات الكفاءة العالية ٠ (مثل طراز A-310 من شركة لايتنين ميكسنج ٠ Lightnin Mixing Co وطراز HE-3 من شركة شمينير إنك (Chemineer, Inc) ؛ وطراز Viscoprop من شركة إيكاتو رويهير EKATO Rueher 48,45 ميستشتيكنك جي أم بي (Mischtechnik GmbH (il ¢ والدفاعات ذات اللولب الواحد أو الدعامات البحرية (مثل طراز 8-315 أو طراز8-320 من شركة لايتينين ميكسنج Lightnin Mixing Co ¢ وطراز MT-4 أو طراز MY-4 من شركة VO شمينير إنك .(Chemineer, Inc ويعتمد عدد الدفاعات المحورية عموماً على لزوجة وسيط العمل ؛ فكلما كان وسيط العمل أكثر لزوجة ؛ كان هناك ضمان لإمكانية استخدام المزيد من الدفاعات المحورية . ومن المتوقع أن يتألف هذا الاختراع من واحدة أو أكثر من الدفاعات
المحورية ؛ ولكن يفضل استخدام دفاعتين. كما يمكن أن يتضمن هذا الاختراع استخدام أنبوبة سحب . من الجدير بالذكر أن ٠ - استخدام أنابيب السحب وأشكالها المعدلة مش هورة هذا المجال ؛ كما تسري التعليمات الخاصة بهذه الأنابيب على هذا الاختراع . فعلى سييل JB يمكن ثقب أنبوبة السحب لضمان عودة السائل إلى منتصف أنبوبة المسحب ؛ وذلك في Alla عدم زيادة مستوى السائل عن قمة الأنبوبة لأي سبب من الأسباب ؛ وكذلك يمكن استخدام حواجز رأسية على السطح الداخلي لأنبوبة السحب لإعادة توجيه الدفق التماسي إلى الدفق YO المحوري . وفي Aa استخدام الحواجز في أنبوبة السحب؛ يفضل أن يكون عرضها من YAS
: 4 إلى ١1 من القطر الداخلي لأنبوبة السحب + ويكون مقدار الخلوص ٠.016 إلى 071 من القطر الداخلي لأنبوبة السحب . بالإضافة إلى ذلك ؛ فإن استخدام ala حتى يتم إغلاق أسفل الاسطوانة التي كونتها أنبوبة السحب بشكل جزئي قد ورد بين أشياء أخرى في براءة الاختراع الأمريكية رقم 5,535,475 . ويمكن أن يستخدم أيضاً في oe الاختراع الحالي. ورغم أن أبعاد أنبوبة السحب لا تمثل أهمية بالنسبة للاختراع الحالي ؛ إلا أنه قد اكتشف أن الحد الأقصى لنصف قطر أنبوبة السحب هو 8,709 من نصف قطر الخزان . ويؤدي استخدام أنبوبة سحب من نصف القطر هذا إلى تكوين منطقة مقطع عرضي JAD والتي تكون_داخل أنبوبة السحب مساوية لمنطقة القطع العرضي ٠ للخزان Ale تكون خارج أنبوبة السحب . ويمكن اختيار أن تحتوي أنبوية السحب على جزءٍ glia مخروطي الشكل في مدخل طرف أنبوبة السحب ٠ ومن المتوقع أن يساعد هذا المقطع في تقوية دفق محتويات المفاعل . هذا وينبغي أن تتراوح زاوية الشطب بين Ye إلى ٠0 درجة ؛ ولكن يُفضل أن تكون بمقدار £0 درجة . كما يجب ألا تكون الحافة المشطوبة طويلة أكثر من اللازم ؛ لأنها بذلك تعوق عملية الدفق إلى قمة أنبوبة 00 السحب . ويفضل أن يتراوح طول الحافة المشطوبة من صفر إلى ربع القطر الداخلي لأنبوبة السحب ؛ ولكن الأمر الأكثر تفضيلاً أن يكون طولها بمقدار .17/١ يبين شكل )١( تصميم نظام الهندسة والإثارة agitation للخزان المستخدم في الأمثلة. أ يبين شكل ¥ عملية المزج اللاحق (hea [1/s]) مقابل القدرة للكتلة [وات/ كجم] مع مسبار الأكسجين cil oxygen الماء في الوضع السفلي عند درجة حرارة Yo درجة مئوية (تكون سرعة الغاز gas بمقدار 0.047 متر في الثانية بمعدل 1,4 (VM يبين شكل © Adee المزج اللاحق (([1/8] (Kea مقابل القدرة للكتلة [وات/ كجم] مع مسبار الأكسجين oxygen الذائب في الماء في الوضع المتوسط عند درجة حرارة a Ye Yo (تكون سرعة الغاز gas بمقدار ١.047 متر في الثانية بمعدل AVVM ١ YAS
ويبين شكل ؛ عملية المزج اللاحق )]1/5[ (kpa مقابل القدرة للكتلة [وات/ كجم] مع مسبار الأكسجين oxygen الذائب في الماء في الوضع العلوي عند درجة حرارة AY (تكون سرعة الغاز gas بمقدار 0.047 متر في الثانية بمعدل (VUM ٠١4 يبين شكل © كمية الغاز gas المحتجزة مقابل القدرة للكتلة [وات/ كجم] لنظام © توربين بيكر + التوربين BT6+PBT ذي الريش المنحدرة ؛ وذلك في معدلات مختلفة من تدفق الهواء لمحلول حامض الخليك acetic acid المشبع بالهواء. يبين شكل + عامل التمدد مقابل القوة على الكتلة [وات/كجم] لنظام توربين turbine بيكر + التوربين BT6+PBT ذات الريش المنحدرة ؛ وذلك في معدلات مختلفة من تدفق الهواء لمحلول حامض الخليك acetic acid المشبع بالهواء. Ve يبين شكل ١7 مقارنة استهلاك القدرة غير المزودة بالغاز gas (كيلو وات) مقابل سرعة الدفاعة (عدد اللفات في الدقيقة) لنظامي الإثارة agitation المختلفين بمعدل VM ٠ يبين شكل A مقارنة استهلاك القدرة (كيلو وات) مقابل سرعة الدفاعة sae) اللفات في الدقيقة) لنظامي الإثارة بمعدل NVYM ٠١4 يبين شكل 4 سحب القدرة dala) الرئيسي مقابل رقم التهوية) لنظام توربين turbine Yo بيكر + التوربين PBT+BT6 turbine ذي الريش المنحدرة. يبين شكل ٠١ سحب القدرة (المعامل الرئيسي مقابل رقم التهوية) لنظام توربين روشتون + التوربين Rushton+PBT ذي الريش المنحدرة. Cia olf التفصيلى td :_من أجل الوقوف على الفاعلية الهائلة للاختراع الحالي ؛ تم تنفيذ عدد من Ye تجارب الغازات السائلة gas-liquid ؛ وذلك Aula) تدفق وأداء انتقال الكتلة للدفاعة النصف قطرية غير المتماظة مثل دفاعة (BT6) turbine Su (mos . وقد تم مقارنة القيم التجريبية للعامل الرئيسي وتوقف الغاز gas ومعامل انتقال الكتلة (ka) لجهاز الإثارة agitation بالقيم الخاصة بتوربين روشتون Rushton turbine . هذا وقد تم إجراء كافة الاختبارات في نظام هوائي- مائي أو نظام هوائي - مائي Yo لحامض الخليك acetic acid . ونظراً لأن الوسيط العامل هنا مختلف عن الموجود في مفاعل حامض الترفتاليك CTA الخام ؛ تصف النتائج الأداء ذات الصلة لدفاعات
A
ذي الريش turbine التوربين Jie بالإضافة إلى الدفاعات المحورية gas نشر الغاز التفاعل في مفاعل حامض la my درجات الحرارة Jal المنحدرة . وتحت ٠ مختلفة بشكل (kia) معامل انتقال الكتلة الحجمية oF تكون ٠ الخام CTA الترفثاليك كبير عن تلك الموجودة في النتظام الهوائي المائي الحالي الخاضع للاختبار. ° هذا ويشار إلى توافر أسلوبين يمكن استخدامهما بشكل عام ؛ هما أسلوب الحالة الانتقالية وأسلوب الحالة المستقرة + وذلك لتقييم معامل انتقال كتلة الطبقة And ul الرقيقة للغاز وواجهة السطح البيني (ke) . ومن الجدير بالذكر أنه : قد تم استخدام أسلوب الحالة المستقرة في هذه التجربة . ويتم التحكم في نسبة تركيز الأكسجين 08 من خلال مسبار الأكسجين all oxygen (.0.0)؛ وعند الوصسول ٠ إلى حالة الاستقرار ؛ حيث تكون نسبة تركيز الأكسجين oxygen ثابتة ؛ يتم جيل قيمة الأكسجين oxygen المذاب (D0) . وتجدر الإثارة إلى أنه يتم تحديد قيمة "ia من معدل انتقال الأكسجين ونسبة تركيز الأكسجين في السائل . ونظراً لوجود Ald وبروكسيد الهيدروجين (01:0 ؛ تكون قيم a" التي يتم حسابها في هذه الطريقة أعلى من القيم الناتجة من خلال طريقة الحالة الانتقالية. Vo هذا وقد تم إجراء كافة التجارب في خزان ذي قاع مقعر حجمه TU بوصة ؛ وقطره VIVA) مم) ١885006 غال (Ta AVE) مطابق لمواصفات (ASME) . ويوجد بالخزان أربعة حواجز مسطحة وأربع فتقحات تماسية جانبية (ID) لدخول الهواء مقاس 3/4 بوصة . وتجدر الإثارة agitation إلى وجود هذه الفتحات بالقرب من أطراف الدفاعة . يلخص الشكل ١ والجدول ١ تصميمات نظام الهندسة والإثارة للخزان. ٠ 0 جادول :١ ملخص بتصميمات نظام الهندسة والإشارة للخزان. الدفاعة) الحجم الإجمالي للإناء: ١745,77 غال (Ta Te) |الريشة: العرض = 0,70 © عرض القرص: القطر = 0,17 © قطر ٠.4
1 ض ينبغي أن نشير إلى أن نسبة تركيز الأكسجين oxygen المذاب قد تم قياسها من خلال استخدام مسبار الأكسجين المذاب ؛ حيث تم تركيب المسبار على قضيب ووضعه على ثلاث ارتفاعات مختلفة مع التأشير عكس اتجاه الدفق التماسي . من الجدير بالذكر أن الارتفاعات الثلاثة المختلفة كانت 16,5 بوصة أعلى المحور العلوي للدفاعة ؛ و3١ diag © أسفل المحور العلوي للدفاعة (بين الدفاعتين) ؛ و١١ بوصفة أسفل الدفاعة السفلية (أسفل نضاحة الهواء) . كما أنه أمكن إعادة تنفيذ أوضاع المسبار بسبب وجود صامولة غلق تواشجية مثبتة بالقضيب. وقد تم قياس محلول بروكسيد الهيدروجين hydrogen peroxide داخل الخزان عند درجة حزارة ©* وات . كما تم قياس درجة الموصلية قبل إجراء عملية الاختبارات وبعدها ٠ .من خلال استخدام جهاز مقياس الموصلية ؛ كما تم أيضاً قياس درجات الحرارة في المساحة العلوية ؛ وكذلك السائل . وينبغي الالتفات إلى أنه قد تم التحكم في معدل التدفق من خلال نظام جمع البيانات والتحكم . وقد تم أيضاً قياس عدد لفات جهاز الإثارة agitation في الدقيقة وكذلك طاقة القضيب. توضح الأشكال من $Y معامل انتقال الكتلة الحجمية في مواقع مختلفة من Ne الخزان ؛ وذلك كدالة للطاقة الخاصة عند VVM ١,4 (سرعة الغاز السطحي = EY متر في الثانية) . وقد اشتملت أنظمة الإثارة المستخدمة في الحصول على هذه البيانات على التوربين ذي الريش المنحدرة وتوربين بيكر Bakker turbine أو توربين روشتون Rushton turbine . ويوضح الجدول 7 eld انتقال الكتلة المتعلقة بتوربين بيكر مقارنة بتوربين روشتون .Rushton turbine Ye وتوضح الأشكال من 7-؛ أن أداء انتقال الكتلة الخاصة بتوربين بيكر + التوربين 7 ذي الريش المنحدرة كان على نحو مدهش أعلى من (-717) مقارنة بتوربيني روشتون + التوربين Rushton + PBT ذي الريش المنحدرة . وقد جد أن معدل معامل انتقال الكتلة الحجمية لهذه الأنظمة كان ٠7٠١ و +A 990 لكل من توربيني بيكر وروشتون BT6 and Rushton turbines على التوالي وذلك عند درجة حرارة Yeo YO درجة مئوية . هذا ويعتقد أن المخططات الجانبية المكافئية غير المتماثلة لريش
١ توربين بيكر 316 تساعد على استعادة فقاعات الغاز في رأس القاع ؛ وهو ما يدعم الكتلة في هذه المنطقة من الخزان . ونظراً لأن مفاعلات حامض J) معامل تعد كبيرة إلى حد بعيد ؛ فإن رأس القاع شبه الإهليلجية يمكن أن CTA الترفثاليك الخام في 17/78 PTA م" في المصانع التي يصل إنتاجها +0 كيلو طن Ve تصل تقريباً إلى السنة ؛ ولذا فإنه من الأهمية بمكان تحسين انتقال الكتلة في منطقة رأس القاع. 0 جدول ؟: أداء انتقال الكتلة الخاصة بأنظمة الإثارة في توربين بيكر + التوربين ذي الريش المنحدرة ؛ بالإضافة إلى تلك المتعقلة بنظام توربين روشتون BT6 + PBT الخزان لأخذ Jala ذي الريش المنحدرة ؛ من مواضع مختلفة Rushton + PBT التوربين + العينات: Ye dado + ا ديار + 6 الجزء العلوي + 6 الجزء الأوسط + 56 الجزء السفلي إلى أنه قد تم إجراء الاختبارات أيضاً من خلال استخدام agitation تجدر الإشارة ¢ gas Jal وذلك لتحديد عامل انحباس وتمدد acetic acid محلول حامض الخليك للوسيط العامل physical وقد تم تكييف محلول حامض الخليك لمحاكاة الأحوال الفيزيائية الخام . هذا ويعرض شكلي © و + عامل انحباس وتمدد CTA لمفاعل حامض الترفثاليك الغاز مقابل استهلاك طاقة معينة للمعدلات المختلفة لتدفق الغاز . ومن الجدير بالذكر أن Ve النتائج الواردة في هذه الأشكال تتفق بشكل جيد مع المفاعلات الصناعية الحقيقية حيث يكون عامل التمدد حوالي ؟. ْ وللحصول على خصائص سحب الطاقة لأنظمة الإثارة المختلفة ؛ تم إجراء
V الاختبارات بوسيط محلول حامض الخليك المشبع وغير المشبع بالهواء . يوضح شكل
١ سحب الطاقة الخاصة بأنظمة الإثارة المختلفة كدالة على سرعة الدفاعة في الأحوال غير المزودة بالغاز. هذا ويشار إلى أن الملاحظات المشابهة لتلك الواردة في شكل 7 يمكن رؤيتها من ١,4 النتائج الواردة في شكل 8 ؛ والتي تشير إلى الأحوال المزودة بالغاز عند درجة ريش JE وكما هو متوقع تختلف درجات سحب الطاقة بسبب اختلافات . VVM © الدفاعة نصف القطرية ؛ وقد قام نظام الإشثارة الذي يحتوي على توربين بيكر بسحب أقل كمية من الطاقة في كل الأحوال المذكورة . وينبغي أن نشير إلى أنه في
CTA كيلو طن في السنة من حامض الترفثاليك ©08٠0 المحطات التي تبلغ طاقتها الإنتاجية الخام نظام تشغيل تصل قدرته حوالي CTA النقي ؛ يستخدم مفاعل حامض الترفثاليك كيلووات ؛ كما يقوم بتشغيل سرعتين مزدوجتين لمواءمة سحب الطاقة خلال ٠0١١ ٠ ؛ ولذلك فإنه من الأهمية بمكان فهم أحوال سحب gas الأحوال المزودة وغير المزودة بالغاز الطاقة المزودة وغير المزودة بالغاز من أجل القيام بعمل تصميم منخفض التكلفة لمفاعل الخام. CTA حامض الترفتاليك نسبة الطاقة المزودة بالغاز إلى الطاقة غير المزودة ol وينبغي الإحاطة . ؛ والتي تعرف بالعامل الرئيسي ؛ تستخدم في تحديد متطلبات نظام التشغيل gas بالغاز ٠ العوامل الرئيسية مقارنة بأرقام التهوية لنظامي الإثارة ٠١ يوضح الشكلان 4 و من 377724 ١6 إلى ope) في الأحوال المختلفة لتصاعد الغازات agitation لفة في الدقيقة) . تضمن ١50 إلى Te) خلال خطوات 0,9) ومعدلات الإثارة (Re) Reynolds si) منحنيات الأشكال تسعة أرقام للتهوية عند قيم ثابتة متعددة لرقم ٠١ الخاص بالدفاعة . ويصل كل منحنى من المنحنيات الواردة في الشكلين 4 و | ٠ إلى منطقة تشغيلية ؛ حيث لا يمكن لرقم التهوية المتزايدة تغييير العامل الرئيسي بشكل مفاجئ . وعلى الرغم من أنه لا يوجد بين هذه المنحنيات ما يوضح الزيادة المفاجئة الرئيسي ؛ وهو ما يدل على أن نظام الدفاعة قد بدأ يطفح ؛ إلا أننا ينبغي أن نتذكر Jalal مرتبطاً بجميع الدفاعة نصف القطرية PBT بتوربين بيكر bad أن هذه البيانات تتأثر .(BT6 or Rushton (توربيني بيكر أو روشتون
YY
٠١ وقد أدى بدء تدفق الغاز إلى أن تقل العوامل الرئيسية في الشكلين 9 و بالنسبة لنظام جهاز الإثشارة في توربين (Mor إلى ٠ بشكل مفاجئئ (من ؛ والشيء الأكثر أهمية أن العوامل الرئيسية للنظام في توربين Rushton turbine روشتون انحدرت الأنظمة في توربين روشتون Lay مطلقاً إلى أقل من 0.6 ؛ jaw لم Ss .+,Y0 بدرجة Rushton-BT6 يحتوي جدول © على بيانات مأخوذة من الأشسكال الواردة أدناه ؛ ويعرض لفة في الدقيقة) ٠40 معدل إشارة die) معدلات_القيم الثابتة لرقم رينولدز le هذا وتوضح ابيانات التي يحتوي عليها . (VVM ٠,6 ورقم تهوية (عند معدل
VE كيلووات/ 14,0) (BT6) الجدول ميزة هامة في متطلبات الطاقة الخاصة بتوربين كيلووات/<7؟ قدرة ١6,5 <( قدرة حصانية) مقارنة بالدفاعة في توربين روشتون ٠ حصاية) . ويرجع هذا التأثير إلى الدفق الدوامي وانخفاض الضغط في منطقة الإثارة (خلف ريش الدفاعة) ؛ وهو ما يؤدي إلى الزيادة التالية: توربين بيكر .Rushton turbine توربين روشتون > Bakker turbine : جدول متطلبات الطاقة والعوامل الرئيسية لأنظمة الضخ بتوربين بيكر + التوربين ذي Vo الريش المنحدرة ¢ وتوربين روشتون + التوربين ذي الريش المنحدرة ؛ وذلك في أحوال (acetic acid تشغيلية ثابتة (وسيط تدمج حامض الخليك لقص ست المنحدرة ذي الريش المنحدرة Co
Css] 06| 00 essa] 105/14 | غير مزودة بالغاز Ala حصانية 3,8 [al 55S) (kWHp | ٠
VY
ينبغي الالتفات إلى أن انخفاض متطلبات الطاقة الخاصة بنظام توربين بيكر يعني انخفاض نسبة تكاليف التشغيل ؛ بالإضافة إلى توافر قدرة أكبر على تشغيل من أنظمة الدفاعات الأخرى . بالإضافة إلى ذلك ؛ lef agitation معدلات إشارة تجعل توربين بيكر لديه قدرة ٠١ نجد أن العوامل الرئيسية ذات القيمة القريبة من أفضل على التشغيل بنفس السرعة سواءً كان التشغيل في أحوال مزودة أو غير مزودة ٠ ذات الأهمية التي يوفرها هذا النظام هي التكاليف GaN بالغاز . ومن الأمور الرأسمالية الأولية لنظام تشغيل الدفاعة ؛ وذلك نظراً للحاجة إلى تشغيل نظام سرعة واحدة فقط. أوضحت هذه التجارب أن أككر التقنيات الفعالة لممج المواد الصلبة والسائلة للغاز بالنسبة لمفاعلات خزانات المزج المستخدمة في عملية أكسدة حامض ٠ الخام تشتمل على ما يلي: CTA oxidation الترفثاليك بالإضافة إلى واحد أو أكثر من الدّفاعات Bakker turbine دفاعة توربين بيكر (V) التوربين (التوربينات) ذي الريش المنحدرة ؛ وذلك في وضع الضخ السفلي. Jie المحورية (؟) يتم نضح الغاز عبر فتحات تماسية توجد بالقرب من أطراف الدفاعة ؛ لكنها تكون أسفل خط المنتصف الأفقي للريش مباشرة. ٠5 ومن الأهمية بمكان أن نشير إلى أن مزايا نظام الضخ بتوربين بيكر
Rushton turbines إلى جانب الأقراص المقعرة أو توربينات روشتون Bakker turbine تتضمن الأداء العالي لانتقال الكتلة ؛ وانخفاض استهلاك معدل الطاقة غير المزودة بالغاز ؛ كما أنه أقل عرضة للطفح بمعدلات تهوية مرتفعة ؛ علاوة على تمتعه بقدرة أفضل على حسب الشوائب الصلبة. ض “© لتوربين بيكر gas ولا ريب أن انخفاض متطلبات الطاقة غير المزودة بالغاز agitation الإشارة Olea سوف تقلل التكاليف الرأسمالية لنظام تشغيل Bakker turbine بشكل كبير ؛ وذلك من خلال الحاجة إلى سرعة واحدة فقط بدلاً من سرعتين. كما أن الزيادة ٠ بحوالي acetic acid ويقدر الحد من استخدام حامض الخليك
JN تقدر بحوالي 70,9 إلى p-xylene في ناتج البارا-زيلين Te
YAS
Claims (1)
- V¢ عناصر_الحمايسة -١ ١ عملية إنتاج أحماض ثنائي الكربوكسيل العطرية aromatic dicarboxylic acids من خلال 0 أكسدة oxidation الزيلين لثنائي ميثيل بنزين dimethylbenzenes ؛ حيث يتم دمج dimethylbenzenes ¥ ممزوج مع الهواء ؛ والمواد المذيبة solvent والحفازة catalyst في 1 المفاعلات + كما تشمل العملية إثارة agitation مزج التفاعلات مع واحدة أو أكثر ٠ من الدفاعات نصف القطرية غير المتماثلة بالإضافة إلى دفاعة محورية واحدة على 57 الأقل. : ١ - ؟- العملية Go, لعنصر الحماية ١ ؛ حيث يكون حامض ثنائي الكربوكسيل العطري aromatic dicarboxylic acid Y عبارة عن حامض terephthalic acid Sta ill ؛ ويكون dey بنزين methylbenzene عبارة عن البارا-زيلين p-xylene -Y ١ العملية وفقاً لعنصر الحماية ١ ؛ حيث يكون حامض ثنائي الكربوكسيل العطري aromatic dicarboxylic acid Y عبارة عن حامض الأيزوفثاليك isophthalic acid ؛ ويكسون v الميثيل -بنزين le methylbenzene 3 عن الزيلين .m-xylene ١ +- العملية Ga, لعنصر الحماية ١ ؛ حيث يكون حامض ثنائي لكربوكسيل Y العط ري aromatic dicarboxylic acid عبارة عن حامض | لأرتوفثاليك ortophthalic acid ¥ ؛ ويكون الميثيل ~ بنزين methylbenzene عبارة عن الزيلين.0-xylene 1 ٠ #- العملية وفقاً لعنصر الحماية ٠ ؛ حيث تتوافر أنبوبة سحب لتحسين انتقال كتلة ٠ السوائل المستخرجة من الغاز gas-liquid! 0١ + العملية وفقاً لعنصر الحماية ١ ؛ حيث تتكون فيها الدقاعة نصف قطرية من ريش» - متعددة تأخذ شكل مخروطي وتمتد في شكل شعاعي خارج من أسطوانة ؛ ويكون القوس© العلوي في كل ريشة أطول من القوس السفلي بها.٠ 7- العملية وفقاً لعنصر الحماية ١ ؛ حيث تكون الدفاعة المحورية عبارة عن دفاعة» -للتورببين turbine ذي الريش المنحدرة.A ١ العملية وفقاً لعنصر الحماية ٠١ ؛ حيث يتم نضح الأكسجين A oxygen يحتوي علىx الغاز gas إلى المفاعل عبر فتحات تماسية توجد بالقرب من أطراف الدفاعة نصف القطرية» - غير المتماثلة ؛ والتي توجد أسفل خط المنتصف SUE للدفاعة نصف القطرية غير»4 المتماثلة.١ 4- عملية لإنتاج أحماض ثنائي الكربوكسيل العطرية aromatic dicarboxylic acids مسنY خلال أكسدة SUD oxidation ميثيل بنزين dimethylbenzenes وتشمل: إثارة ثنائي ميثيلcatalyst والحفازة solvent مع الهواء ¢ والمواد المذيبة agitating dimethylbenzenes (Oz Tv يشمل المزج بين واحدة على الأقل من agitating في المفاعل من خلال نظام إشارة 4٠ الدفاعات نصف القطرية غير المتمائلة مع دفاعة محورية واحدة على الأقل يتم اختيارهما> -_من: دفاعة ذات ريشة منحدرة ؛ دفاعة ذات ريشة إنسيابية ؛ ودفاعة ذات كفاءة عالية ؛ - ودفاعة بحرية. ض -٠ ١ عملية لإنتاج أحماض ثنائي الكربوكسيل العطرية aromatic dicarboxylic acids من Y خلال أكسدة ©0208 الزيلين لثنائي ميثيل بنزين dimethylbenzenes وتشمل: إثشارة Sl agitating v ميثيل بنزين dimethylbenzenes مع الأكسجين 0 المحتوي على الغاز gas ¢ والمواد المذيبة solvent والحفازة catalyst في المفاعل من خلال نظام إثارة agitatingاد يشمل المزج بين واحدة على الأقل من الدفاعات نصف القطرية غير المتماثلة وواحدة على ١ الأقل من الدفاعات المحورية ذات الريشة المنخفضة. ١ -١١ ١ العملية وفقاً لعنصر الحماية ٠١ ؛ التي يكون فيها الأكسجين oxygen المحتوي على Y الغاز gas مشتملاً على الهواء. YAS
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US29106701P | 2001-05-15 | 2001-05-15 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA02230176B1 true SA02230176B1 (ar) | 2008-09-10 |
Family
ID=23118684
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA02230176A SA02230176B1 (ar) | 2001-05-15 | 2002-06-25 | نظام إثارة محسن لمفاعلات أكسدة الكيل بنزين |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6984753B2 (ar) |
| GB (1) | GB2391866B (ar) |
| SA (1) | SA02230176B1 (ar) |
| TW (1) | TW539667B (ar) |
| WO (1) | WO2002092549A1 (ar) |
Families Citing this family (40)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7153480B2 (en) | 2003-05-22 | 2006-12-26 | David Robert Bickham | Apparatus for and method of producing aromatic carboxylic acids |
| US7504535B2 (en) | 2004-09-02 | 2009-03-17 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7910769B2 (en) | 2004-09-02 | 2011-03-22 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7608733B2 (en) * | 2004-09-02 | 2009-10-27 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7381836B2 (en) | 2004-09-02 | 2008-06-03 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7586000B2 (en) | 2004-09-02 | 2009-09-08 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7563926B2 (en) * | 2004-09-02 | 2009-07-21 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7582793B2 (en) | 2004-09-02 | 2009-09-01 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7399882B2 (en) * | 2004-09-02 | 2008-07-15 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7371894B2 (en) | 2004-09-02 | 2008-05-13 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US20060047153A1 (en) * | 2004-09-02 | 2006-03-02 | Wonders Alan G | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7568361B2 (en) * | 2004-09-02 | 2009-08-04 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7361784B2 (en) * | 2004-09-02 | 2008-04-22 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7608732B2 (en) * | 2005-03-08 | 2009-10-27 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7507857B2 (en) * | 2004-09-02 | 2009-03-24 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7572936B2 (en) | 2004-09-02 | 2009-08-11 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7390921B2 (en) * | 2004-09-02 | 2008-06-24 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| RU2384563C2 (ru) * | 2004-09-02 | 2010-03-20 | Истман Кемикал Компани | Оптимизированное жидкофазное окисление |
| US7572932B2 (en) | 2004-09-02 | 2009-08-11 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7741515B2 (en) | 2004-09-02 | 2010-06-22 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7482482B2 (en) * | 2004-09-02 | 2009-01-27 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7692037B2 (en) | 2004-09-02 | 2010-04-06 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7683210B2 (en) * | 2004-09-02 | 2010-03-23 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7589231B2 (en) | 2004-09-02 | 2009-09-15 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7495125B2 (en) * | 2004-09-02 | 2009-02-24 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7692036B2 (en) | 2004-11-29 | 2010-04-06 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US20060116531A1 (en) * | 2004-11-29 | 2006-06-01 | Wonders Alan G | Modeling of liquid-phase oxidation |
| US7884232B2 (en) | 2005-06-16 | 2011-02-08 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US20070155987A1 (en) * | 2006-01-04 | 2007-07-05 | O'meadhra Ruairi S | Oxidative digestion with optimized agitation |
| US7355068B2 (en) | 2006-01-04 | 2008-04-08 | Eastman Chemical Company | Oxidation system with internal secondary reactor |
| US7358389B2 (en) * | 2006-01-04 | 2008-04-15 | Eastman Chemical Company | Oxidation system employing internal structure for enhanced hydrodynamics |
| US7772424B2 (en) * | 2006-03-01 | 2010-08-10 | Eastman Chemical Company | Polycarboxylic acid production system employing enhanced evaporative concentration downstream of oxidative digestion |
| US7501537B2 (en) * | 2006-03-01 | 2009-03-10 | Eastman Chemical Company | Polycarboxylic acid production system employing oxidative digestion with reduced or eliminated upstream liquor exchange |
| US20070208194A1 (en) | 2006-03-01 | 2007-09-06 | Woodruff Thomas E | Oxidation system with sidedraw secondary reactor |
| US7816556B2 (en) * | 2006-03-01 | 2010-10-19 | Eastman Chemical Company | Polycarboxylic acid production system employing enhanced multistage oxidative digestion |
| TW200944287A (en) * | 2007-12-21 | 2009-11-01 | Philadelphia Gear Corp | Gas foil impeller |
| AU2010275687A1 (en) | 2009-07-24 | 2012-01-12 | F. Hoffmann-La Roche Ag | Stirrer system |
| KR102408877B1 (ko) * | 2014-08-13 | 2022-06-13 | 베르살리스 에스.피.에이. | 회전자 및 교반 디바이스 |
| KR102880781B1 (ko) * | 2019-10-08 | 2025-11-03 | 한화솔루션 주식회사 | 알돌 축합 반응용 연속교반탱크 반응기 |
| JP7380424B2 (ja) * | 2020-05-28 | 2023-11-15 | 住友金属鉱山株式会社 | 酸化中和反応装置、及び、酸化中和反応装置の運転方法 |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1967739U (de) | 1966-07-04 | 1967-09-07 | Process Engineering Co | Vorrichtung zur herstellung feinstdurchmischung gasfoermiger und fluessiger stoffe untereinander. |
| US4231974A (en) | 1979-01-29 | 1980-11-04 | General Signal Corporation | Fluids mixing apparatus |
| JPS5796006A (en) | 1980-12-05 | 1982-06-15 | Mitsui Toatsu Chem Inc | Production of rubber-modified styrene resin |
| SU1115791A1 (ru) | 1982-12-27 | 1984-09-30 | Предприятие П/Я А-1785 | Реактор-смеситель |
| DE3516027A1 (de) | 1985-05-04 | 1986-11-06 | Huels Chemische Werke Ag | Ruehrsystem und verfahren zum begasen von fluessigkeiten |
| DE3533359A1 (de) * | 1985-09-19 | 1987-03-26 | Lechler Elring Dichtungswerke | Zylinderkopfdichtung |
| JPS6269976A (ja) | 1985-09-24 | 1987-03-31 | Kansai Kagaku Kikai Seisaku Kk | 酒石を除去する方法及び装置 |
| US5102630A (en) * | 1988-03-17 | 1992-04-07 | Amoco Corporation | Apparatus for increasing yield and product quality while reducing power costs in oxidation of an aromatic alkyl to an aromatic carboxylic acid |
| SU1632493A1 (ru) | 1989-04-25 | 1991-03-07 | Предприятие П/Я Р-6956 | Химический реактор |
| US5108662A (en) * | 1991-05-01 | 1992-04-28 | Union Carbide Industrial Gases Technology Corporation | Gas-liquid mixing process and apparatus |
| BR9501991A (pt) | 1994-05-11 | 1996-02-27 | Praxair Technology Inc | Processo e sistema para oxidaçao de materiais quimicos orgânicos |
| SE505871C2 (sv) | 1996-01-12 | 1997-10-20 | Kvaerner Pulping Tech | Blandningsanordning för blandning av svartlut från cellulosatillverkning med aska från rökgaser åstadkommen vid förbränning av svartlut |
| US5791780A (en) | 1997-04-30 | 1998-08-11 | Chemineer, Inc. | Impeller assembly with asymmetric concave blades |
| US5972661A (en) | 1998-09-28 | 1999-10-26 | Penn State Research Foundation | Mixing systems |
-
2002
- 2002-04-24 WO PCT/US2002/013216 patent/WO2002092549A1/en not_active Ceased
- 2002-04-24 US US10/469,678 patent/US6984753B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-04-24 GB GB0328038A patent/GB2391866B/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-05-14 TW TW091109997A patent/TW539667B/zh active
- 2002-06-25 SA SA02230176A patent/SA02230176B1/ar unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2391866B (en) | 2004-11-10 |
| WO2002092549A1 (en) | 2002-11-21 |
| US6984753B2 (en) | 2006-01-10 |
| US20040087814A1 (en) | 2004-05-06 |
| TW539667B (en) | 2003-07-01 |
| GB0328038D0 (en) | 2004-01-07 |
| GB2391866A (en) | 2004-02-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA02230176B1 (ar) | نظام إثارة محسن لمفاعلات أكسدة الكيل بنزين | |
| JP5437805B2 (ja) | 気液相反応器装置 | |
| US6250797B1 (en) | Mixing impeller system having blades with slots extending essentially all the way between tip and hub ends thereof which facilitate mass transfer | |
| RU1817705C (ru) | Реактор дл окислени алкилароматического углеводорода в ароматическую карбоновую кислоту и способ окислени алкилароматического углеводорода в ароматическую карбоновую кислоту | |
| US7153480B2 (en) | Apparatus for and method of producing aromatic carboxylic acids | |
| PT682000E (pt) | Oxidacao melhorada de substancias quimicas organicas | |
| CN101172939A (zh) | 一种生产多元羧酸的氧化反应器 | |
| CN106076211A (zh) | 一种气液两相射流反应器以及气液两相射流反应系统 | |
| CN101443100A (zh) | 混合装置 | |
| CN101745334A (zh) | 一种用于吸入和分散易自聚气体的搅拌桨 | |
| CN204816457U (zh) | 一种用于仿生催化环己酮气液相氧化制备ε-己内酯的反应器 | |
| CN113731219B (zh) | 一种后掠式圆盘涡轮搅拌桨 | |
| CN101745292B (zh) | 用于乙烯酮连续吸收的多级开式涡轮转盘搅拌塔及其应用 | |
| Chen et al. | Comparison of mass transfer performance for various single and twin impellers | |
| EP0018367A1 (en) | An arrangement in apparatus for mixing gases with and dissolving gases in liquids | |
| JP7105446B2 (ja) | 反応装置 | |
| JP6651094B1 (ja) | 微細気泡生成部材及びそれを用いた水中曝気撹拌装置 | |
| JP7341389B2 (ja) | 反応装置及び反応装置を用いた化学処理方法 | |
| CN1443598A (zh) | 表面曝气式多相接触搅拌装置 | |
| GB2541283A (en) | Apparatus | |
| CA2261617A1 (en) | Device for phase separation | |
| Xu et al. | Critical rotational speed for a floating particle suspension in an aerated vessel | |
| SU1212541A1 (ru) | Аппарат дл контакта газа и жидкости | |
| JP7090287B2 (ja) | 反応装置 | |
| Bakker | A new gas dispersion impeller with vertically asymmetric blades |