SA117380578B1 - عملية لمعالجة جازولين - Google Patents
عملية لمعالجة جازولين Download PDFInfo
- Publication number
- SA117380578B1 SA117380578B1 SA117380578A SA117380578A SA117380578B1 SA 117380578 B1 SA117380578 B1 SA 117380578B1 SA 117380578 A SA117380578 A SA 117380578A SA 117380578 A SA117380578 A SA 117380578A SA 117380578 B1 SA117380578 B1 SA 117380578B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- gasoline
- sulfur
- range
- mcn
- medium
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 98
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 110
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 47
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims abstract description 46
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims abstract description 45
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 40
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims abstract description 36
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical class S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 31
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims abstract description 29
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 claims abstract description 26
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 19
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 18
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims abstract description 17
- 150000001993 dienes Chemical class 0.000 claims abstract description 9
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 109
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 108
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 claims description 97
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 claims description 75
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 claims description 75
- LSDPWZHWYPCBBB-UHFFFAOYSA-N Methanethiol Chemical compound SC LSDPWZHWYPCBBB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 74
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 claims description 37
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 17
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 15
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 12
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims description 9
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 claims description 5
- 230000011218 segmentation Effects 0.000 claims description 5
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 2
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims 1
- 101100182721 Mus musculus Ly6e gene Proteins 0.000 claims 1
- XAQHXGSHRMHVMU-UHFFFAOYSA-N [S].[S] Chemical compound [S].[S] XAQHXGSHRMHVMU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 235000008001 rakum palm Nutrition 0.000 claims 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 claims 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims 1
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 abstract 3
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 19
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 17
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 16
- TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N octane Chemical compound CCCCCCCC TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 12
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 11
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 10
- YTPLMLYBLZKORZ-UHFFFAOYSA-N Thiophene Chemical compound C=1C=CSC=1 YTPLMLYBLZKORZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 150000005673 monoalkenes Chemical class 0.000 description 8
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 8
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 7
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 7
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000004523 catalytic cracking Methods 0.000 description 5
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 5
- 125000001741 organic sulfur group Chemical group 0.000 description 5
- 229930192474 thiophene Natural products 0.000 description 5
- PMBXCGGQNSVESQ-UHFFFAOYSA-N 1-Hexanethiol Chemical compound CCCCCCS PMBXCGGQNSVESQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 125000004429 atom Chemical group 0.000 description 4
- 238000009903 catalytic hydrogenation reaction Methods 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- -1 methanethiol J Chemical compound 0.000 description 4
- JKQOBWVOAYFWKG-UHFFFAOYSA-N molybdenum trioxide Chemical compound O=[Mo](=O)=O JKQOBWVOAYFWKG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- WQAQPCDUOCURKW-UHFFFAOYSA-N butanethiol Chemical compound CCCCS WQAQPCDUOCURKW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 3
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 3
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910021474 group 7 element Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 3
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 3
- FCEHBMOGCRZNNI-UHFFFAOYSA-N 1-benzothiophene Chemical compound C1=CC=C2SC=CC2=C1 FCEHBMOGCRZNNI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- JMMZCWZIJXAGKW-UHFFFAOYSA-N 2-methylpent-2-ene Chemical compound CCC=C(C)C JMMZCWZIJXAGKW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- WKBOTKDWSSQWDR-UHFFFAOYSA-N Bromine atom Chemical compound [Br] WKBOTKDWSSQWDR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N Diethyl ether Chemical compound CCOCC RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- GIJGXNFNUUFEGH-UHFFFAOYSA-N Isopentyl mercaptan Chemical compound CC(C)CCS GIJGXNFNUUFEGH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 108010067035 Pancrelipase Proteins 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- GDTBXPJZTBHREO-UHFFFAOYSA-N bromine Substances BrBr GDTBXPJZTBHREO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052794 bromium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003518 caustics Substances 0.000 description 2
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 2
- 229940092125 creon Drugs 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 150000002391 heterocyclic compounds Chemical class 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- WXEHBUMAEPOYKP-UHFFFAOYSA-N methylsulfanylethane Chemical compound CCSC WXEHBUMAEPOYKP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZRKMQKLGEQPLNS-UHFFFAOYSA-N n-pentylmercaptane Natural products CCCCCS ZRKMQKLGEQPLNS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N olefin Natural products CCCCCCCC=C JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 2
- 238000006116 polymerization reaction Methods 0.000 description 2
- 238000000066 reactive distillation Methods 0.000 description 2
- 241000894007 species Species 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 150000003463 sulfur Chemical class 0.000 description 2
- 238000005987 sulfurization reaction Methods 0.000 description 2
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 2
- 150000003573 thiols Chemical class 0.000 description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 2
- QUSTYFNPKBDELJ-UHFFFAOYSA-N 2-Pentanethiol Chemical compound CCCC(C)S QUSTYFNPKBDELJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- IQIBYAHJXQVQGB-UHFFFAOYSA-N 2-methylbutane-2-thiol Chemical compound CCC(C)(C)S IQIBYAHJXQVQGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ISUXQQTXICTKOV-UHFFFAOYSA-N 2-methylpentane-2-thiol Chemical compound CCCC(C)(C)S ISUXQQTXICTKOV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- AILCZJZDUPFLOB-UHFFFAOYSA-N 2-methylpropane-2-thiol Chemical compound CC(C)(C)S.C(C)(C)(C)S AILCZJZDUPFLOB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QBTNCUIWCKYUMX-UHFFFAOYSA-N CC(CS)C.C(C(C)C)S Chemical compound CC(CS)C.C(C(C)C)S QBTNCUIWCKYUMX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 101100008049 Caenorhabditis elegans cut-5 gene Proteins 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 101150105088 Dele1 gene Proteins 0.000 description 1
- QMMFVYPAHWMCMS-UHFFFAOYSA-N Dimethyl sulfide Chemical compound CSC QMMFVYPAHWMCMS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920000715 Mucilage Polymers 0.000 description 1
- KJRCEJOSASVSRA-UHFFFAOYSA-N Propane-2-thiol Natural products CC(C)S KJRCEJOSASVSRA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000711981 Sais Species 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZQRGREQWCRSUCI-UHFFFAOYSA-N [S].C=1C=CSC=1 Chemical compound [S].C=1C=CSC=1 ZQRGREQWCRSUCI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 description 1
- 239000000443 aerosol Substances 0.000 description 1
- 125000000217 alkyl group Chemical group 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 description 1
- 210000000941 bile Anatomy 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001833 catalytic reforming Methods 0.000 description 1
- 230000009920 chelation Effects 0.000 description 1
- 238000003889 chemical engineering Methods 0.000 description 1
- 238000012993 chemical processing Methods 0.000 description 1
- 238000011278 co-treatment Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- LJSQFQKUNVCTIA-UHFFFAOYSA-N diethyl sulfide Chemical compound CCSCC LJSQFQKUNVCTIA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 150000002170 ethers Chemical class 0.000 description 1
- DNJIEGIFACGWOD-UHFFFAOYSA-N ethyl mercaptane Natural products CCS DNJIEGIFACGWOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 210000003195 fascia Anatomy 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 238000004231 fluid catalytic cracking Methods 0.000 description 1
- 238000004508 fractional distillation Methods 0.000 description 1
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 1
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002518 glial effect Effects 0.000 description 1
- 229910021472 group 8 element Inorganic materials 0.000 description 1
- VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N hexane Substances CCCCCC VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical group [H]* 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 125000000959 isobutyl group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])(C([H])([H])[H])C([H])([H])* 0.000 description 1
- 238000006317 isomerization reaction Methods 0.000 description 1
- 125000001449 isopropyl group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])(*)C([H])([H])[H] 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- MMZHIXBCBUGIKU-UHFFFAOYSA-N methanethiol;propane-1-thiol Chemical compound SC.CCCS MMZHIXBCBUGIKU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000476 molybdenum oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- MGRWKWACZDFZJT-UHFFFAOYSA-N molybdenum tungsten Chemical compound [Mo].[W] MGRWKWACZDFZJT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000480 nickel oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000510 noble metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002898 organic sulfur compounds Chemical class 0.000 description 1
- PQQKPALAQIIWST-UHFFFAOYSA-N oxomolybdenum Chemical compound [Mo]=O PQQKPALAQIIWST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N oxonickel Chemical compound [Ni]=O GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- WICKAMSPKJXSGN-UHFFFAOYSA-N pentane-3-thiol Chemical compound CCC(S)CC WICKAMSPKJXSGN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 1
- ZFBCXCPSWODBRU-UHFFFAOYSA-N propane-1-thiol Chemical compound CCCS.CCCS ZFBCXCPSWODBRU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 229940059867 sulfur containing product ectoparasiticides Drugs 0.000 description 1
- 210000001550 testis Anatomy 0.000 description 1
- XSROQCDVUIHRSI-UHFFFAOYSA-N thietane Chemical compound C1CSC1 XSROQCDVUIHRSI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005732 thioetherification reaction Methods 0.000 description 1
- 150000003577 thiophenes Chemical class 0.000 description 1
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G67/00—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one process for refining in the absence of hydrogen only
- C10G67/02—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one process for refining in the absence of hydrogen only plural serial stages only
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
- C10G65/02—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only
- C10G65/04—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only including only refining steps
- C10G65/06—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only including only refining steps at least one step being a selective hydrogenation of the diolefins
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
- C10G45/02—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
- C10G65/02—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only
- C10G65/04—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only including only refining steps
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
- C10G65/14—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural parallel stages only
- C10G65/16—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural parallel stages only including only refining steps
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/1037—Hydrocarbon fractions
- C10G2300/1044—Heavy gasoline or naphtha having a boiling range of about 100 - 180 °C
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
- C10G2300/201—Impurities
- C10G2300/202—Heteroatoms content, i.e. S, N, O, P
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/40—Characteristics of the process deviating from typical ways of processing
- C10G2300/4081—Recycling aspects
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/02—Gasoline
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
يتعلق الاختراع الحالي بعملية لمعالجة جازولين gasoline يحتوي على مركبات محتوية على كبريت sulphur، أوليفينات olefins وأوليفينات ثنائية diolefins، العملية تشمل الخطوات التالية: أ) تجزئة الجازولين gasoline بأسلوب معين لاسترداد حصة جازولين gasoline متوسط واحدة على الأقل، نفثا حفزية متوسطة middle catalytic naphtha (MCN)، تشمل هيدروكربونات hydrocarbons وحيث أن اختلاف درجة الحرارة temperature difference (T) بين 5٪ و95٪ بالوزن من نقاط التقطير أقل من أو يساوي 60مئوية؛ ب) إزالة الكبريت sulphur من حصة الجازولين gasoline المتوسط MCN بمفردها وفي وجود حفاز إزالة الكبريت sulphur بالهدرجة والهيدروجين hydrogen، عند درجة حرارة في النطاق من 160مئوية إلى 450مئوية، عند ضغط في النطاق من 0.5 إلى 8 ميجاباسكال، مع سرعة حيزية للسائل في النطاق من 0.5 إلى 20 ساعة^-1 ومع نسبة بين معدل تدفق الهيدروجين hydrogen، معبر عنه بالمتر المكعب م^3 لكل ساعة، ومعدل تدفق التلقيمة المطلوب معالجتها، معبر عنه م^3 لكل ساعة وفقاً للشروط القياسية، في النطاق من 50 م^3 عياري/ م^3 إلى 1000 م^3 عياري/ م^3 بأسلوب معين لإنتاج حصة متو
Description
عملية لمعالجة جازولين Process for the Treatment of a Gasoline الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق الاختراع الحالي بعملية لتقليل كمية من المركبات تحتوي على الكبريت sulphur في جازولين gasoline من نوع أوليفيني 0167016» من أجل إنتاج جازولين مُزال الكبربت. يمكن تحديداً استخدام العملية طبقاً للاختراع لإنتاج حصص جازولين بمحتوى ماركبتان 11610801817 منخفض؛ وتحديداً محتوى ماركبتان تخليقي منخفض. يتطلب إنتاج الجازولين المتوافق مع المعايير البيئية الجديدة خفض جوهري في محتوى الكبربت به إلى قيم لا تتجاوز عموماً 50 جزء في المليون (مجم/ كجم)؛ ويفضل أقل من 10 جزء في المليون. من المعروف أيضاً أن الجازولين المتحول؛ ويمزيد من التحديد الجازولين الناتج من التكسير 0 الحفزي؛ الذي قد Jie 730 إلى 750 من تجمع الجازولين؛ له محتويات dalle من الأوليفينات 5 والكبريت. لهذا السبب» تقريباً 790 من الكبريت الموجود في الجازولين يمكن أن يعزي إلى الجازولين الناتج من عمليات التكسير الحفزي؛ التي سوف يطلق عليها جازولين FCC (تكسير حفزي بمائع (fluid catalytic cracking بالتالي يشكل جازولين FCC التلقيمة المفضلة للعملية من الاختراع 5 الحالي. من بين الشبل الممكنة لإنتاج الوقود بمحتوى كبريت منخفض؛ التي أصبحت شائعة جداً الكبريت بالهدرجة hydrodesulphurization في وجود الهيدروجين hydrogen وحفاز. تقوم العمليات التقليدية بإزالة الكبريت من الجازولين بأسلوب غير انتقائي بهدرجة نسبية كبيرة من 0 الأوليفينات الأحادية 0000016805 مما يؤدي إلى انخفاض جوهري في رقم الأوكتان octane
وارتفاع استهلاك الهيدروجين. يمكن أن تستخدم العمليات الأخيرة؛ مثل عملية Prime G+ (علامة تجارية)؛ لإزالة الكبريت من جازولين متكسر غني بالأوليفين بينما يتم تحديد هدرجة الأوليفينات الأحادية ونتيجة لذلك ينخفض رقم الأوكتان ويرتفع استهلاك الهيدروجين الذي يستتبع ذلك. توصف أمثلة على عمليات من هذا النوع في طلبات براءة الاختراع الأوروبية رقم 1077247 ويراءة الاختراع الأوروبية رقم 1174485.
كما هو موصوف في طلبات براءة الاختراع الأوروبية رقم 1077247 وبراءة الاختراع الأوروبية رقم 1800748« من المفيد تنفيذ خطوة لأجل الهدرجة الانتفائية للتلقيمة المطلوب معالجتها قبل خطوة المعالجة بالهيدروجين. تتكون جوهرياً خطوة الهدرجة الأولى من هدرجة الأوليفينات الثنائية 5 اتتقائياً؛ بينما في نفس الوقت تتحول المركبات المحتوية على الكبريت الخفيف المشبع 0 بجعلها JE (بزيادة وزنها الجزيئي). قد يكون للمركبات المحتوية على الكبريت نقطة غليان أقل من نقطة lle الثيوفين thiophene مثل ميثانثيول «ethanethiol J, (methanethiol برويانثيول propanethiol وداي ميثيل سلفيد .dimethylsulphide بتجزئة الجازولين الناتج من خطوة الهدرجة dl) حصة جازولين مزالة الكبريت خفيفة (أو Gis (LCN متكسر خفيف Light (Cracked Naphtha المتكونة أساساً من أوليفينات أحادية محتوية على 5 أو 6 ذرات كربون 5 تنتج بدون فقدان رقم الأوكتان» الذي يمكن أن يُحسّن إلى تجمع الجازولين من أجل صياغة وقود السيارات. وفقاً لظروف تشغيل خاصة» تقوم هذه الهدرجة الانتقائية بتنفيذ هدرجة؛ على الأقل جزثياً أو حتى (LS الأوليفينات الثنائية الموجودة في التلقيمة المطلوب معالجتها إلى مركبات أوليفينات أحادية التي لها رقم أوكتان أفضل. تأثير آخر للهدرجة الانتقائية هو منع الإخماد التدريجي لحفاز إزالة الكبريت بالهدرجة الانتقائي و/أو تجنب الانسداد التدريجي للمفاعل بسبب تشكيل أصماغ البلمرة polymerization 0 عند سطح الحفازات أو في المفاعل. في الواقع؛ المركبات المتعددة غير المشبعة
غير ثابتة وتنزع إلى تشكيل أصماغ عن طريق البلمرة. يكشف طلب براءة الاختراع الأوروبية رقم 2161076 عن عملية للهدرجة الانتقائية لمركبات متعددة غير مشبعة؛ ويمزيد من التحديد أوليفينات ثنائية؛ من أجل تنفيذ زيادة الوزن الجزيئي المشترك لمركبات تحتوي على الكبربت الخفيف Jie ماركبتان أو سلفيد sulphides تستخدم هذه العملية
حفاز يحتوي على فلز واحد على الأقل من مجموعة VID وفلز غير نبيل واحد من المجموعة VII المترسبة على دعامة مسامية. الحصول على جازولين بمحتوى كبريت منخفض جداً؛ نموذجياً بمحتوى أقل من 10 جزءٍ في المليون بالوزن كما هو مطلوب في أوروياء يتطلب أيضاً خطوة واحدة على الأقل لإزالة الكبريت بالهدرجة؛ التي تتكون من تحويل مركبات الكبريت العضوي إلى كبريتيد hydrogen (pag nell 6 (125). مع ذلك؛ إذا لم يتم التحكم بشكل صحيح في هذه الخطوة؛ قد يتسبب ذلك في هدرجة نسبة كبيرة من الأوليفينات الأحادية الموجودة في الجازولين؛ التي تؤدي بعد ذلك إلى انخفاض جوهري في رقم أوكتان الجازولين بالإضافة إلى الاستهلاك المفرط للهيدروجين. مشكلة أخرى يتم مواجهتها أثناء خطوة إزالة الكبريت بالهدرجة هي تشكيل مركبات من نوع ماركبتان ناتجة عن تفاعل 0 إضافة 125 المتشكل في مفاعل All) الكبريت بالهدرجة على الأوليفينات الأحادية الموجودة في تلقيمة الجازولين. ماركبتان» مع الصيغة الكيميائية 4-5١ حيث R هو مجموعة ألكيل alkyl معروف أيضاً على أنه ثيولات thiols أو ماركبتان تخليقي ويمثل عموماً بين 720 و780 بالوزن من الكبريت المتخلف في جازولين مزال الكبريت. من أجل الحد من هذه العيوب» وصفِت حلول متنوعة في الأدبيات لإزالة الكبريت من 5 الجازولين المتكسر بمساعدة اتحاد من خطوات لأجل إزالة الكبريت بالهدرجة وإزالة الماركبتان التخليقي بتقنية منتقاة بحذر من أجل تجنب هدرجة الأوليفينات الأحادية الموجودة من أجل الحفاظ على رقم الأوكتان (انظرء على سبيل المثال» براءة الاختراع الأمريكية رقم 7799210( براءة الاختراع الأمريكية رقم 6960291؛ براءة الاختراع الأمريكية رقم 6387249 والطلب الأمريكي رقم 656 20077). مع ذلك»؛ يتضح أنه بالرغم من أن هذه الاتحادات التي تستخدم خطوة نهائية لإزالة الماركبتان التخليقي مناسبة تحديداً عندما توجد dala إلى محتوى كبريت منخفض جداً؛ وتبرهن على أنها مكلفة جداً عندما تكون كمية الماركبتان المطلوب إزالته كبيرة؛ في الحقيقة؛ يتطلب ذلك استهلاك كبير من مادة امتزاز أو مذيب؛ على سبيل المثال.
اقترحت بعض الحلول في الأدبيات لإنتاج الجازولين بمحتوى كبريت منخفض الفصل بالتقطير لنطاق كامل من النفثا المتكسرة «FRCN) أو (full range cracked naphtha الناتجة من عمليات التكسير. في بعض براءات الاختراع (على سبيل المثال براءات الاختراع الأوروبية رقم 7 الأوروبية رقم 1174485( الأمريكية رقم 6596157؛ الأمريكية رقم 6913688)؛ يقصد بالتقطير الحصول على حصتين: حصة خفيفة (LON) وحصة ثقيلة (HON) أو نفثا متكسرة (Heavy Cracked Naphtha abs قد تتم معالجة جازولين FRCN قبل التقطيرء على سبيل المثال باستخدام عملية يمكن أن تسمح بالهدرجة الانتقائية للأوليفينات الثنائية للجازولين و/أو السماح بزيادة الوزن الجزيئي لمركبات تحتوي على الكبربت الخفيف, بأسلوب معين بحيث بعد عملية التقطير» يتم استرداد المركبات المحتوية على الكبريت في الحصة الثقيلة؛ HON تُزال بعد ذلك المركبات 0 المحتوية على الكبريت للحصة الثقيلة من الجازولين بعمليات متنوعة؛ على سبيل المثال عبر تنفيذ إزالة الكبريت بالهدرجة الحفزية مع مفاعل واحد أو أكثر. تستخدم حلول أخرى الفصل بالتقطير لنطاق كامل من حصة النفثا FRON إلى أكثر من حصتين من أجل إنتاج الجازولين بمحتوى كبريت منخفض أو حتى بمحتويات كبريت منخفضة das بمقدار 10 جزءٍ في المليون بالوزن. في العملية من هذا النوع؛ تُعالج الحصص الناتجة بشكل منفصل 5 أو متحدة جزثياً لإزالة الكبريت العضوي من ga على الأقل من الحصص الناتجة؛ الغرض هو الحصول على جازولين مزال الكبريت بعد خلط كل أو على الأقل gia من الحصص المعالجة. كمثال» يصف الطلب الأمريكية رقم 2004/188327 عملية يمكن استخدامها لتقليل sine الكبريت للجازولين FCC بفصل جازولين FRCON إلى ثلاث حصص بواسطة عملية تقطير: حصة did حصة متوسطة وحصة ثقيلة. يُزال الكبريت من الحصة الثقيلة ويتحد الصبيب مع الحصة 0 المتوسطة؛ وبعد ذلك يُزال الكبريت منها بالكامل أثناء الخطوة الثانية لإزالة الكبريت بالهدرجة. يتحدد أن الماركبتان الموجود في الحصة الخفيفة قد J سواء بعملية dallas مع إثير ثيولي thioetherification قبل الفصل إلى ثلاث حصص» أو بالمعالجة اللاحقة مع مادة كاوية. تصف براءة الاختراع الأمريكية رقم 6103105 عملية مماثلة؛ ينفصل جازولين FRON أيضاً إلى ثلاث حصص عن طريق عملية تقطير. يتحدد أن الحصة الخفيفة تمثل بين 750 7805 5 .من الجازولين والحصة الثقيلة تمثل 75 إلى 720 من جازولين FRCN يتحدد أيضاً أن الحصة
المتوسطة والحصة الثقيلة يُزال منها الكبريت بالهدرجة في مفاعل فردي محتوي على قاعين حفزبين. تُعالج الحصة الثقيلة في القاع الحفزي الأول وتُضاف الحصة المتوسطة بين القاعين من أجل تنفيذ المعالجة المشتركة مع حصة ثقيلة مُزالة الكبريت جزئياً ناتجة من القاع الأول في القاع الحفزي الثاني. يشير المؤلفون إلى أن إزالة الكبريت تكون ALIS تقريباً وهدرجة الأوليفينات أيضاً للحصة الثقيلة تكون كاملة تقريباً. تصف أيضاً براءة الاختراع الفرنسية رقم 2807061 عملية AY الكبريت من الجازولين تشمل خطوة هدرجة انتقائية يليها الفصل إلى ثلاثة أجزاء مقتطعة على الأقل. أكبر gia مقتطع يكون خالي عملياً من الكبريت. يُعالج أثقل ein مقتطع مرة واحدة على الأقل من أجل إزالة الكبريت من المركبات المحتوية على الكبريت غير المشبعة في الحصة. يتميز الجزءِ المقتطع المتوسط بمحتوى 0 منخفض نسبياً من الأوليفينات والمواد الأروماتية. يخضع edn من أو كل الحصة إلى خطوة واحدة على الأقل من إزالة الكبربت وإزالة النيتروجين denitrogenation يليها خطوة إصلاح حفزية. تصف براءة الاختراع الأمريكية رقم 9260672 عملية لإنتاج جازولين مع خسارة صغيرة في رقم الأوكتان. طبقاً للمخترعين؛ بعد تشبع الأوليفينات الثنائية؛ ينفصل جازولين FRON بالتقطير إلى حصة خفيفة مع نقطة نهاية 70”مئوية؛ حصة متوسطة (90-70"مثوية) وحصة ثقيلة (90- 5 210 "مثوية). يزال ماركبتان الحصة الخفيفة مع dalle بمادة كاوية في مُعدة معروفة على أنها مُعدة CFC (ملماس غشاء مستمر Film Contactor 000100005). يُزال الكبريت من حصة cdl محتوية مبدئياً على مركبات محتوية على كبريت ثيوفين» عن طريق إزالة الكبريت بالهدرجة الحفزية أو عملية امتزاز تفاعلية. قد تُرسل الحصة المتوسطة إلى وحدة الأزمرة isomerization أو وحدة إصلاح حفزي. laa) قد تُعالج بشكل مشترك الحصة المتوسطة مع الحصة الخفيفة في 0 مُعدة CFC من أجل خفض محتوى الماركبتان؛ أو في الواقع قد تُعالج هذه الحصة بشكل مشترك مع الحصة الثقيلة. لا تقترح هذه العملية معالجة منفصلة بإزالة الكبريت للحصة المتوسطة. تصف وثيقة الطلب الأمريكي رقم 2004/0195151 عملية انتقائية لإزالة الكبريت من جازولين 54017. يدخل جازولين FRCN إلى عمود تقطير تفاعلي من أجل تنفيذ كل من معالجة بإثير ثيولي للماركبتان الموجود في التلقيمة وفصل إلى حصة خفيفة؛ حصة متوسطة وحصة ثقيلة. 5 شُحب الحصة المتوسطة كتيار جانبي وتُعالج في مفاعل إزالة الكبريت.
تصف وثيقة الطلب الأمريكي رقم 2014/0054198 عملية لخفض محتوى الكبريت لتيار من الهيدروكريونات chydrocarbons العملية تشمل اتصال جازولين FRON مع حفاز هدرجة من أجل هدرجة oda على الأقل من دايينات dienes وتحويل gia على الأقل من الماركبتان إلى إثير ثيولي. يُجزاً بعد ذلك جازولين FRON إلى جزء مقتطع gia hid مقتطع متوسط وجزء مقطتع تقيل. يُزال الكبريت من الجزء المقتطع الثقيل في عملية إزالة الكبريت بالهدرجة الحفزية. يُخلط gall المقتطع المتوسط مع هيدروجين وحصة زبت الغاز من أجل تشكيل خليط يتصل مع حفاز في مفاعل إزالة الكبريت بالهدرجة وينفصل بعد ذلك للحصول على جزء مقتطع متوسط مزال الكبريت واسترداد حصة Wal cu) التى يعاد تدويرها إلى العملية وتُطهر اختيارياً. فى هذه العملية؛ تُنفذ بشكل نظامي إزالة الكبريت بالهدرجة للجزءِ المقتطع المتوسط كخليط مع حصة cu) الغاز أو جزءِ من 0 الجزءٍ المقتطع القيل من أجل القدرة على استخدام تكنولوجيا من نوع مفاعل قاع ترشيح أو تقطير تفاعلي (الذي (Kad بعد ذلك من تنفيذ إزالة الكبريت بالهدرجة والفصل في خطوة فردية). تنفذ بالتالي Ally) الكبريت بالهدرجة للجزءٍ المقتطع المتوسط في وسط من ثلاثة أطوار غاز/ سائل/ صلب. استخدام حصة زبت الغاز المخلوطة مع الجزءٍ المقتطع المتوسط؛ مع ذلك؛ يتطلب عموماً استخدام كمية كبيرة من الحفاز die في الحالة التي فيها يُعالج gad) المقتطع المتوسط بمفرده؛ لأن التيار 5 المطلوب معالجته كبير جوهرياً. أحد أغراض الاختراع الحالي هو اقتراح عملية لإزالة الكبريت من جازولين أولفيني؛ بتحديد خسارة رقم الأوكتان» يكون قادر على إنتاج جازولين بمحتوى كبريت إجمالي منخفض» نموذجياً أقل من 30 جزءٍ في المليون؛ أو في الواقع يفضل أقل من 15 ein في المليون بالوزن وأيضاً بمحتوى ماركبتان (تخليقي) منخفض» أي نموذجياً أقل من 15 جزء في المليون بالوزن (مُعبر die على أنه كبريت) أو في الواقع يفضل أقل من 5 جزءٍ في المليون بالوزن (معبر عنه على أنه كبريت) . الوصف العام للاختراع يتعلق الاختراع الحالي بعملية لمعالجة جازولين يحتوي على مركبات محتوية على كبريت؛ أوليفينات وأوليفينات dl العملية تشمل الخطوات التالية:
أ) تجزئة الجازولين بأسلوب معين لاسترداد حصة جازولين متوسط واحدة على الأقل؛ نفثا حفزية متوسطة «(MCN) middle catalytic naphtha تشمل هيدروكريونات وحيث أن اختلاف درجة الحرارة (AT) temperature difference بين 75 و795 بالوزن من نقاط التقطير أقل من أو يساوي 60"مئوية؛
ب إزالة الكبريت من das الجازولين المتوسط M CN بمفرد ها وفي وجود حفاز إزالة الكبريت بالهدرجة والهيدروجين» عند درجة حرارة في النطاق من 160*مثوية إلى 450*مئوية؛ عند ضغط في النطاق من 0.5 إلى 8 ميجاباسكال» مع سرعة حيزية للسائل في النطاق من 0.5 إلى 20 ساعة*-1 ومع نسبة بين معدل تدفق الهيدروجين؛ معبر die بالمتر المكعب cubic meter م35 (m3) لكل ساعة؛ ومعدل تدفق التلقيمة المطلوب معالجتهاء die yaa م35 لكل ساعة وفقاً
للشروط القياسية؛ في النطاق من 50 م34 عياري /(Nm3) normal cubic meter per hour م39 إلى 1000 م34 عياري/ 3% بأسلوب معين لإنتاج حصة متوسطة مزالة الكبريت جزئياً على الأقل» {MCN و ج) تجزئة؛ في أداة تجزئة csplitter حصة الجازولين المتوسط المزالة الكبريت جزئياً MCN التي لا تخضع إلى معالجة حفزية لاحقة للخطوة ب)؛ في أسلوب معين لاسترداد الجازولين المتوسط 5 بمحتويات ماركبتان وكبريت منخفضة من Lad العمود وحصة من الهيدروكريونات تحتوي على مركبات محتوية على الكبريت تتضمن ماركبتان من قاع العمود. بسبب اتحاد من الخطوات المتعاقبة (off وج)؛ يمكن أن تستخدم العملية طبقاً للاختراع لإنتاج جازولين متوسط بمحتوى كبريت وماركبتان منخفض ورقم أوكتان كبير. في الواقع؛ تعمل خطوة التجزئة أ) وفقاً لشروط خاصة من أجل فصل حصة جازولين متوسط MCN تغلى في نطاق درجة حرارة (Gua أي اختلاف درجة الحرارة بين 75 ;95 A بالوزن من نقاط التقطير (مقاسة طبقاً لطريقة CSD الموصوفة في وثيقة ,4 Oil Gas Sci.
Technol.
Vol. 54 (1999), No. (pp. 431-438 أقل من أو يساوي 60"مثوية. بصورة مفضلة؛ حصة MCN المتوسطة الناتجة من خطوة أ) لها اختلاف درجة حرارة (AT) بين درجات الحرارة متطابقة 75 و795 من الوزن المقطر (مقاس طبقاً لطريقة CSD الموصوفة في
وثيقة 431-438 «(Oil Gas Sci.
Technol.
Vol. 54 (1999), No. 4, pp. الذي يكون
في النطاق من 45°20 إلى 60"مئوية والأكثر تفضيلاً في نطاق 25 و40"مئوية. تُعالج بعد ذلك حصة الجازولين المتوسطة المذكورة MON بمفردهاء أي بدون الخلط مع أي حصة من الهيدروكربونات الداخلة أو الخارجة من العملية؛ في خطوة إزالة الكبريت بالهدرجة (خطوة 5 .ب) من أجل تحويل المركبات المحتوية على الكبريت في كبربتيد الهيدروجين» 125 ووفقاً للشروط التي يمكن استخدامها للحد من هدرجة الأوليفينات وبالتالي خسارة رقم الأوكتان. أثناء الخطوة ب)؛ يتشكل ماركبتان معروف على أنه ماركبتان "AT عن طريق التفاعل بين أوليفينات الحصة المتوسطة؛ MCN و125. ينفصل الماركبتان التخليقي؛ الذي له نقاط غليان أكبر من نقاط غليان الأوليفينات التي يتم الحصول منها على هذه النقاط» عن حصة الجازولين المتوسطة (MCN المزال 0 عنها الكبريت جزئياً؛ أثناء الخطوة ج). في سياق الاختراع؛ قد تشمل العملية خطوة لإزالة الغاز من 85 الموجود في الصبيب الناتج من الخطوة ب)؛ التي قد يتم تنفيذها قبل أثناء أو بعد خطوة ج). تُنفذ عموماً خطوة ج) لفصل الماركبتان التخليقي باستخدام أداة تجزئة توفر حصة سفلية مشحونة مع ماركبتان وحصة علوية (جازولين متوسط) مع محتويات ماركبتان وكبريت منخفض؛ أي مع محتوى الكبريت ASH الذي يكون نموذجياً أقل من 30 جزءٍ في المليون بالوزن» أو في الواقع يفضل أقل من جزء في المليون بالوزن. في الحالة التي فيها لا يخضع الصبيب من الخطوة ب) إلى خطوة إزالة الغاز لفصل الهيدروجين وكبريتيد الهيدروجين (ثبات الجازولين) قبل التجزثئة من الخطوة ج)؛ قد ينفصل الهيدروجين وكبربتيد الهيدروجين من قمة أداة التجزئة ج) التي تعمل بأسلوب معين حيث تُنفذ عمليات ثبات وفصل الماركبتان في نفس العمود ويتم بعد ذلك الحصول على جازولين متوسط بمحتويات ماركبتان وكبريت منخفض بالسحب كتيار جانبي واقع بالقرب من» نموذجياً عدة أطباق 0 نظرية بالأسفل؛ قمة نفس العمود. Dal في الحالة التي فيها يكون الصبيب من خطوة ب) غير ثابت لا قبل خطوة ج) ولا أثناء خطوة ج)؛ قد تُنفذ عملية الثبات diay على تيار جازولين متوسط بمحتويات ماركبتان وكبريت منخفض. يفضل أن تعمل التجزئة من خطوة ج) بأسلوب معين حيث يكون للجازولين المتوسط العلوي اختلاف درجة حرارة (AT) بين 75 و795 بالوزن من نقاط التقطير (مقاسة طبقاً لطريقة CSD الموصوفة في وثيقة ,)1999( 54 Oil Gas Sci.
Technol.
Vol. (No. 4, pp. 431-438 25 الذي يساوي اختلاف درجة الحرارة (AT) بين 75 7955 بالوزن من
— 0 1 — نقاط تقطير حصة الجازولين المتوسط MON الناتجة من خطوة أ). Yau من ذلك تعمل خطوة (z بأسلوب معين حيث يكون للحصة العلوية (جازولين متوسط بمحتويات ماركبتان وكبريت منخفض) درجة حرارة مقابلة إلى 795 من الوزن المقطرء التي تكون أقل بحد أقصى من 10"مثوية مقارنة بدرجة الحرارة المقابلة إلى 795 من الوزن المقطر للحصة MCN المتوسطة الناتجة من خطوة أ). عندما تُنفدذ خطوة ج) في عمود فصل (أو تجزئة)؛ قد يُعالج بعد ذلك التيار من الحصة السفلية الذي يُسحب إما باستمرار أو بانقطاع عن طريق إزالة الكبريت بالهدرجة في خليط مع جازولين ثقيل» نفثا متكسرة ((HHCN) Heavier, Heavy Cracked Naphtha Jal (ili أثقل من حصة الجازولين المتوسطة MCN العملية طبقاً للاختراع لها ميزة إنتاج جازولين متوسط بمحتويات ماركبتان وكبريت منخفض 0 بدون أي خسارة جوهرية في رقم الأوكتان» لأن الماركبتان التخليقي المتشكل حتماً في خطوة إزالة الكبريت ب) لا يتحول عن طريق خطوة إزالة الكبريت بالهدرجة اللاحقة لكن ينتفصل عن حصة الجازولين المتوسطة المزال منها الكبريت جزئياً في خطوة تجزئة منتقاة بحذر. بصورة مفضلة؛ حصة الجازولين المتوسطة MON الناتجة من خطوة أ) لها درجات حرارة مقابلة إلى 75 و795 من الوزن المقطر (مقاس طبقاً لطريقة CSD الموصوفة في وثيقة Oil Gas (Sci.
Technol.
Vol. 54 (1999), No. 4, pp. 431-438 5 التي تكون في النطاق من 0 مثوية إلى 68"مثوية وفي النطاق من 45°88 إلى 110"مئوية؛ على التوالي. طبقاً لتجسيد مفضل؛ تشمل العملية الخطوات التالية: أ) تجزئة الجازولين على الأقل إلى: حصة جازولين خفيفة (LON 0 حصة جازولين متوسطة»؛ (MON تشمل هيدروكربونات وحيث أن اختلاف درجة الحرارة (AT) بين A 5 , 795 بواسطة نقاط تقطير U9 ¢ أقل من أو يساوي 0 مثوية؛ و حصة جازولين ثقيلة HHCN تحتوي على الهيدروكريونات ¢
— 1 1 — ب) إزالة الكبريت من حصة الجازولين المتوسطة MON بمفردها وفي وجود حفاز إزالة الكبريت بالهدرجة والهيدروجين» عند درجة حرارة في النطاق من 160*مثوية إلى 450*مئوية؛ عند ضغط في النطاق من 0.5 إلى 8 ميجاباسكال» مع سرعة حيزية لسائل في النطاق من 0.5 إلى 20 ساعة1-7 ومع نسبة بين معدل تدفق (Cag ug المعبر عنه م35 عياري لكل ساعة؛ ومعدل تدفق التلقيمة المطلوب معالجتها؛ معبر عنه م3 لكل ساعة Gg للشروط القياسية؛ في النطاق من 50 م3 عياري/ 3% إلى 1000 3% عياري/ م3 بأسلوب معين بحيث يتم إنتاج حصة جازولين متوسطة مزال منها الكبريت جزئياً على الأقل (MCN ج) تجزئة»؛ في أداة (iad حصة جازولين متوسطة مزال منها الكبربت جزئياً MCN التي لا تخضع إلى المعالجة الحفزية اللاحقة للخطوة ب)؛ بأسلوب معين بحيث يتم استرداد جازولين 0 1 متوسط بمحتويات ماركبتان وكبريت منخفضة من قمة العمود وحصة هيدروكريونات تحتوي على مركبات محتوية على كبريت تتضمن ماركبتان من قاع العمود؛ د) إزالة الكبريت من حصة الجازولين الثقيلة HHON بمفردها أو كخليط مع الحصة السفلية للهيدروكريونات الناتجة من خطوة ج) في وجود حفاز Al) الكبريت بالهدرجة والهيدروجين؛ عند درجة حرارة في النطاق من 200"مئوية إلى 400"مئوية؛ عند ضغط في النطاق من 0.5 إلى 8 ميجاباسكال؛ مع سرعة حيزية لسائل في النطاق من 0.5 إلى 20 ساعة1-4 ومع نسبة بين معدل تدفق الهيدروجين ؛ معبر عنه م35 عياري لكل ساعة؛ ومعدل تدفق التلقيمة المطلوب معالجتها ؛ معبر عنه م38 لكل ساعة وفقاً للشروط القياسية؛ في النطاق من 50 3% عياري/ 3% إلى 1000 م3 عياري/ م39 بأسلوب معين بحيث يتم إنتاج حصة HHON ثقيلة مزال منها الكبريت جزئياً على الأقل. في هذا التجسيد؛ قد 20 خطوة أ) في خطوتي dian أي: أ1) تجزئة الجازولين إلى حصة جازولين خفيفة LON وحصة جازولين ثقيلة (HON 21( تجزئة حصة الجازولين الثقيلة المتوسطة HON إلى حصة جازولين متوسطة MCN واحدة على الأقل وحصة جازولين HHCN ald
— 2 1 — فى التجسيد الخاص؛ من الممكن أيضاً إزالة الكبريت من حصة الجازولين الثقيلة المتوسطة HCN الناتجة من خطوة أ1) قبل خطوة التجزئة أ2). بدلاً من ذلك؛ 2a خطوة أ) في خطوة تجزئة فردية. بصورة مفضلة؛ تُنفذ هذه الخطوة في عمود بجدار مقسم. في أحد التجسيدات؛ تُنفذ خطوة أ2) في عمود بجدار مقسم وتُرسل حصة جازولين متوسطة مزال منها cay SU جزئياً MCN الناتجة من خطوة ب) إلى عمود بجدار مقسم مذكور لأجل التجزئة. طبقاً لتجسيد خاص»؛ حصة الجازولين الخفيفة LON لها درجة حرارة غليان نهائي بمقدار 5مئوية + 2"مئوية وحصة جازولين ثقيلة HHON لها درجة حرارة غليان أولية بمقدار أكثر من 0مثوية + 2"مثوية.
طبقاً للاختراع» تستخدم خطوة د) مفاعل واحد على الأقل لإزالة الكبريت بالهدرجة. بصورة مفضلة»؛ تستخدم خطوة د) Jol Jolie وثاني لإزالة الكبريت بالهدرجة موضوعين بالتسلسل. بصورة مفضلة؛ يخضع الصبيب الناتج من المفاعل الأول لإزالة الكبريت بالهدرجة إلى خطوة إزالة الغاز لأجل H2S المتشكل قبل المعالجة فى المفاعل الثاني لإزالة الكبربت بالهدرجة.
تشمل حفازات إزالة الكبربت بالهدرجة من خطوات ب) و/أو د) عنصر واحد على الأقل من
5 المجموعة VIII (مجموعات 8 9 و10 من التصنيف الدوري الجديد؛ Handbook of (Chemistry and Physics, 76th edition, 1995-1996 عنصر واحد على الأقل من المجموعة VID (مجموعة 6 من التصنيف الدوري الجديد؛ Handbook of Chemistry and (Physics, 76th edition, 1995-1996 ودعامة.
فى تجسيد خاص يُعاد تدوير جزءٍ من dan الجازولين الثقيلة المزال منها الكبررت HHCN
0 الناتجة من الخطوة د) إلى خطوة ج) من أجل تشجيع سحب الماركبتان التخليقي عند قاع أداة التجزئة. كمثال؛ يُخلط جزءِ من حصة الجازولين الثقيلة المزال منها الكبريت HHCON الناتجة من خطوة د) مع حصة جازولين متوسطة مزال منها الكبريت MCN Lia ناتجة من خطوة ب) fads الخليط المذكور في خطوة ج). بدلاً من ذلك؛ يُرسل مباشرة جز من حصة الجازولين الثقيلة المزال منها الكبريت HHON الناتجة من خطوة د) إلى أداة التجزئة من خطوة ج).
— 3 1 — قبل خطوة of قد يُعالج الجازولين في وجود الهيدروجين Sling الهدرجة الانتقائية من أجل هدرجة الأوليفينات جزئياً على الأقل وتنفيذ التفاعل لزيادة الوزن الجزيئي gia من مركبات محتوية على الكبريت؛ تعمل خطوة أ) عند درجة حرارة في النطاق من 50"مئوية إلى 250"مثوية؛ عند ضغط في النطاق من 1 إلى 5 ميجاباسكال» مع سرعة حيزية لسائل في النطاق من 0.5 إلى 20 ساعة1-7 ومع نسبة بين معدل تدفق الهيدروجين 3 المعبر عنه م35 عياري لكل ساعة؛ ومعدل تدفق التلقيمة المطلوب معالجتهاء المعبر عنها م378 لكل ساعة وفقاً للشروط القياسية؛ في النطاق من 2 م34 عياري/ م39 إلى 100 3% عياري/ 3% طبقاً للاختراع؛ الحفاز من أجل خطوة الهدرجة هو حفاز معالج بالكبريت يشمل عنصر واحد على الأقل من المجموعة VIII (مجموعات 8 9 و10 من التصنيف الدوري الجديدء Handbook of Chemistry and Physics, 76th edition, 1995-1996( واختيارباً عنصر واحد على الأقل من المجموعة VID (مجموعة 6 من التصنيف الدوري الجديدء؛ 1995-1996 (Handbook of Chemistry and Physics, 76th edition, ودعامة . شرح مختصر للرسومات سوف تتضح خصائقص ومميزات أخرى من f لاختراع من قراءة الوصف التالى » المحدد فقط 5 عن طريق التوضيح غير المحدود وبالإشارة إلى الأشكال التالية: شكل 1 هو مخطط متتابع للعملية طبقاً للاختراع؛ شكل 2 هو مخطط متتابع لشكل متباين من العملية طبقاً للاختراع؛ شكل 3 هو مخطط متتابع لشكل متباين آخر من العملية طبقاً للاختراع؛ شكل 4 هو مخطط متتابع لشكل متباين إضافي من العملية طبقاً للاختراع؛ 0 شكل 5 هو مخطط متتابع لشكل متباين إضافي من العملية طبقاً للاختراع؛ cages يُشار إلى العناصر المماثلة عن طريق الإشارة التموذجية فى الأشكال. الوصف التفصيلى:
يمكن استخدام العملية طبقاً للاختراع لمعالجة أي نوع من حصة الجازولين الأوليفيني المحتوية على الكبريت؛ يفضل das جازولين ناتجة من وحدة تكسير حفزية أو غير حفزية؛ حيث يمتد نموذجياً نطاق نقطة الغليان من نقاط الغليان التقريبية لهيدروكريونات تحتوي على 2 أو 3 ذرات كربون C2) أو (C3 تصل إلى حوالي 250"مثوية؛ يفضل من نقاط نقاط الغليان التقريبية لهيدروكريونات تحتوي على 2 أو 3 ذرات كربون C2) أو 03) إلى حوالي 220"مئوية؛ الأكثر تفضيلاً من نقاط الغليان التقريبية linn Sg pul تحتوي على 4 ذرات كربون إلى حوالي 220 "مئوية. قد تستخدم أيضاً العملية طبقاً للاختراع لمعالجة التلقيمات مع نقاط نهاية أدنى من النقاط المذكورة أعلاه؛ على سبيل المثال. حصة 05©- 200"مئوية أو 160-05 "مثوية.
يعتمد محتوى الكبريت في حصص الجازولين الناتجة عن طريق التكسير الحفزي (FCC) 0 أو التكسير غير الحفزي على محتوى الكبريت للتلقيمة المعالجة؛ في وجود أو غياب المعالجة المسبقة للتلقيمة؛ Lady عند نقاط نهاية الحصة. عموماً؛ محتويات الكبريت في حصة الجازولين (JSS تحديداً محتويات من 06" أكثر من 100 ein في المليون بالوزن ومعظم الوقت أكثر من 500 جزءِ في المليون بالوزن. بالنسبة للجازولين مع نقاط نهاية أكثر من 200"مئوية؛ تكون محتويات الكبريت غالباً أكثر من 1000 ein في المليون بالوزن؛ وقد تصل في بعض الحالات إلى قيم بمقدار من
5 4000 إلى 5000 جزءٍ في المليون بالوزن. «Jas يحتوي الجازولين الناتج من وحدات التكسير الحفزي le (FCO) في المتوسط بين 70.5 و75 بالوزن من الأوليفينات الثنائية؛. بين 720 7505 بالوزن من الأوليفينات»؛ وبين 10 جزءِ في المليون و70.5 بالوزن من الكبريت؛ الذي يكون عموماً JB من 300 جزءٍ في المليون من الماركبتان. يركز عموماً الماركبتان في الأجزاء المقتطعة الخفيفة للجازولين ويمزيد من الدقة في Sa
0 مقتطع ذو نقطة غليان أقل من 120 "مثوية. قد تكون الأنواع المحتوية على الكبريت الموجودة في التلقيمات المعالجة عن طريق العملية من الاختراع ماركبتان أو مركبات دائرية مغايرة (Jie ثيوفين thiophenes أو ألكيل ثيوفين calkylthiophenes أو مركبات أثقل مثل بنزوثيوفين ©5602017100160؛ على سبيل المثال. على النقيض من ماركبتان» لا يمكن A) المركبات الدائرية المغايرة عن طريق عمليات استخلاص.
تزال بعد ذلك المركبات المحتوية على الكبريت عن طريق المعالجة بالهيدروجين التي تؤدي إلى التحويل إلى هيدروكريونات و125١.
يتعلق الاختراع الحالي بعملية لمعالجة جازولين يحتوي على مركبات محتوية على الكبريت؛ أوليفينات» وأوليفينات ثنائية؛ تشمل العملية الخطوات التالية:
أ) تجزئة الجازولين بأسلوب معين لاسترداد حصة جازولين متوسطة واحدة على الأقل؛
(MCN تشمل هيدروكريونات وحيث أن اختلاف درجة الحرارة بين (AT) بين 75 و795 بالوزن من نقاط التقطير أقل من أو يساوي 60"مئوية؛ و
ب) all) الكبريت من حصة ل101/ا المتوسطة بمفردها في وجود حفاز إزالة الكبريت بالهدرجة (Gang ugly عند درجة حرارة في النطاق من 160"مئوية إلى 450"مئوية؛ عند ضغط في النطاق
0 من 0.5 إلى 8 ميجاباسكال» مع سرعة حيزية لسائل في النطاق من 0.5 إلى 20 ساعة*-1 ومع نسبة بين معدل تدفق الهيدروجين؛ معبر die 3% عياري لكل ساعة؛ ومعدل تدفق التلقيمة المطلوب معالجتها؛ معبر عنه م37 لكل ساعة وفقاً للشروط القياسية؛ في النطاق من 50 3% عياري/ 3% إلى 1000 م3" عياري/ 3% بأسلوب معين بحيث يتم إنتاج حصة متوسط مزال منها الكبريت جزئياً على الأقل؛ (MCN
15 ج) تجزئة؛ في أداة تجزئة؛ الحصة المتوسطة المزال منها الكبريت جزئياً على الأقل التي لا تخضع إلى dallas حفزية لاحقة للخطوة ب)؛ بأسلوب معين بحيث يتم استرداد جازولين متوسط بمحتويات ماركبتان وكبربت منخفضة من قمة العمود ومن قاع العمود؛ حصة هيدروكربون تحتوي على مركبات محتوية على الكبريت تتضمن ماركبتان.
من أجل الحصول على حصة الجازولين المتوسطة (MON تضبط الظروف في أداة التجزئة
0 أو الأعمدة بأسلوب معين بحيث يتم الحصول على حصة الهيدروكريون حيث أن اختلاف درجة الحرارة (AT) بين درجات الحرارة المقابلة إلى 75 و795 من الوزن المقطر أقل من أو يساوي 0مثوية؛ يفضل في النطاق من 20"مئوية إلى 60"مئوية والأكثر تفضيلاً Lad في النطاق من 5 إلى 40"مئوية. يفضل أن تكون درجة الحرارة المقابلة إلى 75 من الوزن المقطر لحصة الجازولين المتوسطة MCN في النطاق من 50"مئوية إلى 68"مئوية ويفضل أن تكون درجة الحرارة المقابلة
— 6 1 — إلى 795 من الوزن المقطر لحصة الجازولين المتوسطة MON في النطاق من 05°88 إلى 0مئثوية. كمثال» حصة الجازولين المتوسطة MON لها درجة حرارة مقابلة إلى 75 من الوزن المقطر التي تساوي 65"مئوية + 2"مئوية» يفضل أن تساوي 60"مئوية + 2"مئوية والأكثر تفضيلاً أن تساوي 45°55 + 2"مئوية. بصورة مفضلة؛ حصة الجازولين المتوسطة MCN لها day sl 5 مقابلة إلى 795 من الوزن المقطر التي تساوي 100"مثوية + 2"مئوية؛ أو في الواقع تساوي L490 + 2"مئوية. تُوصف الطريقة المستخدمة لتحديد درجات الحرارة المقابلة إلى 75 و795 من الوزن المقطر في الوثيقة Oil Gas Sci.
Technol.
Vol. 54 (1999), No. 4, pp. under the heading “CSD method” (abbreviation for "Conventional 431-438 .Simulated Distillation") في تجسيد cine تحتوي جوهرياً حصة الجازولين المتوسطة MCN على هيدروكربونات تحتوي على 6 أو 7 ذرات كريون» وأساسياً هيدروكريونات تحتوي على 6 ذرات كريون. طبقاً لتجسيد مفضل من عملية المعالجة؛ تُنفذ خطوة التجزئة أ) بأسلوب معين بحيث يتم فصل ثلاث حصص: حصة جازولين خفيفة (LCN 5 حصة جازولين متوسطة $MCN و حصة جازولين HHCN als قد تُنفذ تجزئة الجازولين إلى ثلاث حصص في خطوة تجزئة فردية أو في خطوات تجزئة متعددة. إذا تم تنفيذ التجزئة في خطوة فردية مع عمود فردي؛ يفضل أن يكون عمود التقطير المذكور عمود بجدار مقسم. في الحالة التي فيها يتم تنفيذ التجزئة مع أداتين تجزئة؛ يفضل تنفيذ الفصل بأسلوب معين بحيث سحب حصتين من قمة العمود ا لأول - dan الجازولين الخفيفة «LCN ٠» والحصة الثقيلة المتوسطة؛ (HON من القاع؛ fad بعد ذلك الحصة الثقيلة المتوسطة HON في lal الثقيلة HHCN من القاع.
يفضل ضبط نقطة الحصة بين نقطة القطع بين جازولين MCN 3 LCN أو HON بأسلوب معين بحيث يتم إنتاج حصة الجازولين الخفيفة LON بمحتوى كبريت يكون نموذجياً بحد أقصى من جزءِ في المليون أو 10 جزءٍ في المليون بالوزن. بالتالي؛ قد تكون نقطة القطع بين حصص جازولين LON أو MCN في النطاق من 50"مئوية إلى 68"مئوية ويفضل في النطاق من 5 50تمئوية إلى 65"مئوية. في تجسيد مفضل» LON dias الخفيفة هي حصة هيدروكربون hydrocarbon -05؛ أي يحتوي على حد أقصى من 5 ذرات كربون. طبقاً لتجسيد «uate تحتوي عموماً حصة الجازولين الثقيلة HHON المسحوية من قاع af التجزئة؛ أو من قاع أداة التجزئة الثانية إذا تم استخدام عمودين لتنفيذ التجزئة إلى ثلاث حصص؛ على هيدروكربونات تحتوي على 7 وأكثر من 7 ذرات كربون.
طبقاً للخطوة ب) من العملية طبقاً للاختراع؛ يُزال الكبريت من حصة الجازولين المتوسطة MCN بمفردها (أي بدون خلطها مع أي das هيدروكربون أخرى) في وجود حفاز إزالة الكبريت بالهدرجة والهيدروجين عند درجة حرارة في النطاق من 160"مئوية إلى 450"مئوية؛ عند ضغط في النطاق من 0.5 إلى 8 ميجاباسكال» مع سرعة حيزية لسائل في النطاق من 0.5 إلى 20 “Mel 1 ومع نسبة بين معدل تدفق الهيدروجين؛ معبر die م34 عياري لكل ساعة؛ ومعدل تدفق التلقيمة
5 المطلوب معالجتهاء معبر die م34 لكل ساعة وفقاً للشروط القياسية؛ في النطاق من 50 م34 عياري/ 3% إلى 1000 م34 عياري/ م34 من أجل تحويل منتجات محتوية على الكبريت إلى H2S
تهدف أساساً خطوة إزالة الكبريت بالهدرجة إلى تحويل مركبات من نوع الماركبتان؛ السلفيد والثيوفين الموجودة في حصة الجازولين المتوسطة MCN إلى 125.
أثناء الخطوة ب)؛ يحدث أيضاً التفاعل من أجل تشكيل الماركبتان التخليقي عن Gob إضافة H2S المتشكل إلى الأوليفينات. doses الماركبتان التخليقي له نقاط غليان تكون أعلى من نقاط غليان الأوليفينات التي منها يتم الحصول عليها. JES يمكن أن يُشكل 2- ميثيل-2- بنتان 2-methyl-2-pentene (نقطة غليان Lexie يكون نقي وفقاً للظروف الطبيعية: 67"مئوية)
— 8 1 — ماركبتان تخليقي يحتوي على 5 ذرات كريون Jie 2- ميثيل-2- بنتان ثيول 2-methyl=2- penthanethiol (نقطة غليان عندما يكون نقى وفقاً للظروف الطبيعية: 125 *مئوية). تستخدم هذه الخاصية لفصل الماركبتان التخليقي من MCN das المتوسطة المزال منها الكبريت جزئياً طبقاً للخطوة ج) من العملية. طبقاً للخطوة ج) من العملية؛ بعد خطوة All) الكبريت بالهدرجة ب)؛ Jui الحصة المتوسطة MON إلى وحدة فصل تشمل أداة تجزئة واحدة على الأقل التي يتم تصميمها وتعمل بأسلوب معين بحيث يتم توفير جازولين متوسط MCN بمحتويات كبريت منخضة من قمة sang التجزئة؛ أي نموذجياً أقل من 30 eda في المليون بالوزن من الكبربت وبفضل J من 15 جزءٍ في المليون بالوزن من الكبريت»؛ وبمحتوى ماركبتان منخفض (يفضل أقل من 15 جزءِ في المليون بالوزن؛ معبر die على أنه كبريت). من أجل استرداد الماركبتان من قاع أداة 0 التجزئة؛ يفضل أن يعمل هذا العمود طبقاً لطريقتين: إما حصة أثقل من حصة الجازولين المتوسطة eda cia MCN من الجازولين HHCN المزال aie الكبريت الذي تم استرداده من خطوة د) الموصوفة أدناه؛ تُخلط مع الجازولين الناتج من خطوة ب) Bag الخليط في خطوة ج). بدلاً من ذلك؛ تُرسل الحصة الثقيلة إلى أداة التجزئة من خطوة ج) إلى مستوى واقع أدنى من نقطة الحقن لأجل حصة الجازولين المتوسطة المزال منها الكبريت Wis (MCN 5 أو يعمل العمل مع إجمالي ارتداد عند قاع ومع سحب متقطع من الحصة السفلية المحتوية على الماركبتان (العمود معروف على أنه عمود إعادة تشغيل). في كلا الحالتين؛ قد يُعالج بصورة مفيدة التيار المحتوي على ماركبتان (تخليقي) محسوب من قاع العمود» باستمرار أو بانقطاع» عن طريق إزالة coy SU بالهدرجة كخليط مع الجازولين الثقيل .HHCN 0 طبقاً للاختراع؛ 2a خطوة ج) بأسلوب معين بحيث أن الجازولين المتوسط العلوي بمحتويات ماركبتان وكبريت منخفضة له جوهرياً نفس نطاق التقطير الضيق Jie نطاق حصة الجازولين المتوسطة MON قبل خطوة إزالة الكبربيت ب)؛ بأسلوب معين بحيث أن الماركبتان التخليقى؛ الذي لأجله تكون نقاط الغليان def من نقاط غليان الأوليفينات التي منها يتم الحصول عليهاء يتم سحبه
في قاع عمود التقطير. JL ¢ يفضل أن يكون للجازولين العلوي المتوسط بمحتويات ماركبتان وكبريت منخفضة اختلاف درجة حرارة (AT) (اختلاف درجة ha مقابل إلى 75 و795 من الوزن المقطر (مقاس طبقاً لطريقة CSD الموصوفة في Oil Gas Sci.
Technol.
Vol. 54 dif; No. 4, pp. 431-438 ,)1999( الذي يساوي اختلاف درجة الحرارة (AT) لحصة الجازولين المتوسطة MCN من خطوة أ). بدلاً من ذلك؛ الحصة العلوية لها درجة حرارة مقابلة إلى 795 من الوزن المقطر (مقاس طبقاً للطريقة CSD الموصوفة في وثيقة Oil Gas Sci.
Technol.
Vol. No. 4, pp. 431-438 ,(1999) 54) الذي يكون أقل بحد أقصى من 10"مئوية Lad يتعلق بدرجة الحرارة المقابلة إلى 795 من الوزن المقطر لحصة الجازولين المتوسطة MCN من خطوة أ). قد تشمل العملية طبقاً للاختراع خطوة لإزالة الغاز من H2S والهيدروجين (مصممة أيضاً 0 بالمصطلح "خطوة تثبيت") الموجود في الصبيب الناتج من خطوة ب) التي قد تُنفذ قبل؛ أثناء أو بعد خطوة ج). في الحالة التي فيها لا يخضع الصبيب من خطوة ب) لخطوة إزالة غاز لفصل الهيدروجين وكبربتيد الهيدروجين قبل التجزئة من خطوة ج)؛ قد تفصل هذه المركبات من قمة أداة التجزئة ج) التي تعمل بأسلوب معين بحيث تُنفذ بعد ذلك عمليات الثبات وفصل الماركبتان بالتزامن في نفس العمود وبأسلوب معين بحيث يتم الحصول على الجازولين المتوسط بمحتويات ماركبتان وكبريت 5 منخفضة HLS جانبي بالقرب من قمة نفس العمود؛ نموذجياً أطباق نظرية متعددة منخفضة للأسفل. في تجسيد (Junie عندما تنتج الخطوة أ) ثلاث حصص هيدروكربون؛ تتضمن حصة HHCN ثقيلة؛ يُزال الكبريت من حصة الجازولين الثقيلة HHON (خطوة د) بمفردها أو كخليط مع سحب القاع من أداة التجزئة الموصوفة في خطوة ج). قد تُنفذ إزالة الكبريت من حصة HHCN (بمفردها أو كخليط) مع مفاعل واحد أو مفاعلين بالتسلسل. إذا تم تنفيذ إزالة الكبريت مع مفاعل 0 فردي؛ الذي يعمل بأسلوب معين بحيث يتم الحصول على جازولين HHON ثقيل مزال die الكبريت بمحتوى كبربت يكون أقل نموذجياً من أو يساوي 30 جزءِ في المليون بالوزن ويفضل أقل من أو
يساوي 15 جزء في المليون بالوزن. قد 206 all) Lad الكبريت مع مفاعلين بالتسلسل؛ مع أو بدون خطوة متوسطة لإزالة الغاز من H2S المتشكل في المفاعل الأول. تعمل المفاعلات بأسلوب معين بحيث يتم الحصول؛ بعد 5 المفاعل الثاني» على جازولين HHON المزال منه الكبريت بمحتوى كبربت يكون نموذجياً أقل من
0 جزء في المليون بالوزن وبفضل أقل من أو يساوي 15 جزء في المليون بالوزن. 366 إزالة الكبريت من الجازولين الثقيل (بمفرده أو كخليط من الحصة السفلية المستردة من خطوة ج)) في مفاعل أو مفاعلين بالتسلسل» مع أو بدون خطوة متوسطة لإزالة الغاز HDS في وجود حفاز إزالة الكبريت بالهدرجة واحد أو أكثر والهيدروجين» عند درجة حرارة في النطاق من 200 "مئوية إلى 400"مئوية؛ عند ضغط في النطاق من 0.5 إلى 8 ميجاباسكال» مع سرعة حيزية لسائل في النطاق من 0.5 إلى 20 ساعة*-1 مع نسبة بين معدل تدفق الهيدروجين؛ معبر die 3% عياري لكل ساعة؛ ومعدل تدفق التلقيمة المطلوب معالجتها؛ معبر die م34 لكل ساعة وفقاً للشروط القياسية؛ في النطاق من
م3 عياري/ م39 إلى 1000 3% [ele 3% بالإشارة الآن إلى شكل 1 الذي يمثل تجسيد خاص من الاختراع؛ تُعالج تلقيمة جازولين 0 أوليفيني؛ على سبيل المثال جازولين متكسر حفزياً موصوف del في خطوة اختيارية تنفذ الهدرجة الانتقائية للأوليفينات الثنائية وقلب (زيادة الوزن الجزيئي) جزه من مركبات ماركبتان (RSH) الموجودة في التلقيمة إلى إثير ثيولي؛ بالتفاعل مع الأوليفينات. نموذجياً؛ الماركبتان الذي قد يتفاعل أثناء خطوة الهدرجة الانتقائية الاختيارية؛ هو (القائمة غير الحصرية) التالية: ميثيل ماركبتان «methyl mercaptan إيثيل ماركبتان —n ethyl mercaptan بروبيل ماركبتان n-propyl «mercaptan 5 550 — بروبيل ماركبتان isopropyl mercaptan أيزو- بوتيل ماركبتان -150 <butyl mercaptan ترت- (ig ماركبتان dig —n tert-butyl mercaptan ماركبتان n— butyl mercaptan سك- بوتيل ماركبتان «sec-butyl mercaptan أيزو- أميل ماركبتان Jul —n diso—amyl mercaptan ماركبتان <n—amyl mercaptan ©- ميثيل بوتيل ماركبتان —a «—methylbutyl mercaptan إيثيل بروييل ماركبتان «a—ethylpropyl mercaptan -n 0 هكسيل ماركبتان «n—hexyl mercaptan و2- 51S) — هكسان .2-mercapto—hexane لهذا الغرض؛ afi تلقيمة الجازولين (FRCON عبر الخط line 1؛ إلى مفاعل حفزي هدرجة انتقائية selective hydrogenation catalytic reactor 2 يحتوي على قاع ثابت أو متحرك واحد على الأقل للحفاز لأجل الهدرجة الانتقائية للأوليفينات الثنائية ولزيادة الوزن الجزيئي للماركبتان. يفضل أن يُنفذ التفاعل من أجل الهدرجة الانتقائية للأوليفينات الثنائية ولأجل زيادة الوزن 5 الجزيئي للماركبتان على حفاز مزال الكبريت يشمل عنصر واحد على الأقل من المجموعة VII
(مجموعات 8؛ 9 و10 من التصنيف الدوري الجديد؛ Handbook of Chemistry and (Physics, 76th edition, 1995-1996 واختيارياً عنصر واحد على الأقل من المجموعة VIb (مجموعة 6 من التصنيف الدوري الجديد؛ 7610 Handbook of Chemistry and Physics, (edition, 1995-1996 ودعامة. يُفضل أن ينتقى العنصر من المجموعة VIII من النيكل nickel 5 أو الكوبالت cobalt وتحديداً النيكل. يُفضل أن يُنتقى العنصر من المجموعة VID عندما يكون موجود؛ من موليبدينوم molybdenum وتنجستين tungsten الأكثر Sais موليبدينوم. يفضل أن تنتقى دعامة الحفاز من ألومينا calumina ألومينات «nickel aluminate (<u سيليكا silica كربيد سيليكون silicon carbide أو خليط من هذه الأكسيدات. بصورة مفضلة؛ تستخدم الألوميناء والأكثر تفضيل؛ ألومينا عالية النقاء.
10 طبقاً لتجسيد came يحتوي حفاز الهدرجة الانتقائية على نيكل بمحتوى بالوزن من أكسيد النيكل (في شكل أكسيد النيكل (NiO) Nickel(Il) oxide still في النطاق من 74 إلى 712؛ وموليبدينوم بكمية؛ مثل الكمية بالوزن من أكسيد الموليبدينوم (في شكل ثالث أكسيد الموليبدينوم ((MoO3) molybdenum trioxide في النطاق من 76 إلى 218؛ ونسبة جزبئي من نيكل/ موليبدينوم في النطاق من 1 إلى 2.5؛ تترسب الفلزات على دعامة متشكلة بالألومينا وحيث تكون
درجة إزالة الكبريت من الفلزات التي تشكل الحفاز أكثر من 780.
olf خطوة الهدرجة الانتقائية الاختيارية؛ يتصل نموذجياً الجازولين المطلوب معالجته مع الحفاز عند درجة حرارة في النطاق من 50"مئوية إلى 250 "مئوية؛ ويفضل في النطاق من 80"مئوية إلى 562220« والأكثر تفضيلاً أيضاً في النطاق من 90"مئوية إلى 200 "مئوية؛ مع سرعة حيزية لسائل (LHSV) liquid space velocity في النطاق من 0.5 ساعة*-1 إلى 20 (I-Mate
0 الوحدة من أجل السرعة الحيزية للسائل تكون لتر من التلقيمة لكل لتر من الحفاز ولكل ساعة (لتر/ لتر. ساعة). الضغط في النطاق من 0.4 ميجاباسكال إلى 5 ميجاباسكال؛ يفضل في النطاق من 6 إلى 4 ميجاباسكال والأكثر تفضيلاً أيضاً في النطاق من 1 إلى 2 ميجاباسكال. تُنفذ نموذجياً الهدرجة الانتقائية الاختيارية مع نسبة 112/110 في النطاق من 2 إلى 100 م34 عياري من الهيدروجين لكل م34 من التلقيمة؛ يفضل في النطاق من 3 إلى 30 3% عياري من الهيدروجين
5 الكل 3% من التلقيمة.
تُحقن عموماً كل التلقيمة إلى مدخل المفاعل. مع ذلك؛ قد يكون من المفيد في بعض الحالات حقن gia مقتطع من أو كل التلقيمة بين قاعين حفزيين متعاقبين موضوعين في المفاعل. يعني هذا التجسيد أن؛ تحديداً؛ المفاعل يمكن أن يستمر في العمل إذا أصبح مدخل المفاعل مسدود برواسب البوليمرات؛ جسيمات أو أصماغ موجودة في التلقيمة.
بالإشارة إلى مثال من شكل 1 يُسحب صبيب بمحتويات ماركبتان وأوليفينات ثنائية منخفضة من المفاعل reactor 2 عبر line ball 3 ويُرسل» طبقاً للخطوة أ)؛ إلى أداة تجزئة splitter 4 مهيأة من أجل فصل الجازولين إلى حصتين: حصة جازولين خفيفة LON (أو جازولين خفيف) وحصة ثقيلة متوسطة (أو جازولين ثقيل متوسط) (HON المتشكل بواسطة gyal) المقتطع الثقيل المكمل للجازولين الخفيف. تنتقى نقطة الغليان النهائية للحصة الخفيفة بأسلوب معين بحيث يتم 0 توفير حصة جازولين خفيفة بمحتوى كبريت منخفض (محتوى كبربت كلي نموذجياً أقل من 30 جزء في المليون بالوزن ويفضل أقل من 10 جزءِ في المليون بالوزن) بدون الحاجة إلى خطوة لاحقة لإزالة الكبريت بالهدرجة. بالتالي» يفضل» أن تكون حصة الجازولين الخفيفة LON هي حصة هيدروكربون
-05 (أي تحتوي على هيدروكريونات محتوية على 5 ily من 5 ذرات كريون لكل جزيء). في خطوة أ) من العملية؛ تُرسل das الجازولين الثقيلة المتوسطة intermediate (HCN <heavy gasoline cut 5 6« التي يفضل أن تكون dan +06 (أي تحتوي على هيدروكريونات قد تحتوي على 6 وأكثر من 6 ذرات كربون لكل جزيء) إلى أداة تجزئة splitter 7 مهيأة من أجل فصل حصة الجازولين المتوسطة MON المتميزة بنطاق تقطير ضيق؛ أي حيث أن الاختلاف في درجات الحرارة المقابلة إلى 75 و795 من الوزن المقطر (محدد طبقاً لطريقة التقطير المحاكى “CSD” الموصوفة في وثيقة Oil Gas Sci.
Technol.
Vol. 54 (1999), No. 4, pp. 431-438( أقل من أو يساوي 60"منوية؛ يفضل في النطاق من 20مئوية إلى 60مئوية والأكثر تفضيلاً أيضاً في النطاق من 25مئوية إلى 40مئوية. في تجسيد مفضل؛ تكون درجة الحرارة المقابلة إلى 75 من الوزن المقطر لحصة الجازولين المتوسطة MON في النطاق من L550 إلى 8مثوية؛ وتكون درجة الحرارة المقابلة إلى 795 من الوزن المقطر لحصة الجازولين المتوسطة MCN في النطاق من 88"مئوية إلى 110"مثوية. das الجازولين المتوسطة (ld MCN على 5 سيبيل (JE) درجات حرارة مقابلة إلى 75 و795 من الوزن المقطر 60"مئوية و100"مثوية على
— 3 2 — التوالي» أو 65"مئوية و100"مئوية على التوالي أو 55"مئوية و90*مئوية على التوالي. قد تحتوي حصة الجازولين المتوسطة MON على هيدروكريونات تحتوي على 5 إلى 7 ذرات كريون؛ وهيدروكريونات أساسياً تحتوي على 6 ذرات كربون. كما هو Bade فى شكل 1؛ تحب حصة الجازولين المتوسطة MCN عبر الخط line 5 8؛ Law تستخلص الحصة السفلية الثقيلة المكملة؛ يشار إليها HHCON من أداة التجزئة 7 عبر الخط line 10. يحتوي أيضاً الحصة العلوية overhead cut 8 (حصة الجازولين المتوسطة (MCN مركبات تحتوي على الكبريت من ماركبتان» سلفيد وأنواع ثيوفين. اعتماداً على نقاط الحصة المنتقاة وعلى سبيل المثال؛ قد تكون هذه المركبات المحتوية على الكبريت: 0 2- ميثيل-2- برويان ثيول 2-methyl-2-propanethiol (درجة حرارة غليان طبيعية = 64"مثوية)؛ ميثيل- إيثيل- سلفيد methyl-ethyl-sulphide (درجة حرارة غليان طبيعية = (LOT بروبانثيول propanethiol (درجة حرارة غليان طبيعية = 68"منوية)؛ ثيوفين thiophene (درجة حرارة غليان طبيعية = 84"مئوية)؛ 2- ميثيل-1- برويان ثيول 2-methyl-1-propanethiol (درجة حرارة غليان طبيعية = 8 مثوية)؛ gla إيثيل سلفيد diethyl sulphide (درجة حرارة غليان طبيعية = 92"مئوية)؛ ثياسيكلويوتان thiacyclobutane (درجة حرارة غليان طبيعية = 95"مثوية)؛ 1- بوتان ثيول 1-butanethiol (درجة حرارة غليان طبيعية = 98*مئوية)؛ 2- ميثيل-2- بوتان ثيول 2-methyl-2-butanethiol (درجة حرارة غليان طبيعية = 9مثوية).
طبقاً للاختراع؛ تُعالج الحصة العلوية 8 (حصة MON متوسطة) في sshd ب) لإزالة الكبريت بالهدرجة الانتقائية HDS) انتقائية). تهدف هذه الخطوة إلى تحويل المركبات المحتوية على الكبريت لحصة الجازولين المتوسطة MCN إلى H2S وهيدروكريونات باستخدام حفاز كما هو موصوف أدناه وهيدروجين.
تتصل Las الهيدروكريون as) 8 hydrocarbon cut الجازولين المتوسطة (MCN مع الهيدروجين المورد عبر الخط line 9 وحفاز HDS انتقائية في وحدة إزالة الكبريت بالهدرجة واحدة على الأقل hydrodesulphurization unit 11 التي تشمل مفاعل واحد على الأقل بقاع ثابت أو متحرك من الحفاز. يُنفذ عموماً olin إزالة الكبريت بالهدرجة عند درجة حرارة في النطاق من 160"مئوية إلى 450”متوية؛ عند ضغط في النطاق من 0.5 إلى 8 ميجاباسكال. تكون عموماً 0 السرعة الحيزية للسائل في النطاق من 0.5 إلى 20 ساعة*-1 (معبر die على أنه حجم السائل لكل حجم من الحفاز لكل (dele يفضل في النطاق من 1 إلى 8 ساعة“-1. تُضبط نسبة الهيدروجين /(H2) hydrogen حصة الجازولين المتوسطة؛ A MCN. للدرجات المرغوية من all) الكبريت بالهدرجة التي تكون في النطاق من 50 إلى 1000 م38 عياري لكل م34 وفقاً للشروط القياسية. بصورة مفضلة؛ يكون كلياً الخليط من حصة الجازولين المتوسطة MON مع الهيدروجين 5 المتصل مع الحفاز في الخطوة ب) في طور البخار. بصورة مفضلة؛ تكون درجة الحرارة في النطاق من 200"مئوية إلى 400"مئوية؛ والأكثر تفضيلاً في النطاق من 200"مئوية إلى 350"مئوية.
بصورة مفضلة؛ يكون الضغط في النطاق من 1 إلى 3 ميجاباسكال. يشمل الحفاز HDS الانتقائي المستخدم في شكل مزال الكبريت عنصر واحد على الأقل من المجوعة VII (مجموعات 8؛ 9 و10 من التصنيف الدوري الجديد» Handbook of Chemistry (and Physics, 76th edition, 1995-1996 0 عنصر واحد على الأقل من المجموعة VIb (مجموعة 6 من التصنيف الدوري الجديد؛ 7610 Handbook of Chemistry and Physics, (edition, 1995-1996 ودعامة. يُفضل أن يُنتقى العنصر من المجموعة VIE من النيكل أو الكوبالت؛ وتحديد الكوبالت. يفضل أن يُنتقى العنصر من المجموعة VID من الموليبدينوم والتنجستين؛ والأكثر تفضيلاً أيضاً الموليبدينوم. قد يكون Glial) على سبيل المثال؛ حفاز كما هو موصوف في
— 5 2 — براءات الاختراع الفرنسية رقم 2840315( الفرنسية رقم 2840316( الفرنسية رقم 2904242 أو الفرنسية رقم 3023184. يفضل أن تنتقى الدعامة من أجل الحفاز من ألومينا؛ ألومينات نيكل؛ سيليكا؛ كربيد سيليكون أو خليط من هذه الأكسيدات. بصورة مفضلة؛ تستخدم الألومينا. ينبغي ملاحظة أن الهيدروجين المورد عبر الخط 9 قد يكون هيدروجين تعويضي أو هيدروجين معاد تدويره ناشئ من خطوة من العملية؛ تحديد من الخطوة د). بصورة مفضلة؛ الهيدرومن الخط 9 هو هيدروجين تعويضي. تولد خطوة ب) لإزالة الكبريت بالهدرجة كبريتيد الهيدروجين (H2S) في المفاعل reactor 1 الذي يتفاعل مع الأوليفينات من الحصة المتوسطة MON من أجل تشكيل ماركبتان معروف 0 كماركبتان تخليفي الذي؛ عندما لا تتم cil] يكون مسؤول عن وجود الكبريت المتخلف في الحصة المتوسطة المزال منها الكبريت MCN (Lia قد يُنفذ هذا الانخفاض فى محتوى ماركبتان التخليقى عن طريق إزالة الكبريت بالهدرجة الحفزية باستخدام المفاعل التكميلي أو باستخدام قاع حفزي ثاني؛ لكن عند dad هدرجة من الأوليفينات الأحادية الموجودة فى الحصة المتوسطة (MCN التى يكون لها نتيجة من الانخفاض الجوهري في رقم الأوكتان للحصة المذكورة بالإضافة إلى استهلاك 5 الهيدروجين الزائد. طبقاً للخطوة ج) من العملية طبقاً للإختراع؛ يُرسل الصبيب من الخطوة ب) إلى أداة تجزئة splitter 13 مصممة وتعمل من أجل فصل عند قمة العمود الجازولين المتوسط 14 gina كبريت منخفض و(تخليقي) منخفض من call أي بمحتوى كبربت نموذجياً أقل من 30 gia في المليون بالوزن ومحتوى ماركبتان نموذجياً أقل من 15 gia فى المليون بالوزن» وحصة سفلية bottom cut 0 15 تحتوي على مركبات محتوية على الكبريت لنوع من الماركبتان المتولد أثناء خطوة ب) ولأجلها تكون نقطة الغليان أعلى من نقطة الغليان النهائية لحصة الجازولين المتوسطة MON الناتجة من خطوة التجزئة أ). بصورة مفضلة؛ يكون للحصة العلوية overhead cut 14 المسحوية من العمود column 13 نطاق تقطير ضيق يقابل ذلك الذي يخص حصة الجازولين المتوسطة MCN المستردة في
الخطوة أ)» og) تتميز اختلاف درجة (AT) sha (اختلاف بين درجات الحرارة التي توافق 75 و795 من الوزن المقطر المحدد وفقاً لطريقة التقطير المحاكى “CSD” الموصوفة في الوثيقة Oil Gas Sci.
Technol.
Vol. 54 (1999), No. 4, pp. 431-438) التي يساوي جوهرياً اختلاف درجة حرارة (AT) حصة الجازولين المتوسطة MCN الناتجة من الخطوة أ).
وفقاً لتجسيد AT تتميز الحصة العلوية المسحوية من قمة العمود 13 بدرجة حرارة توافق 5 من الوزن المقطر (المحدد Gy لطريقة التقطير المحاكى “CSD” الموصوفة في الوثيقة (Oil Gas Sci.
Technol.
Vol. 54 (1999), No. 4, pp. 431-438) التي تكون قليلة بحد أقصى 10 "مئوية فيما يخص درجة الحرارة التي توافق 795 من الوزن المقطر لحصة الجازولين المتوسطة MCN الناتجة من الخطوة أ).
بالتالي» يكون للحصة العلوية اختلاف درجة حرارة (AT) يساوي جوهرياً أو يقل عن ذلك التي يخص حصة MON الناتجة منهاء تحتوي تلك الحصة العلوية على محتوى ماركبتان تخليقي صغير جداً حيث؛ عندما يكون له بصفة عامة درجة غليان أعلى من درجة shall النهائية للحصة العلوية؛ يتم سحبها في الحصة السفلية.
كما هو مبين في الشكل 1؛ يمكن إجراء الخطوة ج) باستخدام عمود معروف بعمود إعادة
5 تشغيل يعمل مع ارتداد كلي عند القاع ومع سحب متقطع للحصة السفلية 15 التي تحتوي على الماركبتان التخليقي. ينبغي أيضاً ملاحظة أنه في مثال الشكل 1؛ يتم تصميم وعمل أداة التجزئية 3 لإجراء عملية إزالة الغاز المرافقة من H2 (غير متفاعل) 5 H2S الذان يتم سحبهما (بواسطة الخط 14') من خلال قمة أداة التجزئة وفصل الجازولين المتوسط مع محتويات cap وماركبتان منخفضة 14 المسحوب كتيار جانبي يقع بالقرب من نموذجياً صفائح نظرية قليلة أدناه؛ قمة هذا
0 العمود.
تبادلياً» كما يتمثل أيضاً في الشكل 1 يمكن أيضاً استخدام حصة أثقل من حصة الجازولين
المتوسطة MCN في الخطوة ج) لتسهيل سحب الماركبتان التخليقي عند قاع العمود. يمكن خلط
هذه الحصة الأثقل heavier cut 25 مع الحصة المتوسطة مُزالة الكبريت جزئياً الناتجة من الخطوة
ب)؛ أو حقنها مباشرةً في العمود 13 تحت نقطة المدخل للحصة مُزالة الكبريت desulphurized
cut جزثئياً. يُفضل أن تكون الحصة الأثقل هي قسم من حصة HHON مُزالة الكبريت؛ وتستقر بطريقة أخرى؛ وبعاد تدويرها بواسطة الخط line 25. قد تم توريد التيار المسحوب من قاع العمود 13 (بواسطة الخط Bile )15 line إلى مفاعل reactor 16 الوحدة الانتقائية لإزالة الكبربت بالهدرجة؛ أو خلطه مع حصة HHON (الناتجة من الخطوة of مع الخليط المرسل إلى الوحدة الانتقائية لإزالة الكبريت بالهدرجة. عند إرسال التيار المسحوب من قاع العمود 13 مباشرة إلى مفاعل إزالة الكبريت بالهدرجة؛ فإنه يمكن حقنه بين قاعين حفزيين للمفاعل 16 بطريقة بحيث يُستخدم كمائع إخماد. بالتالي يمكن استخدام الخطوة الانتقائية لإزالة الكبريت بالهدرجة د) لتحويل مركبات حصة HHON التي تحتوي على كبريت والماركبتان التخليقي المتشكل في خطوة إزالة الكبريت بالهدرجة د) إلى ١125 وهيدروكريونات. تعمل الخطوة 0 الانتقائية إزالة الكبريت بالهدرجة د) في وجود هيدروجين مورد بواسطة الخط 17 وحفاز انتقائي لإزالة الكبريت بالهدرجة يشتمل على عنصر واحد على الأقل من المجموعة VII (المجموعة 8؛ 9 و10 من التصنيف الدوري الجديد؛ Handbook of Chemistry and Physics, 76th edition, 1995-1996( عنصر واحد على الأقل من المجموعة VID (المجموعة 6 من التصنيف الدروري الجديد» 1995-1996 Handbook of Chemistry and Physics, 76th edition, ودعامة. 5 يُفضل انتقاء العنصر من المجموعة VI من نيكل وكويالت؛ وتحديداً كويالت. يُفضل انتقاء العنصر من المجموعة VID من موليبدينوم وتنجستين؛ dually بصورة كبيرة موليبدينوم. قد يكون الحفاز» على سبيل (J حفاز حسب Chad في براءات الاختراع الفرنسية أرقام: 2840315؛ 2840316 2904242 أو 3023184. بصفة عامة يُجرى تفاعل إزالة الكبريت بالهدرجة عند درجة حرارة في نطاق 200 "مئوية إلى 0 450"مثوية؛ عند ضغط في نطاق 0.5 إلى 8 ميجاباسكال. تكون السرعة الحيزية للسائل بصورة عامة في Glas 0.5 إلى 20 ساعة*-1 (يتم التعبير عنها بحجم السائل لكل حجم حفاز كل ساعة)؛ يُفضل أن تكون في نطاق 1 إلى 8 ساعة*-1. تكون نسبة حصة HHON [H2 المضبوطة كدالة على درجة إزالة الكبريت بالهدرجة المرغوبة في نطاق 50 إلى 1000 3% (gle لكل م*3 تحت شروط قياسية.
— 2 8 —
يُفضل أن تكون درجة الحرارة في نطاق 200"مئوية إلى 400"مثوية؛ وُفضل بدرجة كبيرة أن تكون في نطاق 200"مئوية إلى 350"مئوية. يُفضل أن يكون الضغط في نطاق 0.5 إلى 3 ميجاباسكال.
فى نهاية الخطوة د ( 3 يتم سحب حصة هيدروكربون مُزالة الكبريت HHCN من الوحدة
الانتقائية إزالة الكبريت بالهدرجة بواسطة الخط line 18 ويكون لها نموذجياً إجمالى محتوى كبريت
أقل من 30 جزءِ في المليون بالوزن؛ يُفضل أقل من 15 جزءِ في المليون بالوزن.
تشكل حصة الهيدروكربون مُزالة الكبريت HHCN بصورة مفيدة قاعدة لصياغة وقود من نوع جازولين؛ بمفرده أو كخليط مع حصة الجازولين الخفيفة LON و/أو الجازولين المتوسط مع محتويات كبريت وماركبتان منخفضة.
يمثل الشكل 2 تجسيد HAT من العملية وفقاً للاختراع يختلف عن ذلك الذي يخص الشكل 1 عن طريق تنفيذ خطوة إزالة الكبريت بالهدرجة متوسطة اختيارية عند استخدام الخطوة أ) لفصل تلقيمة الجازولين إلى amas EOI هيدروكربون بواسطة تسلسل تجزئتين في حصتين . في هذه الحالة؛
5 جزثياً على الأقل في الخطوة الاختيارية لإزالة الكبريت بالهدرجة ثم تُجرى تجزئتها في أداة التجزئة هذا العمود .
يتميز هذا النمط التشغيلى بإزالة الكبريت من حصة الجازولين الثقيلة المتوسطة HCN وبالتالي يُمكُن من عمل خطوات All] الكبريت بالهدرجة ب) ود) تحت شروط تشغيل أقل حدة من
0 تك الضرورية فى نفس المفاعل فى حالة الشكل 1 للحد من هدرجة الأولفينات.
بالإشارة الآن إلى الشكل 2« تُعالج حصة الجازولين الثقيلة المتوسطة HON في ally) sang الكبريت بالهدرجة تشمل مفاعل reactor 19 واحد على الأقل مجهز بقاع ثابت أو متحرك لحفاز إزالة الكبريت بالهدرجة. كما هو الحال فى كل معالجة إزالة الكبريت بالهدرجة؛ تتصل حصة HON بالهيدروجين وبالحفاز.
بالتالي» في الخطوة أ) من العملية By للاختراع؛ Bay الصبيب HON المسحوب من المفاعل 19 في العمود column 7 لإنتاج حصة الجازولين المتوسطة MON والحصة الثقيلة (111061. تتطابق الخطوتان ب) ود) مع تلك الموصوفة بالإشارة إلى شكل 1. يمثل شكل 3 مثال AT لتجسيد من العملية وفقاً للاختراع» حيث تُجرى الخطوة د) في وحدة انتقائية لإزالة الكبريت بالهدرجة Jali مفاعلين 16 reactor 24 موضوعين في سلسلة. يمكن تشغيل وحدة من هذا النوع مع أو بدون خطوة متوسطة لإزالة الغاز من H28 المتشكل في المفاعل 6 الأول من السلسة. يُفضل عمل الخطوة د) مع خطوة متوسطة لإزالة الغاز من 125. كما هو مبين في الشكل 3؛ يُرسل الصبيب effluent 18 المسحوب من المفاعل 16 الأول لإزالة الكبريت بالهدرجة إلى وحدة Unit 20 مهيأة لفصل 1125 من الصبيب 18. في مثال الشكل 0 3 يتصل الصبيب 18 بغاز مثل هيدروجين (مورد بواسطة الخط line 26) في عمود نزع 125؛ يتم سحب تيار غازي gaseous stream 21 منه يحتوي على هيدروجين ويتم سحب 125 إلى الأعلى aig سحب صبيب H2S 22 effluent منقى من القاع. ينبغي ملاحظة أنه يمكن معالجة التيار الغازي 21 بصورة مفيدة لفصل الهيدروجين من H2S بطريقة مثلا لإنتاج تيار هيدروجين منقى sale] (Kar تدويره إلى sang إزالة الكبريت بالهدرجة؛ على سبيل المثال إلى المفاعل 16 الأول 5 لإزالة الكبريت بالهدرجة. بالنسبة لخطوة إزالة (H2S من الممكن Lad استخدام؛ Yu من وحدة نزع؛ أداة امتصاص تستخدم أمينات camines على سبيل المثال. بعدئذ يُرسل الصبيب 22 H2S المنقى إلى مفاعل 24 ثاني لإزالة الكبريت بالهدرجة حيث يتصل بالهيدروجين (الخط line 23) وحفاز انتقائي لإزالة الكبربيت بالهدرجة مثل ذلك الموصوف بالفعل أعلاه؛ لإنتاج حصة هيدروكربون HHON لها محتوى كبربت منخفض جداً. يجب ملاحظة 0 أنه يمكن إرسال الحصة السفلية من أداة التجزئة الموصوفة في الخطوة ج) إلى المدخل إلى المفاعل 6 إلى إلى المدخل إلى المفاعل 24 لإزالة الكبريت منها. يجب الإشارة إلى أن الخطوة د) قد تستخدم بوضوح وحدة انتقائية لإزالة الكبريت بالهدرجة تشتمل على أكثر من مفاعلين منتظمين في سلسلة؛ تعمل مع أو بدون خطوة لإزالة H2S من الصبيب بين خطوتين متتاليتين لإزالة الكبريت بالهدرجة.
— 0 3 — يوضح شكل 4 تجسيد آخر من العملية وفقاً للاختراع» حيث تُجرى خطوة أ) لتجزئة الجازولين
إلى ثلاث حصصض فى خطوة تجزئة فردية باستخد ام عمود Aan ار مقسم . aj هذ f النوع من العمود بالتفصيل فى الأدبيات؛ على سبيل المثال فى المنشور: Chemical Engineering and Processing, 49 (2010) pp 559-580
على سبيل المثال؛ يمكن استخدام هذا النوع من العمود لفصل ثلاثة منتجات لها سرعات مختلفة في أداة تجزئة فردية بدلاً من استخدام عمودين في سلسلة؛ مما يتيح توفير أشياء تتعلق بالطاقة وتكاليف الاستثمار. يوضح الطلب الأمريكي رقم: 12003/0116474)؛ براءات الاختراع الأمريكية أرقام: 4 ب1) و7947860(ب2) تطبيقات هذا النوع من العمود لتجزئة الجازولين إلى 3 حصص على الأقل.
إن fase العمود ذو الجدار المقسم هو تركيب؛ داخل أداة التجزئة؛ جدار رأسي فى جزء رأسي متوسط من العمود. يمتد هذا الجدار الفاصل بين الجوانب المقابلة للسطح الداخلي للعمود. توفر سدادة تم تركيبها بين الجدار الرأسي والسطح الداخلي للعمود جدار مقسم له سدادة بطريقة بحيث لا تمر الموائع أفقياً من أحد جوانب العمود إلى الآخر. يقسم الجدار الرأسي الداخلي القسم المركزي للعمود إلى منطقتين أو حجرتين تجزئية متوازيتين (بما يعادل أداتين تجزئية). قد تحتوي كل منطقة
5 تجزئة على معدات اتصال بخار- سائل تقليدية die صفائح؛ حشوات أو كلاهماء اعتماداً على تصميم العمود.
في تجسيد الشكل 4؛ يشتمل العمود column 27 على حجرتين تجزئة fractionation chambers 28 3 28' يفصلهما جدار فاصل رأسى vertical partition wall 29 منتظم في قطاع مركزي من العمود يمتد على كل من قسم من قطاع التقطير التجزيئي وعلى and من glad
النزع السفلى من العمود . يتم سحب das الجازولين الخفيفة LCN ¢ 5 ¢ من العمود ذو الجدار المقسم 7 مباشرةً إلى أعلى من العمود؛ ويتم سحب حصة الجازولين الثقيلة HHCON 10( من قاع العمود؛ ويتم سحب das الجازولين المتوسطة «(MCN intermediate gasoline cut 8« كتيار جانبي من حجرة نزع stripping chamber 28'.
يمثل شكل 5 تجسيد بديل من العملية حيث تُجرى الخطوة أ) للتجزئة إلى ثلاث حصص في خطوتين بواسطة أداتين تجزئة؛ حيث يكون العمود الثاني هو عمود بجدار مقسم يُجرى فيه خطوة ج) لتجزئة حصة MCN التي تحتوي على ماركبتان تخليقي أيضاً في العمود ذو الجدار المقسم. بالإشارة إلى شكل 5؛ تُجرى تجزئة تلقيمة الجازولين gasoline feed 1؛ بعد خطوة الهدرجة الانتفائية الاختيارية؛ في عمود cOlUMN 4 أول Liga لفصل حصة الجازولين الخفيفة (LON 4؛ إلى أعلى من العمود وحصة الجازولين الثقيلة المتوسطة (HON 6؛ من قاع العمود. بعد ذلك تُرسل حصة الجازولين الثقيلة المتوسطة HON 6 إلى عمود column 30 بجدار مقسم يشتمل على حجرتين تجزئة fractionation chambers 31 و31 ' يفصلهما جدار رأسي vertical wall 32 يمتد على قطاع التصفية بأكمله واختيارياً على قسم من القطاع الناضب للعمود أيضاً. يتم توضيح 0 أمثة على fase هذا النوع من العمود في براءات الاختراع الأمريكية أرقام: 5755933 3314879 و3412016. كما يتبين في شكل 5 تُرسل التلقيمة HON feed 6« إلى حجرة التجزئة 31 التي تُشستخلص منها حصة الجازولين المتوسطة (MCN 8؛ إلى أعلى من الحجرة 31 المذكورة. بعدئذ يُزال الكبريت من das الجازولين المتوسطة (MCN 8؛ في مفاعل reactor 11 إزالة الكبريت بالهدرجة؛ وفقاً 5 للخطوة ب). يُرسل الصبيب effluent 12 الناتج من المفاعل 11 بواسطة الخط line 33 إى حجرة التجزئة الثانية 31' من العمود 30 الذي يعمل لفصل المركبات من نوع ماركبتان التي تحتوي على الكبريت بطريقة Die لإنتاج جازولين متوسط MON له محتوى كبريت وماركبتان منخفض مسحوب إلى أعلى من حجرة التجزئة 31'. يتم بعدئذ جذب الماركبتان في قطاع النزع السفلي للحجرة 31 وسحبه من قاع العمود بواسطة الخط line 29 كخليط له dias [111160. وفقاً للخطوة د)» يُزال 0 الكبريت من حصة الجازولين الثقيلة HHON المشحونة مع المركبات المحتوية على كبريت بالهدرجة لتوفير حصة HHON لها محتوى كبريت منخفض. مثال: all) الكبريت بالهدرجة من جازولين FCC وفقاً لمثال من الشكل 1 يمثل جدول 1 خصائص جازولين FCC معالج باستخدام العملية وفقاً لشكل 1 من الاختراع الحالي. في هذا المثال؛ تُعرض النتائج بدون استخدام مفاعل 2 انتقائي للهدرجة.
— 2 3 — Bas جازولين FRCN للحصول على حصة جازولين خفيفة LON وحصة جازولين ثقيلة متوسطة (HCN بعد ذلك fam حصة الجازولين الثقيلة المتوسطة (HON على النحو الذي يقترحه الاختراع» إلى حصة جازولين متوسطة MCN وجازولين ثقيل [11/161. الطرق التحليلية المستخدمة لتحديد خصائص التلقيمات والأصباب كما يلي: - الكثاقة وفقاً لطريقة 12185 NF EN ISO - محتوى الكبريت وفقاً لطريقة ASTM D2622 للمحتويات الأعلى من 10 جزءٍ في المليون 5 و20846 ISO للمحتويات الأقل من 10 جزء في المليون 5. - التقطير وفقاً لطريقة التقطير المحاكى “CSD” الموصوفة في الوثيقة: Oil Gas Sci.
Technol.
Vol. 54 (1999), No. 4, pp. 431-438. تقاس كمية الأولفينات؛ التي تعتبر مركبات عالية رقم الأوكتان» بصورة غير مباشرة باستخدام طريقة 01159 ASTM المعروفة برقم البروم bromine الخط 6 ١ الخط 8 ١ الخط 10 HHCN MCN HCN الكثافة عند 15 مئوية |/as) 0.791 ]0.711 |0.82 3%( محتوى الكبريت العضوي )£3 |1279 481 1543 في المليون 5( ine ماركبتان oa) في | 13 23 10 المليون 5( Sees || اد Co] wo ems 0 وزن مقطر fos) 35730 مقطر (منوية) ci 0 مقطر (os) 0 وذن مقط (منوية)
— 3 3 — 0 ين مقطر 0s] 96] 07] fa) ون مفطر (منوية) 5 ونث مفطر (os) جدول 1: خصائص الحصص MCN (FCC HCN و HHCN من الشكل 1 وفقاً لمثال الشكل 1؛ تكون حصة الجازولين المتوسطة MCN هي حصة تكون درجة حرارة 5 من الوزن المقطر بالنسبة لها 58"مئوية وتكون درجة حرارة 795 من الوزن المقطر 100 "مئوية (النقاط المحددة وفقاً لطريقة التقطير المحاكى “CSD” الموصوفة في الأدبيات العلمية .((Oil Gas Sci.
Technol.
Vol. 54 (1999), No. 4, pp. 431-438) 5 بالنسبة لحصة الجازولين المتوسطة (MCN بالتالى يكون اختلاف درجة shall بين 75 7955 بالوزن من نقاط التقطير 42"مئوية. كما يتبين في مثال شكل 1؛ يتم خلط حصة الجازولين المتوسطة MCN مع الهيدروجين وتُعالج فى وحدة انتقائية لإزالة الكبريت بالهدرجة (المفاعل 1 0 فى وجود حفاز CoMo مد عم على 0 الألومينا HRS06) معلم بواسطة 84605). تكون درجة الحرارة 240 "مئوية؛ الضغط 2 ميجاباسكاء السرعة الحيزية للسائل (يعبر عنها بحجم السائل لكل حجم حفاز كل ساعة) 4 ساعة1-4 + نسبة MCN [H2 das 360 لتر عياري لكل لتر تحت شروط قياسية. يشار إلى خصائقص das الجازولين المتوسطة مُزالة الكبريت جزثياً في جدول 2 يتم خلط حصة الجازولين الثقيلة HHON مع هيدروجين وتُعالج في وحدة انتقائية لإزالة 5 الكبريت بالهدرجة (مفاعل 16) في وجود حفاز COMO مُدعم على ألومينا (14806! معلم بواسطة ٠. (Axens تكون درجة الحرارة 8 مئثوية؛ الضغط 2 ميجاباسكا 6 والسرعة الحيزية للسائل (يعبر عنها بحجم السائل لكل حجم حفاز كل ساعة) 4 ساعة“”-1؛ نسبة H2 حصة الجازولين المتوسطة MCN 360 م34 عياري لكل م34 تحت شروط قياسية. يشار إلى خصائص حصة HHCN مُزالة الكبريت جزثئياً في جدول 2. يتم خلط حصة الجازولين المتوسطة مُزالة الكبريت جزئياً MCN (الخط line 12) مع sia مقتطع من حصة الجازولين الثقيلة مُزالة الكبريت HHON وتُرسل إلى أداة تجزئة )13( (وفقاً لخطوة
— 4 3 — ج) من الاختراع) حيث ثبتت نقطة القطع عند 100"مئوية. id الجازولين مُزال الكبريت Wis (MCN الذي له محتوى ماركبتان تخليقى منخفض (الخط line 14)؛ إلى أعلى sal التجزئة 13. يشار إلى خصائقص الجازولين المتوسط (الخط 4 1 ( بعد الثبات في جدول 2 . الخط 12 الخط 14 الخط 18 MCN مُزال | جازولين متوسط | HHCN مُزال الكبريت جزئياً cul] ومُزل | الكبريت Wis الكبريت إجمالي محتوى الكبربت | 104 10 10 (S محتوى ماركبتان (جزء في 4 المليون 5( عد يردم (ج/ 100 جم) جدول 2: خصائص حصص (MCN جازولين متوسط 5 HHCN وفقاً لشكل 1 بالتالي يمكن استخدام العملية وفقاً للاختراع لإنتاج جازولين متوسط بعد خطوات إزالة الكبريت بالهدرجة (خطوة ب) والتجزئة (خطوة ج) مع إجمالي محتوى كبريت منخفض ومع محتوى ماركبتان أقل من 10 جزء في المليون بالوزن؛ يعبر عنه كمكافيء الكبريت؛ بالتالي الحد من هدرجة الأولفينات. قد يتضح أنه قبل خطوة إزالة الكبريت بالهدرجة؛ يكون لحصة الجازولين المتوسطة MCN إجمالي محتوى كبريت عضوي بقيمة 481 جزءٍ في المليون بالوزن من الكبريت؛ بما في ذلك 13 0 جزء في المليون بالوزن من الكبريت من الماركبتان. بعد خطوة إزالة الكبريت؛ يكون للصبيب MCN إجمالي محتوى كبريت عضوي بقيمة 104 جزءٍ في المليون من الكبربت حيث يكون القسم الأكبر منه في شكل ماركبتان تخليقي )98 جزءِ في المليون من الكبربت). بواسطة خطوة التجزئة (a المجراة بحرص لاسترداد جازولين متوسط له نطاق تقطير (Guia يتم الحصول على جازولين متوسط له إجمالي محتوى كبريت عضوي منخفض )10 جزءٍ في المليون 5 بالوزن من الكبريت) ومحتوى ماركبتان (4 جزء في المليون بالوزن من الكبريت). بالتالي» يمكن استخدام العملية وفقاً للاختراع للتغلب على عائقين» وهم توفير حصة جازولين له محتوى ماركبتان
— 5 3 — (تخليقي) منخفضة وله فقد محدود لرقم الأوكتان.
Claims (1)
- عناصر الحماية 1- عملية لمعالجة جازولين gasoline يحتوي على مركبات محتوية على كبربت sulphur أوليفينات olefins وأوليفينات ثنائية cdiolefins العملية تشمل الخطوات التالية: أ) تجزئة الجازولين gasoline إلى: en جازولين gasoline خفيف؛ Ba متكسر خفيف ¢(LCN) Light Cracked Naphtha جزءٍ جازولين gasoline متوسط Ga حفزية متوسطة «(MCN) middle catalytic naphtha تشمل هيدروكريونات hydrocarbons وحيث أن اختلاف درجة الحرارة temperature (AT) difference بين 75 و795 بواسطة نقاط تقطير وزن في حدود 20"منوية إلى 51°60( و جازولين gasoline ثقيلة HHCN تحتوي على الهيدروكريونات thydrocarbons 10 ب) إزالة الكبريت sulphur من جزءٍ الجازولين gasoline المتوسط intermediate gasoline cut MCN بمفردها وفي وجود حفاز إزالة الكبريت sulphur بالهدرجة hydrodesulphurization catalyst والهيدروجين hydrogen عند درجة حرارة في النطاق من 160 "منوية إلى 450"منوية؛ عند ضغط في النطاق من 0.5 إلى 8 ميجاباسكال؛ مع سرعة حيزية لسائل في النطاق من 0.5 إلى 20 ساعة | ومع نسبة بين معدل تدفق الهيدروجين chydrogen المعبر عنه Pa عياري لكل 5 ساعة؛ ومعدل تدفق التلقيمة المطلوب معالجتهاء معبر عنه م3 لكل ساعة وفقاً للشروط القياسية؛ في النطاق من 50 م3 عياري/ م إلى 1000 م3 عياري/ م بأسلوب معين بحيث يتم إنتاج جزء جازولين gasoline متوسطة مزال منها الكبريت sulphur جزئياً على الأقل (MCN ج) تجزئة؛ في أداة تجزئة splitter جزءِ جازولين gasoline متوسطة مزال منها الكبريت sulphur جزئياً MON التي لا تخضع إلى المعالجة الحفزية اللاحقة للخطوة ب)؛ بأسلوب معين بحيث يتم 0 استرداد جازولين gasoline متوسط بمحتويات ماركبتان mercaptans وكبريت sulphur منخفضة من قمة العمود وجزءٍ هيدروكريونات hydrocarbons تحتوي على مركبات محتوية على كبريت sulphur تتضمن ماركبتان 1016108018105 من قاع العمود؛ د) إزالة الكبريت sulphur من جزءِ الجازولين gasoline الثقيلة؛ Gs متكسرة cali أثقل Heavier, «(HHCN) Heavy Cracked 38 بمفردها أو كخليط مع الجزءٍ السفلية للهيدروكريونات hydrocarbons 5 الناتجة من خطوة (z في وجود حفاز إزالة الكبريت بالهدرجة والهيدروجين— 7 3 — xe hydrogen درجة حرارة في النطاق من 200"مثوية إلى 400"”مثئوية؛ عند ضغط فى النطاق من 0.5 إلى 8 ميجاباسكال» مع سرعة حيزية لسائل في النطاق من 0.5 إلى 20 ساعة ' ومع نسبة بين معدل تدفق الهيدروجين hydrogen معبر die م"عياري لكل ساعة؛ ومعدل تدفق التلقيمة المطلوب معالجتهاء معبر die م37 لكل ساعة وفقاً للشروط القياسية؛ في النطاق من 50 م3 عياري/ م إلى 1000 م3 عياري/ م" بأسلوب معين بحيث يتم إنتاج HHON gia ثقيلة مزال منها الكبريت sa sulphur على الأقل. 2- العملية وفقا لعنصر الحماية 1 حيث أن ea الجازولين gasoline المتوسطة MCN لها اختلاف درجة حرارة (AT) temperature difference بين درجات الحرارة المقابلة 75 و7950 .من الوزن المقطر الذي يكون في النطاق من 25"مئوية إلى 40"مئوية. 3- العملية وفقا لأي عنصر من عناصر الحماية 1 و2 تُنفذ خطوة أ) في خطوتي تجزئة: أ) تجزئة الجازولين gasoline إلى جزء جازولين gasoline خفيفة LON وجزء جازولين Ga «alas gasoline متكسرة ثقيلة ¢(HCN) Heavy Cracked Naphtha 15 أ2) تجزئة جزءِ الجازولين AL gasoline المتوسطة HON إلى gia جازولين gasoline متوسطة MCN واحد على الأقل gay جازولين gasoline ثقيلة ا1161. 4- العملية وفقا لعنصر الحماية 3؛ حيث يُزال الكبربت 5/0007 من جزءٍ الجازولين gasoline الثقيلة المتوسطة HON الناتجة من خطوة أ1) قبل خطوة التجزئة أ2). 20 5- العملية وفقا لأي عنصر من عناصر الحماية 1 و2؛ حيث 28 خطوة أ) في خطوة تجزئة فردية. 6- العملية وفقا لعنصر الحماية 5؛ حيث تنفذ خطوة أ) في عمود بجدار مقسم. 5 7- العملية وفقا لعنصر الحماية 3 حيث تنفذ خطوة أ2) في عمود بجدار مقسم وحيث Dad > الجازولين gasoline المتوسطة المزال منها الكبريت sulphur جزئياً MCN الناتجة من خطوة ب)— 8 3 — فى العمود ذو الجدار المقسم المذكور. 8- العملية وفقا لعنصر الحماية 1 حيث أن جزءٍ الجازولين gasoline المتوسطة MCN من خطوة أ) لها درجات حرارة مقابلة 75 و7295 من الوزن المقطر التي تكون في النطاق من 50"مئوية إلى 05°68 على التوالي وفي النطاق من 88"مئوية إلى 110 "مثوية. 9- العملية وفقا لعنصر الحماية 1؛ حيث أن الجازولين gasoline المتوسط بمحتويات ماركبتان mercaptan وكبريت sulphur منخفضة ناتجة من خطوة ج) لها اختلاف درجة حرارة (AT) temperature difference بين درجات الحرارة المقابلة 75 5 £95 من الوزن المقطر الذي 0 بساوي اختلاف درجة الحرارة (AT) temperature difference لجزءِ الجازولين gasoline المتوسطة MCN الناتجة من خطوة أ). 0- العملية وفقا لعنصر الحماية 1؛ Cus أن الجازولين gasoline المتوسط بمحتويات ماركبتان 5 وكبريت sulphur منخفضة ناتجة من خطوة ج) له درجة حرارة مقابلة إلى 795 5 من الوزن المقطر التي تكون أقل بحد أقصى من 10 "مثوية مقارنة بدرجة الحرارة المقابلة إلى 795 من الوزن المقطر لجزءٍ الجازولين MCN المتوسطة من خطوة أ). 1- العملية وفقا لعنصر الحماية 1 حيث تستخدم خطوة د) مفاعل أول Sly لإزالة الكبريت sulphur بالهدرجة موضوعين بالتسلسل.2- العملية وفقا لعنصر الحماية 11؛ حيث أن الصبيب الناتج من المفاعل الأول لإزالة الكبريت sulphur بالهدرجة يخضع لخطوة من أجل نزع كبريتيد الهيدروجين (H,S) hydrogen sulfide قبل معالجته فى المفاعل الثاني لإزالة الكبريت sulphur بالهدرجة. 5 13- العملية وفقا لعنصر الحماية 1؛ حيث يُعاد تدوير ela من ohn الجازولين gasoline الثقيلة المزال منها الكبريت HHCN sulphur الناتجة من الخطوة د) إلى خطوة ج).4- العملية وفقا لعنصر الحماية 1 حيث؛ قبل خطوة أ)؛ يُعالج الجازولين gasoline في وجود الهيدروجين hydrogen وحفاز الهدرجة الانتقائية من أجل هدرجة الأوليفينات olefins وتنفيذ التفاعل لزيادة الوزن الجزيئي لجزء من مركبات محتوية على الكبريت sulphur تعمل خطوة أ) عند درجة حرارة في النطاق من 45°50 إلى 250"مئوية؛ عند ضغط في النطاق من 1 إلى 5 ميجاباسكال» مع سرعة حيزية لسائل في النطاق من 0.5 إلى 20 ساعة ' ومع نسبة بين معدل تدفق الهيدروجين chydrogen المعبر عنه م* عياري لكل ساعة؛ ومعدل تدفق التلقيمة المطلوب معالجتها؛ المعبر عنها م34 لكل ساعة وفقاً للشروط القياسية؛ في النطاق من 2 م عياري/ م" إلى0م عياري/ م".— 4 0 — ~J Yi > AE { 4 حا ا 3 يمح 0 : ل>. A Le 2 vy ? VN 5 H Co PA BL ps, { : oY 3 3 t 0 H N i NC أبباعنا اج حت المح 8 به 0 3 1 الب ا § س0 { ال نم 2 A 1 : 1 ا َل + ON Vy المح ا جه ...تت م >> ااا ا i i م ! . i 1 : إٍْ 4 ا EN bent ed Lo J ge i v : bo : RUN. : 0 ْ 1 1 : م صا A i ! JN YA Po NE RY. Note” <> LAB Le : لك 0 i i ¥ Hy د i d اهسسا تمس المستسس ا . TY x . ' > { 1 انس وس i 3 ‘Cy مالي 3 ١ ا ١ شكلف § ب & AR جة .و { الح :ا { اااي N 3 0 3 J — a | t RY at ل { ne ed ١7 Hy م" ا - 8 — سات شتت : ; TN ل + اص 7 ¥ Y 3 - ا م i A Lge b | 5 Ls! 1 J . اس 1 A ا 0 1 1 { i 1 * i { ! Tod ” >i. متسيس CL N HP EEN ts ِْ aw 72“ 3 Pd es ع Sa H & AA { 0 ا by § Hy H 0 : \ d H CNS ف اله ا | اهم ٍ a : | بهل I : ال ل i i H tL. 1 el : § { { مساج مع الح SE Lo \ : ل i إٍْ \ 4 8 بر ل ؟ ١ i ; IRIN Ini Co 0 H H i < Fay xX or Hy H y $4 ‘AY \ A i Nae ! YAN TV الخ w N حم B BY H 3 ار ررم مر رمي A i H s i ¢ : ¥ : لهسا ; SEER. i 0 1 | 3 WOU. SUV. JY جا ١ wave SRR ل اا eg & 1 Lorman ; N Ny - ~N اليا 5 4 ow وك لأسا tyال + : ‘ : 1 § SEAT ; tg ; مح ةٍْ 5 : 3 _ . RN ha ¢ و : i ١+ dy Cd | SRP i 6 ai : »> ثم تم : ا ا i RAEN Powis i “أ اله 1 H 0 3 : i { 7 : ب STN, i AE لولستمسا of 4 EU. A AW Poa Nd ig! 1 Pood ME ie ‘ ! امسا ! ااه الا يا يه ما هو ب ' 0 0 Ay 1 | { ال hy 03 ًٍْ | 3 1[A.A i EL ~ i 1 و لاي عام اانا رقي مرج لإ - إٍْ 1 ب i i k “ § : 0 os ove , 4 1 1 | 1 Lo LC ETI CN & BE > 1 نك ا al : ! ¢ 1 : ار \ EA RAE PRE : + ؛ IN : 2 PEE a | : H ¢ § H My | { oat 4 ! i PEN EE 7 5, 1 0 0 سسا : ابم | |[ nN 8 roe Oo + TE ها La ¢ 0 ايا I Ny "م 3 N تا .3 > ~~“ NN 1 لا Sed fT ~~ ذا YX 7 ؟؟ “ك7 شكل ؟ny لاسي بي اام t : “VE : a * ; : t ا . SU R 1 2 ! 4 : I CTT 0 1 3 A : 1 FE . & g cw g 7 5 3 A t 1 PEN { H . 1 : SLA hy ¢ وبا 1 Is > ~N ~ 1 7 4 0 ’ 3 و Af 8 gros 3 i 1 2 ايا يد وا ا يا عام ا ير حي لك كا ا i i on 2 : H H Ne} LS 8 i i Ea ya : Foie} Co 0 Fi Pat IS] riod SE TA § ا a Sead sa vag : 1 ا > 1 i A : : ; > ال ا الؤوسيست A : i “4 ne wa & X : H 1 : 3 row vs ; : حي ; ال 1 1 Regd i 1 pay : : أ سسا ا i 1 ; i. / : : 3 \ : لي ل XY A 1 ‘ Lt sad Yo ’ i) , ey 1 Faw : ¥ 8 1 0 أي ' : م تددم |0 مهم 1 i i : ] 2 N : x F 1 i 1 ; : i HN H . i 8 3 SOUL اي لم تسسا 1 { a: H 1 i AR) AAS EAN 1 تآ IN A هن صا ؟؟ © لخ شكل ء— 4 4 — & : ف [> ؟ ألم ١“ x ra CN LS i “ Ea i vg ّْ A LS TR LEAS BE te WA ٍ 2 اساي إٍْ إٍْ 1 سلا إ إٍْ ; © عات ْ ليسا Cer bor ١ ; < : | ; "Ty A ! Sy \ ,' 5 بأ إ Sd i 8 ب + 0 i 2 و Yi : 1 0 ! بكم اما ل ا لبا © ا . | 2 ل 3 vg حل Ld i oS Se | بسار 0 صا oSلاله الهيلة السعودية الملضية الفكرية ا Sued Authority for intallentual Property RE .¥ + \ ا 0 § 8 Ss o + < م SNE اج > عي كي الج TE I UN BE Ca a ةا ww جيثة > Ld Ed H Ed - 2 Ld وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها of سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. Ad صادرة عن + ب ب ٠. ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > فهذا ص ب 101١ .| لريا 1*١ v= ؛ المملكة | لعربية | لسعودية SAIP@SAIP.GOV.SA
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR1653105A FR3049955B1 (fr) | 2016-04-08 | 2016-04-08 | Procede de traitement d'une essence |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA117380578B1 true SA117380578B1 (ar) | 2021-03-24 |
Family
ID=56101688
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA117380578A SA117380578B1 (ar) | 2016-04-08 | 2017-04-06 | عملية لمعالجة جازولين |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US10377957B2 (ar) |
| EP (1) | EP3228683B1 (ar) |
| CN (1) | CN107267209B (ar) |
| AR (1) | AR108088A1 (ar) |
| BR (1) | BR102017006665B1 (ar) |
| ES (1) | ES2706999T3 (ar) |
| FR (1) | FR3049955B1 (ar) |
| MX (1) | MX384052B (ar) |
| PL (1) | PL3228683T3 (ar) |
| PT (1) | PT3228683T (ar) |
| RU (1) | RU2731566C2 (ar) |
| SA (1) | SA117380578B1 (ar) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU2018335261B2 (en) * | 2017-09-19 | 2023-10-19 | Sulzer Management Ag | Use of top dividing wall in isomerization unit |
| JP2021522387A (ja) * | 2018-04-30 | 2021-08-30 | ズルツァー マネジメント アクチエンゲゼルシャフト | 複合プロセス・ユニット中の分割壁カラムのネットワーク |
| CN111575045B (zh) * | 2020-05-26 | 2022-04-05 | 中国海洋石油集团有限公司 | 一种脱硫汽油降苯增产芳烃的方法 |
Family Cites Families (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3314879A (en) | 1965-03-10 | 1967-04-18 | Exxon Research Engineering Co | Fractionation process and apparatus |
| US3412016A (en) | 1967-03-29 | 1968-11-19 | Mobil Oil Corp | Method and apparatus for contemporaneously fractionating a plurality of hydrocarbon mixtures |
| US5755933A (en) | 1995-07-24 | 1998-05-26 | The M. W. Kellogg Company | Partitioned distillation column |
| DK29598A (da) | 1998-03-04 | 1999-09-05 | Haldor Topsoe As | Fremgangsmåde til afsvovlning af FCC-tung benzin |
| FR2797639B1 (fr) | 1999-08-19 | 2001-09-21 | Inst Francais Du Petrole | Procede de production d'essences a faible teneur en soufre |
| US6387249B1 (en) | 1999-12-22 | 2002-05-14 | Exxonmobil Research And Engineering Company | High temperature depressurization for naphtha mercaptan removal |
| FR2807061B1 (fr) | 2000-03-29 | 2002-05-31 | Inst Francais Du Petrole | Procede de desulfuration d'essence comprenant une desulfuration des fractions lourde et intermediaire issues d'un fractionnement en au moins trois coupes |
| US6596157B2 (en) | 2000-04-04 | 2003-07-22 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Staged hydrotreating method for naphtha desulfurization |
| FR2811328B1 (fr) | 2000-07-06 | 2002-08-23 | Inst Francais Du Petrole | Procede comprenant deux etapes d'hydrodesulfuration d'essence et une elimination intermediaire de l'h2s forme au cours de la premiere etape |
| US6755974B2 (en) | 2001-06-19 | 2004-06-29 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Continuous naphtha treatment method |
| US20040188327A1 (en) | 2001-06-20 | 2004-09-30 | Catalytic Distillation Technologies | Process for sulfur reduction in naphtha streams |
| US6540907B1 (en) | 2001-07-09 | 2003-04-01 | Uop Llc | Fractionation for full boiling range gasoline desulfurization |
| US6913688B2 (en) | 2001-11-30 | 2005-07-05 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Multi-stage hydrodesulfurization of cracked naphtha streams with interstage fractionation |
| US6824676B1 (en) | 2002-03-08 | 2004-11-30 | Catalytic Distillation Technologies | Process for the selective desulfurization of a mid range gasoline cut |
| FR2840316B1 (fr) | 2002-06-03 | 2005-08-26 | Inst Francais Du Petrole | Procede d'hydrodesulfuration de coupes contenant des composes soufres et des olefines en presence d'un catalyseur comprenant un element du groupe viii et du tungstene |
| FR2840315B1 (fr) | 2002-06-03 | 2004-08-20 | Inst Francais Du Petrole | Procede d'hydrodesulfuration de coupes contenant des composes soufres et des olefines en presence d'un catalyseur supporte comprenant des metaux des groupes viii et vib |
| US6927314B1 (en) | 2002-07-17 | 2005-08-09 | Uop Llc | Fractionation and treatment of full boiling range gasoline |
| US7799210B2 (en) | 2004-05-14 | 2010-09-21 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Process for removing sulfur from naphtha |
| US20070095725A1 (en) * | 2005-10-31 | 2007-05-03 | Catalytic Distillation Technologies | Processing of FCC naphtha |
| US20070114156A1 (en) | 2005-11-23 | 2007-05-24 | Greeley John P | Selective naphtha hydrodesulfurization with high temperature mercaptan decomposition |
| FR2895416B1 (fr) | 2005-12-22 | 2011-08-26 | Inst Francais Du Petrole | Procede d'hydrogenation selective mettant en oeuvre un catalyseur sulfure |
| FR2900157B1 (fr) * | 2006-04-24 | 2010-09-24 | Inst Francais Du Petrole | Procede de desulfuration d'essences olefiniques comprenant au moins deux etapes distinctes d'hydrodesulfuration |
| FR2904242B1 (fr) | 2006-07-28 | 2012-09-28 | Inst Francais Du Petrole | Procede d'hydrodesulfuration de coupes contenant des composes soufres et des olefines en presence d'un catalyseur supporte comprenant des elements des groupes viii et vib |
| US7947860B2 (en) | 2006-09-28 | 2011-05-24 | Uop Llc | Dividing wall separation in light olefin hydrocarbon processing |
| FR2935389B1 (fr) | 2008-09-04 | 2012-05-11 | Inst Francais Du Petrole | Procede d'hydrogenation selective mettant en oeuvre un catalyseur sulfure de composition specifique |
| CN102061194B (zh) * | 2009-11-12 | 2013-09-04 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种降低汽油硫含量的方法 |
| US9260672B2 (en) | 2010-11-19 | 2016-02-16 | Indian Oil Corporation Limited | Process for deep desulfurization of cracked gasoline with minimum octane loss |
| CN103059946B (zh) * | 2011-10-21 | 2015-08-12 | 中国石油化工股份有限公司 | 低能耗催化汽油加氢脱硫方法 |
| CN103074104B (zh) * | 2011-10-26 | 2015-11-25 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种汽油加氢脱硫方法 |
| SG11201501303XA (en) * | 2012-08-21 | 2015-05-28 | Catalytic Distillation Tech | Selective hydrodesulfurization of fcc gasoline to below 10 ppm sulfur |
| EP2816094B1 (fr) * | 2013-06-19 | 2020-04-29 | IFP Energies nouvelles | Procédé de production d'une essence à basse teneur en soufre et en mercaptans |
| FR3020376B1 (fr) * | 2014-04-28 | 2017-10-20 | Ifp Energies Now | Procede de production d'une essence a basse temperature en soufre et en marcaptans. |
| FR3023184B1 (fr) | 2014-07-04 | 2019-12-27 | IFP Energies Nouvelles | Catalyseur d'hydrotraitement a densite de molybdene elevee et methode de preparation. |
-
2016
- 2016-04-08 FR FR1653105A patent/FR3049955B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2017
- 2017-03-01 EP EP17158630.8A patent/EP3228683B1/fr active Active
- 2017-03-01 ES ES17158630T patent/ES2706999T3/es active Active
- 2017-03-01 PT PT17158630T patent/PT3228683T/pt unknown
- 2017-03-01 PL PL17158630T patent/PL3228683T3/pl unknown
- 2017-03-31 BR BR102017006665-7A patent/BR102017006665B1/pt active IP Right Grant
- 2017-03-31 MX MX2017004277A patent/MX384052B/es unknown
- 2017-04-04 AR ARP170100848A patent/AR108088A1/es active IP Right Grant
- 2017-04-05 US US15/479,760 patent/US10377957B2/en active Active
- 2017-04-06 SA SA117380578A patent/SA117380578B1/ar unknown
- 2017-04-06 RU RU2017111569A patent/RU2731566C2/ru active
- 2017-04-07 CN CN201710224438.1A patent/CN107267209B/zh active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2017111569A (ru) | 2018-10-08 |
| CN107267209B (zh) | 2021-07-13 |
| BR102017006665B1 (pt) | 2022-09-27 |
| PT3228683T (pt) | 2019-01-29 |
| PL3228683T3 (pl) | 2019-05-31 |
| AR108088A1 (es) | 2018-07-18 |
| US20170292080A1 (en) | 2017-10-12 |
| EP3228683B1 (fr) | 2018-10-17 |
| FR3049955B1 (fr) | 2018-04-06 |
| US10377957B2 (en) | 2019-08-13 |
| RU2731566C2 (ru) | 2020-09-04 |
| ES2706999T3 (es) | 2019-04-02 |
| MX384052B (es) | 2025-03-14 |
| EP3228683A1 (fr) | 2017-10-11 |
| CN107267209A (zh) | 2017-10-20 |
| MX2017004277A (es) | 2018-08-16 |
| BR102017006665A2 (pt) | 2017-10-17 |
| RU2017111569A3 (ar) | 2020-04-20 |
| FR3049955A1 (fr) | 2017-10-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2182060C (en) | Process for desulfurizing catalytically cracked gasoline | |
| US4062762A (en) | Process for desulfurizing and blending naphtha | |
| CN103627435B (zh) | Fcc汽油至低于10 ppm硫的选择性加氢脱硫 | |
| KR20010066892A (ko) | 저유황 가솔린의 제조 방법 | |
| PL196032B1 (pl) | Sposób zmniejszania zawartości organicznych związków siarki we frakcji benzyny krakowej o pełnym zakresie wrzenia | |
| CN107868677B (zh) | 通过分离成三种馏分处理汽油的方法 | |
| US10066173B2 (en) | Method of processing cracked naphtha to make a low-sulfur naphtha product and ultra-low sulfur diesel | |
| WO1998012158A1 (en) | Process for the treatment of light naphtha hydrocarbon streams | |
| KR20070104843A (ko) | 2개 이상의 개별 수소화탈황 단계를 포함하는 올레핀계가솔린의 탈황 방법 | |
| US7153415B2 (en) | Process for the treatment of light naphtha hydrocarbon streams | |
| SA117380578B1 (ar) | عملية لمعالجة جازولين | |
| CN107964423B (zh) | 将烯烃型汽油加氢脱硫的方法 | |
| US9505993B2 (en) | Process for the hydrodesulphurization of hydrocarbon cuts | |
| US20050218039A1 (en) | Hydrocarbon desulfurization process | |
| MXPA02007375A (es) | Proceso para la desulfuracion de alimentaciones de petroleo. | |
| US11041130B2 (en) | Two-stage hydrotreating process employing mercaptanization and hydrodesulfurization | |
| JP2021526178A (ja) | 炭化水素の脱硫のための方法 |