SE454094B - HOT WATER SUPPLY AND HEAT EXCHANGER ROWS OF COPPER ALLOY - Google Patents
HOT WATER SUPPLY AND HEAT EXCHANGER ROWS OF COPPER ALLOYInfo
- Publication number
- SE454094B SE454094B SE8007175A SE8007175A SE454094B SE 454094 B SE454094 B SE 454094B SE 8007175 A SE8007175 A SE 8007175A SE 8007175 A SE8007175 A SE 8007175A SE 454094 B SE454094 B SE 454094B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- alloy
- copper
- alloys
- hot water
- weight
- Prior art date
Links
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 9
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 8
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 64
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 64
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 29
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 22
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 18
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 9
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 claims description 3
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052790 beryllium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 2
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 2
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 14
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 9
- 229910017818 Cu—Mg Inorganic materials 0.000 description 8
- 229910000882 Ca alloy Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 6
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 6
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 6
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 5
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 4
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 4
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 4
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 3
- JPVYNHNXODAKFH-UHFFFAOYSA-N Cu2+ Chemical compound [Cu+2] JPVYNHNXODAKFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001431 copper ion Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 2
- 229910017770 Cu—Ag Inorganic materials 0.000 description 1
- RYXPMWYHEBGTRV-UHFFFAOYSA-N Omeprazole sodium Chemical compound [Na+].N=1C2=CC(OC)=CC=C2[N-]C=1S(=O)CC1=NC=C(C)C(OC)=C1C RYXPMWYHEBGTRV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052793 cadmium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910000679 solder Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C9/00—Alloys based on copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C9/00—Alloys based on copper
- C22C9/01—Alloys based on copper with aluminium as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C9/00—Alloys based on copper
- C22C9/10—Alloys based on copper with silicon as the next major constituent
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2201/00—Metals
- F05C2201/02—Light metals
- F05C2201/021—Aluminium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Contacts (AREA)
Description
454 094 N) En sådan kopparlegering innehållande Mg eller Mg och Ca i koppar- basen är utmärkt i att begränsa upplösningen av koppar(2)-jonen men det är fortfarande att beklaga att legeringen icke är tillfredsstäl- lande i det att den lämnar vissa andra kvarblivande problem såsom nämns nedan: Û) eventuell oxidation av komponenten Mg eller eventuell förorening med vissa oxiderade substanser av sådan Mg i legeringen vid smältnings- och gjutningsprocessen och därigenom försämring av kvaliteten hos göten eller ämnena för tillverkning av legeringsrören; (2) eventuellt ges upphov till sprickbildning i de tillverkade rören under varmbearbetnings- och kallbearbetningsförfarandet och försämras varornas kvalitet; och (5) åtföljande sänkning av utbytet av till- verkningsgodset med resultatet att priset på de färdiga rören på ofördelaktigt sätt höjes. 454 094 N) Such a copper alloy containing Mg or Mg and Ca in the copper base is excellent in limiting the dissolution of the copper (2) ion but it is still to be regretted that the alloy is not satisfactory in that it leaves certain other residual problems as mentioned below: Û) possible oxidation of the component Mg or possible contamination with certain oxidized substances of such Mg in the alloy during the melting and casting process and thereby deterioration of the quality of the ingots or substances for the manufacture of the alloy tubes; (2) possibly causing cracking in the manufactured pipes during the hot working and cold working process and deteriorating the quality of the goods; and (5) a concomitant reduction in the yield of the manufactured goods with the result that the price of the finished pipes is increased in an unfavorable manner.
Såsom ett alternativt tillverkningsíörfarande, i syfte att eliminera de med den konventionella Cu-Mg-legeringen eller Cu-Mg-Ca-legeringen < inneboende defekterna, har ett sätt att smälta och gjuta en legering i en inert gas för att förhindra oxidationen av Mg föreslagits med 1 framgång i viss utsträckning, men det erfordrade en vakuumsmältugn och visade sig vara olämpligt för det kontinuerliga gjutningsförfaran- det eller det halvkontinuerliga gjutningsförfarandet, varvid sålunda förfarandet trots allt visade sig vara icke-önskvärt på grund av dess låga produktivitet och höjningen av produktionskostnaden.As an alternative manufacturing method, in order to eliminate those inherent defects with the conventional Cu-Mg alloy or the Cu-Mg-Ca alloy, a method of melting and casting an alloy into an inert gas to prevent the oxidation of Mg has been proposed. with 1 success to some extent, but it required a vacuum melting furnace and proved unsuitable for the continuous casting process or the semi-continuous casting process, thus the process nevertheless proved undesirable due to its low productivity and the increase in production cost.
Föreliggande uppfinning har gjorts mot en sådan bakgrund. Ett pri- märt syfte hos uppfinningen är därför att åstadkomma en kopparlege- ring, som med fördel kan utnyttjas vid tillverkning av rör för led- ning av vatten (eller varmvatten) eller värmeväxlare etc. på grund av dess låga utlösningshastighet vad avser koppar(2)-joner.The present invention has been made against such a background. A primary object of the invention is therefore to provide a copper alloy which can be advantageously used in the manufacture of pipes for conducting water (or hot water) or heat exchangers etc. due to its low release rate with respect to copper (2 ) ions.
Ett annat syfte med uppfinningen är att åstadkomma, genom att för- bättra den konventionella korrosionsbeständiga Cu-Mg-legeringen eller Cu-Mg-Ca-legeringen en kopparbaserad legering som är högt för- bättrad vad avser dess gjutbarhet, bearbetbarhet och lödbarhet etc.Another object of the invention is to provide, by improving the conventional corrosion-resistant Cu-Mg alloy or Cu-Mg-Ca alloy, a copper-based alloy which is highly improved in its castability, machinability and solderability, etc.
Kopparlegeringarna utvecklade i enlighet med denna uppfinning i syfte att uppnå de ovan nämnda syftena är kännetecknadëav att de har en komposition bestående av (a) 0,05-2,qvikt-% Mg (magnesium) eller o,o5-2,e vikta Mg och o,oo5-1,o% ca (kalciumfi (b) o,o1-o,6 vikt-fä A1 (aluminium) och/eller o,o1-o,4 vikt-m si (1<1se1); och (e) äferstøaen 454 094 huvudsakligen Cu (koppar). Genom att antaga denna komposition för- bättras den nya, erhållna legeringen ytterligare vad avser gjutbarhet i jämförelse med den konventionella Cu-Mg-legeringen och Cu-Mg-Ca- legeringen utan att mycket höja produktionskostnaden, varjämte den nya legeringen är remarkabelt förbättrad vad avser korrosionsbestän- dighet, bearbetbarhet, styrka och lödbarhet, vilka är väsentliga sär- drag erforderliga hos rör för tillförsel av vatten (eller varmvatten) och rör för värmeväxling.The copper alloys developed in accordance with this invention for the purpose of achieving the above-mentioned objects are characterized in that they have a composition consisting of (a) 0.05-2, weight% Mg (magnesium) or 0.8-2, e weighted Mg and o, oo5-1, o% ca (calcium fi (b) o, o1-o, 6 wt-fe A1 (aluminum) and / or o, o1-o, 4 wt-m si (1 <1se1); and (e) after 454 094 mainly Cu (copper). By adopting this composition, the new, obtained alloy is further improved in terms of castability compared to the conventional Cu-Mg alloy and the Cu-Mg-Ca alloy without much increase the production cost, and the new alloy is remarkably improved in terms of corrosion resistance, machinability, strength and solderability, which are essential features required in pipes for water supply (or hot water) and pipes for heat exchange.
Kopparlegeringen enligt uppfinningen bör inbegripa, i ändamål att begränsa upplösningen av koppar(2)-jonen, blott Mg eller såväl Mg som Ca. När halten Hg är mindre än 0,05 vikt-% är den begränsande effekten mot upplösning av kopparjonen otillfredsställande. När halten Mg ökas förbättras den begränsande effekten mot upplösningen av koppar- (2)-jonen upp till gränsen på 2,8 vikt-%. Överskridande utöver denna gräns ger upphov till andra problem med försämring av varmbearbetbar- heten och kallbearbetbarheten. Mg-halten måste därför bibehållas inom området mellan 0,05 och 2,8 vikt-%. Ca-halten måste även hållas inom området mellan 0,005 och 1,0 vikt-% eftersom Ca är effektivt vid halten över 0,005 % i närvaro av Mg vad avser begränsning av koppar- (2)-jonsupplösningen, men vid halter utöver 1,0 vikt-% reducerar Ca remarkabelt bearbetbarheten i rörtillverkningsförfarandet. Innehåll av Ca vid det ovan nämnda förhållandet är av fördel i att smälta legeringen i ugnen och i att underlätta separering av Mg-oxiderna och är även effektivt i att förhindra oxidation av den smälta lege- ringen och förbättra dennas fluíditet och gjutbarhet. Denna merit är mer framträdande i närvaro av Si (kisel).The copper alloy of the invention should include, for the purpose of limiting the dissolution of the copper (2) ion, only Mg or both Mg and Approx. When the Hg content is less than 0.05% by weight, the limiting effect against dissolution of the copper ion is unsatisfactory. As the Mg content is increased, the limiting effect against the dissolution of the copper (2) ion up to the limit of 2.8% by weight improves. Exceeding this limit gives rise to other problems with deterioration of hot workability and cold workability. The Mg content must therefore be maintained in the range between 0.05 and 2.8% by weight. The Ca content must also be kept in the range between 0.005 and 1.0% by weight because Ca is effective at the content above 0.005% in the presence of Mg in limiting the copper (2) ion solution, but at levels in excess of 1.0% by weight. -% Ca significantly reduces the machinability of the pipe manufacturing process. The content of Ca in the above-mentioned ratio is advantageous in melting the alloy in the furnace and in facilitating separation of the Mg oxides and is also effective in preventing oxidation of the molten alloy and improving its fluidity and castability. This merit is more prominent in the presence of Si (silicon).
Kopparlegeringen enligt denna uppfinning innehåller ytterligare såsom en komponent för att uppnå de eftersträvade syftena Al för sig eller Si för sig eller med fördel Al och Si samtidigt. Al är effektivt i att underlätta separation av Mg-oxiâerna från den smälta legeringen, i att förhindra oxidation av den smälta legeringen och i att förbättra den smälta legeringens fluiditet och gjutbarhet så länge som det är inbegripet i legeringen i mer än 0,01 vikt-%. Denna merit ökas ytter- ligare när Al innefattas jämte Si. När å andra sidan Al till sin halt överskrider 0,6 vikt-% blir legeringens hållfasthet så hög att den försämrar legeringens bearbetbarhet i rörtillverkningsförfarandet, 454 094 vilket nödvändiggör ökande av antalet anlöpningsförfaranden på lege- ringen i rörtíllverkningsproceduren. I överskott av en Al-halt på 0,6 vikt-% försämras legeringsrörens bearbetbarhet, dvs böjnings- fórmågan eller expanderingsförmågan vid rörarbete, och dessutom de- graderas sannolikt även lödbarheten på. grund av bildning av Al-oxider.The copper alloy according to this invention further contains as a component to achieve the desired objects Al separately or Si separately or advantageously Al and Si simultaneously. Al is effective in facilitating the separation of the Mg oxides from the molten alloy, in preventing oxidation of the molten alloy and in improving the fluidity and castability of the molten alloy as long as it is included in the alloy in more than 0.01 wt. %. This merit is further increased when Al is included together with Si. On the other hand, when its content exceeds 0.6% by weight, the strength of the alloy becomes so high that it impairs the machinability of the alloy in the pipe making process, 454 094 necessitating an increase in the number of tempering processes on the alloy in the pipe making procedure. In excess of an Al content of 0.6% by weight, the machinability of the alloy tubes deteriorates, ie the flexural capacity or expanding ability during pipe work, and in addition the solderability is probably also degraded. due to the formation of Al oxides.
Al-halten måste därför begränsas till 0,01-0,6 vikt-%. Si, precis såsom Ca och Al, förbättrar den smälta legeringens fluiditet och gjutbarhet, men måste innehållas i icke mindre än 0,01 vikt-% i legeringen. När Si-halten överskrider 0,4 vikt-% i legeringen fór- sämras, precis såsom i fallet med Al, bearbetbarheten i tillverk- ningsförfarandet och i legeringens praktiska. användning. Si måste sålunda innehållas i området mellan 0,01 och 0,4 vikt-%. Kopparlege- ringen enligt denna uppfinning kan tillåtasinnehålla de nedan nämnda _e1ementen antingen singulärt eller i kombination av fler än tvâ, så länge som de icke ofördelaktigt påverkar legeringens kvalitet, såsom oundvikliga föroreningar eller såsom avsiktliga komponenter med de kända effekterna inom gränserna för fast löslighetz Ni, Fe, Mn, Ag, Ti, V, Sn, Li, P, Zr, Be, Nb, B, Co, Cr, Na, K, Ta, Te, Mo, Ba, W, Sb och Zn etc.The Al content must therefore be limited to 0.01-0.6% by weight. Si, like Ca and Al, improves the fluidity and castability of the molten alloy, but must be contained in not less than 0.01% by weight of the alloy. When the Si content exceeds 0.4% by weight in the alloy, just as in the case of Al, the machinability in the manufacturing process and in the practicality of the alloy deteriorates. use. Thus, Si must be contained in the range between 0.01 and 0.4% by weight. The copper alloy of this invention may be allowed to contain the elements mentioned below either singly or in combination of more than two, as long as they do not adversely affect the quality of the alloy, as unavoidable impurities or as intentional components with the known effects within the limits of solid solubility. Fe, Mn, Ag, Ti, V, Sn, Li, P, Zr, Be, Nb, B, Co, Cr, Na, K, Ta, Te, Mo, Ba, W, Sb and Zn etc.
I legeringarna enligt uppfinningen kan smältning, gjutning, vermbear- betninëf kallbearbetning och anlöpning utföras mycket effektivt genom att antaga ett nästan lika förfarande som för den konventionella fosfor-desoxiderade kopparn, vilket kan säkerställa närmelsevis nivellering av produktíonskostnaden. Med andra ord erfordrar lege- ringarna enligt uppfinningen icke någon vakuumugn eller liknande och de tillåter å andra sidan antagande av ett kontinuerligt eller halv- kontinuerligt gjutningsförfarande, vilket eliminerar faktorer som medför storskaliga kostnader. De uppfunna legeringarna är dessutom utmärkta vad avser gjutbarhet, fördelaktiga i det att de underlättar rörframställningen, högt effektiva vad avser korrosionsbeständighet och speciellt i att begränsa koppar(2)-jonsupplösning, har god styrka, bearbetbarhet såväl som lödbarhet och bidrager i hög grad till att göra rörväggen mycket tunn på grund av legeringarnas höga hållfasthet, speciellt hållfastheten vid de lödda fogpartierna hos legeringarna. 454 094 Uppfinningen kommer nu att beskrivas ytterligare i detalj och närmare bestämt med hänvisning till faktiska utföranden.In the alloys of the invention, melting, casting, vermbearbetninëf cold working and tempering can be carried out very efficiently by adopting a process almost identical to that of the conventional phosphorus deoxidized copper, which can ensure approximately leveling of the production cost. In other words, the alloys of the invention do not require a vacuum furnace or the like, and on the other hand they allow the adoption of a continuous or semi-continuous casting process, which eliminates factors which entail large-scale costs. The invented alloys are also excellent in terms of castability, advantageous in that they facilitate pipe production, highly effective in terms of corrosion resistance and especially in limiting copper (2) ion solution, have good strength, machinability as well as solderability and contribute greatly to make the pipe wall very thin due to the high strength of the alloys, especially the strength at the soldered joint portions of the alloys. 454 094 The invention will now be described in further detail and more particularly with reference to actual embodiments.
Elektrolytisk koppar smältes först i en högfrekvent smältugn, under omgivningsatmosfär, följt av tíllsättning av en förutbestämd. mängd Al och/eller Si, och Ca om så. är nödvändigt, och god omröring, och slutligen tillsattes en förutbestämd mängd Mg. Från en resulterande smält legering erhölls gjutämnen med en ytterdiameter på. 254 mm genom det halvkontinuerliga gjutförfarandet. För att utföra, experimentell jämförelse gjordes den nrälkända fosfor-desoxíderade kopparn, Cu-Mg- legeringen och Cu-Mg-Ca-legeringen till gjutämnen under samma halv- kontinuerliga gjutningsförfarande. Kompositionen hos dessa ämnen jämföras i tabell 1 nedan. 454 094 6 Tabell 1 Prov Kompo si tion (vikt-ïå) 1"- M5 ca A1 si P (h, r 1 0. 06 - 0 . 02 0 . 02 - återstoden 1 2 0. 07 - 0.22 0.21 - återstoden 5 0.05 - 0. 57 0.39 - återstoden l+ 0. 06 - 0. 1 9 - - återstoden 1 Lešeï-'iflšar 5 0. 05 - - 0 . 22 - återstoden = enligt i uppfimins- 6 1 . 04 - o. 01 0 . 03 - återstoden Éen 7 1.05 - 0.22 0.21 - återstoaen 1 8 1.00 - 0.60 0.3? - återstoden 9 1 . 18 - 0. 20 - - återstoden 10 1 . 06 - - 0. 22 - - återstøaen 1 1 2- 77 ~ 0- 02 0- 01 - återstoden 12 2. 78 - 0. 58 0. 40 - återstoden 15 O. 05 0. 006 0. 02 O. 08 - återstoden å 111. 0.05 0.98 0.55 0.31 - återstoden 15 0.97 0. 020 0.19 0.21 - återstoden 1 16 1.05 0.017 0.22 - - I återstoden 17 1. 01 0. 021 -- 0.18 - å-'ÖGIStOÖ-Gn . 13 2. 80 0. 005 0.13 0.02 - åtBI-'Siwäen l 19 a.6a 0.90 0.5? - - åfersfiflden i 20 2.71 0.61 - 0.38 - återstoden Andra lege-h 21 1 . 10 - - - - återstoden ï-'íïïša-ï' för 22 2. '21 - - - _ - återstoden jämförelse 25 1 . 07 0. 05 - - - återstoden 21+ - - - - O . 026 återstoden 25 1.20 - 1 .BO 0.60 - återstoden 26 1. O? - O. 71 1 . 10 - återstoden 454 094 Alla dessa ämnen tillverkades genom varmextrudering respektive ett kallbearbetningsförfarande till rör med en ytterdiameter på 22,22 mm och en väggtjocklek på 0,81 mm. Bland dessa erfordrade proven nr 1-24 icke någon mellankommande anlöpning, medan proven nr 25 och 26 ound- vikligen måste anlöpas en gång halvvägs. Provrören nr 1-24 provades i vissa avseende såsom nämnes här nedan med beskrivna provresultat.Electrolytic copper is first melted in a high frequency melting furnace, under ambient atmosphere, followed by the addition of a predetermined one. amount of Al and / or Si, and Ca if so. is necessary, and good stirring, and finally a predetermined amount of Mg was added. From a resulting molten alloy, castings having an outer diameter of were obtained. 254 mm by the semi-continuous casting process. To perform experimental comparison, the well-known phosphorus deoxidized copper, Cu-Mg alloy and Cu-Mg-Ca alloy were made into castings during the same semi-continuous casting process. The composition of these substances is compared in Table 1 below. 454 094 6 Table 1 Sample Composition (weight-ïå) 1 "- M5 ca A1 si P (h, r 1 0. 06 - 0. 02 0. 02 - the residue 1 2 0. 07 - 0.22 0.21 - the residue 5 0.05 - 0. 57 0.39 - the remainder l + 0. 06 - 0. 1 9 - - the remainder 1 Lešeï-'i fl šar 5 0. 05 - - 0. 22 - the remainder = according to the invention 6 1. 04 - o. 01 0 .03 - the remainder Éen 7 1.05 - 0.22 0.21 - the remainder 1 8 1.00 - 0.60 0.3? - the remainder 9 1. 18 - 0. 20 - - the remainder 10 1. 06 - - 0. 22 - - the remainder 1 1 2- 77 ~ 0- 02 0- 01 - residual 12 2. 78 - 0. 58 0. 40 - residual 15 O. 05 0. 006 0. 02 O. 08 - residual å 111. 0.05 0.98 0.55 0.31 - residual 15 0.97 0. 020 0.19 0.21 - the remainder 1 16 1.05 0.017 0.22 - - In the remainder 17 1. 01 0. 021 - 0.18 - å-'ÖGIStOÖ-Gn. 13 2. 80 0. 005 0.13 0.02 - åtBI-'Siwäen l 19 a.6a 0.90 0.5? - - åfers fifl it in 20 2.71 0.61 - 0.38 - the remainder Andra lege-h 21 1. 10 - - - - the remainder ï-'íïïša-ï 'for 22 2. '21 - - - _ - the remainder comparison 25 1. 07 0. 05 - - - the residue 21+ - - - - O. 026 the residue 25 1.20 - 1 .BO 0.60 - the remainder 26 1. O? - O. 71 1. All these blanks were manufactured by heat extrusion and a cold working process, respectively, into tubes with an outer diameter of 22.22 mm and a wall thickness of 0.81 mm. Among these, tests Nos. 1-24 did not require any intermediate tempering, while tests no. 25 and 26 inevitably had to be tempered once halfway. Test tubes Nos. 1-24 were tested in some respects as mentioned below with test results described.
Fig 1 visar fluidlängden hos de smälta legeringarna, dvs testdata för den smälta legeringen enligt provmaterialen smälta vid en tempera- tur på 155000 vid gjutning i en normal virvelgjutform, som vanligen utnyttjas i gjutbarhetsprover. Den goda fluiditeten hos den smälta legeringen säges vanligen ange ett tillstånd av fri-flytande hos den smälta metallen och den dåliga fluiditeten innebär ett kfishigt eller icke-fritt flytande av den smälta metallen liknande en pasta. Dålig fluiditet hos den smälta legeringen förorsakas vanligen av vissa oxider innehållna däri. I ett sådant fall är de fraställda oxiderna benägna att innehållas i den smälta legeringen utan att flyta uppåt, vilket försämrar kvaliteten hos de färdiga göten och rören. En smält legering av god fluiditet synes vara fritt flytande med resultatet att tecknet "lång" visas vad avser fluidlängden i provet. Detta leder följaktligen till "god" i gjutbarhetsprovet. Fluidlängden hos de uppfunna legeringarna är, såsom visas i fig 1, notabelt lång i jäm- förelse med den för testproven av Cu-Mg-legeringar (nr 21, 22), Cu-Mg-Ca-legering (nr 25), vilket antyder god gjutbarhet för de upp- funna legeringarna. De flesta av dem kan tillfredsställande mäta sig med den goda gjutbarheten hos fosfor-desoxiderad koppar (nr 24) vilken vanligen anses god vad avser gjutbarhet.Fig. 1 shows the fluid length of the molten alloys, i.e. test data for the molten alloy according to the test materials melt at a temperature of 155000 when casting in a normal vortex mold, which is usually used in castability samples. The good fluidity of the molten alloy is usually said to indicate a state of free-flowing of the molten metal and the poor fluidity implies a kshigt or non-free-flowing of the molten metal similar to a paste. Poor fluidity of the molten alloy is usually caused by certain oxides contained therein. In such a case, the released oxides tend to be contained in the molten alloy without floating upwards, which impairs the quality of the finished ingots and tubes. A molten alloy of good fluidity appears to be free-flowing with the result that the "long" sign is displayed with respect to the fluid length in the sample. This consequently leads to "good" in the castability test. The fluid length of the invented alloys is, as shown in Fig. 1, notably long compared to that of the test samples of Cu-Mg alloys (Nos. 21, 22), Cu-Mg-Ca alloy (No. 25), which suggests good castability for the invented alloys. Most of them can be satisfactorily measured with the good castability of phosphorus deoxidized copper (No. 24) which is generally considered good in terms of castability.
Fig 2 visar provresultatet för koppar(2)-jonsupplösning som observera- des i provrören efter att de hade fyllts med varmt servisvatten vid en temperatur på 60°C och lämnats att på naturligt sätt kallna under 24 timmar. Mängden tvåvärda kopparjoner lösta från de uppfunna legeringar- na är remarkabelt liten jämfört med den i provröret av fosfor-desoxide- rad koppar (nr 24), varvid den är närmelsevis jämförbar med de i Cu-Mg- legeringsproven (nr 21, 22) och Cu-Mg-Ca-legeringen (nr 23). Mängden koppar(2)-joner för de uppfunna legeringarna överskrider icke den sti- pulerade övre gränsen på 1}O ppm koppar (2)-joner i servisvattnet från japans hälso- och välfärdsministerium. Detta visar klart att de upp- funna legeringarna på tillfredsställande sätt har lyckats bibehålla 454 094 fördelarna hos Gu-Mg-familjlegeringarna vad avser korrosionsbeständig- heta Mekaniska egenskaper hos proverna, efter att de anlöpts vid en tempe- ratur på 6oo°c, är tabu1eraae 1 tabell 2.Fig. 2 shows the test result for copper (2) ion solution which was observed in the test tubes after they had been filled with hot table water at a temperature of 60 ° C and left to cool naturally for 24 hours. The amount of divalent copper ions dissolved from the invented alloys is remarkably small compared to that in the test tube of phosphorus-deoxidized copper (No. 24), which is approximately comparable to those in the Cu-Mg alloy samples (Nos. 21, 22) and Cu-Mg-Ca alloy (No. 23). The amount of copper (2) ions for the invented alloys does not exceed the stipulated upper limit of 1} 0 ppm copper (2) ions in the service water from the Japanese Ministry of Health and Welfare. This clearly shows that the invented alloys have satisfactorily managed to maintain the advantages of the Gu-Mg family alloys in terms of corrosion resistance. Mechanical properties of the samples, after being tempered at 60 DEG C., are tabular. 1 table 2.
Tabell 2 Prov S träck- Draghåll- Tö jning Nr. gräns fasthet (Kn/ma) uef/mmz) m) 7 15.1 31.8 49 Legeríngar g 1 1 _ 9 §0_ 7 48 ' enligt uppfinninß- 10 12.8 31 .1+ 50 en 15 14.3 32.6 AA 1 6 1 3 - 9 31 - 9 116 1 7 1 4- l+ 52 - 5 #3 Andra lege- 21 9_3 29_7 49 ringar för jämförelse 23 10.1 30.2 1.16 zu 4.3 _ 24.5 so Ée uppfunna legeringarna har iögonenfallande högre hållfasthet än fosfor-desoxiderad koppar (nr 24) enligt tabell 2 och har något högre hållfasthet än Cu-Mg-legeringen och Cu-IIIg-Ca-legeringen (nr 21, 23).Table 2 Sample Traction- Traction- Elongation Nr. limit strength (Kn / ma) uef / mmz) m) 7 15.1 31.8 49 Alloys g 1 1 _ 9 §0_ 7 48 'according to the invention- 10 12.8 31 .1+ 50 en 15 14.3 32.6 AA 1 6 1 3 - 9 31 - 9 116 1 7 1 4- l + 52 - 5 # 3 Other alloys 21 9_3 29_7 49 rings for comparison 23 10.1 30.2 1.16 zu 4.3 _ 24.5 so The invented alloys have a noticeably higher strength than phosphorus-deoxidized copper (No. 24) according to Table 2 and has slightly higher strength than the Cu-Mg alloy and the Cu-IIIg-Ca alloy (Nos. 21, 23).
Tänjbarheten hos de uppfunna legeringarna är jämförbar med den hos jämförelseexemplen.The extensibility of the invented alloys is comparable to that of the comparative examples.
De uppfunna legeringarna är, såsom visas i beskrivningen ovan,över- lägsna vad avser bearbetbarhet, exempelvis böjning och expandering av rören, vilket oundvikligen äger rum vid rördragningsarbetet. Den höga hållfastheten hos de uppfunna. legeringarna spolierar eller stör icke alls den ovan nämnda goda bearbetbarheten; :tvärtom ger den en stor ekonomisk fördel genom att möjliggöra att rörens vägg-tjocklek kan reduceras. 454 094 Samtliga uppfunna legeringar visar de goda resultat i fogningsprover, som utfördes genom normala lödnings- och hårdlödningsförfaranden med användning av en lodmetall (Sn-3,5% Ag) och hårdlödningsfyllmetaller (Cu-Ag~Zn-Cd, Cu-A5-P) på provrören och kopparskarvar för dessa.The invented alloys are, as shown in the description above, superior in machinability, for example bending and expansion of the pipes, which inevitably takes place during the pipe drawing work. The high strength of the invented. the alloys do not spoil or interfere at all with the above-mentioned good machinability; : on the contrary, it provides a great economic advantage by enabling the wall thickness of the pipes to be reduced. 454 094 All invented alloys show the good results in joint tests performed by normal soldering and brazing procedures using a solder (Sn-3.5% Ag) and brazing filler metals (Cu-Ag ~ Zn-Cd, Cu-A5-P ) on the test tubes and copper joints for these.
Legeringarna passerade även läckageprovet i de hopfogade partierna under ett tillstånd på 20 kg/cmz lufttryck. I tabell 5 tabuleras drag- påkänningen vid brott hos de ovan nämnda hopfogningspartierna, varvid de uppfunna legeringarna är vida överlägsna fosfor-desoxiderad koppar ,och bättre än Cu-Mg-legeringsproven (nr 21, 23). Såsom nämnts ovan är de uppfunna legeringarna lämpade för lödning (ooh hårdlödning) på just liknande sätt som de kända legeringarna och överlägsna de kända legeringarna vadawser hållfasthet vid hopfogningspartierna, vilket medför den ekonomiska fördelen med att kunna göra väggtjockleken tunnare.The alloys also passed the leakage test in the joined portions under a state of 20 kg / cm 2 air pressure. Table 5 tabulates the tensile stress at break of the above-mentioned joining portions, the invented alloys being far superior to phosphorus deoxidized copper, and better than the Cu-Mg alloy samples (Nos. 21, 23). As mentioned above, the invented alloys are suitable for soldering (ooh brazing) in exactly the same way as the known alloys and superior to the known alloys vadawser strength at the joining portions, which has the economic advantage of being able to make the wall thickness thinner.
Tabell 5 Prov Brottbelastning (kg) N ' / _ _ I sn-5.5%ng gä_âå ou-Ag-P 7 5215 1650 1625 Legeríngar 1 9 5190 1600 1595 enligt uppfinning- 10 3200 1615 1620 en 15 3295 1680 1695 16 5250 1620 1620 17 5510 1690 1680 Andra lege- 21 5160 1550 1560 ringar för jämförelse 25 5180 1580 1575 24 2005 1255 1265Table 5 Sample Fracture load (kg) N '/ _ _ I sn-5.5% ng gå_âå ou-Ag-P 7 5215 1650 1625 Alloys 1 9 5190 1600 1595 according to invention- 10 3200 1615 1620 en 15 3295 1680 1695 16 5250 1620 1620 17 5510 1690 1680 Other alloys 21 5160 1550 1560 rings for comparison 25 5180 1580 1575 24 2005 1255 1265
Claims (3)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15186979A JPS5675541A (en) | 1979-11-22 | 1979-11-22 | Copper alloy for water or hot water supply piping material and heat exchanger tube material |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE8007175L SE8007175L (en) | 1981-05-23 |
| SE454094B true SE454094B (en) | 1988-03-28 |
Family
ID=15527989
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE8007175A SE454094B (en) | 1979-11-22 | 1980-10-14 | HOT WATER SUPPLY AND HEAT EXCHANGER ROWS OF COPPER ALLOY |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5675541A (en) |
| BE (1) | BE886041A (en) |
| DE (1) | DE3043833C3 (en) |
| FR (1) | FR2470323A1 (en) |
| GB (1) | GB2065166B (en) |
| SE (1) | SE454094B (en) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2118363A (en) * | 1982-04-08 | 1983-10-26 | Philips Electronic Associated | Hot-electron and hot-hole transistors |
| DE4213487C1 (en) * | 1992-04-24 | 1993-11-18 | Wieland Werke Ag | Use of a copper-aluminum-zinc alloy as a corrosion-resistant material |
| DE4213488C2 (en) * | 1992-04-24 | 1995-05-24 | Wieland Werke Ag | Corrosion resistant copper alloy |
| DE4324008C2 (en) * | 1993-07-17 | 2003-03-27 | Km Europa Metal Ag | Use of a corrosion-resistant copper-based alloy |
| DE19606162C2 (en) | 1996-02-20 | 2003-01-30 | Wieland Werke Ag | Use of a copper-aluminum-zinc alloy as a corrosion-resistant material |
| JP5045784B2 (en) * | 2010-05-14 | 2012-10-10 | 三菱マテリアル株式会社 | Copper alloy for electronic equipment, method for producing copper alloy for electronic equipment, and rolled copper alloy material for electronic equipment |
| DE102010038060A1 (en) * | 2010-10-08 | 2012-04-12 | Kme Germany Ag & Co. Kg | copper alloy |
| CN102346000A (en) * | 2011-06-27 | 2012-02-08 | 苏州方暨圆节能科技有限公司 | Copper alloy material of radiator heat pipe |
| JP5903842B2 (en) | 2011-11-14 | 2016-04-13 | 三菱マテリアル株式会社 | Copper alloy, copper alloy plastic working material, and method for producing copper alloy plastic working material |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE481505C (en) * | 1927-07-15 | 1929-08-22 | Siemens & Halske Akt Ges | Compensation for copper-magnesium alloys |
| US2034561A (en) * | 1934-10-13 | 1936-03-17 | American Brass Co | Copper and copper base alloys |
| DE674711C (en) * | 1937-11-28 | 1939-04-21 | Carl Piel | Process for the production of finished castings from copper alloys in continuous operation by means of metal molds |
| GB522482A (en) * | 1938-11-28 | 1940-06-19 | Mallory & Co Inc P R | Improvements in and relating to the production of copper base alloys |
| US2212017A (en) * | 1940-01-05 | 1940-08-20 | Fletcher James | Cuprous alloy |
| DE1807906B2 (en) * | 1968-01-27 | 1971-09-09 | PROCESS FOR MANUFACTURING HIGH STRENGTH, ELECTRICALLY HIGH CONDUCTIVE AND THERMAL RESISTANT MATERIALS | |
| JPS5344136B2 (en) * | 1974-12-23 | 1978-11-27 | ||
| JPH084347A (en) | 1994-06-16 | 1996-01-09 | Hitachi Zosen Corp | Palletless mechanical multilevel parking lot |
-
1979
- 1979-11-22 JP JP15186979A patent/JPS5675541A/en active Granted
-
1980
- 1980-10-14 SE SE8007175A patent/SE454094B/en not_active IP Right Cessation
- 1980-10-22 GB GB8034045A patent/GB2065166B/en not_active Expired
- 1980-11-06 BE BE1/10023A patent/BE886041A/en not_active IP Right Cessation
- 1980-11-07 FR FR8023802A patent/FR2470323A1/en active Granted
- 1980-11-20 DE DE19803043833 patent/DE3043833C3/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE8007175L (en) | 1981-05-23 |
| FR2470323A1 (en) | 1981-05-29 |
| BE886041A (en) | 1981-05-06 |
| GB2065166B (en) | 1984-02-29 |
| JPS5675541A (en) | 1981-06-22 |
| JPS572265B2 (en) | 1982-01-14 |
| GB2065166A (en) | 1981-06-24 |
| DE3043833A1 (en) | 1981-06-04 |
| FR2470323B1 (en) | 1983-12-23 |
| DE3043833C2 (en) | 1988-07-14 |
| DE3043833C3 (en) | 1992-07-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3964930B2 (en) | Copper-base alloy castings with refined crystal grains | |
| US3366478A (en) | Cobalt-base sheet alloy | |
| CN110039221A (en) | Ni-Cr-Fe based alloy solder added with Cu | |
| GB2127039A (en) | Fine-grained copper-nickel-tin alloys | |
| CN111945039A (en) | Die-casting aluminum alloy, aluminum alloy die-casting part and manufacturing method thereof | |
| SE454094B (en) | HOT WATER SUPPLY AND HEAT EXCHANGER ROWS OF COPPER ALLOY | |
| JPH0639651B2 (en) | Non-heat treatment type extruded aluminum alloy tube rod | |
| JPS6245301B2 (en) | ||
| JPS6158541B2 (en) | ||
| JPH07166271A (en) | Copper alloy with excellent ant nest corrosion resistance | |
| CN100377832C (en) | Cadmium-free silver solder containing gallium and cerium | |
| JPS59133341A (en) | High strength cu alloy with superior corrosion resistance and hot workability | |
| JPH07166270A (en) | Copper alloy with excellent ant nest corrosion resistance | |
| JP3713976B2 (en) | Aluminum alloy brazing material and aluminum alloy brazing sheet | |
| JPH0754081A (en) | High corrosion resistance titanium alloy with excellent cold workability and weldability | |
| JPH0790427A (en) | Copper alloy with excellent ant nest corrosion resistance | |
| US3068094A (en) | Alloy of iron, aluminum, and chromium | |
| JPH0372698B2 (en) | ||
| JPS59159957A (en) | High-strength cu alloy with superior resistance to corrosion due to sea water and superior hot workability | |
| US3488188A (en) | Copper-nickel alloys | |
| WO2005118900A1 (en) | Creep-resistant magnesium alloy | |
| JP2971238B2 (en) | High strength copper alloy excellent in hot workability and method for producing the same | |
| JPH07166272A (en) | Copper alloy with excellent ant nest corrosion resistance | |
| JP5397683B2 (en) | Copper alloy wire with high strength and excellent bending resistance | |
| JPH04354843A (en) | Copper base alloy for heat exchanger |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8007175-6 Effective date: 19930510 Format of ref document f/p: F |