SE524896C2 - Bleaching of cellulose pulp with chlorine dioxide in two phases with heating between the phases - Google Patents
Bleaching of cellulose pulp with chlorine dioxide in two phases with heating between the phasesInfo
- Publication number
- SE524896C2 SE524896C2 SE0300608A SE0300608A SE524896C2 SE 524896 C2 SE524896 C2 SE 524896C2 SE 0300608 A SE0300608 A SE 0300608A SE 0300608 A SE0300608 A SE 0300608A SE 524896 C2 SE524896 C2 SE 524896C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- pulp
- phase
- chlorine dioxide
- bleaching
- minutes
- Prior art date
Links
- OSVXSBDYLRYLIG-UHFFFAOYSA-N dioxidochlorine(.) Chemical compound O=Cl=O OSVXSBDYLRYLIG-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 44
- 239000004155 Chlorine dioxide Substances 0.000 title claims abstract description 22
- 235000019398 chlorine dioxide Nutrition 0.000 title claims abstract description 22
- 238000004061 bleaching Methods 0.000 title claims abstract description 21
- 229920002678 cellulose Polymers 0.000 title claims abstract description 7
- 239000001913 cellulose Substances 0.000 title claims abstract description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 20
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims description 5
- 150000007524 organic acids Chemical class 0.000 abstract description 5
- 235000005985 organic acids Nutrition 0.000 abstract description 5
- 230000004048 modification Effects 0.000 abstract description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 abstract description 2
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 abstract 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 abstract 1
- 239000011121 hardwood Substances 0.000 description 7
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 6
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 239000011122 softwood Substances 0.000 description 4
- 238000010411 cooking Methods 0.000 description 3
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 239000000706 filtrate Substances 0.000 description 2
- 229920005610 lignin Polymers 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010306 acid treatment Methods 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 239000007844 bleaching agent Substances 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 210000000988 bone and bone Anatomy 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 239000002655 kraft paper Substances 0.000 description 1
- 150000002978 peroxides Chemical class 0.000 description 1
- 238000004537 pulping Methods 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C9/00—After-treatment of cellulose pulp, e.g. of wood pulp, or cotton linters ; Treatment of dilute or dewatered pulp or process improvement taking place after obtaining the raw cellulosic material and not provided for elsewhere
- D21C9/10—Bleaching ; Apparatus therefor
- D21C9/12—Bleaching ; Apparatus therefor with halogens or halogen-containing compounds
- D21C9/14—Bleaching ; Apparatus therefor with halogens or halogen-containing compounds with ClO2 or chlorites
- D21C9/142—Bleaching ; Apparatus therefor with halogens or halogen-containing compounds with ClO2 or chlorites with ClO2/Cl2 in a multistage process involving ClO2/Cl2 exclusively
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Wood Science & Technology (AREA)
- Paper (AREA)
Abstract
Description
524 896 2 nedflödestornet. Genom denna tornkonstruktion erhålles ett kompakt bleksteg samtidigt som värmen från uppströmstornet strålade ut i nedflödesstornet. 524 896 2 the inflow tower. Through this tower construction, a compact bleaching step is obtained at the same time as the heat from the upstream tower radiated out into the downflow tower.
I WO;A;01/96656 (med prioritet 13 juni, 2000), visas att den kända kombinationen med uppflödes och nedflödestorn i ett klordioxidsteg kan anpassas till olika cellulosamassor. Här anges att vid anpassning av klordioxidsteget till barrvedsmassa (softwood/SW) så kan uppehållstiden vara längre, angivet till 2-4 timmar, än vad uppehållstiden kan vara för lövvedsmassa (hardwood/HW), angivet till 10 minuter-2,5 timmar, men i vissa fall identisk (överlappande). Vad avser temperaturen så kan den vara lägre för barrmassa, 50-70 °C, och för lövvedsmassa 60-85 °C, men således inte nödvändigtvis lägre för barrvedsmassan. I denna anpassningsstrategi anges även att de angivna villkoren skall vara tillämpliga för såväl första, andra som tredje klordioxidsteg (D0-, D1- respektive Dz-steg). l ingen av dessa nämnda kända lösningar användes en selektiv justering av temperaturen mellan faserna i uppflödestornet och nedflödestornet i bleksteget.In WO; A; 01/96656 (with priority 13 June, 2000), it is shown that the known combination of upflow and downflow towers in a chlorine dioxide step can be adapted to different cellulose masses. Here it is stated that when adapting the chlorine dioxide step to softwood pulp (softwood / SW), the residence time can be longer, stated to 2-4 hours, than the residence time can be for hardwood pulp (hardwood / HW), stated to 10 minutes-2.5 hours, but in some cases identical (overlapping). As for the temperature, it can be lower for softwood pulp, 50-70 ° C, and for hardwood pulp 60-85 ° C, but thus not necessarily lower for softwood pulp. This adaptation strategy also states that the specified conditions shall apply to the first, second and third chlorine dioxide stages (D0, D1 and Dz stages respectively). In none of these mentioned known solutions was a selective adjustment of the temperature between the phases in the upflow tower and the downflow tower in the bleaching step used.
Det har visat sig att blek- och delignifieringsprocessen i ett Do steg där ingående cellulosamassa har en hög halt restlignin, typiskt över kappa 7 och ofta över kappa 10, skiljer sig väsentligen från de blekprocesser som sker i efterföljande Dj samt D2 steg i en flerstegssekvens, där halten restlignin pà ingående massa till D1 är mycket låg, typiskt väl under kappa 6.It has been found that the bleaching and delignification process in a Do step where the constituent cellulose pulp has a high residual lignin content, typically over coat 7 and often over coat 10, differs substantially from the bleaching processes which take place in subsequent Dj and D2 steps in a multi-step sequence. where the content of residual lignin on the constituent mass to D1 is very low, typically well below coat 6.
Likaså finns det normalt i cellulosamassan vid blekning av lövved som framställts enligt sulfatkokprocesser (antingen batch eller kontinuerlig kokning, konventionellt åtföljt av syrgasdelignifiering efter kokningen) men innan första klordioxidsteg, en hög halt av organiska syror som ger dålig ljusstabilitet pà slutblekt massa. Dessa organiska syror önskar man ta bort selektivt i speciellt löwedsmassor, och detta görs effektivast med en högtemperaturbehandling vid sura betingelser under längre tid, typiskt 1-3 timmar. Denna teknik visade redan E.Venemark 1963 i SE,C,225253(=GB1.062.734). 0302se3-nya kravdoc 20 25 30 524 896 3 En kombination av ett konventionellt DQ-steg med efterföljande sur behandling vid kraftigt förhöjd temperatur och lång uppehàllstid beskrivs i D.Lachena| & C.Chirat, 1998 Pulping Conference, "High temperature chlorine dioxide delignification: A breaktrough in ECF bleaching of hardwood kraft pu|ps", s. 601-604. Här användes dock ett konventionellt Do-steg med lång uppehàllstid.Similarly, in the cellulose pulp when bleaching hardwood produced by sulphate cooking processes (either batch or continuous cooking, conventionally accompanied by post-cooking oxygen delignification), but before the first chlorine dioxide step, there is a high content of organic acids which gives poor light stability to final bleached pulp. It is desired to remove these organic acids selectively in especially deciduous pulps, and this is done most effectively with a high-temperature treatment under acidic conditions for a longer period of time, typically 1-3 hours. This technique was already shown by E.Venemark 1963 in SE, C, 225253 (= GB1.062.734). 0302se3-new requirements doc 25 25 524 896 3 A combination of a conventional DQ step with subsequent acid treatment at greatly elevated temperature and long residence time is described in D.Lachena | & C.Chirat, 1998 Pulping Conference, "High temperature chlorine dioxide delignification: A breaktrough in ECF bleaching of hardwood kraft pu | ps", pp. 601-604. Here, however, a conventional Do step with a long residence time was used.
Upnfinninqens svfte och ändamål Det har överraskande visat sig att i ett första klordioxidsteg, ofta benämnt D0- steg, så skall detta första Do-steg i en första fas köras vid konventionell låg temperatur på 6011 0 °C med mycket kort uppehållstid och först därefter köras i en andra fas vid en kraftigt förhöjd temperatur 90:10 °C och lång uppehàllstid. Genom detta förfarande erhålles en förbättrad gränsviskositet om 20-30 enheter (mätt i dmS/kg), relativt ett modifierat hett första Do-steg som anpassats för att destruera de oönskade organiska syrorna.SUMMARY AND OBJECT OF THE INVENTION It has surprisingly been found that in a first chlorine dioxide step, often referred to as D0 step, this first Do step in a first phase is to be run at a conventional low temperature of 60110 ° C with a very short residence time and only then run in a second phase at a sharply elevated temperature of 90:10 ° C and a long residence time. This process provides an improved intrinsic viscosity of 20-30 units (measured in dmS / kg), relative to a modified hot first Do step adapted to destroy the unwanted organic acids.
Med ett första klordioxidsteg, så kallat DO steg, avses härefter ett bleksteg där en klormultipel på minst 1,0 användes, d.v.s. minst 1 kg aktivt klor satsat per kappatal på ingående massa, eller alternativt att en total satsad mängd av aktivt klor överstigande 10 kg/BDMT massa (Bone Dry Metric Tonne), och där inget föregående steg med satsning av aktivt klor över dessa nivåer användes i bleksekvensen.A first chlorine dioxide step, so-called DO step, is hereinafter referred to as a bleaching step in which a chlorine multiple of at least 1.0 is used, i.e. at least 1 kg of active chlorine invested per kappa number of the input mass, or alternatively that a total amount of active chlorine invested in excess of 10 kg / BDMT mass (Bone Dry Metric Tonne), and where no previous step of investing active chlorine above these levels was used in the bleaching sequence.
Det huvudsakliga syftet med uppfinningen är att erhålla ett bättre Do-steg där man erhåller högsta möjliga massastyrka samtidigt som massan blir lättblekt till önskad slutljushet i efterföljande bleksteg.The main object of the invention is to obtain a better Do step where the highest possible pulp strength is obtained at the same time as the pulp is lightly bleached to the desired final brightness in subsequent bleaching steps.
Ftitningsförteckning Figur 1, visar en lämplig processutrustning där lövvedsmassa bleks med klordioxid i enlighet med uppfinningen; Figur 2, visar den förbättrade viskositeten erhållet med kort kall första fas vid 60 °C under 3- 6- eller 12 minuter, före ett 120 minuters steg vid 90 °C. 0302sc3-nya krav.doc 20 30 524 896 i! Detalierad Beskrivning av föredragna utförindsformer I figur 1 visas en processutrustning med vilket det uppfinningsenliga förfarande kan tillämpas. Här sker blekning av cellulosamassa vid medelkonsistens 7-22 %, företrädesvis mellan 10-14 %, i ett första bleksteg med klordioxid. Massan 1 matas frán en föregående sulfatkokning och oftast även med en föregående syrgasdelignifiering till ett massastup 2. Massan till bleksteget har ett ingående kappatal över 7,0. I massastupet 'kan en värmning ske med ånga ST1. I massastupet etableras en massanivà, och en MC-pump 3 är anordnad i stupets botten. Massan trycksättes med pumpen 3 till minst 2 bars övertryck (2 atö), företrädesvis 4-8 bars övertryck.List of Figures Figure 1, shows a suitable process equipment where hardwood pulp is bleached with chlorine dioxide in accordance with the invention; Figure 2, shows the improved viscosity obtained with short cold first phase at 60 ° C for 3- 6- or 12 minutes, before a 120 minute step at 90 ° C. 0302sc3-new requirements.doc 20 30 524 896 i! Detailed Description of Preferred Embodiments Figure 1 shows a process equipment with which the method according to the invention can be applied. Here, bleaching of cellulose pulp takes place at an average consistency of 7-22%, preferably between 10-14%, in a first bleaching step with chlorine dioxide. The pulp 1 is fed from a previous sulphate boiling and usually also with a previous oxygen delignification to a pulp drop 2. The pulp for the bleaching step has an input kappa number above 7.0. In the mass drop ', a heating can take place with steam ST1. A mass level is established in the mass precipice, and a motorcycle pump 3 is arranged at the bottom of the precipice. The mass is pressurized with the pump 3 to at least 2 bar overpressure (2 atö), preferably 4-8 bar overpressure.
Massan leds därefter till en andra värmningsanordning 4 och en mixer 5 i serie, där klordioxid C102 inblandas i massan med mixern efter det att massan getts rätt temperatur i värmningsanordningarna.The pulp is then led to a second heating device 4 and a mixer 5 in series, where chlorine dioxide C102 is mixed into the pulp with the mixer after the pulp has been given the correct temperature in the heating devices.
Temperaturen på massan i denna position skall hållas låg, i intervallet 60:10 °C.The temperature of the pulp in this position should be kept low, in the range of 60:10 ° C.
Massan leds därefter till reaktorn 6 vid etablerad reaktionstemperatur vilken reaktor består av uppflödestorn 6a och ett nedflödestorn 6b kopplade efter varandra i serie. Uppflödestornet 6a är här en grövre massaledning som ger en uppehållstid/stigtid i uppflödestornet på 1-30 minuter vid en normerad produktion. l enlighet med uppfinningen så skall massan blekas i en första fas i detta uppflödestorn vid låg temperatur under en uppehållstid understigande 30 minuter, och direkt efter denna första fas utan föregående tvätt uppvärmes massan minst 10 °C, varefter massan ges en uppehållstid vid denna förhöjda temperatur i en andra fas i intervallet 60-200 minuter, företrädesvis 100-180 minuter och typiskt cirka 120 minuter. Massan kan därför som visats i figuren uppvärmas i övergången mellan uppflödetornet 6a och nedflödestornet 6b med åtminstone en uppvärmningsanordning, företrädesvis en ångmixer 12.The pulp is then fed to the reactor 6 at an established reaction temperature, which reactor consists of the inflow tower 6a and a downflow tower 6b connected in series. The upflow tower 6a is here a coarser mass line which gives a residence time / rise time in the upflow tower of 1-30 minutes at a standardized production. In accordance with the invention, the pulp must be bleached in a first phase in this inflow tower at low temperature for a residence time of less than 30 minutes, and immediately after this first phase without prior washing the pulp is heated at least 10 ° C, after which the pulp is given a residence time at this elevated temperature. in a second phase in the range of 60-200 minutes, preferably 100-180 minutes and typically about 120 minutes. The mass can therefore, as shown in the figure, be heated in the transition between the inflow tower 6a and the downflow tower 6b with at least one heating device, preferably a steam mixer 12.
Lämpligen kan uppehàllstiden under den första fasen understiga 20 minuter, och än mer företrädesvis understiga 10 minuter. Det är dock nödvändigt att en viss minsta reaktionstid etableras för denna första fas, varför uppehállstiden i den första fasen bör uppgå till minst 30 sekunder och företrädesvis minst 1 0302se3-nya kravdoc 20 25 30 524 896 s* minut. Denna minsta uppehållstid ger klar distinktion mot eventuella klordioxid satsningar där uppvärmning eventuellt ligger omedelbart efter inmixning av klordioxiden. Konventionellt brukar dock alltid etablering av ”rätt” eller önskad reaktionstemperatur ske före det att klordioxiden inblandas i massan.Suitably the residence time during the first phase may be less than 20 minutes, and even more preferably less than 10 minutes. However, it is necessary that a certain minimum reaction time be established for this first phase, so the residence time in the first phase should amount to at least 30 seconds and preferably at least 1,0302se3 new requirements. This minimum residence time provides a clear distinction against any chlorine dioxide investments where heating may occur immediately after mixing in the chlorine dioxide. Conventionally, however, the establishment of the "correct" or desired reaction temperature always takes place before the chlorine dioxide is mixed into the pulp.
Vid uppehàllstider på 1-3 minuter så kan den första fasen etableras i en rörledning på några tiotals meter, vilken rörledning i form av en U-böj kan dras i ett och samma horisontalplan, eller i ett vertikalplan, eventuellt átföljt av en andra fas vid förhöjd temperatur i en uppflödesreaktor.At residence times of 1-3 minutes, the first phase can be established in a pipeline of a few tens of meters, which pipeline in the form of a U-bend can be drawn in one and the same horizontal plane, or in a vertical plane, possibly followed by a second phase at elevated temperature in an effluent reactor.
Temperaturökningen erhàllen med värmaren/mixern 12 inför den andra fasen är i intervallet 10-30 °C, vilket ger en starttemperatur för det andra steget i intervallet 90:10 °C .The temperature increase obtained with the heater / mixer 12 before the second phase is in the range 10-30 ° C, which gives a starting temperature for the second stage in the range 90:10 ° C.
Nedflödestornet har en volym som hydrauliskt fylld med massa medför en uppehállstid på 60-200 minuter vid normerad produktion.The downflow tower has a volume that hydraulically fills with pulp entails a residence time of 60-200 minutes at standardized production.
Uppehällstiden pà massan i reaktorns nedflödestorn kan regleras genom att nivån i nedflödestornet regleras till önskad nivå genom nivágivaren, dp- givaren, som är kopplad till utmatningspumpen 9. För att underlätta utmatningen från nedflödestornet 6b finns en roterande skrapa 8 i tornets botten.The residence time of the pulp in the reactor downflow tower can be regulated by regulating the level in the downflow tower to the desired level through the level sensor, dp sensor, which is connected to the discharge pump 9. To facilitate the discharge from the downflow tower 6b there is a rotating scraper 8 in the tower.
Efter utpumpningen via pumpen 9 leds massan till en tvättpress, där massan tvättas med renare processvatten PW. Detta processvatten kan företrädesvis i slutna bleklinjer, där processvatten leds i motström mot massaflödet, vara filtrat från efterföljande tvättsteg(icke visade). I Den andra värmningsanordningen 4 och värmningsanordningen 12 kan lämpligen utgöras av åtminstone en statisk (visad) eller dynamisk àngmixer igenom vilken massan strömmar under tillsättning av ånga direkt till massan. I en statisk mixer kan en spaltmixer med reducerad massaströmningsarea lokalt vid àngtillsättningen användas, eller en konventionell statisk mixer där ångan tillsättes ett pluggflöde i massaledningen. En dynamisk mixer kan vara av en typ motsvarande en enkel vispmixer eller en flerzoners spaltmixer av en typ motsvarande en DUALDMIX (tidigare benämnd MC-mixer).After pumping out via pump 9, the pulp is led to a washing press, where the pulp is washed with cleaner process water PW. This process water can preferably in filtrate bleach lines, where process water is led in countercurrent to the pulp flow, be filtered from subsequent washing steps (not shown). The second heating device 4 and the heating device 12 may suitably consist of at least one static (shown) or dynamic steam mixer through which the pulp flows during the addition of steam directly to the pulp. In a static mixer, a gap mixer with a reduced mass flow area can be used locally for the steam addition, or a conventional static mixer where the steam is added to a plug flow in the mass line. A dynamic mixer can be of a type corresponding to a simple whisk mixer or a multi-zone split mixer of a type corresponding to a DUALDMIX (formerly called MC mixer).
O302sc3-nya krav.doc 10 20 25 30 524 896 c Såsom visats i figuren kan den andra värmningsanordningen 4 men även värmningsanordningen 12 även kompletteras med eller bara utgöras av en vätskemixer igenom vilken massan strömmar under tillsättning av via en pump 30 trycksatt överhettad processvätska. Vid sådan uppvärmning sker en något högre grad av nedspädning av massa-koncentrationen. Denna processvätska kan företrädesvis vara filtrat WF från en tvättanordning 10 anordnad att tvätta massan efter klordioxidsteget, vilket filtrat värmts med ånga ST2 i en indirekt värmeväxlare 31 till erforderlig temperatur på processvätskan.As shown in the figure, the second heating device 4 but also the heating device 12 can also be supplemented with or only consist of a liquid mixer through which the mass flows during the addition of overheated process liquid pressurized via a pump 30. With such heating, a slightly higher degree of dilution of the pulp concentration takes place. This process liquid may preferably be filtered WF from a washing device 10 arranged to wash the pulp after the chlorine dioxide step, which filtrate is heated with steam ST2 in an indirect heat exchanger 31 to the required temperature of the process liquid.
I figur 2 áskådliggöres det överraskande resultatet från försök. Här jämföres viskositeten på slutblekt massa fràn en D*(EOP)D sekvens, ett hett DO-steg (D*=12O minuter, 90 °C) med olika kombinationer av en kort kallare fas före den varmare slutfasen i DO-steget, med uppehållstider på 3- 6- samt 12 minuter i den kallare fasen.Figure 2 illustrates the surprising result from experiments. Here, the viscosity of the final bleached pulp from a D * (EOP) D sequence, a hot DO step (D * = 120 minutes, 90 ° C) is compared with different combinations of a short colder phase before the warmer final phase in the DO step, with residence times of 3- 6- and 12 minutes in the colder phase.
Utgångsmassan för blekningen i försöken har varit lövvedsmassa med kappatal på 11,4, och (EOP)-steget har hållits likartat med samma förbrukning av peroxid, 3 kg/BDMT, samma sats av alkali, 15 kg/BDMT, och samma slut pH vid 11,0.The starting mass for the bleaching in the experiments has been hardwood pulp with a kappa number of 11.4, and the (EOP) step has been kept similar with the same consumption of peroxide, 3 kg / BDMT, the same batch of alkali, 15 kg / BDMT, and the same final pH at 11.0.
Utmärkande är den påtagliga förbättringen av viskositeten främst med de korta stegen om 3 och 6 minuter, vilket för en massa med slutljushet på ISO 90 ger en viskositet som är cirka 25 enheter bättre (907 vs. 932). Men även för en kallare fas på 12 minuter erhålles en förbättring.Characteristic is the noticeable improvement of the viscosity mainly with the short steps of 3 and 6 minutes, which for a mass with final brightness of ISO 90 gives a viscosity that is about 25 units better (907 vs. 932). But even for a colder phase of 12 minutes, an improvement is obtained.
För denna provserie har i första D-steget (D* I D(OP)D sekvensen) använts 15,9 kg CIOQ räknat i aktivt klor per ton massa (ADMT), och totala satsningen av CIO2 räknat i aktivt klor per ton massa (ADMT) i båda klordioxidstegen uppgick till 23, 31 respektive 38 kg för respektive slutljushet på cirka 89 % ISO, 90 % ISO respektive 91 % ISO.For this test series, in the first D-step (D * ID (OP) D sequence) 15.9 kg CIOQ calculated in active chlorine per tonne mass (ADMT) was used, and the total batch of CIO2 calculated in active chlorine per tonne mass (ADMT) ) in both chlorine dioxide stages amounted to 23, 31 and 38 kg respectively for the final brightness of approximately 89% ISO, 90% ISO and 91% ISO respectively.
Genom denna modifiering av DÛ-steget kan man till stor del kompensera för den styrkeförlust som annars blir resultatet av att köra Do-steget med högre temperatur (90i10 °C), relativt konventionellt Do-steg vid lägre temperatur 0302sc3-nya kravdoc 524 896 l (60110 °C), vilken styrkeförlust för DO-steg vid hög temperatur typiskt ligger i intervallet 5-10 % av den fullblekta massans viskositet.Through this modification of the DÛ step, one can largely compensate for the loss of strength that would otherwise be the result of running the Do step at a higher temperature (9010 ° C), relatively conventional Do step at a lower temperature. (60110 ° C), which strength loss for high temperature DO steps is typically in the range of 5-10% of the viscosity of the fully bleached pulp.
Och man kan helt undvara den styrkeförlust pà massan som erhålles genom att bara Iagerhàlla massan i ett lagringstorn vid sura betingelser, làng tid och hög temperatur, vilket annars tillämpas för att destruera de oönskade organiska syrorna.And one can completely dispense with the loss of strength of the pulp obtained by simply storing the pulp in a storage tower under acidic conditions, long time and high temperature, which is otherwise applied to destroy the unwanted organic acids.
O302sc3-nya krav.docO302sc3-new requirements.doc
Claims (1)
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE0300608A SE524896C2 (en) | 2003-03-07 | 2003-03-07 | Bleaching of cellulose pulp with chlorine dioxide in two phases with heating between the phases |
| EP04717335A EP1604061A1 (en) | 2003-03-07 | 2004-03-04 | Bleaching of cellulose pulp in a first chlorine dioxide bleaching step |
| BRPI0408171-4A BRPI0408171A (en) | 2003-03-07 | 2004-03-04 | method for bleaching pulp pulp in a first chlorine dioxide bleaching step |
| JP2006507938A JP2006519939A (en) | 2003-03-07 | 2004-03-04 | Cellulose pulp bleaching method in the first chlorine dioxide bleaching step |
| PCT/SE2004/000303 WO2004079087A1 (en) | 2003-03-07 | 2004-03-04 | Bleaching of cellulose pulp in a first chlorine dioxide bleaching step |
| US10/547,038 US20060118260A1 (en) | 2003-03-07 | 2004-03-04 | Bleaching of cellulose pulp in a first chlorine dioxide bleaching step |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE0300608A SE524896C2 (en) | 2003-03-07 | 2003-03-07 | Bleaching of cellulose pulp with chlorine dioxide in two phases with heating between the phases |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE0300608D0 SE0300608D0 (en) | 2003-03-07 |
| SE0300608L SE0300608L (en) | 2004-09-08 |
| SE524896C2 true SE524896C2 (en) | 2004-10-19 |
Family
ID=20290593
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE0300608A SE524896C2 (en) | 2003-03-07 | 2003-03-07 | Bleaching of cellulose pulp with chlorine dioxide in two phases with heating between the phases |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20060118260A1 (en) |
| EP (1) | EP1604061A1 (en) |
| JP (1) | JP2006519939A (en) |
| BR (1) | BRPI0408171A (en) |
| SE (1) | SE524896C2 (en) |
| WO (1) | WO2004079087A1 (en) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20050173082A1 (en) * | 1998-08-24 | 2005-08-11 | Arbozon Oy Ltd. | Bleaching of medium consistency pulp with ozone without high shear mixing |
| US7976677B2 (en) * | 2006-12-18 | 2011-07-12 | International Paper Company | Process of bleaching hardwood pulps in a D1 or D2 stage in a presence of a weak base |
| US7976676B2 (en) | 2006-12-18 | 2011-07-12 | International Paper Company | Process of bleaching softwood pulps in a D1 or D2 stage in a presence of a weak base |
| US8262856B2 (en) | 2007-06-18 | 2012-09-11 | Andritz Inc. | Processes and systems for the bleaching of lignocellulosic pulps following cooking with soda and anthraquinone |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3745065A (en) * | 1971-09-07 | 1973-07-10 | Cons Paper Inc | Control of chlorine dioxide bleaching |
| DE69026105T2 (en) * | 1989-10-19 | 1996-09-26 | Univ North Carolina | HIGH-PERFORMANCE METHOD FOR BLEACHING CELLULAR WITH CHLORDIOXYD |
| FI119383B (en) * | 1998-03-06 | 2008-10-31 | Andritz Oy | Procedure for treating pulp |
| SE0002198L (en) * | 2000-06-13 | 2001-12-14 | Valmet Fibertech Ab | Bleaching of pulp |
| US20050051288A1 (en) * | 2003-09-09 | 2005-03-10 | Caifang Yin | Extended retention and medium consistency pulp treatment |
-
2003
- 2003-03-07 SE SE0300608A patent/SE524896C2/en not_active IP Right Cessation
-
2004
- 2004-03-04 JP JP2006507938A patent/JP2006519939A/en active Pending
- 2004-03-04 EP EP04717335A patent/EP1604061A1/en not_active Withdrawn
- 2004-03-04 BR BRPI0408171-4A patent/BRPI0408171A/en not_active IP Right Cessation
- 2004-03-04 WO PCT/SE2004/000303 patent/WO2004079087A1/en not_active Ceased
- 2004-03-04 US US10/547,038 patent/US20060118260A1/en not_active Abandoned
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2006519939A (en) | 2006-08-31 |
| EP1604061A1 (en) | 2005-12-14 |
| SE0300608D0 (en) | 2003-03-07 |
| US20060118260A1 (en) | 2006-06-08 |
| SE0300608L (en) | 2004-09-08 |
| BRPI0408171A (en) | 2006-03-21 |
| WO2004079087A1 (en) | 2004-09-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1036728C (en) | Process for continuous cooking of pulp | |
| FI104574B (en) | Method and apparatus for pulping | |
| US7918967B2 (en) | Apparatus for decreasing scaling in digester systems | |
| SE1450753A1 (en) | Method of producing dissolving pulp from lignocellulosic materials | |
| JPH10331085A (en) | Low temperature vapor phase continuous digesting can and its use | |
| US6123807A (en) | Method for the continuous cooking of pulp | |
| SE524896C2 (en) | Bleaching of cellulose pulp with chlorine dioxide in two phases with heating between the phases | |
| US5919337A (en) | Method of continuously isothermally cooking of pulp | |
| US6136145A (en) | Method for treating pulp in an indirect heat exchanger in connection with bleaching | |
| US20210040688A1 (en) | Method of producing dissolving pulp | |
| SE530719C2 (en) | Continuous boiling of cellulosic material with pre-treatment with alkaline liquids in two stages | |
| EP2531644B1 (en) | Method of controlling filtrate flows and storing of filtrates of a fibre line in a pulp mill | |
| JP5049980B2 (en) | Continuous cooking method and apparatus | |
| SE525773C2 (en) | Method and arrangement for oxygen delignification of cellulose pulp with pH control in the final phase | |
| JP3898160B2 (en) | Continuous digester with reversible top separator | |
| US8277608B2 (en) | Method for treating pulp in connection with the bleaching of chemical pulp | |
| WO1994024362A1 (en) | Method of continuously cooking pulp | |
| SE1551638A1 (en) | Method for controlling viscosity in dissolving pulps | |
| SE526162C2 (en) | Bleaching process, comprises oxygen delignification, chlorine dioxide bleaching, chelating agent treatment and peroxide bleaching steps | |
| US20020088571A1 (en) | Method and apparatus for treating pulp | |
| SE526241C2 (en) | Procedure for acidifying lignocellulosic pulp before ozone bleaching | |
| SE519574C2 (en) | Pulp pretreatment, giving improved bleaching with peroxide | |
| SE504078C2 (en) | Total (TCF) or elementary chlorine (ECF) free bleaching process for sulphate or alkaline chemical pulp | |
| JPH05125680A (en) | A method for cooking wood chips by alternately producing pulps with different Kupper numbers in the same die-diester. | |
| BRPI1103082A2 (en) | Method and arrangement for washing pulp with respect to bleaching |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |