SE534729C2 - Metod för att fastställa ett förhållande mellan öppningstiden för en injektor hos en cylinder i en förbränningsmotor och den bränslemängd som insprutas av injektorn - Google Patents

Description

534 729 linderns injektor för att erhålla insprutning av den önskade bränslemängden i cylindern, dvs börvärden för injektorns öpp- ningstider. För ett common rail-bränsleinsprutningssystem beror det öppningstidsbörvärde som erhålls med hjälp av en sådan uppslagstabell eller beräkningsmodell även av bränsletrycket i bränslerailen. Motorstyrenheten fastställer den önskade bräns- lemängd som skall insprutas av en injektor vid ett arbetslag med hjälp av en regulator i beroende av de rådande driftförhållandena hos fordonet. Baserat på värdet på denna bränslemängd och, i händelse av ett common rail-bränsleinsprutningssystem, värdet på det rådande bränsletrycket i bränslerailen, fastställer motor- styrenheten ett eller flera öppningstidsbörvärden för injektorn med hjälp av nämnda uppslagstabell eller beräkningsmodell.

Nämnda ett eller flera öppningstidsbörvärden förväntas resultera i insprutningen av den önskade bränslemängden. Med tiden för- ändras dock egenskaperna hos injektorerna på sådant sätt att de öppningstidsbörvärden som ges av uppslagstabellen eller beräk- ningsmodellen ej ger de förväntade bränslemängderna. Sådana avvikelser mellan förväntade och verkliga bränslemängder kan resultera i ojämn tomgång och förlorade pilot- eller postinsprut- ningar. Detta problem kan minskas genom att utföra bränslein- sprutningsadaption, vilket innebär att den använda uppslagsta- bellen eller beräkningsmodellen justeras så att de verkliga bränslemängder som erhålls med de medelst uppslagstabellen eller beräkningsmodellen fastställda öppningstidsbörvärdena bättre överensstämmer med de önskade och förväntade bränsle- mängderna. För att kunna utföra en sådan adaption behöver den verkliga bränslemängd som insprutas i en cylinder fastställas. vilket exempelvis kan göras på det sätt som beskrivs i US 2009/0164094 A1, där den insprutade bränslemängden fastställs som funktion av det tryckfall som uppmäts hos bränslet i bränsle- railen i samband med en bränsleinsprutning. På grund av tryck- oscillationer i bränslerailen är det dock svårt att erhålla ett kor- rekt värde på detta tryckfall, vilket medför att de erhållna värdena på insprutad bränslemängd är behäftade med fel som ger försäm- rad adaption. 534 729 UPPFINNINGENS SYFTE Syftet med föreliggande uppfinning är att tillhandahålla ett nytt och fördelaktigt sätt att fastställa ett förhållande mellan öpp- ningstiden för en injektor hos en cylinder i en förbränningsmotor och den bränslemängd som insprutas av injektorn, för att på så sätt möjliggöra förbättrad bränsleinsprutningsadaption.

SAMMANFATTNING AV UPPFINNINGEN Enligt föreliggande uppfinning uppnås nämnda syfte med hjälp av en metod uppvisande de i patentkravet 1 definierade särdragen.

Den uppfinningsenliga metoden innefattar följande steg: A) under en följd av arbetsslag, med användning av en och samma öppningstid hos injektorn vid dessa arbetsslag, bringas injektorn att spruta in bränsle i cylindern som sena insprutningar som utförs så sent under respektive arbetsslag att det ej kommer till stånd någon förbränning i cylindern av det genom dessa in- sprutningar insprutade bränslet, varvid detta oförbrända bränsle bringas att medfölja de från förbränningsmotorn avgivna avga- serna till en i en avgasledning från förbränningsmotorn anordnad bränsleoxidationsanordning, exempelvis i form av en oxidations- katalysator, för att oxideras i bränsleoxidationsanordningen och därigenom generera en temperaturökning hos de genom bränsle- oxidationsanordningen passerande avgaserna, B) ett temperaturökningsvärde som representerar temperaturök- ningen hos avgaserna vid deras passage genom bränsleoxida- tionsanordningen fastställs, C) ett beräkningsvärde som representerar massflödet av nämnda insprutade bränsle som oförbränt medföljer avgaserna fastställs utgående från nämnda temperaturökningsvärde, ett bränsle- massflödesvärde som representerar massflödet av i förbrän- ningsmotorn insprutat och förbränt bränsle och ett luftmassflö- desvärde som representerar det rådande massflödet av luft i för- bränningsmotorns luftintag, och 534 729 D) utgående från nämnda beräkningsvärde och värdet på den öppningstid som används hos injektorn för nämnda sena insprut- ningar fastställs ett förhållande mellan injektorns öppningstid och den bränslemängd som insprutas av injektorn.

Erhàllna värden pä insprutad bränslemängd som funktion av in- jektorns öppningstid kan sedan användas för bränsleinsprut- ningsadaption på i sig känt sätt. Med den uppfinningsenliga lös- ningen blir det möjligt att erhàlla värden på insprutad bränsle- mängd som funktion av injektorns öppningstid utan att mätvärden avseende bränsletrycket i bränslerailen behöver tas i beaktande och härigenom undviks således den felkälla som orsakas av tryckoscillationer i bränslerailen. En ytterligare fördel med den uppfinningsenliga metoden är att metoden medger bibehållen in- sprutning och förbränning av bränsle i de övriga cylindrarna hos förbränningsmotorn under fastställandet av förhållandet mellan injektorns öppningstid och den bränslemängd som insprutas av injektorn hos den cylinder vars injektor för närvarande testas.

Härigenom kan metoden utföras under drift utan större inverkan på förbränningsmotorns ordinarie funktion.

Andra fördelaktiga särdrag hos metoden enligt uppfinningen framgår av de osjälvständiga patentkraven och den nedan föl- jande beskrivningen.

Uppfinningen avser även en datorprogramprodukt uppvisande de i patentkravet 8 definierade särdragen och en elektronisk styr- enhet uppvisande de i patentkravet 10 definierade särdragen.

KORT BESKRIVNING AV RITNINGARNA Uppfinningen kommer i det följande att närmare beskrivas med hjälp av utföringsexempel, med hänvisning till bifogade ritningar.

Det visas i: 534 729 Fig 1 en principskiss över en förbränningsmotor med ett common rail-bränsleinsprutningssystem och medel för avgasbehandfing, Fig 2 en principskiss över en förbränningsmotor med tillhö- rande EGR-system och medel för avgasbehandling, Fig 3 en principskiss över en elektronisk styrenhet för imple- mentering av en metod enligt uppfinningen, och Fig 4 ett flödesdiagram illustrerande en metod enligt en utfö- ringsform av uppfinningen.

DETALJERAD BESKRIVNING AV UTFÖRINGSFORMER AV UPPFINNINGEN Uppfinningen kommer i det följande att beskrivas vid tillämpning hos ett motorfordon med en förbränningsmotor som är försedd med ett common rail-bränsleinsprutningssystem. Uppfinningen är dock inte begränsad till denna tillämpning utan kan komma till användning i alla sammanhang där en oxidationskatalysator eller annan anordning för oxidation av bränsle är anordnad i avgas- ledningen frän förbränningsmotorn, såsom exempelvis i ett fartyg eller i en kraftstation. Uppfinningen är dessutom även tillämpbar för förbränningsmotorer som har andra typer av bränsleinsprut- ningssystem där injektorerna ej är anslutna till en bränslerail. l Fig 1 och 2 visas schematiskt en förbränningsmotor 1 hos ett motorfordon 2. Avgaserna som lämnar förbränningsmotorn 1 rör sig i en avgasledning 3 och träder ut i omgivningen via ett av- gasutlopp. I avgasledningen 3 är en bränsleoxidationsanordning 4 och ett partikelfilter 5 anordnade i serie med varandra med partikelfiltret beläget nedströms bränsleoxidationsanordningen.

En massflödesgivare 6 är anordnad i luftintaget 7 till förbrän- ningsmotorn för att mäta massflödet hos den luft som strömmar genom luftintaget 7 och vidare in i förbränningsmotorns cylindrar 8. Fig 1 och 2 illustrerar schematiskt en förbränningsmotor 1 med 534 729 sex cylindrar, men förbränningsmotorn kan innefatta vilket som helst lämpligt antal cylindrar. Varje cylinder 8 hos förbrännings- motorn är tillordnad en egen injektor 9, med vars hjälp bränsle insprutas i cylindern. En pump 10 är anordnad att mata bränsle under högt tryck till injektorerna 9 från en bränsletank 11. En bränslerail 16, en så kallad common rail, vilken utgör en acku- mulator för ackumulering av högtrycksbränsle som skall matas till injektorerna 9, är på känt sätt anordnad mellan pumpen 10 och injektorerna. Pumpen 10 matar således högtrycksbränsle till bränslerailen 16, i vilken högtrycksbränslet ackumuleras innan det matas vidare till injektorerna 9. Respektive injektor 9 är an- sluten till bränslerailen 16 via en bränsleledning 17 för att via denna bränsleledning mottaga högtrycksbränsle som ackumule- rats i bränslerailen 16. En elektronisk styrenhet 12, en så kallad motorstyrenhet, fastställer börvärde för den bränslemängd som skall insprutas av injektorerna 9 vid respektive arbetslag i bero- ende av de rådande driftförhållandena hos fordonet och reglerar öppningstiderna för respektive injektor 9, dvs varaktigheten hos de tidsperioder under vilken injektorn hålls öppen för att inspruta bränsle i den tillhörande cylindern 8 i samband med respektive arbetsslag, i beroende av nämnda fastställda börvärde. Detta börvärde styrs bland annat i beroende av det rådande massflödet av luft i luftintaget 7 och styrenheten 12 är ansluten till massflö- desgivaren 6 för att från denna mottaga mätvärden avseende detta massflöde av luft.

Hos de i Fig 1 och 2 illustrerade och nedan beskrivna utförings- formerna utgörs bränsleoxidationsanordningen 4 av en oxida- tionskatalysator. Bränsleoxidationsanordningen 4 skulle alterna- tivt kunna utgöras av en uppsättning av två eller flera seriekopp- lade och/eller parallellkopplade oxidationskatalysatorer, eller vara bildad av en eller flera bränsleoxiderande enheter av annan typ.

I avgasledningen 3 nedströms partikelfiltret 5 eller uppströms oxidationskatalysatorn 4 skulle en reduktionskatalysator, exem- pelvis av SCR-typ (SCR = Selective Catalytic Reduction), kunna 534 ?29 vara anordnad för att åstadkomma katalytisk omvandling av mil- jöfarliga beståndsdelar i avgaserna till mindre miljöfarliga ämnen.

Hos det i Fig 2 illustrerade exemplet är motorfordonet 2 försett med ett EGR-system 30, dvs ett avgasåterföringssystem, för återföring av en del av förbränningsmotorns avgaser från avgas- ledningen 3 till luftintaget 7. EGR-systemet innefattar en återfö- ringsledning 31 med ett inlopp 32 anordnat i avgasledningen 3 uppströms oxidationskatalysatorn 4, och ett utlopp 33 anordnat i luftintaget 7 nedströms massflödesgivaren 6. En eller flera EGR- kylare 34 är anordnade i återföringsledningen 31 för kylning av de återförda avgaserna. Mängden återförda avgaser regleras med hjälp av en EGR-ventil 35.

Hos de i Fig 1 och 2 illustrerade exemplen är en första tempera- turgivare 13 anordnad att mäta temperaturen hos avgaserna uppströms oxidationskatalysatorn 4 och en andra temperaturgi- vare 14 anordnad att mäta temperaturen hos avgaserna ned- ströms partikelfiltret 5. Hos det i Fig 1 illustrerade exemplet är dessutom en tredje temperaturgivare 15 anordnad att mäta tem- peraturen hos avgaserna mellan oxidationskatalysatorn 4 och partikelfiltret 5. Styrenheten 12 är ansluten till nämnda tempera- turgivare 13, 14, 15 för att från dessa mottaga mätvärden avse- ende den rådande avgastemperaturen på respektive mätställe.

När bränsleinsprutningsadaption skall verkställas med avseende på en injektor 9 bringas injektorn att under en följd av arbetsslag spruta in bränsle i den tillhörande cylindern 8 som sena insprut- ningar som utförs så sent under respektive arbetsslag att det ej kommer till stånd någon förbränning i cylindern 8 av det genom dessa insprutningar insprutade bränslet, varigenom detta oför- brända bränsle således kommer att passera vidare ut ur cylin- dern 8 och medfölja de från förbränningsmotorn 1 avgivna avga- serna till oxidationskatalysatorn 4 för att oxideras i denna och därigenom generera en temperaturökning hos de genom oxida- tionskatalysatorn passerande avgaserna. De sena bränslein- sprutningarna under denna följd av arbetsslag utförs under bibe- 534 729 hållande av konstant öppningstid z Om hos injektorn 9. Under denna följd av arbetsslag bringas de övriga injektorerna att spruta in bränsle i tillhörande cylindrar för sedvanlig förbränning och drivning av förbränningsmotorn 1. Den bränslemängd som under vanliga förhållanden skulle ha sprutats in av den först- nämnda injektorn 9 för förbränning i den tillhörande cylindern 8 fördelas lämpligen på de övriga injektorerna, företrädesvis jämnt mellan dessa, under den aktuella följden av arbetsslag så att det arbete som under vanliga förhållanden skulle ha erhållits från förbränningsmotorn alltjämt erhålls samtidigt som den först- nämnda injektorn 9 och dess cylinder 8 frigörs för den aktuella adaptionen. Härigenom kan således adaptionen utföras under drift utan större inverkan på förbränningsmotorns ordinarie funk- tion.

Styrenheten 12 fastställer ett temperaturökningsvärde ATBDOHDÛC som representerar den temperaturökning som uppkommer hos avgaserna vid deras passage genom oxidationskatalysatorn, un- der verkan av det bränsle som medföljer avgaserna in i och oxi- deras i oxidationskatalysatorn 4. Detta temperaturökningsvärde ATmcflipoc är således skillnaden mellan temperaturen Tum. hos avgaserna direkt efter oxidationskatalysatorn 4 och temperaturen TBDOC hos avgaserna före oxidationskatalysatorn, dvs ATBDOaADOfTADOC-TBDOC. Enligt ett första alternativ är styrenheten 12 anordnad att fastställa temperaturökningsvärdet ATBDÛHDOC med hjälp av mätvärden från ovan nämnda första och tredje tempera- turgivare 13, 15. Enligt ett andra alternativ är styrenheten 12 an- ordnad att fastställa temperaturökningsvärdet ATBDÛHDOL. med hjälp av mätvärden från ovan nämnda första och andra tempera- turgivare 13, 14. l det sistnämnda fallet är styrenheten 12 anord- nad att beräkna temperaturen TADOC hos avgaserna vid utloppet från oxidationskatalysatorn 4 på ett för en fackman inom området välkänt sätt baserat på temperaturen hos avgaserna nedströms partikelfiltret 5, dvs baserat på mätvärden från nämnda andra temperaturgivare 14, och sedan jämföra den sålunda beräknade temperaturen med den medelst den första temperaturgivaren 13 534 729 uppmätta temperaturen för fastställande av temperaturöknings- värdet ATEDÛHDOC.

Baserat på för en fackman inom området välkända samband (se nedan) mellan den ovan nämnda temperaturökningen hos avga- serna och massflödena av luft och bränsle är styrenheten 12 an- ordnad att fastställa ett beräkningsvärde mflen som representerar massflödet av nämnda insprutade bränsle som oförbränt medföl- jer avgaserna. När detta beräkningsvärde mfiæn är fastställt har styrenheten 12 kännedom om det bränslemassflöde som erhålls med nämnda sena insprutningar och den öppningstid :om som an- vänds hos injektorn 9 för dessa sena insprutningar. Styrenheten 12 är anordnad att utgående från nämnda beräkningsvärde mM och värdet på nämnda öppningstid :om fastställa ett förhållande mellan injektorns öppningstid och den bränslemängd som in- sprutas av injektorn. Den av injektorn 9 insprutade bränslemäng- den kan uttryckas som ett värde på det massflöde av bränsle som erhålls med den aktuella öppningstiden z hos injektorn un- open der en följd av arbetsslag. Den av injektorn 9 insprutade bräns- lemängden kan alternativt uttryckas som ett värde på den bräns- lemängd som insprutas under ett enskilt arbetsslag med den ak- tuella öppningstiden :W hos injektorn. Eftersom det är styrenhe- ten 12 som styr injektorn 9 har styrenheten tillgång till informa- tion om frekvensen för nämnda sena insprutningar och med hjälp av denna information, nämnda beräkningsvärde mM, och värdet på nämnda öppningstid r kan styrenheten 12 fastställa ett open värde på den bränslemängd som insprutas under ett enskilt ar- betsslag med den aktuella öppningstiden som, hos injektorn.

Det fastställda förhållandet mellan injektorns öppningstid och den bränslemängd som insprutas av injektorn kan sedan användas för bränsleinsprutningsadaption på ett för en fackman välkänt sätt. Adaptionen sker genom en justering av den uppslagstabell eller beräkningsmodell som används för att fastställa börvärden för injektorns öppningstid så att de verkliga bränslemängder som erhålls med de medelst uppslagstabellen eller beräkningsmodel- 53-4 729 len fastställda öppningstidsbörvärdena bättre överensstämmer med de önskade och förväntade bränslemängderna.

Det föreligger ett givet samband mellan ovan nämnda tempera- turökning hos avgaserna, massflödet av det insprutade bränsle som oförbränt medföljer avgaserna fram till oxidationskatalysa- torn 4 och massflödet av de avgaser som passerar genom oxida- tionskatalysatorn. Det sistnämnda avgasmassflödet utgör i sin tur summan av massflödet av luft i luftintaget 7, massflödet av det insprutade bränsle som oförbränt medföljer avgaserna fram till oxidationskatalysatorn 4 och massflödet av det bränsle som via injektorerna insprutas och förbränns i förbränningsmotorns cy- lindrar. Ur dessa samband kan massflödet av det insprutade bränsle som oförbränt medföljer avgaserna lösas ut.

Vid fastställandet av M representerar massflödet av nämnda insprutade bränsle som oförbränt medföljer avgaserna utnyttjar styrenheten 12 nämnda temperaturökningsvärde ATBDOGADOC, ett bränslemassflödesvärde mmm som representerar massflödet av det bränsle som via nämnda beräkningsvärde m som injektorerna 9 insprutas och förbränns i förbränningsmotorns cylindrar 8 och ett luftmassflödesvärde som representerar det rådande massflödet av luft i förbränningsmotorns luftintag 7. Ef- tersom det är styrenheten 12 som styr insprutningen av det bränsle som skall förbrännas i förbränningsmotorns cylindrar har styrenheten 12 tillgång till den information som behövs för att fastställa nämnda bränslemassflödesvärde mmm. Luftmassflödes- värdet fastställs utgående från information från massflödesgi- varen 6.

Under stationära förhållanden när temperaturökningsvärdet ATBDwADOC intagit ett väsentligen stationärt värde kan nämnda be- räkningsvärde mfle" fastställas med hjälp av följande formel: mfiæll = 'hair + mfiæIZ hcomb ' Ûnoc _ 1 A Tßvoc - Apoc ' Cpexh 534 725 11 där: - hamb är värmevärdet för det bränsle som oförbränt medföljer avgaserna, nmc är verkningsgraden hos oxidationskatalysatorn 4 med avseende på oxidation av det bränsle som oförbränt medföljer avgaserna, och - Cpm är värmekapaciteten för de avgaser som passerar genom oxidationskatalysatorn 4.

Värmevärdet hcomb beror av vilket bränsle som används och är således givet på förhand.

Verkningsgraden nwc hos oxidationskatalysatorn 4 med avse- ende på bränsleoxidation beror av oxidationskatalysatorns ålder, temperaturen TBDOC hos avgaserna före oxidationskatalysatorn, temperaturen TADÛC hos avgaserna direkt efter oxidationskatalysa- torn och avgasmassflödet. Värden på verkningsgraden nmc för olika kombinationer av dessa variabler kan vara fastställda på förhand och lagrade i ett minne som mappade värden. Såsom ovan nämnts utgör avgasmassflödet summan av massflödet av luft i luftintaget 7, massflödet av det insprutade bränsle som oförbränt medföljer avgaserna fram till oxidationskatalysatorn 4 och massflödet av det bränsle som via injektorerna 9 insprutas och förbränns i förbränningsmotorns cylindrar 8. Bränslemassflö- dena är kända av styrenheten 12 och ett värde på massflödet av luft i luftintaget 7 erhålls fràn massflödesgivaren 6.

Värmekapaciteten Cpexh för de avgaser som passerar genom oxidationskatalysatorn 4 beror av avgassammansättningen, vil- ken i sin tur beror av massflödet av luft i luftintaget 7, massflödet av det insprutade bränsle som oförbränt medföljer avgaserna fram till oxidationskatalysatorn 4 och massflödet av det bränsle som via injektorerna 9 insprutas och förbränns i förbrännings- motorns cylindrar 8. Bränslemassflödena är kända av styrenhe- ten 12 och ett värde på massflödet av luft i luftintaget 7 erhålls från massflödesgivaren 6. 534 729 12 Ovan nämnda värmekapacitet Cpm har ett visst temperaturbero- ende och dess värde påverkas således av temperaturen hos av- gaserna. Eftersom temperaturen hos avgaserna ändras vid avga- sernas passage genom oxidationskatalysatorn 4 kan det värde på värmekapaciteten Cpm, som används i ovan nämnda formel lämpligen utgöra medelvärdet eller ett fackmannamässigt viktat medelvärde för avgasernas värmekapacitet över det aktuella temperaturintervallet mellan TWC och TWC. l det fall då partikelfiltret 5 nedströms oxidationskatalysatorn 4 är belagt med katalytiskt material kan verkningsgraden nDOC hos oxi- dationskatalysatorn 4 med avseende på bränsleoxidatlon fast- ställas på ett alternativt sätt. I detta fall kan styrenheten 12 vara anordnad att beräkna den aktuella verkningsgraden um på ett för en fackman inom området välkänt sätt baserat på den tempe- raturökning som uppkommer hos avgaserna vid deras passage genom partikelfiltret 5, dvs baserat pá skillnaden mellan den me- delst den andra temperaturgivaren 14 uppmätta temperaturen hos avgaserna nedströms partikelfiltret och den medelst den tredje temperaturgivaren 15 uppmätta temperaturen hos avga- serna uppströms partikelfiltret.

Under icke-stationära förhållanden, dvs när temperaturöknings- värdet ATBDÛHDOC ej intagit ett stationärt värde, kan man tillämpa en beräkningsgång som väsentligen motsvarar den beräknings- gång som beskrivits ovan för stationära förhållanden. l detta fall måste man dock kompensera för värmeövergängen mellan avga- serna och oxidationskatalysatorn 4. Detta görs enklast genom att tillse att man mäter och medelvärdesbildar över en tid som är markant längre än den tid med vilken temperaturen hos avga- serna och temperaturen hos oxidationskatalysatorn 4 varierar.

Ett annat alternativ är att komplettera den ovan angivna formeln enligt följande: 534 ?29 13 kan-Doc 'Armi-Doc m = ATBDOC-ADOC ' Cpexh film í h _” camb Doc _ 1 ATBDoc-ADOC 'Cpaxh rñair + fi4el2 + där: - kmpwc är värmeöverföringskoefficlenten för värmeövergângen från avgaserna till oxidationskatalysatorn 4, och - ATWVDOC är skillnaden mellan: - medelvärdet eller ett fackmannamässigt viktat medelvärde av avgastemperaturen TMC före och avgastemperaturen TADOC direkt efter oxidationskatalysatorn 4, och o temperaturen TDOC hos oxidationskatalysatorn 4.

För att kunna fastställa ATNPDOC måste temperaturen TWC hos oxi- dationskatalysatorn 4 beräknas antingen iterativt eller sekventi- ellt. Värmeöverföringskoefficienten keflhwc beror av den aktuella övergångsarean för värmeövergången från avgaserna till oxida- tionskatalysatorn 4 och är således areaberoende i de här illustre- rade exemplen.

Den ovan beskrivna metoden för att fastställa ett förhållande mellan öppningstiden för en injektor 9 och den bränslemängd som insprutas av injektorn kan verkställas med hjälp av den elektroniska styrenhet 12 som utgör motorstyrenheten för för- bränningsmotorn 1, såsom illustreras i Fig 1 och 2. Metoden skulle dock alternativt kunna verkställas med hjälp av en annan elektronisk styrenhet som kommunicerar med motorstyrenheten.

I det fall då bränsleoxidationsanordningen innefattar två eller flera seriekopplade bränsleoxiderande enheter, såsom tvà eller flera seriekopplade oxidationskatalysatorer, representerar det ovan nämnda temperaturökningsvärdet ATBDÛÜADOC skillnaden mel- lan temperaturen TMC hos avgaserna direkt efter den av de bränsleoxiderande enheterna som är belägen längst nedströms i avgasledningen 3 och temperaturen TWC hos avgaserna före den av de bränsleoxiderande enheterna som är belägen längst upp- 534 729 14 ströms i avgasledningen 3. I det fall då bränsleoxidationsanord- ningen innefattar två eller flera parallellkopplade bränsleoxide- rande enheter, såsom två eller flera parallellkopplade oxidations- katalysatorer, representerar temperaturökningsvärdet ATEDOHDÛC skillnaden mellan temperaturen TMC hos avgaserna direkt ned- ströms en punkt i avgasledningen 3 där de inbördes parallella avgasgrenflödena förenas och temperaturen TWC hos avgaserna före de av de bränsleoxiderande enheterna som är belägna längst uppströms i avgasledningen 3. l Fig 4 visas ett flödesdiagram som illustrerar en utföringsform av en metod enligt föreliggande uppfinning för att fastställa ett för- hållande mellan öppningstiden för en injektor 9 hos en cylinder 8 i en förbränningsmotor 1 och den bränslemängd som insprutas av injektorn 9.

I ett första steg A bringas injektorn 9 under en följd av arbets- slag, med användning av en och samma öppningstid i hos in- W jektorn 9 vid dessa arbetsslag, att spruta in bränsle i cylindern 8 som sena insprutningar som utförs så sent under respektive ar- betsslag att det ej kommer till stånd någon förbränning i cylin- dern 8 av det genom dessa insprutningar insprutade bränslet, varvid detta oförbrända bränsle bringas att medfölja de från för- bränningsmotorn 1 avgivna avgaserna till en i en avgasledning 3 från förbränningsmotorn anordnad bränsleoxidationsanordning 4 för att oxideras i bränsleoxidationsanordningen och därigenom generera en temperaturökning hos de genom bränsleoxidations- anordningen passerande avgaserna.

I ett andra steg B fastställs ett temperaturökningsvärde Aïmcuwoc som representerar temperaturökningen hos avgaserna vid deras passage genom bränsleoxidationsanordningen 4 med hjälp av mätvärden från en temperaturgivare som är anordnad att av- känna temperaturen hos avgaserna uppströms bränsleoxida- tionsanordningen och en annan temperaturgivare som är anord- nad att avkänna temperaturen hos avgaserna nedströms bräns- leoxidationsanordningen.

I ett tredje steg C fastställs ett beräkningsvärde mfiæn som repre- senterar massflödet av nämnda insprutade bränsle som oförbränt 534 729 medföljer avgaserna utgående från nämnda temperaturöknings- värde ATBDOHDOC, ett bränslemassflödesvärde mfim som representerar massflödet av i förbränningsmotorn 1 insprutat och förbränt bränsle och ett luftmassflödesvärde som represente- rar det rådande massflödet av luft i förbränningsmotorns Iuftintag 7.

Utgående från nämnda beräkningsvärde mfiæfl och värdet på den öppningstid ram som används hos injektorn 9 för nämnda sena insprutningar fastställs, i ett fjärde steg D, ett förhållande mellan injektorns öppningstid och den bränslemängd som insprutas av injektorn 9.

För att fastställa ett förhållande mellan en injektors öppningstid och den bränslemängd som insprutas av injektorn 9 för flera olika värden på nämnda öppningstid rape verkställs nämnda steg A-D i II flera omgångar med avseende på en och samma injektor och med användande av ett nytt värde på öppningstiden rape” för varje ny omgång. Härigenom blir det möjligt att fastställa insprutad bränslemängd som funktion av öppningstiden.

När injektorerna 9 är anslutna till en bränslerail 16 verkställs lämpligen nämnda steg A-D i flera omgångar med avseende på en och samma injektor och med användande av olika värden på bränsletrycket i bränslerailen 16 i olika omgångar. Härigenom blir det även möjligt att fastställa hur den bränslemängd som inspru- tas av injektorn beror av bränsletrycket i bränslerailen 16.

Datorprogramkod för implementering av en metod enligt uppfin- ningen är lämpligen inkluderad i ett datorprogram som är inläs- ningsbart till internminnet hos en dator, såsom internminnet hos en elektronisk styrenhet hos ett motorfordon. Ett sådant dator- program är lämpligen tillhandahållet via en datorprogramprodukt innefattande ett av en elektronisk styrenhet läsbart datalag- ringsmedium, vilket datalagringsmedium har datorprogrammet lagrat därpå. Nämnda datalagringsmedium är exempelvis ett op- tiskt datalagringsmedium i form av en CD-ROM-skiva, en DVD- 534 723 16 skiva etc, ett magnetiskt datalagringsmedium i form av en hård- disk, en diskett, ett kassettband etc. eller ett Flashminne eller ett minne av typen ROM, PROM, EPROM eller EEPROM.

Ett datorprogram enligt en utföringsform av uppfinningen inne- fattar datorprogramkod för att bringa en elektronisk styrenhet: - att bringa en injektor hos en cylinder i en förbränningsmotor att, under en följd av arbetsslag och med användning av en och samma öppningstid r hos injektorn vid dessa arbetsslag, Om spruta in bränsle i cylindern som sena insprutningar som utförs så sent under respektive arbetsslag att det ej kommer till stånd någon förbränning i cylindern av det genom dessa insprutningar insprutade bränslet, varvid detta oförbrända bränsle bringas att medfölja de från förbränningsmotorn avgivna avgaserna till en i en avgasledning från förbränningsmotorn anordnad bränsleoxi- dationsanordning för att oxideras i bränsleoxidationsanordningen och därigenom generera en temperaturökning hos de genom bränsleoxidationsanordningen passerande avgaserna, - att fastställa ett temperaturökningsvärde ATBDOHDOC som repre- senterar temperaturökningen hos avgaserna vid deras passage genom bränsleoxidationsanordningen, - att utgående från nämnda temperaturökningsvärde ATBDOüADOC, ett bränslemassflödesvärde mfueæ som representerar massflödet av i förbränningsmotorn insprutat och förbränt bränsle och ett luftmassflödesvärde som representerar det rådande massflö- det av luft i förbränningsmotorns luftintag fastställa ett beräk- ningsvärde mflen som representerar massflödet av nämnda insprutade bränsle som oförbränt medföljer avgaserna, och - att utgående från nämnda beräkningsvärde mfim, och värdet på den öppningstid :open som används hos injektorn för nämnda sena insprutningar fastställa ett förhållande mellan injektorns öpp- ningstid och den bränslemängd som insprutas av injektorn.

Fig 3 illustrerar mycket schematiskt en elektronisk styrenhet 40 innefattande ett exekveringsmedel 41, såsom en central proces- sorenhet (CPU), för exekvering av datorprogramvara. Exekve- 534 729 17 ringsmedlet 41 kommunicerar med ett minne 42, exempelvis av typen RAM, via en databuss 43. Styrenheten 40 innefattar även datalagringsmedium 44, exempelvis i form av ett Flashminne el- ler ett minne av typen ROM, PROM, EPROM eller EEPROM.

Exekveringsmedlet 41 kommunicerar med datalagringsmediet 44 via databussen 43. Ett datorprogram innefattande datorprogram- kod för implementering av en metod enligt uppfinningen, exem- pelvis i enlighet med den i Fig 4 illustrerade utföringsformen, är lagrat pà datalagringsmediet 44.

Uppfinningen är givetvis inte pà något sätt begränsad till de ovan beskrivna utföringsformerna, utan en mängd möjligheter till mo- difikationer därav torde vara uppenbara för en fackman pà områ- det, utan att denne för den skull avviker fràn uppfinningens grundtanke sådan denna definieras i bifogade patentkrav.

Claims (2)

10 15 20 25 30 35 534 729 18 PATENTKRAV

1. Metod för att fastställa ett förhållande mellan öppningstiden för en injektor (9) hos en cylinder (8) i en förbränningsmotor (1) och den bränslemängd som insprutas av injektorn (9), kännetecknad därav, att metoden innefattar följande steg: A) under en följd av arbetsslag, med användning av en och samma öppningstid (zopm) hos injektorn (9) vid dessa arbets- slag, bringas injektorn att spruta in bränsle i cylindern (8) som sena insprutningar som utförs så sent under respektive ar- betsslag att det ej kommer till stånd någon förbränning i cylin- dern (8) av det genom dessa insprutningar insprutade bräns- let, varvid detta oförbrända bränsle bringas att medfölja de från förbränningsmotorn (1) avgivna avgaserna till en i en av- gasledning (3) fràn förbränningsmotorn anordnad bränsleoxi- dationsanordning (4) för att oxideras i bränsleoxidationsan- ordningen och därigenom generera en temperaturökning hos de genom bränsleoxidationsanordningen passerande avga- serna, B) ett temperaturökningsvärde (ATBDWADOC) som representerar temperaturökningen hos avgaserna vid deras passage genom bränsleoxidationsanordningen (4) fastställs, C) ett beräkningsvärde (mM) som representerar massflödet av nämnda insprutade bränsle som oförbränt medföljer avgaserna fastställs utgående från nämnda temperaturökningsvärde (Aïmcflwoc), ett bränslemassflödesvârde (mfim) som representerar massflödet av i förbränningsmotorn (1) insprutat och förbränt bränsle och ett luftmassflödesvärde (may) som re- presenterar det rådande massflödet av luft i förbränningsmo- torns luftintag (7), och D) utgående från nämnda beräkningsvärde (mM) och värdet på den öppningstid (gm) som används hos injektorn (9) för nämnda sena insprutningar fastställs ett förhållande mellan injektorns öppningstid och den bränslemängd som insprutas av injektorn (9). 10 15 20 25 30 35 534 729 19

2. Metod enligt krav 1, kännetecknad därav, att nämnda beräk- ningsvärde (mmn) fastställs med hjälp av följande formel efter det att temperaturökningsvärdet (ATBDOOADOC) intagit ett väsentligen stationärt värde: man + IhflieIZ mm" = fiä Comb DOC _ 1 (ATaDoc-Aßoc ' Cpah 1 där: mm, är nämnda beräkningsvärde, - mfld, är nämnda bränslemassflödesvärde, ma., är luftmassflödesvärdet, AIQDOHDOC är temperaturökningsvärdet, - ha” är värmevärdet för det bränsle som oförbränt medföljer avgaserna, - nm är verkningsgraden hos bränsleoxidationsanordningen med avseende pà oxidation av det bränsle som oförbränt medföljer avgaserna, och - Cpß, är värmekapaciteten för avgaserna. .Metod enligt krav 1 eller 2, kännetecknad därav, att bränsleoxidationsanordningen (4) utgörs av en oxidationska- talysator. .Metod enligt krav 1 eller 2, kännetecknad därav, att bränsleoxidationsanordningen (4) utgörs av en uppsättning av tvà eller flera seriekopplade och/eller parallellkopplade oxida- tionskatalysatorer. _ Metod enligt något av kraven 1-4, kännetecknad därav, att flera omgångar av nämnda steg A-D verkställs med använ- dande av olika värden på nämnda öppningstid (ro ) i olika om- pen gàngan . Metod enligt nàgot av kraven 1-5, varvid injektorn (9) är anslu- ten till en bränslerail (16) hos ett common rail-bräns|einsprut- ningssystem, kännetecknad därav, att flera omgångar av 10 15 20 25 30 35 534 729 20 nämnda steg A-D verkställs med användande av olika värden på bränsletrycket i bränslerailen (16) i olika omgångar. . Metod enligt något av kraven 1-6, kännetecknad därav, att temperaturökningsvärdet (Aïwocgboc) fastställs med hjälp av mätvärden fràn en temperaturgivare (13) som är anordnad att avkänna temperaturen hos avgaserna uppströms bränsleoxi- dationsanordningen (4) och en annan temperaturgivare (14; 15) som är anordnad att avkänna temperaturen hos avgaserna nedströms bränsleoxidationsanordningen. .Datorprogramprodukt innefattande datorprogramkod för att bringa en elektronisk styrenhet (12): - att bringa en injektor (9) hos en cylinder (8) i en förbränningsmotor (1) att, under en följd av arbetsslag och med användning av en och samma öppningstid (rom) hos injektorn vid dessa arbetsslag, spruta in bränsle i cylindern (8) som sena insprutningar som utförs så sent under respektive arbetsslag att det ej kommer till stånd någon förbränning l cylindern av det genom dessa insprutningar insprutade bränslet, varvid detta oförbrända bränsle bringas att medfölja de från förbränningsmotorn (1) avgivna avgaserna till en i en avgasledning (3) från förbränningsmotorn anordnad bränsle- oxidationsanordning (4) för att oxideras i bränsleoxidations- anordningen och därigenom generera en temperaturökning hos de genom bränsleoxidationsanordningen passerande avgaserna, - att fastställa ett temperaturökningsvärde (ATEDOHDOC) som re- presenterar temperaturökningen hos avgaserna vid deras pas- sage genom bränsleoxidationsanordningen (4), - att utgående fràn nämnda temperaturökningsvärde (ATBDOHDOC), ett bränslemassflödesvärde (mfm) som representerar massflödet av i förbränningsmotorn (1) insprutat och förbränt bränsle och ett luftmassflödesvärde (mw) som re- presenterar det rådande massflödet av luft i förbränningsmo- torns luftintag (7) fastställa ett beräkningsvärde (mM) som 10 15 534 729 21 representerar massflödet av nämnda insprutade bränsle som oförbränt medföljer avgaserna, och - att utgående fràn nämnda beräkningsvärde (mfwn) och värdet på den öppningstid (rom) som används hos injektorn (9) för nämnda sena insprutningar fastställa ett förhållande mellan injektorns öppningstid och den bränslemängd som insprutas av injektorn. . Datorprogramprodukt enligt krav 8, kännetecknad därav, att datorprogramprodukten innefattar ett datalagringsmedium som är läsbart av en elektronisk styrenhet, varvid nämnda dator- programkod är lagrad pà datalagringsmediet. Elektronisk styrenhet hos ett motorfordon innefattande ett exekveringsmedel (41), ett till exekveringsmedlet anslutet minne (42) och ett till exekveringsmedlet anslutet datalag- ringsmedium (44), varvid datorprogramkoden hos en datorpro- gramprodukt enligt krav 8 är lagrad på nämnda datalagrings- medium (44).