SU1717536A1 - Process for production of sulfuric acid - Google Patents
Process for production of sulfuric acid Download PDFInfo
- Publication number
- SU1717536A1 SU1717536A1 SU874334514A SU4334514A SU1717536A1 SU 1717536 A1 SU1717536 A1 SU 1717536A1 SU 874334514 A SU874334514 A SU 874334514A SU 4334514 A SU4334514 A SU 4334514A SU 1717536 A1 SU1717536 A1 SU 1717536A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- sulfuric acid
- concentration
- drying
- dispersed
- acid
- Prior art date
Links
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 133
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 15
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 6
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 39
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims abstract description 23
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims abstract description 23
- AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N sulfur trioxide Inorganic materials O=S(=O)=O AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 19
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims abstract description 11
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims abstract description 10
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims abstract description 3
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 claims 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 15
- 235000010269 sulphur dioxide Nutrition 0.000 description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 10
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 7
- 235000011149 sulphuric acid Nutrition 0.000 description 7
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 5
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 2
- 150000004682 monohydrates Chemical class 0.000 description 2
- 229910003556 H2 SO4 Inorganic materials 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000026058 directional locomotion Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- -1 sulfur anhydride Chemical class 0.000 description 1
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к производству серной кислоты контактным методом и может быть использовано в химической промышленности . Цель - повышение производительности процесса.и снижение выброса сернистого газа в атмосферу. Цель достигаетс тем, что в способе, включающем осушку обжигового газа циркулирующей концентрированной серной кислотой, окисление осушенного газа и абсорбцию полученного серного ангидрида циркулирующей концентрированной серной кислотой и вывод продукционной серной кислоты со стадии осушки, осушку и абсорбцию ведут серной кислотой, диспергированной воздухом при объемном соотношении 1:(1,6-2,5) соответственно. При этом на стадию осушки кислоту подают в центральную верхнюю часть аппарата с концентрацией 98%, а в периферийную часть - с концентрацией 93%, причем из серной кислоты, подаваемой на стадию абсорбции, предварительно десорбируют S02 диспергированным аэрированным потоком воды, На стадию абсорбции в верхнюю центральную часть аппарата подают кислоту с концентрацией 97%, а в периферийную - с концентрацией 98%. 1 з.п. ф-лы, 2 табл. (ЛThe invention relates to the production of sulfuric acid by the contact method and can be used in the chemical industry. The goal is to increase the productivity of the process. And reduce the emission of sulfur dioxide into the atmosphere. The goal is achieved by the fact that the method of drying calcined gas with circulating concentrated sulfuric acid, oxidizing the dried gas and absorbing the obtained sulfuric anhydride with circulating concentrated sulfuric acid and outputting the sulfuric acid from the drying stage, drying and absorbing it with sulfuric acid dispersed in air at a volume ratio 1: (1.6-2.5) respectively. At the same time, at the drying stage, the acid is fed to the central upper part of the apparatus with a concentration of 98%, and to the peripheral part - at a concentration of 93%, and from sulfuric acid fed to the absorption stage, S02 is pre-desorbed with dispersed aerated water flow. The central part of the apparatus serves acid at a concentration of 97%, and in the peripheral part, at a concentration of 98%. 1 hp f-ly, 2 tab. (L
Description
Изобретение относитс к производству серной кислоты контактным методом и может быть использовано в химической промышленности .The invention relates to the production of sulfuric acid by the contact method and can be used in the chemical industry.
Целью изобретени вл етс повышение производительности процесса и снижение выброса сернистого газа в атмосферу.The aim of the invention is to increase the productivity of the process and reduce the emission of sulfur dioxide into the atmosphere.
Поставленна цель достигаетс тем, что в способе, включающем осушку обжигового газа циркулирующей концентрированной серной кислотой, окисление осушенного газа и абсорбцию полученного серного ангидрида циркулирующей концентрированной серной кислотой и вывод продукционной серной кислоты со стадии осушки, осушку и абсорбцию ведут серной кислотой, диспергированной воздухом, при объемном соотношении 1:1,6-2,5 соответственно, при этом на стадию осушки кислоту подают в центральную верхнюю часть аппарата с концентрацией 98%, а в периферийную часть - с концентрацией 93%, причем из серной кислоты, подаваемой на стадию абсорбции , предварительно десорбируют S02 диспергированным аэрированным потоком воды. На стадии абсорбции в верхнюю центральную часть аппарата подают кислоту с концентрацией 97%, а в периферийную - с концентрацию 98%.The goal is achieved by the fact that in a method involving drying the calcined gas with circulating concentrated sulfuric acid, oxidizing the dried gas and absorbing the obtained sulfuric anhydride with circulating concentrated sulfuric acid and outputting sulfuric acid from the drying stage, drying and absorbing are carried out with sulfuric acid dispersed in air at a volume ratio of 1: 1.6 to 2.5, respectively, while at the drying stage, the acid is fed to the central upper part of the apparatus with a concentration of 98%, and to the peripheral part The core is at a concentration of 93%, and from sulfuric acid fed to the absorption stage, S02 is pre-desorbed with dispersed aerated water flow. At the stage of absorption, an acid with a concentration of 97% is supplied to the upper central part of the apparatus, and 98% is supplied to the peripheral part.
Пример. 75000 м3 Воздуха, содержащего 15744 кг (7,35 об. %) сернистого газа и 3200 кг (5,3.об.%) паров воды, имеющего температуру 32° С, обрабатывают в сушильном аппарате рециркулируемым потоком,Example. 75,000 m3 of Air containing 15744 kg (7.35% by volume) of sulfur dioxide and 3200 kg (5.3% by volume) of water vapor having a temperature of 32 ° C, are treated in a drying apparatus with a recycled stream,
XJXj
,гаЈ, gaЈ
;Ч|; H |
елate
САCa
оabout
состо щим из смеси 1023624 кг (560 м3) частиц 93%-ной серной кислоты, диспергированных 900 м3 воздуха и температуре 50° С при объемном соотношении воздуха ной кислоте в смеси 1,6:1, которую подают на периферию рециркулируемого потока, и 59520 (32,4 м3) частиц 98%-ной серной кислоты , диспергированных 82 м воздуха и температуре 60° С при объемном соотношении воздуха к серной кислоте в смеси 2,5:1, которую подают в центр рециркулируемого потока, при этом в дисперсной фазе созданного газожидкостного потока организуют переменную концентрацию серной кислоты с изменеием концентрации в циркулирующем потоке от 98% H2S04 в центральной части потока до 93% H2S04 на его периферии , при этом объемное соотношение центрального и периферийного потоков серной кислоты составл ет 1:17.consisting of a mixture of 1023624 kg (560 m3) of particles of 93% sulfuric acid, dispersed 900 m3 of air and a temperature of 50 ° C at a volume ratio of air acid in a mixture of 1.6: 1, which is fed to the periphery of the recycled stream, and 59520 (32.4 m3) particles of 98% sulfuric acid, dispersed 82 m of air and a temperature of 60 ° C with a volume ratio of air to sulfuric acid in a 2.5: 1 mixture, which is fed to the center of the recycle stream, while in the dispersed phase created a gas-liquid flow organize a variable concentration of sulfuric acid with changes I eat concentration in the recycle stream of 98% H2S04 in the central portion of the flow to 93% H2S04 at its periphery, wherein the volume ratio of the central and peripheral flows sulfuric acid is 1:17.
После обработки воздух в количестве 72000 м3, содержащий 15744 кг S02 (7,65 % об) и 0,005 об.% влаги, направл ют на контактирование в контактный аппарат, а из сушильного аппарата в виде продукта вывод т 25909кг (14м3) 93%-ной bhSO-jc температурой 50°С, при этом получение обедненной по содержанию растворенного сернистого ангидрида серной кислоты осуществл ют обработкой диспергированной серной кислоты диспергированным потоком 140 кг воды и 25 м3 воздуха и объемном отношении серной кислоты к воздуху, равным 1:1,8.After treatment, air in the amount of 72000 m3, containing 15744 kg of SO2 (7.65% by volume) and 0.005% by volume of moisture, is sent for contacting into the contact apparatus, and from the drying apparatus as a product, 25909 kg (14m3) 93% - with a temperature of 50 ° C, while obtaining sulfuric acid, depleted in content of dissolved sulfuric anhydride, is performed by treating dispersed sulfuric acid with a dispersed stream of 140 kg of water and 25 m3 of air and a volume ratio of sulfuric acid to air of 1: 1.8.
При этом получают 26049 кг 92,5% серной кислоты, нагретой до 61° С, которую вывод т на склад, и 31 кг сернистого ангидрида , выделившегос за счет изменени его растворимости в смеси, с воздухом при концентрации 30,3 об.% S02 возвращают на стадию осушки, а 36811 кг 93% H2SCM возвращают в моногидратный цикл.In this case, 26049 kg of 92.5% of sulfuric acid heated to 61 ° C, which is brought to the warehouse, and 31 kg of sulfuric acid, released due to a change in its solubility in the mixture, with air at a concentration of 30.3% by volume of S02 are obtained. return to the drying stage, and 36811 kg of 93% H2SCM return to the monohydrate cycle.
В контактном аппарате сернистый газ в количестве 15744 кг (из сушильного аппарата ) и 321 кг (возвращенного со стадии абсорбции сернистого ангидрида и выделени растворенного в серной кислоте сернистого ангидрида) окисл ют, кислородом воздуха, в результате чего получают газ в количестве 70000 м3, содержащий 19680 кг серного ангидрида и 321. кг непроконтактировавшего сернистого ангидрида, который направл ют на абсорбцию.In the contact apparatus, sulfur dioxide gas in the amount of 15744 kg (from the dryer) and 321 kg (returned from the stage of absorption of sulfur dioxide and separation of sulfur dioxide dissolved in sulfuric acid) is oxidized with atmospheric oxygen, resulting in a gas in an amount of 70,000 m3 containing 19,680 kg of sulfuric anhydride and 321. kg of uncontacted sulfurous anhydride, which is sent for absorption.
Абсорбцию серного и сернистого ан гидрида осуществл ют в абсорбере рециркулм- руемым потоком, состо щим из смеси 454108 кг (247,3 м3) частиц 98%-ной серной кислоты, диспергированных 600 м3 воздуха с температурой 60° С при объемном соотношении воздуха в серной кислоте в смеемThe absorption of sulfuric and sulfuric anhydride is carried out in the absorber by a recirculated stream consisting of a mixture of 454,108 kg (247.3 m3) of particles of 98% sulfuric acid dispersed in 600 m3 of air with a temperature of 60 ° C with a volume ratio of air in sulfuric acid dare
2,4:1, которую подают на периферию рециркулируемого потока, и смеси 510922 кг (278 м частиц 97%-ной серной кислоты, диспергированных 500 м воздуха при объемном соотношении воздуха в серной кислоте в смеси 1,8:1, которую подают в центр рециркулируемого потока, при этом в дисперсной фазе созданного газожидкостного потока организуют переменную концентрацию2.4: 1, which is fed to the periphery of the recirculated stream, and mixtures of 5,10922 kg (278 m of particles of 97% sulfuric acid dispersed by 500 m of air with a volume ratio of air in sulfuric acid in a mixture of 1.8: 1, which is served in the center of the recycled flow, while in the dispersed phase of the created gas-liquid flow a variable concentration is organized
0 серной кислоты с изменением концентрации в циркулирующем потока от 97% H2S04 в центральной части потока до 98% H2S04 на его периферии. Объемное соотношение центрального и периферийного потоков0 sulfuric acid with a change in concentration in the circulating stream from 97% H2S04 in the central part of the stream to 98% H2S04 at its periphery. Volumetric ratio of central and peripheral flows
5 серной кислоты составл ет 1:1.5 sulfuric acid is 1: 1.
При этом в центр рециркулируемого потока подают объединенную по содержанию растворенного сернистого ангидрида серную кислоту. Обедненную по содержаниюAt the same time, sulfuric acid combined according to the content of dissolved sulfur dioxide is fed to the center of the recycled stream. Depleted in content
0 растворенного сернистого ангидрида серную0 dissolved sulfurous sulfuric anhydride
кислоту получают путем смешени предварительно диспергированных471072 кг(256,4 мчacid is obtained by mixing pre-dispersed 471072 kg (256.4 mch
частиц 98% H2S04, диспергированных 500 мparticles of 98% H2SO4 dispersed 500 m
воздуха с температурой 60° С и при объемномair with a temperature of 60 ° C and at volume
5 соотношении воздуха к серной кислоте 1,95:1, потока 36811 кг (20 м3) частиц 93% H2S04 (рециркулируемой со стадии осушки), диспергированных 55 м3 воздуха с температурой 56° С при объемном соотношении5 ratio of air to sulfuric acid 1.95: 1, flow 36811 kg (20 m3) of 93% H2S04 particles (recirculated from the drying stage), dispersed 55 m3 of air with a temperature of 56 ° C with a volume ratio
0 воздуха к серной кислоте 2,75:1 и потока 3039 кг (3,04 м3) частиц воды, диспергированных 5 м воздуха с температурой 25° С при объемном соотношении воздуха к воде 1,6:1.0 air to sulfuric acid 2.75: 1 and a stream of 3039 kg (3.04 m3) of water particles dispersed in 5 m of air with a temperature of 25 ° С with a volume ratio of air to water of 1.6: 1.
5 В результате такой обработки получают 510922 кг 97% серной кислоты с температурой 72° С и 321 кг сернистого ангидрида, десорбированного из раствора за счет уменьшени растворимости сернистого ан0 гидрида в полученной серной кислоте из-за повышени температуры и уменьшени ее концентрации,5 As a result of this treatment, 5,10922 kg of 97% sulfuric acid with a temperature of 72 ° C and 321 kg of sulfurous anhydride are desorbed from the solution due to a decrease in the solubility of the sulfurous anhydride in the resulting sulfuric acid due to the temperature increase and decrease in its concentration,
510922 кг 97% Серной кислоты с пониженной концентрацией растворённого в510,922 kg 97% Sulfuric acid with a low concentration of dissolved in
5 ней сернистого ангидрида, направл ют на абсорбцию серного и сернистрго ангидрида в моногидратный абсорбер, а смесь 321 кг (112 м3) сернистого ангидрида с 560 м3 воздуха с концентрацией 16,7 об.% S025 of sulfuric anhydride, is directed to the absorption of sulfuric and sulfuric anhydride into a monohydrate absorber, and a mixture of 321 kg (112 m3) of sulfurous anhydride with 560 m3 of air with a concentration of 16.7% by volume of S02
0 направл ют на смешение с газом, подаваемым в контактный аппарат. В результате абсорбции 19670 кг сернистого ангидрида (степень абсорбции 99,95%) м 321 кг сернистого ангидрида улавливаетс раствором сер5 ной кислоты. 64500,м3 Газа, содержащего 10 .кг серного ангидрида, в виде выхлопных газов направл ют на очистке, а 59520 кг 98% серной кислоты направл ют на стадию осушки. Пределы объемного соотношени воздуха к серной кислоте в смеси от 1,6 до 2,5 к0 is directed to mixing with the gas fed to the contact apparatus. As a result of the absorption of 19,670 kg of sulfurous anhydride (absorption degree 99.95%) and 321 kg of sulfuric anhydride, it is trapped in a solution of sulfuric acid. 64500, m3 of gas containing 10 .kg of sulfuric anhydride, in the form of exhaust gases are sent for purification, and 59520 kg of 98% sulfuric acid is sent to the drying stage. The limits of the volume ratio of air to sulfuric acid in a mixture of from 1.6 to 2.5 to
1 обеспечивает необходимую среднюю плотность диспергированной среды, позвол ющую в выбранных пределах давлений проводить процессы массо-теплопередачи в заданных режимах. При объемном соотношении воздуха к серной кислоте меньшем, чем 1,6:1, увеличиваетс средн плотность диспергированной среды, что ухудшает процессы тепломассопередачи на стади х абсорбции и осушки. Увеличение объемного соотношени воздуха к серной кислоте в смеси больше, чем 2,5:1 приводит к увеличению расхода воздуха, что приводит к необоснованному увеличению энергозатрат.1 provides the necessary average density of the dispersed medium, allowing mass-heat transfer processes to be carried out in specified modes within the selected pressure limits. When the volume ratio of air to sulfuric acid is less than 1.6: 1, the average density of the dispersed medium increases, which impairs the heat and mass transfer processes at the stages of absorption and drying. An increase in the volume ratio of air to sulfuric acid in a mixture of more than 2.5: 1 leads to an increase in air flow, which leads to an unreasonable increase in energy consumption.
Пределы изменени концентраций в дисперсной фазе газожидкостного потока на стадии осушки газа в поперечном сечении циркулирующего потока от 93% H2S04 на периферии до 98% H2S04 в центральной части потока определены из условий достижени в осушенном газе концентрации влаги до 0,005 об.%, При концентрации серной кислоты ниже, чем 93% H2S04, не удаетс достигнуть величины конечной концентрации 0,005% влаги в осушаемом газе из-за высокой упругости паров воды над серной кислотой. Концентраци в 98% H2S04 определ етс кислотооборотом между сушиль- но-абсорбционным отделением и св зана с материальным балансом процесса получени серной кислоты.The limits of concentration change in the dispersed phase of the gas-liquid flow at the gas drying stage in the cross-section of the circulating flow from 93% H2S04 at the periphery to 98% H2S04 in the central part of the flow are determined from the conditions of reaching a moisture content of 0.005% by volume in a dried gas. lower than 93% H2SO4, it is not possible to reach a final concentration of 0.005% moisture in the gas to be dried due to the high elasticity of water vapor over sulfuric acid. The concentration in 98% H2SO4 is determined by the acid circulation between the drying and absorption compartment and is related to the material balance of the process for the production of sulfuric acid.
Пределы изменени концентраций в дисперсной фазе газожидкостного потока на стадии абсорбции ЗОз и S02 в поперечном сечении циркулирующего потока от 97% H2S04 в центральной части потока до 98% H2S04 на его периферии определ ютс услови ми абсорбции ЗОз и S02. Снижение концентрации серной кислоты ниже 97% H2S04 в. центральной части потока уменьшает степень абсорбци ЗОз ниже 99,95% из-за увеличени упругости паров серной кислоты, что приводит к необоснованным потер м серной кислоты. .Концентраци серной кислоты выше 98% H2S04 не целесообразна из-за увеличени в зкости растворов серной кислоты, что приводит к увеличению расхода воздуха на диспергирование , что увеличит объемное соотношение в оздуха к серной кислоте больше, чем 2,5:1.The limits of concentration change in the dispersed phase of the gas-liquid flow at the stage of absorption of the SO3 and SO2 in the cross section of the circulating flow from 97% H2SO4 in the central part of the stream to 98% H2SO4 at its periphery are determined by the conditions of absorption of DA and SO2. Reducing the concentration of sulfuric acid below 97% H2S04. The central part of the flow reduces the degree of absorption of ZOZ below 99.95% due to the increase in the elasticity of sulfuric acid vapor, which leads to unreasonable loss of sulfuric acid. The concentration of sulfuric acid above 98% H2SO4 is not feasible due to the increase in viscosity of sulfuric acid solutions, which leads to an increase in the consumption of air for dispersion, which will increase the volume ratio in air to sulfuric acid more than 2.5: 1.
В табл.1 приведены основные характеристики диспергированных потоков серной кислоты на различных стади х обработки газового потока.Table 1 shows the main characteristics of dispersed streams of sulfuric acid at various stages of gas flow treatment.
Как следует из табл. 1, на стадии осушки периферийна часть циркулируемого потока имеет среднюю плотность 0,7 т/м3, при концентрации диспергированной серной кислоты 9.3% H2S04, а центральна частьAs follows from the table. 1, at the drying stage, the peripheral part of the circulating stream has an average density of 0.7 t / m 3, at a concentration of dispersed sulfuric acid of 9.3% H2 SO4, and the central part
оabout
потока имеет среднюю плотность 0,52 T/MV при концентрации диспергированной серной кислоты 98% H2SCM. При этом в созданном газожидкостном потоке происходит 5 направленное перемещение обрабатываемого газового потока в менее плотную центральную часть, в которой упругость паров воды над серной кислотой минимальна, что позвол ет достигать степень осушки газа доThe flux has an average density of 0.52 T / MV at a dispersed sulfuric acid concentration of 98% H2SCM. At the same time, in the created gas-liquid flow, 5 directional movement of the processed gas flow takes place to a less dense central part, in which the water vapor pressure above sulfuric acid is minimal, which allows achieving a degree of gas drying to
10 0,005 об. % влаги. На стадии абсорбции серного и сернистого ангидрида периферийна часть циркулирующего потока имеет среднюю плотность 0,53 т/м с концентрацией диспергированной серной кислоты 98%10 0,005 about. % moisture. At the stage of absorption of sulfuric and sulfuric anhydride, the peripheral part of the circulating flow has an average density of 0.53 t / m with a concentration of dispersed sulfuric acid of 98%
15 H2S04, а центральна часть потока имеет среднюю плотность 0,66 т/м3 при концентрации диспергированной серной кислоты 97% Н2304.15 H2SO4, and the central part of the stream has an average density of 0.66 t / m3 at a dispersed sulfuric acid concentration of 97% H2304.
При этом в зоне центрального факелаAt the same time, in the central torch zone
0 происходит абсорбци серного и сернистого ангидрида и смещение газового потока в область пониженной плотности периферийного потока с концентрацией 98% H2S04, в которой упругость паров сернистого ангид5 рида минимальна, что обеспечивает практически полное улавливание последнего до предельно допустимых концентраций.0, absorption of sulfuric and sulfuric anhydride takes place and the gas flow is shifted to a region of low density of the peripheral flow with a concentration of 98% H2S04, in which the vapor pressure of sulfur anhydride is minimal, which ensures almost complete trapping of the latter to the maximum permissible concentrations.
Сравнительна характеристика отход щих газов приведена в табл.2.A comparative characteristic of the exhaust gases is given in Table 2.
0 Как видно из табл.2, в предлагаемом способе потери сернистого газа в виде выбросов в атмосферу отсутствуют, а потери серной кислоты в виде серного ангидрида меньше, чем в прототипе.0 As can be seen from table 2, in the proposed method, the loss of sulfur dioxide in the form of emissions into the atmosphere is absent, and the loss of sulfuric acid in the form of sulfuric anhydride is less than in the prototype.
5Что касаетс потерь серного ангидрида в виде тумана при абсорбции ЗОз серной кислотой с концентрацией меньше, чем 98,3%, то эти потери св заны не только с концентрацией кислоты, но и ее температу0 рой. Абсорбци серного ангидрида в способе осуществл етс в дисперсной системе, имеющей переменную концентрацию серной кислоты от 97% в центре и 98% на периферии и температуру 60°С.5As for the loss of sulfuric anhydride in the form of a mist during the absorption of an ASF with sulfuric acid with a concentration of less than 98.3%, these losses are associated not only with the concentration of the acid, but also its temperature. The absorption of sulfuric anhydride in the process is carried out in a dispersed system having a variable concentration of sulfuric acid from 97% at the center and 98% at the periphery and at a temperature of 60 ° C.
5 В процессе абсорбции 302 повышаетс обща концентраци серной кислоты, которой улавливаетс серный ангидрид.5 During the absorption process 302, the total concentration of sulfuric acid is increased, which traps the sulfuric anhydride.
При 60° С степень абсорбции серного ангидрида 97% серной кислотой лрзктиче0 ски равна 100%, что исключает туманообра- зование серной кислоты и, следовательно, потерь в виде тумана.At 60 ° С, the degree of absorption of sulfuric anhydride by 97% sulfuric acid is equal to 100%, which excludes fogging of sulfuric acid and, consequently, losses in the form of fog.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU874334514A SU1717536A1 (en) | 1987-11-26 | 1987-11-26 | Process for production of sulfuric acid |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU874334514A SU1717536A1 (en) | 1987-11-26 | 1987-11-26 | Process for production of sulfuric acid |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1717536A1 true SU1717536A1 (en) | 1992-03-07 |
Family
ID=21338713
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU874334514A SU1717536A1 (en) | 1987-11-26 | 1987-11-26 | Process for production of sulfuric acid |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1717536A1 (en) |
-
1987
- 1987-11-26 SU SU874334514A patent/SU1717536A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Амелин А.Г. Технологи серной кислоты. - М.: Хими , 1971, с. 142. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4212855A (en) | Process for producing concentrated sulfuric acid | |
| US4133650A (en) | Removing sulfur dioxide from exhaust air | |
| CA2264844A1 (en) | Selective removal and recovery of sulfur dioxide from effluent gases using organic phosphorous solvents | |
| CA1099484A (en) | Process of producing sulfuric acid | |
| CS154892A3 (en) | Process for waste sulfuric acid regeneration | |
| SU680619A3 (en) | Method of purifying gasses from sulphorous anhydride | |
| SU1717536A1 (en) | Process for production of sulfuric acid | |
| US5389354A (en) | Process for the production of oleum and sulfuric acid | |
| US4016248A (en) | Process for the catalytic conversion of SO2 to SO3 | |
| US1948968A (en) | Preparation of nitrogenous products | |
| US4276276A (en) | Process for nitrite production | |
| US4009250A (en) | Contact method of producing sulphuric acid | |
| US3389961A (en) | Methods of recovering gases and vapors | |
| CN106573774A (en) | Process and plant for the production of liquid acid | |
| US4971776A (en) | Process for the recovery of NO from the waste gas resulting from the production of ammonium nitrite | |
| US2055082A (en) | Method of fixing sulphur dioxide as sulphuric acid and ferric sulphate | |
| ES471906A1 (en) | Process and plant for removing sulphur dioxide from gaseous streams with recovery of sulphuric acid by the nitric oxide process. | |
| RU2057062C1 (en) | Method for production of sulfuric acid | |
| RU2091302C1 (en) | Method of absorption of nitrogen oxides | |
| SU856975A1 (en) | Method of producing nitric acid | |
| SU893858A1 (en) | Method of sulphuric acid production by nitrose method | |
| RU2104754C1 (en) | Method of removing sulfur and nitrogen oxides from gases | |
| RU2009996C1 (en) | Method of producing nitric acid | |
| CA1293359C (en) | Process for removing oxides of nitrogen and sulfur from waste gases | |
| CN116078154B (en) | A method for increasing the oxidation rate of magnesium sulfite |