SU1717536A1 - Способ получени серной кислоты - Google Patents
Способ получени серной кислоты Download PDFInfo
- Publication number
- SU1717536A1 SU1717536A1 SU874334514A SU4334514A SU1717536A1 SU 1717536 A1 SU1717536 A1 SU 1717536A1 SU 874334514 A SU874334514 A SU 874334514A SU 4334514 A SU4334514 A SU 4334514A SU 1717536 A1 SU1717536 A1 SU 1717536A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- sulfuric acid
- concentration
- drying
- dispersed
- acid
- Prior art date
Links
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 133
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 15
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 6
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 39
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims abstract description 23
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims abstract description 23
- AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N sulfur trioxide Inorganic materials O=S(=O)=O AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 19
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims abstract description 11
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims abstract description 10
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims abstract description 3
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 claims 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 15
- 235000010269 sulphur dioxide Nutrition 0.000 description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 10
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 7
- 235000011149 sulphuric acid Nutrition 0.000 description 7
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 5
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 2
- 150000004682 monohydrates Chemical class 0.000 description 2
- 229910003556 H2 SO4 Inorganic materials 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000026058 directional locomotion Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- -1 sulfur anhydride Chemical class 0.000 description 1
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к производству серной кислоты контактным методом и может быть использовано в химической промышленности . Цель - повышение производительности процесса.и снижение выброса сернистого газа в атмосферу. Цель достигаетс тем, что в способе, включающем осушку обжигового газа циркулирующей концентрированной серной кислотой, окисление осушенного газа и абсорбцию полученного серного ангидрида циркулирующей концентрированной серной кислотой и вывод продукционной серной кислоты со стадии осушки, осушку и абсорбцию ведут серной кислотой, диспергированной воздухом при объемном соотношении 1:(1,6-2,5) соответственно. При этом на стадию осушки кислоту подают в центральную верхнюю часть аппарата с концентрацией 98%, а в периферийную часть - с концентрацией 93%, причем из серной кислоты, подаваемой на стадию абсорбции, предварительно десорбируют S02 диспергированным аэрированным потоком воды, На стадию абсорбции в верхнюю центральную часть аппарата подают кислоту с концентрацией 97%, а в периферийную - с концентрацией 98%. 1 з.п. ф-лы, 2 табл. (Л
Description
Изобретение относитс к производству серной кислоты контактным методом и может быть использовано в химической промышленности .
Целью изобретени вл етс повышение производительности процесса и снижение выброса сернистого газа в атмосферу.
Поставленна цель достигаетс тем, что в способе, включающем осушку обжигового газа циркулирующей концентрированной серной кислотой, окисление осушенного газа и абсорбцию полученного серного ангидрида циркулирующей концентрированной серной кислотой и вывод продукционной серной кислоты со стадии осушки, осушку и абсорбцию ведут серной кислотой, диспергированной воздухом, при объемном соотношении 1:1,6-2,5 соответственно, при этом на стадию осушки кислоту подают в центральную верхнюю часть аппарата с концентрацией 98%, а в периферийную часть - с концентрацией 93%, причем из серной кислоты, подаваемой на стадию абсорбции , предварительно десорбируют S02 диспергированным аэрированным потоком воды. На стадии абсорбции в верхнюю центральную часть аппарата подают кислоту с концентрацией 97%, а в периферийную - с концентрацию 98%.
Пример. 75000 м3 Воздуха, содержащего 15744 кг (7,35 об. %) сернистого газа и 3200 кг (5,3.об.%) паров воды, имеющего температуру 32° С, обрабатывают в сушильном аппарате рециркулируемым потоком,
XJ
,гаЈ
;Ч|
ел
СА
о
состо щим из смеси 1023624 кг (560 м3) частиц 93%-ной серной кислоты, диспергированных 900 м3 воздуха и температуре 50° С при объемном соотношении воздуха ной кислоте в смеси 1,6:1, которую подают на периферию рециркулируемого потока, и 59520 (32,4 м3) частиц 98%-ной серной кислоты , диспергированных 82 м воздуха и температуре 60° С при объемном соотношении воздуха к серной кислоте в смеси 2,5:1, которую подают в центр рециркулируемого потока, при этом в дисперсной фазе созданного газожидкостного потока организуют переменную концентрацию серной кислоты с изменеием концентрации в циркулирующем потоке от 98% H2S04 в центральной части потока до 93% H2S04 на его периферии , при этом объемное соотношение центрального и периферийного потоков серной кислоты составл ет 1:17.
После обработки воздух в количестве 72000 м3, содержащий 15744 кг S02 (7,65 % об) и 0,005 об.% влаги, направл ют на контактирование в контактный аппарат, а из сушильного аппарата в виде продукта вывод т 25909кг (14м3) 93%-ной bhSO-jc температурой 50°С, при этом получение обедненной по содержанию растворенного сернистого ангидрида серной кислоты осуществл ют обработкой диспергированной серной кислоты диспергированным потоком 140 кг воды и 25 м3 воздуха и объемном отношении серной кислоты к воздуху, равным 1:1,8.
При этом получают 26049 кг 92,5% серной кислоты, нагретой до 61° С, которую вывод т на склад, и 31 кг сернистого ангидрида , выделившегос за счет изменени его растворимости в смеси, с воздухом при концентрации 30,3 об.% S02 возвращают на стадию осушки, а 36811 кг 93% H2SCM возвращают в моногидратный цикл.
В контактном аппарате сернистый газ в количестве 15744 кг (из сушильного аппарата ) и 321 кг (возвращенного со стадии абсорбции сернистого ангидрида и выделени растворенного в серной кислоте сернистого ангидрида) окисл ют, кислородом воздуха, в результате чего получают газ в количестве 70000 м3, содержащий 19680 кг серного ангидрида и 321. кг непроконтактировавшего сернистого ангидрида, который направл ют на абсорбцию.
Абсорбцию серного и сернистого ан гидрида осуществл ют в абсорбере рециркулм- руемым потоком, состо щим из смеси 454108 кг (247,3 м3) частиц 98%-ной серной кислоты, диспергированных 600 м3 воздуха с температурой 60° С при объемном соотношении воздуха в серной кислоте в смеем
2,4:1, которую подают на периферию рециркулируемого потока, и смеси 510922 кг (278 м частиц 97%-ной серной кислоты, диспергированных 500 м воздуха при объемном соотношении воздуха в серной кислоте в смеси 1,8:1, которую подают в центр рециркулируемого потока, при этом в дисперсной фазе созданного газожидкостного потока организуют переменную концентрацию
0 серной кислоты с изменением концентрации в циркулирующем потока от 97% H2S04 в центральной части потока до 98% H2S04 на его периферии. Объемное соотношение центрального и периферийного потоков
5 серной кислоты составл ет 1:1.
При этом в центр рециркулируемого потока подают объединенную по содержанию растворенного сернистого ангидрида серную кислоту. Обедненную по содержанию
0 растворенного сернистого ангидрида серную
кислоту получают путем смешени предварительно диспергированных471072 кг(256,4 мч
частиц 98% H2S04, диспергированных 500 м
воздуха с температурой 60° С и при объемном
5 соотношении воздуха к серной кислоте 1,95:1, потока 36811 кг (20 м3) частиц 93% H2S04 (рециркулируемой со стадии осушки), диспергированных 55 м3 воздуха с температурой 56° С при объемном соотношении
0 воздуха к серной кислоте 2,75:1 и потока 3039 кг (3,04 м3) частиц воды, диспергированных 5 м воздуха с температурой 25° С при объемном соотношении воздуха к воде 1,6:1.
5 В результате такой обработки получают 510922 кг 97% серной кислоты с температурой 72° С и 321 кг сернистого ангидрида, десорбированного из раствора за счет уменьшени растворимости сернистого ан0 гидрида в полученной серной кислоте из-за повышени температуры и уменьшени ее концентрации,
510922 кг 97% Серной кислоты с пониженной концентрацией растворённого в
5 ней сернистого ангидрида, направл ют на абсорбцию серного и сернистрго ангидрида в моногидратный абсорбер, а смесь 321 кг (112 м3) сернистого ангидрида с 560 м3 воздуха с концентрацией 16,7 об.% S02
0 направл ют на смешение с газом, подаваемым в контактный аппарат. В результате абсорбции 19670 кг сернистого ангидрида (степень абсорбции 99,95%) м 321 кг сернистого ангидрида улавливаетс раствором сер5 ной кислоты. 64500,м3 Газа, содержащего 10 .кг серного ангидрида, в виде выхлопных газов направл ют на очистке, а 59520 кг 98% серной кислоты направл ют на стадию осушки. Пределы объемного соотношени воздуха к серной кислоте в смеси от 1,6 до 2,5 к
1 обеспечивает необходимую среднюю плотность диспергированной среды, позвол ющую в выбранных пределах давлений проводить процессы массо-теплопередачи в заданных режимах. При объемном соотношении воздуха к серной кислоте меньшем, чем 1,6:1, увеличиваетс средн плотность диспергированной среды, что ухудшает процессы тепломассопередачи на стади х абсорбции и осушки. Увеличение объемного соотношени воздуха к серной кислоте в смеси больше, чем 2,5:1 приводит к увеличению расхода воздуха, что приводит к необоснованному увеличению энергозатрат.
Пределы изменени концентраций в дисперсной фазе газожидкостного потока на стадии осушки газа в поперечном сечении циркулирующего потока от 93% H2S04 на периферии до 98% H2S04 в центральной части потока определены из условий достижени в осушенном газе концентрации влаги до 0,005 об.%, При концентрации серной кислоты ниже, чем 93% H2S04, не удаетс достигнуть величины конечной концентрации 0,005% влаги в осушаемом газе из-за высокой упругости паров воды над серной кислотой. Концентраци в 98% H2S04 определ етс кислотооборотом между сушиль- но-абсорбционным отделением и св зана с материальным балансом процесса получени серной кислоты.
Пределы изменени концентраций в дисперсной фазе газожидкостного потока на стадии абсорбции ЗОз и S02 в поперечном сечении циркулирующего потока от 97% H2S04 в центральной части потока до 98% H2S04 на его периферии определ ютс услови ми абсорбции ЗОз и S02. Снижение концентрации серной кислоты ниже 97% H2S04 в. центральной части потока уменьшает степень абсорбци ЗОз ниже 99,95% из-за увеличени упругости паров серной кислоты, что приводит к необоснованным потер м серной кислоты. .Концентраци серной кислоты выше 98% H2S04 не целесообразна из-за увеличени в зкости растворов серной кислоты, что приводит к увеличению расхода воздуха на диспергирование , что увеличит объемное соотношение в оздуха к серной кислоте больше, чем 2,5:1.
В табл.1 приведены основные характеристики диспергированных потоков серной кислоты на различных стади х обработки газового потока.
Как следует из табл. 1, на стадии осушки периферийна часть циркулируемого потока имеет среднюю плотность 0,7 т/м3, при концентрации диспергированной серной кислоты 9.3% H2S04, а центральна часть
о
потока имеет среднюю плотность 0,52 T/MV при концентрации диспергированной серной кислоты 98% H2SCM. При этом в созданном газожидкостном потоке происходит 5 направленное перемещение обрабатываемого газового потока в менее плотную центральную часть, в которой упругость паров воды над серной кислотой минимальна, что позвол ет достигать степень осушки газа до
10 0,005 об. % влаги. На стадии абсорбции серного и сернистого ангидрида периферийна часть циркулирующего потока имеет среднюю плотность 0,53 т/м с концентрацией диспергированной серной кислоты 98%
15 H2S04, а центральна часть потока имеет среднюю плотность 0,66 т/м3 при концентрации диспергированной серной кислоты 97% Н2304.
При этом в зоне центрального факела
0 происходит абсорбци серного и сернистого ангидрида и смещение газового потока в область пониженной плотности периферийного потока с концентрацией 98% H2S04, в которой упругость паров сернистого ангид5 рида минимальна, что обеспечивает практически полное улавливание последнего до предельно допустимых концентраций.
Сравнительна характеристика отход щих газов приведена в табл.2.
0 Как видно из табл.2, в предлагаемом способе потери сернистого газа в виде выбросов в атмосферу отсутствуют, а потери серной кислоты в виде серного ангидрида меньше, чем в прототипе.
5Что касаетс потерь серного ангидрида в виде тумана при абсорбции ЗОз серной кислотой с концентрацией меньше, чем 98,3%, то эти потери св заны не только с концентрацией кислоты, но и ее температу0 рой. Абсорбци серного ангидрида в способе осуществл етс в дисперсной системе, имеющей переменную концентрацию серной кислоты от 97% в центре и 98% на периферии и температуру 60°С.
5 В процессе абсорбции 302 повышаетс обща концентраци серной кислоты, которой улавливаетс серный ангидрид.
При 60° С степень абсорбции серного ангидрида 97% серной кислотой лрзктиче0 ски равна 100%, что исключает туманообра- зование серной кислоты и, следовательно, потерь в виде тумана.
Claims (2)
1. Способ получени серной кислоты,
5 включающий осушку обжигового газа циркулирующей концентрированной серной кислотой, окисление осушенного газа и абсорбцию полученного серного ангидрида циркулирующей концентрированной серной кислотой и вывод продукционой серной
кислоты со стадии осушки, отличающий- с тем, что, с целью повышени производительности процесса и снижение выброса сернистого газа в атмосферу, осушку и абсорбцию ведут серной кислотой, дисперги- рованной воздухом, при обьемном соотношении 1:1,6-2,5 соответственно, при этом на стадию осушки кислоту подают в центральную верхнюю аппарата с концентрацией 98%, а в периферийную
часть - с концентрацией 93%, причем из серной кислоты, подаваемой на стадию абсорбции , предварительно десорбируют S02 диспергированным аэрированным потоком
воды.
2. Способ по п. 1,отличающийс тем, что на стадии абсорбци в верхнюю центральную часть аппарата подают кислоту с концентрацией 97%, а в периферийную - с
концентрацией 98%.
.Таблица 1
Осушка
Продолжение табл.1
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU874334514A SU1717536A1 (ru) | 1987-11-26 | 1987-11-26 | Способ получени серной кислоты |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU874334514A SU1717536A1 (ru) | 1987-11-26 | 1987-11-26 | Способ получени серной кислоты |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1717536A1 true SU1717536A1 (ru) | 1992-03-07 |
Family
ID=21338713
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU874334514A SU1717536A1 (ru) | 1987-11-26 | 1987-11-26 | Способ получени серной кислоты |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1717536A1 (ru) |
-
1987
- 1987-11-26 SU SU874334514A patent/SU1717536A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Амелин А.Г. Технологи серной кислоты. - М.: Хими , 1971, с. 142. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4212855A (en) | Process for producing concentrated sulfuric acid | |
| US4133650A (en) | Removing sulfur dioxide from exhaust air | |
| CA2264844A1 (en) | Selective removal and recovery of sulfur dioxide from effluent gases using organic phosphorous solvents | |
| CA1099484A (en) | Process of producing sulfuric acid | |
| CS154892A3 (en) | Process for waste sulfuric acid regeneration | |
| SU680619A3 (ru) | Способ очистки газов от сернистого ангидрида | |
| SU1717536A1 (ru) | Способ получени серной кислоты | |
| US5389354A (en) | Process for the production of oleum and sulfuric acid | |
| US4016248A (en) | Process for the catalytic conversion of SO2 to SO3 | |
| US1948968A (en) | Preparation of nitrogenous products | |
| US4276276A (en) | Process for nitrite production | |
| US4009250A (en) | Contact method of producing sulphuric acid | |
| US3389961A (en) | Methods of recovering gases and vapors | |
| CN106573774A (zh) | 制备液体酸的方法和装置 | |
| US4971776A (en) | Process for the recovery of NO from the waste gas resulting from the production of ammonium nitrite | |
| US2055082A (en) | Method of fixing sulphur dioxide as sulphuric acid and ferric sulphate | |
| ES471906A1 (es) | Un procedimiento con su instalacion de realizacion para la separacion de so2 de una corriente de gas humedo que lo con-tiene | |
| RU2057062C1 (ru) | Способ производства серной кислоты | |
| RU2091302C1 (ru) | Способ абсорбции оксидов азота | |
| SU856975A1 (ru) | Способ получени азотной кислоты | |
| SU893858A1 (ru) | Способ получени серной кислоты | |
| RU2104754C1 (ru) | Способ очистки газов от оксидов серы и азота | |
| RU2009996C1 (ru) | Способ получения азотной кислоты | |
| CA1293359C (en) | Process for removing oxides of nitrogen and sulfur from waste gases | |
| CN116078154B (zh) | 一种提高亚硫酸镁氧化速率的方法 |