SU648401A1 - Переносна моторна пила - Google Patents

Description

(54) ПЕРЕНОСНАЯ МОТОРНАЯ ПИЛА

ти, цеито которой совпадает с центром Чг жести 6 рамы, причем центр жесткости бйного из упругих элементов, наприм элемента 9, расположен на оси У опорной рамы. Равна  жесткость упругих элементов 7. 8. 9 достигаетс  их вьтолнением в врще установленных без нат га цилиндрических винтовых пружин концевые витки которых жестко закреплены в проушинах рамы 5, а средние в проуш1шах стойки 3, а отношение длины рабочих участков пружин Ь к среднему диаметру 1) выполнено равным 1,45 - 1,55. Руко тки 10, 11 соединё1 ы с опорной рамой 5 упругими элементами 12, 13, 14, 15, выполненными в виде установленных без нат га цилиндрических винтовых пружин с жестко закрепленными концевыми витками, длины рабочих частей которых L j в 1,45 - 1,55 раза больше среднего диаметраD.3, . Кажда  руко тка управлени  1О, 11 выполнена в виде полого тонкостенного цилиндра 16, например, алюминиевой трубы, покрытой полимер- libiMH материалом 17, например, резиной . По торцам цилиндра жестко закреплены ограничительные втулки 18, 19, изготовленные из материала большей плотности, чем тонкостенный цилиндр , например, из стали, В осевых отверсти х втулок помещен ограничительный тросик 2О, жестко закрепленный концами в пробках 21, 22 креплени  концевых витков пружин в проушина опорной рамы 5. Кажда  руют тка выполн етс  так, что произведение длины руко тки Е на отношение радиусов инерции руко тки относительно продольной р X и поперечной р осей равно 1,13-1,17 среднего диаметра пружины DI .

Переносна  моторна  пила работает следующим образом.

Двигатель 1 генерирует пространст венные колебани , которые передаютс  через упругие элементы 7, 8, 9 на опоную раму 5 и затем через упругие элементы 12, 13, 14, 15 на руко тки управлени  10, 11. Совпадение главных центральных осей инерции рамы 5 с главными центральными ос ми жесткости системы упругих элементов 7, 8, 9 и вьтолнение их равножесткими сужает спектр и устран ет св занность собственных частот опорной рамы на подвеске, что улучшает виброизол цию рамы. Упруга  подвеска руко ток 1О,

11 на элементах 12, 13, 14, 15 приводит к двухкаскадной пространственной виброизол ции каждой из них, что позвол ет повысить виброизогафующий

эффект упругой подвески по всем направлени м без снижени  управл емости: пильным аппаратом. Выполнение каж дои руко тки ПС указанным выше соотношени м между ее размерами и

размерами пружин 12, 13 и 14, 15 приводит к равенству всех частот линейных и угловых колебаний каждой руко тки на подвеске, что сужает .спектр каждой руко тки до одной частоты. Система двухкаскадной подвески руко ток будет иметь всего п ть собственных частот: три частоты угловых и одну частоту линейных колебаний опорной рамы на упругих элементах (низкочастотна  область спектра) и одну

частоту колебаний руко ток относительно рамы (высокочастотна  область спектра). Поэтому двухкаскадна  подвеска предлагаемой конструкции раз™ двигает спектр собственных частот, практически не расшир   область низкочастотного спектра.. Это позвол ет получить удовлетворительную отстройку собственных частот рамы с руко тками от частот возбуждени  как на режимах рабочего хода, так и холостого хода. Соотношени , необходимые дл  одНочастотной подвески каждой руко тки , получены на основании следую- ших соображений. Вследствие совпадени  главных центральных осей инерции рУко тки с главными центральными ос ми жесткости ее подвески система имеет три различные несв занные собственные частоты:.

а) линейных колебаний вдоль осей, л . , У , 21.

2К

...(i),

m

где К - коэффициент линейной жесткости одной из рабочих частей пружины; m - приведенна  масса руко тки; б) угловых колебаний вокруг оси ОХ,

12);

А

W,

в) угловых колебаний вокруг осей

02., OYj

...ts),

л л СО СО|

где RX, R Ry - коэффициент крутильных жесткостей подвески руко тки относительно осей X , У , 2i j ;

/х 7 PZ PtiP РЗДИУСЫ инерции руко тки относительно осей Xi.Xj, YI .

Коэффициенты крутильных и линейных жесткостей подвески руко тки равны:

|4

2ЕсЗ

...(4). ...(5), ...(6),

где Е - модуль продольной упругости

пруж1шной стали, кг/мм ;

Q - модуль сдвига пружинной стали , кг/мм ;

d - диаметр проволоки, мм;

T3j- средний диаметр навивки, мм;

1 - число рабочих витков одной из рабочих частей пружины; t - длина руко тки, мм.

Дл  осуществлени  одночастотной подвески необходимо получить равенство линейных и углбвых собственных частот системы

Ы СОу «2 .-Сг).

Представл   выражение (1) - (6) в (7) получаем

21

2c,d

8-D.r. m

64Dj.i.ni -px

...(8).

SD.i-Smp

Известно (Биргер И. A. и др. Расчет на прочность деталей машин. Справочное пособие, М., стр. 86, 1966), Ч1Х) отношение величины модул  про-

648401

дольной упругости к модулю сдвига дл  пружинных сталей равно

-.(9).

,65±0,1

Учитьгеа  выражение (9) после преобразовани  вьфажени  (8) получаем необходимые соотношени 

 4

... (10)

10 /3; (0,565-p.585)D, ч.. (И)

или

Рх

8-y {i.i3-i.l7)r, ...(12).

Руко тка, размеры которой св заны с диаметром пружины ее подвески соотношением (12), имеет только оДну частоту собственных колебаний и при расчете высокочастотных составл ющихспектра достаточно определить,. например , только частоту собственных линейных колебаний по уравненто (1) и отстроить систему от резонанса на этой частоте. Эффективность внбройзо л ции дл  остальных собственных частот обеспечиваетс  автоматически. Это особо важно в случае воздействи  со стороны основани  пространственных колебаний широкого спектра.

Преимуществом предлагаемого устройства  в л етс  также его надежность, поскольку при поломке гфужины руко тки получают незначительное перемещение , упира сь ограничительными втулками 18, 19 в ограничительный тросик2О.

Claims (2)

1.Авторское свидетельство СССР

№ 447249,.кп. В 27 В 17/ОО, 1973.

2.Патент США № 3620269, кл. 143-32, 1971.

if.i

/г 10 i.p /j

7

фиг.1 1

If It W Фиг2

f9 20 Фиг.З 2г