SU725788A1 - Способ непрерывного лить слитков из алюминиевых сплавов - Google Patents
Способ непрерывного лить слитков из алюминиевых сплавов Download PDFInfo
- Publication number
- SU725788A1 SU725788A1 SU782624899A SU2624899A SU725788A1 SU 725788 A1 SU725788 A1 SU 725788A1 SU 782624899 A SU782624899 A SU 782624899A SU 2624899 A SU2624899 A SU 2624899A SU 725788 A1 SU725788 A1 SU 725788A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- melt
- flux
- layer
- rod
- continuous casting
- Prior art date
Links
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 6
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title claims description 4
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 27
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 18
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 14
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 13
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 13
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000003607 modifier Substances 0.000 claims description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 10
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 3
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
Изобретение относитс к металлургии и предназначено дл получени слитков из литых и деформируемых алюминиевых сплаИзвестен способ непрерывного лить слитков, включающий ввод в расплав алюминиевого прутка, содержащего модификаторы 1. Недостатком известного способа непрерывного лить слитков вл етс загр знение расплава окислами с поверхности прутка . Нерастворимые в сплаве включени окисной плены увлекаютс струей расплава и попадают в слиток, вызыва в полуфабрикатах дефекты в виде несплошностей. , С целью устранени указанного недостатка над слоем расплава навод т слой жидкого флюса толщиной, равной 0,4-1,0 толщины сло расплава, и с температурой плавлени на 5-35°С выше температуры плавлени прутка, который непрерывно ввод т в расплав через слой жидкого флюса со скоростью, выбираемой из соотношени : V. где h - обща высота слоев расплава и флюса, мм; d - диаметр прутка; мм; 1,5 - размерный коэффициент, мм/сек. Интервал температур 5-35° С выбран из услови , что температура лить большинства алюминиевых деформируемых сплавов равна 700°С, а температура плавлени лигатурных алюминиевых сплавов - 665°С. Температура плавлени флюса должна быть ниже температуры лить сплава. При пропускании твердого прутка через слой жидкого флюса флюс затвердевает в виде корочки на поверхности прутка. Нагрева сь -до температуры плавлени , пруток вместе с корочкой флюса расплавл етс в слое алюминиевого сплава, причем флюс плавитс несколько позднее, чем пруток, в силу своей более высокой температуры плавлени и более низкой теплоемкости, чем у материала прутка. Плавление прутка может происходить как в слое флюса, так и в слое расплава алюмини . Расплавивщийс пруток смешиваетс с расплавом алюмини
а жидкий флюс, плотность которого (1,5 г/см) МенБШё плотности расплава алюмини (2,35 г/см) всплывает вверх, увлека за собой частицы окисной плены. Жидкий фл1бс зиачительйо лу«1ше смачивает частицы окиси алюмини , чем жидкий алюминий. Поверхностное нат жение на границе флюстаз равно соответственно 80-150 эрг/см и ЭООэрг/см.
Более высока температура плавлени флюса, чем алюминиевого прутка предупреждает преждевременное отделение флюса от noBepJiHOCTH elite твердого прутка; первым должен плавитьс пруток и вытекать из-под корочки намерзшего на нем флюса или, в крайнем случае, плавление флюса и прутка должно происходить одновременно. При указанном соотношении высот сло жидкого флюса и жидкого сплава на прутке образуетс корочка флюса толщиной прийерно 15-40/о от диаметра прутка. Такого количества намерзшего флюса достаточно дл надежной флотации частиц окиси а люмини . Этому же способствует и правильный выбор соотношени между скоростью подачи прутка, диаметром его и суммарной высотой сло жидкого флюса и сплава. При бь1строй подаче прутка на нем не успевает намерзнуть необходимой толщины слой флюса , а сам пруток может не расплавитьс . При медленной подаче пруток будет расплавл тьс в слое жидкого флюса, что не вызывает нежелательных влений.
Пример. Опробование предлагаемого способа проводилось на деформируемом алюминиевом сплаве Д 16. Над слоем расцлава высотой 100 мм наводили слой жидкого флюса высотой 80 мм. Температура расплава 700°С, температура плавлени флюса на основе солей NaCl, КС1, NasAlFe 670°С. В расплав Д 16, через Слой жидкого флюса, вводили пруток диаметром 8 мм из сплава AI-2, Ti. Скорость ввода прутка составл ла V 1,5 (1004-80) :8 33,75 мм/сек.
На прутке намерзала корочка флюса толщиной 1-3 мм. Выбранный режим ввода прутка приводил к равномерному распределению титана по всему объему протекающего расплава и надежному отделению от него окисных плен.
В таблице приведены результаты опробовани предлагаемого способа при литье слитков из сплава Д16 в зависимости от режима ввода прутка в расплав.
Исследование технологических проб из слитка показало, что загр зненность сплава снизилась в 4 раза (с 0,08 до 0,02), а количество дефектов на листовых полуфабрикатах умеиьщилось в 1,8 раза. Брак полуфабрикатов от указанных дефектов уменьшилс на 22,4/о.
Если необходимо ввести в сплав такое количество модификатора, которое св зано с увеличением скорости введени прутка выше предельной, то следует одновременно вводить 2,3... п прутков, соответственно во столько же раз уменьшив скорость введени по сравнению с одним прутком.
690
100
50
100
670 100
670 100
80 100
56 32,5
0,5
0,01
0,6 0,03 0,4 0,02 33,75 19
0,6 0,08
Claims (1)
- Формула изобретени .Способ непрерывного лить слитков из алюминиевых спла1вов, включающий ввод в расплав алюмиииевого прутка, содержащего модификаторы, отличающийс тем, что, с целью повышени качества слитков, над слоем расплава навод т слой жидкого флюса толщиной, равной 0,4-1,0 толщииы сло расплава, и с температурой плавлени на выше температуры плавлени прутка , который непрерывно ввод т в расплавчерез слой жидкого флюса со скоростью, выбираемой из соотношени :V , где h - обща высота слоев расплава ифлюса, мм;d - диаметр прутка, мм; 1,5 - размерный коэффициент, мм/сек.Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1. Патент США № 3605075, кл. 75-135, 1969
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU782624899A SU725788A1 (ru) | 1978-06-07 | 1978-06-07 | Способ непрерывного лить слитков из алюминиевых сплавов |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU782624899A SU725788A1 (ru) | 1978-06-07 | 1978-06-07 | Способ непрерывного лить слитков из алюминиевых сплавов |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU725788A1 true SU725788A1 (ru) | 1980-04-05 |
Family
ID=20768597
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU782624899A SU725788A1 (ru) | 1978-06-07 | 1978-06-07 | Способ непрерывного лить слитков из алюминиевых сплавов |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU725788A1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4858674A (en) * | 1982-10-15 | 1989-08-22 | Alcan International Limited | Casting aluminium alloys |
-
1978
- 1978-06-07 SU SU782624899A patent/SU725788A1/ru active
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4858674A (en) * | 1982-10-15 | 1989-08-22 | Alcan International Limited | Casting aluminium alloys |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Ghosh | Segregation in cast products | |
| EP0095645B2 (en) | Method and apparatus for melting and casting metal | |
| US5143564A (en) | Low porosity, fine grain sized strontium-treated magnesium alloy castings | |
| Taylor | Metal-related castability effects in aluminium foundry alloys | |
| CA1202490A (en) | Alloy remelting process | |
| US4522784A (en) | Casting metals | |
| Moyer et al. | Advances in triple melting superalloys 718, 706 and 720 | |
| SU725788A1 (ru) | Способ непрерывного лить слитков из алюминиевых сплавов | |
| Jin et al. | Centerline segregation in twin-roll-cast aluminum alloy slab | |
| Yu et al. | Solidification of hypereutectic Al-38 wt pct Cu alloy in microgravity and in unit gravity | |
| Liu et al. | The solidification behavior of 8090 Al-Li alloy | |
| Emadi | Porosity formation in Sr-modified Al-Si alloys | |
| Way | Cleanness, castability, and surface quality of formable sheet steels | |
| JP2985633B2 (ja) | 連続鋳造用モールドパウダー | |
| Griffiths et al. | Macrostructural development in aluminium alloys solidified vertically downwards | |
| US3845811A (en) | Apparatus for float continuous casting of metal | |
| Dahle | Mushy zone properties and castability of aluminium foundry alloys | |
| Pourgharibshahi et al. | An investigation on effect of tramp elements and solidification processing on homogenization kinetics of AA 7xxx series aluminum alloys | |
| SU1726546A1 (ru) | Способ рафинировани алюминиевых сплавов от железа | |
| SU1740468A1 (ru) | Способ рафинировани сплавов | |
| Lemon | Metallurgical Factors Related to Machining Aluminum Castings | |
| Djurdjevic et al. | Impact of Mg on the Feeding Ability of Cast Al–Si7–Mg (0_0. 2_0. 4_0. 6) Alloys. Crystals 2024, 14, 816 | |
| Mose et al. | Effect of Minor Elements on the Fluidity of Secondary LM25 and LM27 type Cast Alloys | |
| RU2061080C1 (ru) | Лигатурный пруток для измельчения зерна алюминия и его сплавов | |
| Motoyasu et al. | Workability and Structures of Sn--Pb Alloy Solders Produced by the Heated Mold Continuous Casting Method(OCC) |