TH57439B - ท่อเหล็กกล้าสำหรับเครื่องเติมลมถุงลมและกระบวนการสำหรับการผลิต - Google Patents

ท่อเหล็กกล้าสำหรับเครื่องเติมลมถุงลมและกระบวนการสำหรับการผลิต

Info

Publication number
TH57439B
TH57439B TH501005089A TH0501005089A TH57439B TH 57439 B TH57439 B TH 57439B TH 501005089 A TH501005089 A TH 501005089A TH 0501005089 A TH0501005089 A TH 0501005089A TH 57439 B TH57439 B TH 57439B
Authority
TH
Thailand
Prior art keywords
steel
maximum
under
equal
less
Prior art date
Application number
TH501005089A
Other languages
English (en)
Other versions
TH76983A (th
Inventor
คอนโด นายคูนิโอะ
ฮิโตชิโอะ นายเคอิซูเกะ
ทาคาโนะ นายทาคาชิ
Original Assignee
นางสาวปรับโยชน์ ศรีกิจจาภรณ์
นายจักรพรรดิ์ มงคลสิทธิ์
นายจักรพรรดิ์ มงคลสิทธิ์ นางสาวปรับโยชน์ ศรีกิจจาภรณ์ นายรุทร นพคุณ
นายรุทร นพคุณ
นิปปอน สตีล คอร์ปอเรชั่น
Filing date
Publication date
Application filed by นางสาวปรับโยชน์ ศรีกิจจาภรณ์, นายจักรพรรดิ์ มงคลสิทธิ์, นายจักรพรรดิ์ มงคลสิทธิ์ นางสาวปรับโยชน์ ศรีกิจจาภรณ์ นายรุทร นพคุณ, นายรุทร นพคุณ, นิปปอน สตีล คอร์ปอเรชั่น filed Critical นางสาวปรับโยชน์ ศรีกิจจาภรณ์
Publication of TH76983A publication Critical patent/TH76983A/th
Publication of TH57439B publication Critical patent/TH57439B/th

Links

Abstract

DC60 (14/10/54) ท่อเหล็กกล้าสำหรับเครื่องเติมลมถุงลมที่มีความแข็งแรงสูงอย่างน้อยที่สุด 900 เมกะพาสคัล และถ้าจะให้ดีคืออย่างน้อยที่สุด 1000 เมกะพาสคัล ในความแข็งแรงเชิงดึง พร้อมด้วยมีความเหนียว สูงและแสดงออกมาซึ่งความต้านทานที่ดีต่อการแตกระเบิดที่มีในลักษณะที่ว่าท่อนั้นไม่มีการเพิ่ม ขยายของรอยร้าวในการทดสอบการแตกระเบิดที่ -40 องศาเซลเซียส หรือต่ำกว่านั้น จะได้รับการผลิตขึ้นมาโดย การชุบท่อเหล็กกล้าที่ประกอบรวมด้วย ตาม% โดยมวล C : 0.05 ถึง 0.02%, Si : 0.1 ถึง 1.0%, P : มากที่สุด 0.025%, S : มากที่สุด 0.010%, Cr : 0.05 ถึง 1.45% , Al : มากที่สุด 0.10%, และ Ti และ Mn หนึ่งหรือทั้งสองชนิดโดยสอดคล้องตาม Ti น้อยกว่าหรือเท่ากับ 0.02% และ 0.4% น้อยกว่าหรือเท่ากับ Mn+ 40Ti น้อยกว่าหรือเท่ากับ 1.2% จากอุณหภูมิจุด วิกฤติ Ac1 ของเหล็กกล้าเป็นอย่างน้อยที่สุด การทำเทมเปอร์กับท่อที่อุณหภูมิต่ำกว่าจุดวิกฤติ Ac1 การประยุกต์ใช้งานแปรรูปเย็นกับท่อโดยมีการลดลงของพื้นที่มากที่สุด 65% และการทำให้ท่อ อยู่ภายใต้การอบเหนียวคลายความเค้นที่อุณหภูมิต่ำกว่าจุดวิกฤติ Ac1 อัตรา L/T ของอัตราส่วน ความเข้มรวมรังสีเอกซ์ของระนาบ {110} เมื่อวัดสำหรับภาคตัดขวางที่ตั้งฉากกับทิศทางตามแนว แกน L ของท่อเหล็กกล้าต่อค่าเดียวกันนี้เมื่อวัดสำหรับภาคตัดขวางที่ตั้งฉากกับทิศทางตามแนว เส้นรอบวง T จะมากที่สุด 50 ท่อเหล็กกล้าสำหรับเครื่องเติมลมถุงลมที่มีความแข็งแรงสูงอย่างน้อยที่สุด 900 เมกะพาสคัล และถ้าจะให้ดีคืออย่างน้อยที่สุด 1000 เมกะพาสคัล ในความแข็งแรงเชิงดึง พร้อมด้วยมีความเหนียว สูงและแสดงออกมาซึ่งความต้านทานต่อการแตกระเบิดที่มีในลักษณะที่ว่าท่อนั้นไม่มีการเพิ่มขยาย ของรอยร้าวในการทดสอบการแตกระเบิดที่ -40 ํซ หรือต่ำกว่านั้น จะได้รับการผลิตขึ้นมาโดยการชุบ ท่อเหล็กกล้าที่ประกอบรวมด้วย ตาม% โดยมวล C : 0.05 ถึง 0.02%, Si : 0.1 ถึง 1.0%, P : มากที่สุด 0.025%, S : มากที่สุด 0.010%, Cr : 0.05 ถึง 1.45% , Al : มากที่สุด 0.10%, Ti และ Mn หนึ่งหรือ ทั้งสองชนิดโดยสอดคล้องตาม Ti น้อยกว่าหรือเท่ากับ 0.02% และ 0.4% น้อยกว่าหรือเท่ากับMn+ 40Ti น้อยกว่าหรือเท่ากับ1.2%จากอุณหภูมิจุดวิกฤติ Ac1 ของเหล็กกล้าเป็นอย่างน้อยที่สุด การทำเทมเปอร์กับท่อที่อุณหภูมิต่ำกว่าจุดวิกฤติ Ac1 การประยุกต์ใช้งานแปรรูปเย็นกับท่อโดยมีการลดลงของพื้นที่มากที่สุด 65% และการทำให้ท่อ อยู่ภายใต้การอบเหนียวคลายความเค้นที่อุณหภูมิต่ำกว่าจุดวิกฤติ Ac1 อัตรา L/T ของอัตราส่วน ความเข้มรวมรังสีเอกซ์ของระนาบ {110} เมื่อวัดสำหรับภาคตัดขวางที่ตั้งฉากกับทิศทางตามแนว แกน L ของท่อเหล็กกล้าต่อค่าเดียวกันนี้เมื่อวัดสำหรับภาคตัดขวางที่ตั้งฉากกับทิศทางตามแนว เส้นรอบวง T จะมากที่สุด 50

Claims (17)

1. ท่อเหล็กกล้าสำหรับการนำมาใช้ในเครื่องเติมลงถุงลมที่มีสารผสมเหล็กกล้าซึ่งประกอบ รวมด้วย ตาม% โดยมวล C: 0.05 ถึง 0.02%, Si : 0.1 ถึง 1.0%, P : มากที่สุด 0.025%, S : มากที่สุด 0.010%, Cr : 0.05 ถึง 1.45%, Al : มากที่สุด 0.01%, Ti และ Mn หนึ่งหรือทั้งสองชนิดในปริมาณที่ สอดคล้องตามสมการ (1) และ (2) Ti น้อยกว่าหรือเท่ากับ 0.02% ....... (1) 0.04% น้อยกว่าหรือเท่ากับ Mn + 40Ti น้อยกว่าหรือเท่ากับ 1.2% ....... (2) Mo : 0 ถึง 1.0%, Ni : 0 ถึง 1.5%, V : 0 ถึง 0.2%, B : 0 ถึง 0.005%, Cu : 0 ถึง 0.5%, Nb : 0 ถึง 0.1%, Ca : 0 ถึง 0.01%, Mg : 0 ถึง 0.01%, REM : 0 ถึง 0.01% และส่วนที่เหลือคือ Fe และสิ่งเจือปน ที่ซึ่งอัตราส่วน (อ้างอิงตามมาว่าเป็น {110}L/T) ของอัตราส่วนความเข้มรวมรังสีเอกซ์ สำหรับระนาบ {110} ที่วัดในภาคตัดขวางซึ่งตั้งฉากกับทิศทางตามแนวแกน L ของท่อเหล็กกล้าต่อ อัตราส่วนความเข้มรวมรังสีเอกซ์สำหรับระนาบ {110} ที่วัดในภาคตัดขวางซึ่งตั้งฉากกับทิศทางตาม แนวเส้นรอบวง T ของท่อเหล็กกล้าจะมากที่สุดเท่ากับ 50 และท่อเหล็กกล้ามีความแข็งแรงเชิงดึงอย่าง น้อยที่สุด 90 เมกะพาสคัล
2. ท่อเหล็กกล้าตามที่ขอถือสิทธิในข้อถือสิทธิที่ 1 ที่ซึ่งสารผสมเหล็กกล้ามีธาตุหนึ่งชนิด หรือมากกว่านั้นที่เลือกมาจากอย่างน้อยที่สุดหนึ่งกลุ่มของกลุ่ม (I), (II) และ (III) ที่ตามมานี้ (I) Mo : 0.05 ถึง 1.0%, Ni : 0.05 ถึง 1.5%, V : 0.01 ถึง 0.2% และ B : 0.0003% ถึง 0.005% หนึ่งชนิดหรือมากกว่านั้น (II) Cu : 0.05 ถึง 0.5% และ Nb : 0.003% ถึง 0.1% หนึ่งหรือทั้งสองชนิด และ (III) Ca : 0.0003 ถึง 0.01%, Mg : 0.0003 ถึง 0.01% และ REM : 0.0003% ถึง 0.01% หนึ่งชนิดหรือมากกว่นั้น
3. ท่อเหล็กกล้าตามที่ขอถือสิทธิในข้อถือสิทธิที่ 1 หรือ 2 ข้อใดข้อหนึ่งที่ซึ่งสารผสม เหล็กกล้ามี Mn อย่างน้อยที่สุด 02% โดยมวล
4. ท่อเหล็กกล้าตามที่ขอถือสิทธิในข้อถือสิทธิที่ 1 หรือ 3 ข้อใดข้อหนึ่งที่ซึ่งอัตราส่วน {110} L/T มากที่สุด 30
5. ท่อเหล็กกล้าตามที่ขอถือสิทธิในข้อถือสิทธิที่ 4 ที่มีความแข็งแรงเชิงดึงอย่างน้อยที่สุด 1000 เมกะพาสคัลและที่ซึ่งอัตราส่วน {110} L/T มากที่สุด 20
6. ท่อเหล็กกล้าตามที่ขอถือสิทธิในข้อถือสิทธิที่ 1 ถึง 5 ข้อใดข้อหนึ่งซึ่งไม่อยู่ภายใต้การ ปฏิบัติด้วยความร้อนที่อุณหภูมิจุดวิกฤติ Ac1 ของเหล็กกล้าหรือสูงกว่านั้นภายหลังงานแปรรูปเย็น
7. กระบวนการของการผลิตท่อเหล็กกล้าสำหรับการนำมาใช้ในระบบถุงลมตามที่ขอถือสิทธิ ในข้อถือสิทธิที่ 1 ถึง 6 ข้อใดข้อหนึ่งซึ่งประกอบรวมด้วยการผลิตท่อแรกเริ่มขึ้นมาจากเหล็กกล้าที่มี สารผสมเหล็กกล้าตามที่กำหนดไว้ การให้ความร้อนกับท่อจนถึงอุณหภูมิจุดวิกฤติ Ac1 ของเหล็กกล้า เป็นอย่างน้อยที่สุด ตามด้วยการชุบ การทำเทอเปอร์กับท่อผ่านการชุบที่อุณหภูมิต่ำกว่าจุดวิกฤติ Ac1 จากนั้นจึงทำงานแบบเย็นกับท่อ
8. กระบวนการตามที่ขอถือสิทธิในข้อถือสิทธิที่ 7 ที่ซึ่งท่อได้รับการทำให้อยู่ภายใต้การอบ เหนียวคลายความเค้นที่อุณหภูมิต่ำกว่าจุดวิกฤติ Ac1 ภายหลังงานแปรรูปเย็น
9. กระบวนการตามที่ขอถือสิทธิในข้อถือสิทธิที่ 7 หรือ 8 ข้อใดข้อหนึ่งที่ซึ่งอุณหภูมิการให้ ความร้อนก่อนการอบเหนียวคืออุณหภูมิของจุดวิกฤติ Ac3 ของเหล็กกล้าหรือสูงกว่านั้น
10. กระบวนการตามที่ขอสิทธิในข้อถือสิทธิที่ 9 ที่ซึ่งอุณหภูมิการให้ความร้อนอยู่ในช่วง 900 ถึง 1000 ํซ
11. กระบวนการตามที่ขอสิทธิในข้อถือสิทธิที่ 9 หรือ 10 ข้อใดข้อหนึ่งที่ซึ่งการให้ความ ร้อนจนถึงอุณหภูมิการให้ความร้อนได้รับการดำเนินการที่อัตราการเพิ่มอุณหภูมิอย่างน้อยที่สุด 10 ํซ/วินาที
12. กระบวนการตามที่ขอสิทธิในข้อถือสิทธิที่ 11 ที่ซึ่งการให้ความร้อนได้รรับการดำเนิน การโดยการให้ความร้อนแบบเหนี่ยวนำด้วยความถี่สูง
13. กระบวนการตามที่ขอสิทธิในข้อถือสิทธิที่ 7 ถึง 12 ข้อใดข้อหนึ่งที่ซึ่งการชุบได้รับ การดำเนินการในลักษณะที่ว่าอัตราการทำให้เย็นอย่างน้อยที่สุดในช่วงอุณหภูมิ 850 ํซ ถึง 500 ํซ อย่างน้อยที่สุดเท่ากับ 20 ํซ/วินาที
14. กระบวนการตามที่ขอสิทธิในข้อถือสิทธิที่ 7 ถึง 13 ข้อใดข้อหนึ่งที่ซึ่งงานแปรรูปเย็น ได้รับการดำเนินการในลักษณะที่ว่างานแปรรูปนั้นทำให้มีการลดลงของพื้นที่มากที่สุด 65%
15. กระบวนการตามที่ขอสิทธิในข้อถือสิทธิที่ 14 ที่ซึ่งการลดลงของพื้นที่จะมากที่สุด 40%
16. เครื่องเติมลมถุงลมประกอบรวมด้วยท่อเหล็กกล้าตามที่ขอถือสิทธิในข้อถือสิทธิที่ 1 ถึง 6 ข้อใดข้อหนึ่ง
17. การใช้ท่อเหล็กกล้าตามที่ขอถือสิทธิในข้อถือสิทธิที่ 1 ถึง 6 ข้อใดข้อหนึ่งในเครื่องเติมลม ถุงลม
TH501005089A 2005-10-28 ท่อเหล็กกล้าสำหรับเครื่องเติมลมถุงลมและกระบวนการสำหรับการผลิต TH57439B (th)

Publications (2)

Publication Number Publication Date
TH76983A TH76983A (th) 2006-04-05
TH57439B true TH57439B (th) 2017-09-14

Family

ID=

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA2845611C (en) Wire material for non-heat treated component, steel wire for non-heat treated component, and non-heat treated component and manufacturing method thereof
CN100415922C (zh) 安全气囊系统用钢管及其制造方法
KR101178954B1 (ko) 저온에서 초고강도 및 우수한 인성을 가지는 저탄소 합금강철 튜브 및 그것을 제조하는 방법
JP6256654B2 (ja) 構造管用厚肉鋼板、構造管用厚肉鋼板の製造方法、および構造管
CN102741438B (zh) 气囊用钢管及其制造方法
JP6256652B2 (ja) 構造管用厚肉鋼板、構造管用厚肉鋼板の製造方法、および構造管
BR102012003529B1 (pt) Tubo de aço e método para a produção do mesmo
MX2012002116A (es) Acero de ultra alta resistencia que tiene buena dureza.
CA2800991C (en) Process for manufacturing a steel tube for air bags
BRPI0709458A2 (pt) método de manufaturar um comprimento de tabulação de aço, tub de aço sem emenda manufaturado com o método e uso de um tubo de aço sem emenda
CN100460527C (zh) 在低温下具有超高强度和极好韧性的低碳合金钢管及其制造方法
MX2008012239A (es) Accesorio tubular para tubos octg para expansion en pozos y metodo de fabricacion del mismo.
CN105899699B (zh) 钢材及其制造方法
CA2585629A1 (en) Steel pipe for air bag inflator and method for production thereof
CN100443614C (zh) 耐延迟断裂特性优良的钢、螺栓及其制造方法
CA2932068C (en) Method for producing high-strength duplex stainless steel
CN107208215A (zh) 高强度电焊钢管、高强度电焊钢管用钢板的制造方法和高强度电焊钢管的制造方法
MXPA04010403A (es) Metodo para producir tubo de acero sin union para inflador de bolsas de aire.
CN108431246A (zh) 油井用不锈钢管的制造方法及油井用不锈钢管
JP2003328079A (ja) 加工性に優れた冷間鍛造用鋼管とその製造方法。
ES2227408T3 (es) Procedimiento para producir tubos de acero de alta resistencia.
JP7674693B2 (ja) 継目無鋼管およびエアバッグ用インフレータボトル
TH76983A (th) ท่อเหล็กกล้าสำหรับเครื่องเติมลมถุงลมและกระบวนการสำหรับการผลิต
JP6981240B2 (ja) 継目無鋼管及び継目無鋼管の製造方法
JP2004027303A (ja) エアバッグ用高強度高靱性高加工性継目無鋼管およびその製造方法