TW200401042A

TW200401042A - Steel block for the manufacture of moulds for the injection moulding of plastics materials or for the manufacture of metal-working tools

Info

Publication number: TW200401042A
Application number: TW92107539A
Authority: TW
Inventors: Jean Beguinot; Calvez Christian Le
Original assignee: Usinor
Priority date: 2002-04-03
Filing date: 2003-04-02
Publication date: 2004-01-16
Also published as: AR039236A1; AU2003258843A1; WO2003083154A1; FR2838137A1

Description

200401042 ⑴ 玖、發明說明【發明所屬之技術領域】本發明係關於可用於，特別是，製造塑料射出成形用模具或用於製造金屬加工工具的鋼塊。【先前技術】塑料射出成形用模具一般係由硬度大約 3 00 HB的鋼材所生產。然而，當這些模具使用於如工業上的塑膠或熱硬性塑膠的製造時，最好使用更能抗磨損的較硬質鋼材。因此使用包含大約 0 5 5 %的碳，1 7 5 %的鎳、鉻、鈾和釩的 5 5 NCDV 7型鋼材。此種鋼材可製造硬度約 400 HB 的模具。然而，此種鋼材有許多缺點：難以機械切削並且難以焊接。此外，此種鋼材經常有局部性偏析而構成硬點，而不利於拋光或化學粒化。這兩項缺點尤其不爲所欲，因爲製造模具必須具有顯著的機械切削性以及模具一般能藉焊接及拋光或粒化加以重裝而修補。此外，這些模具必須能夠用氮化使表面硬化，而不減損模具的硬度。這些鋼材也使用於，例如藉由衝壓、打造或鍛造而製造如輕質合金等的金屬模具或製造欲用於金屬加工的零件用的之模具。爲達此應用，習知的鋼材與塑料模具用的模具具有同樣的缺點。【發明內容】本發明的目的在於提出用於模具或金屬加工工具之鋼 (2) (2)200401042 塊以克服此等缺點，該鋼塊比先前技藝的鋼塊更容易焊接、機械切削、拋光及顆粒，而且此種鋼材可用於硬度約 40 0 HB之零件的製造，即使在以氮化使表面硬化之後也 --樣，這表示該鋼塊所需的特性，特別是在硬度方面，必須至少可用 5 3 0 °C 來锻鍊。此發明係關於一種具有大於 20 mm並且可能達到 1 5 00 mm厚度的鋼塊，該鋼塊的結構係馬氏體或馬氏-貝氏體，而所有點的硬度皆在 3 70 HB到 450 HB 之間，用於製造模具或金屬加工之零件，此種鋼材的化學組成以重量％ %表示如下： 0 12 0% < C < 0 3 2 0 %

Si < 0,8% Μη < 2 5%

Ni < 3%

Cr < 3 5%

Mo + W/2 < 2 2% V + Nb/2 + Ta/4 < 0 5% A1 < 0 4%

Ti + Zr/2 <0 1% - 硼，含量在〇 ο ο 0 5 %到〇 015 %之間， - 視情況需要添加的硫、硒和碲之中至少一個元素，其總量低於或等於 02%， - 視情況需要添加的鉛和鉍之中至少一個元素，其總量低於或等於〇2%， (3) 200401042 0 1%，，該鋼 - 視情況需要添加的鈣，含量低於或等於剩餘物爲鐵及生產時產生的雑質 '銅亦係雜質塊的化學組成也符合下列方程式： 3 2 < Tr < 6 5 77 < Dr < 85 U < 850

Mo* + 3x V* > 0 1% 式中，以下用％表示各含量：

Tr = 1 8x C + 1 lx Μη + 0.7x Ni + 0.6x Cr

Mo* + 0 5

Dr = 54x C 0 2 5 + 2 4 5 x (Mo* + 3x V*)° 30 + 1 + 0 74x Ni + 1 8x Si + 12 5x (Cr)0 20 u = 1600 x C + 1 OOx (0 25 x Cr + M 0 * + 4.5x \ R = 3 8x c - f 1 0 x Si + 3 3x M n + 2.4x Ni + 1 丨*) Mo* =Mo + W/2 V* = V + Nb/2 + Ta/4 硼、鋁、鈦 , 辑及氮的曰- 3里以里里 %的千分之 B > 1 /3 x K 1 + 0 5 表示 + 1 . 6 x 58x Mn ,4x (Cr K1 = Min (I* , J*)

Max (O , J) I* = Max (Ο , I)且 J* (4)200401042 J = Min {N , 0 5 [N - 0 5 2 A1 + ((N - 2 8 3 )1’2] } 較佳地化學組成如下： R > 11 較佳地化學組成也可如下： R < 2 7x Tr 最好矽的含量精確維持在 0 4 5%。較佳地 U < 7 5 0，更佳地 U S 7 0 0，又ΐ 6 5 0 ° 此外，更明顯地，當 U S 7 5 0，鋼材的· 下： 0 200% < C < 0 320% Si < 0 3 0% 0 3 % < Μη < 1 . 8 % Ni < 2% 0 5% < Cr < 2 5% Mo + W/2 < 1 8% V + Nb/2 + Ta/4 < 0 3% Mo* + 3x V* > 0 3% 又更佳地，US650，並且： 0 220% < C < 0 2 8 0% Si < 0 1 5% 0 8% < Μη < 1 6% Ni < 2% 0 5 2A1)2 +

佳地 US 學組成如

-10 - (5) 200401042 1 % < C r < 2 5 %

Mo + W/2 < 1 5% V + Nb/2 + Ta/4 < 0 2%

Mo* + 3χ V* > 〇 4% 因此最好 Tr > 45。本發明也關於以本發明鋼塊機械零件，該模具零件至少表面的部分係而且所有點的硬度皆在 3 7 0 Η B到根據本發明的鋼材也試圖用於金以下將本發明更詳細地說明及例限於以下的實施例。用於模具或金屬加工的零件係以製造，該鋼塊係機械切削以獲得均構，並經鍛鍊以獲得所欲的硬度及延具有高度可锻鍊性和顯著的可硬化性經硬化的鋼材必須具有最大的可機械導性。此熱傳導性有助於改善模具在些不同的性質的組合原本係矛盾對立鋼材越硬越不容易機械切削，並且可加硫、銘、硒' 碲或鉛等合金元素來些元素雖然可用於模具表面粒化，但所以在用於模具的鋼材中必須限制此如何，此等元素的添加並非完全適宜成的函數而言’該鋼材的熱傳導性和切削而成之鋼製模具藉由氮化予以硬化， 4 5 0 ΗΒ 之間。屬加工零件的製造。示，但本發明不會受機械切削實心鋼塊所勻的馬氏-貝氏體結展性。因此必須使用的鋼材。然而，此等切削性和最高的熱傳作業時的生產率。這的。事實上，已知該機械切削性能藉由添改善。然而，因爲這卻不利於表面拋光，等元素的添加。無論的。亦知就該鋼材組淬冷性呈反比變化。 (6) (6)200401042 因此’這些鋼材的必要條件係矛盾對立的。然而，在一新穎的方法中’發明人發現可找到能產生實質上比習知鋼材的性質更好的組合性質之組成範圍。另一方面，此等組成的範圍係藉由該組成中各元素的含量分布以及其所依附的配方而界定。爲了獲得此等組合性質，鋼材必須包含： - 〇 120% 到 0 3 20% 的碳以形成碳化物，可使該鋼材硬化而不過度減損可焊接性、韌性和可機械切削性’而且碳含量較佳係介於0 2 0 0 %與0 3 2 0 %之間，更佳介於 0 2 2 0 %及0 2 8 0 %之間； - 矽，含量低於〇 8 %，而較佳低於 0 4 5 %，更佳低於〇 30%，又更佳低於 0 15%。通常此元素在鋼材生產中係作爲除氧之用，但會對熱傳導性產生不利的影響。然而，矽總以微量存在； - 錳，含量低於 2 5°/。，較佳 0 3% 到 1.8%，更佳〇 8%到 16%之間，以獲得良好的淬冷性，而不會造成過度偏析，過度偏析會減低製得模具良好的表面特性之能力。錳總是存在，至少包含微量。此外，爲了捕捉以雜質形態存在的硫，錳的含量最好高於〇 1 %。如果硫係添加以改善可機械切削性，錳的最低含量必須相對爲硫的至少 5 倍，而以 7 倍爲佳； - 鎳，含量低於3%，較佳低於 2%。鎳可增加淬冷性，但十分昂貴。它可能微量存在。然而’應用上要求較大韌性和極均勻的硬度，減低錳含量而增加鎳含量係値 -12 - (7) (7)200401042 得的，以錳比鎳爲一比二的比率，有減低偏析的優點； - 絡，含量低於 3 5 °/〇 ’較佳在〇 5 %到 2 5 °/〇 ’ 更佳在 1 %到 2 5 %之間。此元素可增加淬冷性’但過多的鉻會提高碳化銘的濃度而對鉬、鎢、釩、鈮、鉅等兀素造成不利的情況。所以鉻可以微量存在； - 鉬及/或鎢的含量爲Mo * = Mo + W/2的總和係低於 2 2%，較佳低於 1 ，更佳低於 1 .5%。此等元素有明顯的淬冷效果。此外，該元素會實質上降低中間退火，這對於模具的印跡以至少 5 0 0 t 的溫度氮化作表面處理時係有利的。然而，過多的鉬和鎢會減損可機械切削性； - 視情況需要而添加釩、鈮、鉬之中至少一元素，其含量爲 V* = V + Nb/2 + Ta/4的總和係低於 0 5%，較佳低於〇 . 3 %，較佳低於 0 2 %。這些元素可增加對中間退火的耐性’特別是在以 5 5 0 °C 以上溫度鍛鍊時。鈮及妲也會增加模具印跡的抗磨損能力。然而，過多的量會減損可機械切削性及可焊接性； - 硼’含量在 0 0 0 0 5 % 到 0.0 1 5 %。此元素會實質上增加淬冷性而不會對熱傳導性產生不利的影響。此外’當該元素在焊接時遇到高沃斯田鐵化溫度而使得效用 '消失’最好可藉焊接加以修補。當含量在〇 000 5%之下時’受限於分析方法，它沒有明顯的效果。在 0 〇 i 5% 以上’它會使鋼材變脆而不會增加其淬冷性； ' 視情況需要而添加之鋁的含量爲0 4 %，和視情 -13 (8) (8)200401042 況需要而添加的鈦、鍩之中至少一元素，Ti + Zr/2的總和可達到〇 1 %。這些元素係強除氧劑，此外，該等元素會固定仍以雜質的形態存在的氮，該氮的含量至少係在 0 0 0 4% 到〇 02 5% ，可能低於〇 004 5% 或高於 0 0 2 5 %。然而’鋼材中包含硼時，較佳地氮含量必須低於 0 0 2 5 %。欲使硼完全地發揮功效必需包含鋁，鈦或锆。鋁、鈦、錯可單獨或以此等元素其中之二或三種組合使用，可保護硼免受氮的影響，由此使硼完全地發揮功效。硼、鋁、鈦、鉻和氮含量以重量％的千分之一表示如下： B > l/3x K1 + 〇 5 K1 = Min (I* , J*) I* = Max (Ο，I)且 J* = Max (Ο，J) I = Min (N，N - 0 29 (Ti + Zr/2 - 5)) j = Min {N , 〇 5[N - 0 5 2 A1 + ((N - 0 5 2 Al)2 + 2 8 3 ) 1/2 ] } - 銅可以微量或雜質形式存在； - 視情況需要而添加小量的硫、硒、碲之中至少一元素，此等元素的總含量必須低於0 200%。然而，如果試圖以該鋼材用於抛光的、以化學方式粒化的表面的模具之製造，此等元素的總含量必須低於 0 0 2 5 %，或較佳低於 0 005% ; - 視情況需要而添加鉛、鉍之中至少一元素，此等元素的總量係低於〇 2%。如果試圖以該鋼材用於拋光、 (9) (9)200401042 粒化表面的模具之製造，最好不包含此等元素； - 視情況需要而添加的鈣，含量係低於0.100%。如果試驗以該鋼材用於拋光、粒化表面的模具之製造，因爲鈣對可機械切削性的正向作用須與硫在一起時才可達到，所以最好不包含此元素，如果鋼塊必須經過拋光或粒化，則最好限制鈣的含量；該組成物剩餘的部分由鐵和生產中產生的雜質組成。惟必須注意，本例中所有合金元素的最低含量並沒有限制，即使沒有添加此等元素，該等元素仍能以極低含量的至少殘餘物或不純物質之形式存在。在方才界定的極限範圍內，爲了獲得所需的使用特性，鋼塊的組成必須有所選擇。爲了此目的，其組成必須如下： - Tr = 1 8x C + 1 lx Μη + 0 7 χ Ν i + 0 6 χ C r + 1 6 χ Μ ο * + 〇 5代表鋼材的淬冷性，其値必須高於 3.2，較佳高於 4 5，以獲得適當的淬冷性。特別是T r必須高於 4 5以獲得該鋼材零件上的馬氏-貝氏體結構而不含任何痕量的珍珠結構，該鋼材的厚度可超過1 0 〇〇 m m，甚至可尚達 1500 mm;

Dr = 54x C° 2 5 + 24 5 x (Mo* + 3x V*) 0 3 0 + 1 58x Mn 十〇 74χ Ni + 1.8x Si + 12.5x (Cr)020 的値必須在7 7到8 5之間，以藉由碳化物達到適當的硬化，而不會過度減損可機械切削性； • u = 1 600x c + 100X (° 25x Cr + Mo* + 4 5x V*) 的値係可機械切削性的指標（U値越低，可機械切削性 -15 - (10) (10)200401042 越好），該値須維持在 8 5 0以下，較佳在 7 5 〇以下，更佳在 7〇0以下，又更佳在650以下； - R = 3 8 X C + 1 〇 X S i + 3 3 X Μ η + 2.4 X Ni + 1 . 4χ (C r + Μ ο * )的値會隨著熱阻抗率而變化，換句話說，熱傳導的倒數必須低於 2 7 χ T r較佳。然而，就所有對於鋼材所需特性的要求而言，此數値通常不能低於 Η 以下’但較佳低於 2 0，更佳低於1 5，所以具體而言本發明係有關於R値大於 1 1的鋼材，但係儘可能的低； - 就以上各重點而言，該組成也必須符合此方程式 Μ 〇 * + 3 χ V * 2 0 1 % ;當 U < 7 5 0並且分析結果符合以下的較佳範圍時： 0.2 00% < C < 0 3 20%

Si < 0 3 0% 〇 3% < Μη < 1 8%

Ni < 2% 〇 5% < Cr < 2 5%

Mo + W/2 < 1 8% V + Nb/2 + Ta/4 < 0 3% 分桁結果必須爲：Mo * + 3 χ V * 2 0.3 %，當 U S 6 5 0 並且分析結果符合以下的又更佳範圍時： 0 22〇〇/0 < c < 0 2 8 0% s 1 s：〇 1 5 % 0 8% < Μη < 1 6% Νί 5 2% (11) (11)200401042 1% < Cr < 2 5%

Mo + W/2 < 1 5% V + Nb/2 + Ta/4 < 0 2% 分析組成必須滿足此方程式：Μ 〇 # + 3 x V * 2 0 4 %。要利用此鋼材製造模具，該鋼材係以習知的方法製造、鑄型及熱輥軋或熱锻造並且切削而獲得厚度大於 20 mm的鋼塊，可能超過 100 mm，而達到 400 mm，可能的話6 0 0 m m甚至 1 5 0 0 m m。應該注意的爲，最小厚度的鋼塊可能係薄如紙張或大的平板，而最大的厚度通常係锻鍊的鋼塊。鋼塊係視情況需要而在溫度高於 AC3且較佳低於 9 5 0 °C下在鍛鍊或熱旋轉時沃斯田鐵化，特別是鋼材包含硼時，接著該鋼塊可在空氣、油或水中冷卻，依據鋼材的厚度和淬冷性而定，以獲得整塊皆爲馬氏體或馬氏-貝氏體的結構。最後，該等鋼塊係於高於 5 00°C 的溫度下鍛鍊，較佳至少 5 5 0 °C，惟必須小於AC :。由此獲致硬度大約在 3 70 HB至U 4 5 0 HB之間。此種鋼塊當中，包括經拋光和視情況需要的粒化之印跡的模具零件係以習知的方法機械切削。視情況需要而定，此等零件係藉由如氣態的氮化而施以表面硬化。在氣態氮化之後，除該零件經氮化的表面末端以外之處，此鋼材的硬度大約在 3 70 HB 到 4 50 HB 之間。【實施方式】 (12) (12)200401042 以下藉由實施例的方式加以比較，分析物的組成編列於表1，分析物之Tr、Dr、U、R和 R/2，7Tr値編列在表 2。實施例 1、3 ' 5、6、9 到 1 5、1 7和 1 8表示本發明，而實施例2 1到 2 6則作爲比較之用。此鋼材並未添加硫、硒、碲、鉛、鉍和鈣，然而’該等鋼材包含 0 0 1 0 % 到 0 0 2 0 %的少量硫。對於所有的鋼材，硬度HB已在鍛鍊淬冷的狀態下測定過，換句話說，所有實施例中的馬氏體或馬氏-貝氏體結構皆在 550 T：下锻鍊，惟獨實施例26在625°C下鍛 (13)200401042 表1 實例 C Si Μη Ni Cr Mo W V B * Al* Ti * N* 1 0 25 0 20 1 2 0 95 2 1 0 65 0 0 15 2 65 0 6 3 0 19 0 15 1 2 0 95 2 1 0 8 0 0 17 2 5 5 7 0 6 5 0 27 0 14 1 5 0 2 1 5 0 85 0 0 17 2 45 0 3 6 0 17 0 12 1 1 0 2 1 7 1 6 0 0 15 2 5 5 5 0 6 9 0 28 0 13 14 0 85 2 05 0 95 0 0 02 1 5 25 15 3 10 0 30 0 09 1 3 0 75 1 9 0 6 0 0 19 1 54 0 1 11 0 24 0 05 1 25 0 3 1 8 0 32 0 67 0 16 3 3 15 7 12 0 15 0 07 1 3 0 9 2 7 0 6 0 7 0 17 2 52 0 7 13 0 23 0 04 0.3 0 1 1.5 0.7 0 0 19 2 60 0 5 14 0 27 0.15 1.7 1 8 1 9 0 5 0 4 0 3 64 0 9 15 0 28 0 11 0 3 0 7 2 9 15 0.5 0 2 5 7 0 5 17 0.24 0 27 1 3 0 6 1 9 0 67 0 0 15 3 63 0 8 18 0.20 0 42 1 2 0 7 2 7 0 2 1 0 0.1 2 85 0 8 2 1 0.43 0.33 1 25 0 3 1 9 0 5 0 0 0 24 0 11 22 0 42 0 30 1 2 0 2 2 1 0 25 0 0 1 0 18 0 15 23 0.43 0 14 1 3 0 1 2 9 0 05 0 0 2 0 20 0 10 24 0 49 0 3 5 1 2 0 2 1 8 0 15 0 0 12 0 20 0 8 25 0 55 0 30 0 8 1 7 1 1 0 45 0 0 1 0 25 0 8 26 0 39 0 3 0 0 57 0 1 3 2 0 94 0 0 19 0 1 50 0 9 硼、氮、欽、銘，以％的千分之一表不。 (14)200401042 表2 實例 Tr Dr u R R/2,7Tr 1 5 24 80 9 5 8 5 13 0 92 3 5 3 7 8 1 549 12 5 0 86 5 4 72 80 9 6 11 10 9 0 85 6 5 74 8 1 1 542 10 6 0 68 9 5 8 9 8 14 603 13 2 0 83 1 0 5.1 82 6 673 11.6 0.85 11 4 65 79 6 567 9 69 0 77 12 5 97 79 1 479 12 8 0 8 13 3.33 77 9 56 1 5 58 0 62 14 6 38 83 6 17 16 1 0 93 15 6.36 84.9 696 11.3 0.66 17 4 99 8 1 3 589 12 9 0 96 18 5 41 8 1 9 5 70 15 4 1 0 5 2 1 4 3 80 6 786 13 1 1 13 22 3 88 8 1 795 12 3 1 18 23 4 09 8 3 1 856 11 7 1 06 24 3 66 8 1 9 898 12 5 1 2 7 25 4.44 84.8 998 14 1 17 26 4 82 87 7 8 84 12 4 0 95 硬度 HVHAZ同樣也在受熱影響區域焊接點的附近測定，並且與不受熱影響之鹼金屬的硬度 Hvbasic比 -20 - (15)200401042 較，此等結果編列在表 3。表3 實例 HB HVH AZ H VHAZ/HVbasic 1 3 9 3 5 5 0 1 2 7 3 3 95 492 1 13 5 402 5 5 5 1 26 6 403 45 8 1.03 9 402 5 77 13 1 10 420 5 9 1 1 28 11 3 90 527 1 23 12 3 7 5 462 1 12 13 3 70 500 1 23 14 420 5 77 1 25 15 43 5 5 77 1 21 17 3 93 5 3 8 1.24 18 402 5 16 1 17 2 1 3 93 7 17 1 66 22 402 708 1 6 23 42 5 726 1 5 5 24 4 10 75 1 1 6 7 2 5 42 5 795 1 7 26 43 5 689 1 58 此二表顯示了相似的硬度（HB )和相似的硬度係數 -21 - (16) (16)200401042

Dr，根據本發明的鋼材相對於比較用的鋼材具有較好的可機械切削性（較低的 U係數）。此外，因爲 HAZ硬度較低且Η V H A Z / H v b a s i c的比率較低，本發明的鋼材較適宜藉由焊接修補，特別是更適合用於修補後拋光。根據本發明的鋼塊中，若碳含量低於或等於〇 3 %時，以 HAZ HVHAZ計的硬度仍然會低於 65 0HV以及低於 600HV，若碳低於或等於 03% 時，HVHAZ / Hvbasic 的比率仍然會低於 1 5以及低於1 3。再者，在大多數的範例中，淬冷性Tr相對於比較用的鋼材更高，並且可超過 45，甚至到 5或 6，同時保持其他方面好的性質，這使得所製造的鋼塊厚度可達到 1 5 00 mm，並且使該鋼塊的性質悉皆符合製造模具或金屬加工零件所要求的水準。此等鋼塊係適合用於製造塑料射出成形用模具的零件或用於製造如輕合金等金屬用模具的零件。該鋼塊也適用於製造金屬加工工具零件。

Claims

(1) (1)200401042 拾、申請專利範圍 1 一種鋼塊’其係用於製造塑料射出成形或金屬成形用f吴具或用於製造金屬加工零件’該鋼塊具有大於20 mm的厚度，其結構爲完全地馬氏體或馬氏-貝氏體結構，其所有點的硬度皆介於37〇 HB到45〇 JJB之間，並且以重量°/。計，該鋼塊化學組成包括： 0 12% < C < 0 3 2% Si < 0 8% Μη < 2 5% Ni < 3% Cr < 3 5% Mo + W/2 < 2 2% V + Nb/2 + Ta/4 < 0 5% A1 < 0.4% T i + Z r / 2 < 0 1 % -硼，含量在〇 0 0 0 5 % 到〇 0 1 5 °/。之間， -視情況需要而添加硫、_和碲之中的一或多種元素，此等元素的總量係低於或等於 02%， -視情況需要而添加鉛和鉍之中的一或多種元素，此等元素的總量係低於或等於 02%， -視情況需要而添加鈣，含量低於或等於 01%，剩餘物爲鐵和生產時產生之雜質，銅爲雜質，該鋼塊的化學組成也符合以下的方程式： 3 2 < Tr < 6 5 -23 - (2) (2)200401042 77 < Dr < 85 U < 850 Mo* + 3x V* > 0 1% 式中，以％表示各含量如下： Tr = 1 8x C + 1 lx Μη + 0 7x Ni + 0 6x Cr + 1 6x Mo* + 0 5 Dr = 54x C° 2 5 + 2 4 5 x (Mo * + 3 x V*)° 3 0 + 1 5 8 x Mn + 0 74x Ni + 1 8x Si + 12 5x (Cr)0 20 U = 1 600x C + 1 OOx (0.25x Cr + Mo* + 4.5x V” R = 3 8x C + 1 Ox Si + 3 3 x Mn + 2 4x Ni + 1 4x (Cr + Mo*) Mo* = Mo + W/2 V* = V + Nb/2 + Ta/4 硼、鋁、鈦、鉻及氮的含量以重量％的千分之一表示如下： B > l/3x K1 + 0 5 K1 = Min (I* , J*) I* = Max (Ο，I)且 J* = Max (Ο，J) 1 = Min (N , N - 0 29 (Ti + Zr/2 - 5)) J = Min{N , 0 5 [N - 0 5 2 A1 + ((N - 0 5 2 Al)2 + 2 8 3 )1 /2 ] }。 2 如申請範圍第1項之鋼塊，其化學組成爲： R > 11 3 如申請範圍第1或第2項之鋼塊，其中： -24 - (3) (3)200401042 R < 20 4 如申請範圍第1項之鋼塊，其中 R < 2 7x Tr 5 如串三師範圍第 1項之鋼塊，其中矽的含量' 於 0 4 5 重: 量％ ( 6 如甲二丰目円範圍第 1項之鋼塊，其中 U < 7 5 0。 7 如串三主日円範圍第 6項之鋼塊，其中 U < 700 ° 8 如甲三主 6円範圍笛 7項之鋼塊，其中 U < 65 0 ° 9 如申請範；圍 1第；6 至8項中任- 一項之鋼塊，其；

0 220% < C < 0 320% Si < 0 3 0% 0.3 % < Μη < 1 . 8 % Ni < 2% 0 5% < Cr < 2 5% Mo + W/2 < 1.8% V + Nb/2 + Ta/4 < 0.3% Mo* + 3x V* > 0 3% 10 如申請範圍第8項之鋼塊，其組成如下： 0 220% < C < 0 280% Si < 0 15% 0 8% < Μη < 1 6% Ni < 2% 1 % < C r < 2 5 % (4) (4)200401042 Mo + W/2 < 1 5% V + Nb/2 + Ta/4 < 0 2% Mo* + 3x V* > 0 4% 11 如申請範圍第9項之鋼塊，其中 T r >45。 12 如申請範圍第1 0項之鋼塊，其中 T r >45。 13 一種以申請範圍第1至1 2項中任一項之鋼塊機械切削而成之鋼模具零件，其至少一部分表面係藉由氮化而硬化，且所有點的硬度皆介於3 70 HB到45 0HB之間。 -26 - 200401042 陸、（一）、本案指定代表圖為：第_圖 (二）、本代表圖之元件代表符號簡單說明：柒、本案若有化學式時，請揭示最能顯示發明特徵的化學式: 本案指定代表化學式為：第化學式