JPH08165542A - 溶接性に優れたプラスチック成形金型用鋼 - Google Patents
溶接性に優れたプラスチック成形金型用鋼Info
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- JPH08165542A JPH08165542A JP33156594A JP33156594A JPH08165542A JP H08165542 A JPH08165542 A JP H08165542A JP 33156594 A JP33156594 A JP 33156594A JP 33156594 A JP33156594 A JP 33156594A JP H08165542 A JPH08165542 A JP H08165542A
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- plastic molding
- molding die
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Abstract
(57)【要約】
【目的】溶接性が良好で溶接補修に際して予熱を必要と
せず、しかも所要の硬さが得られるとともに原料配合の
自由度が高く、経済性に優れたプラスチック成形金型用
鋼を提供する。 【構成】プラスチック成形金型用鋼の組成を、重量％で
Ｃ：０．１０〜０．２５％，Ｓｉ：０．２５超〜０．３
５％，Ｍｎ：１．２０〜２．２０％，Ｐ：≦０．０２０
％，Ｓ：０．０１〜０．０５％，Ｃｒ：１．６０〜３．
００％，Ｍｏ：０．０３〜２．００％，Ｖ：０．０１〜
０．４０％，Ｂ：≦０．００２％，残部実質的にＦｅか
ら成り且つ次式ＢＨ値＝３２６＋８４７．３（Ｃ％）＋
１８．３（Ｓｉ％）−８．６（Ｍｎ％）−１２．５（Ｃ
ｒ％）≦４６０を満足する組成とする。
せず、しかも所要の硬さが得られるとともに原料配合の
自由度が高く、経済性に優れたプラスチック成形金型用
鋼を提供する。 【構成】プラスチック成形金型用鋼の組成を、重量％で
Ｃ：０．１０〜０．２５％，Ｓｉ：０．２５超〜０．３
５％，Ｍｎ：１．２０〜２．２０％，Ｐ：≦０．０２０
％，Ｓ：０．０１〜０．０５％，Ｃｒ：１．６０〜３．
００％，Ｍｏ：０．０３〜２．００％，Ｖ：０．０１〜
０．４０％，Ｂ：≦０．００２％，残部実質的にＦｅか
ら成り且つ次式ＢＨ値＝３２６＋８４７．３（Ｃ％）＋
１８．３（Ｓｉ％）−８．６（Ｍｎ％）−１２．５（Ｃ
ｒ％）≦４６０を満足する組成とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明はプラスチック成形金型
用鋼に関し、詳しくは溶接性に優れたプラスチック成形
金型用鋼に関する。
用鋼に関し、詳しくは溶接性に優れたプラスチック成形
金型用鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】プラスチック成形金型においては、金型
製作時の加工の誤りや設計変更等に対応するために肉盛
溶接による補修を行うことが少なくない。従来、かかる
プラスチック成形金型、特に比較的大型のプラスチック
成形金型用材料としてはＳ５５Ｃ等の一般構造用鋼やＳ
ＣＭ４４５等の中低炭素鋼が用いられていた。
製作時の加工の誤りや設計変更等に対応するために肉盛
溶接による補修を行うことが少なくない。従来、かかる
プラスチック成形金型、特に比較的大型のプラスチック
成形金型用材料としてはＳ５５Ｃ等の一般構造用鋼やＳ
ＣＭ４４５等の中低炭素鋼が用いられていた。
【０００３】而してこれら材料から成るプラスチック成
形金型の場合、溶接に際して溶接割れ防止のために予熱
（２５０〜３５０℃）を行うことが必要とされ、また場
合によって後熱を必要とするものもある。
形金型の場合、溶接に際して溶接割れ防止のために予熱
（２５０〜３５０℃）を行うことが必要とされ、また場
合によって後熱を必要とするものもある。
【０００４】しかしながら溶接に際してこのような予
熱，後熱を施すとなると専用の加熱炉が必要となった
り、加熱に長時間を要したり、予熱後の高温状態の金型
に対して溶接作業を行うことが必要で作業性が悪い等の
問題が生じ、その解決が望まれていた。
熱，後熱を施すとなると専用の加熱炉が必要となった
り、加熱に長時間を要したり、予熱後の高温状態の金型
に対して溶接作業を行うことが必要で作業性が悪い等の
問題が生じ、その解決が望まれていた。
【０００５】またプラスチック成形金型用鋼としては、
焼入性が良好で尚且つ鏡面加工性，シボ加工性に優れ、
更に被削性においても優れていることが要求される。
焼入性が良好で尚且つ鏡面加工性，シボ加工性に優れ、
更に被削性においても優れていることが要求される。
【０００６】このようなことから，本発明者等は溶接に
際して予熱，後熱を必要としない溶接補修性に優れたプ
ラスチック成形金型用プレハードン鋼を開発し、提案を
行っている（特開平３−１７７５３６号）。
際して予熱，後熱を必要としない溶接補修性に優れたプ
ラスチック成形金型用プレハードン鋼を開発し、提案を
行っている（特開平３−１７７５３６号）。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】この特開平３−１７７
５３６号の発明のプラスチック成形金型用鋼は、Ｓｉの
含有量を０．２５％以下の少ない量に規制すると同時
に、不純物としてのＰ，Ｂを一定以下に規制し、またＳ
を適量存在させるとともに、溶接時に最大の応力がかか
る溶接境界部の母材側の硬さＢＨ値を所定値以下に抑制
し、併せて焼入性向上元素の添加量を多くすることによ
って溶接性の向上，プラスチック成形金型用鋼として必
要な硬さと加工性を確保した点を特徴とするものであ
る。
５３６号の発明のプラスチック成形金型用鋼は、Ｓｉの
含有量を０．２５％以下の少ない量に規制すると同時
に、不純物としてのＰ，Ｂを一定以下に規制し、またＳ
を適量存在させるとともに、溶接時に最大の応力がかか
る溶接境界部の母材側の硬さＢＨ値を所定値以下に抑制
し、併せて焼入性向上元素の添加量を多くすることによ
って溶接性の向上，プラスチック成形金型用鋼として必
要な硬さと加工性を確保した点を特徴とするものであ
る。
【０００８】しかしながらＳｉは鉄鋼材料では極めて広
く使用されている元素であり、その含有量を０．２５％
以下に規制した場合、鋼の特定の特性が良好となるもの
の、プラスチック成形金型用鋼の製造に当って原料配合
上の制約が大きく、経済性を損なう問題も一方において
内包している。
く使用されている元素であり、その含有量を０．２５％
以下に規制した場合、鋼の特定の特性が良好となるもの
の、プラスチック成形金型用鋼の製造に当って原料配合
上の制約が大きく、経済性を損なう問題も一方において
内包している。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本願の発明はこのような
事情を背景としてなされたものである。而して本願の発
明は、プラスチック成形金型用鋼の組成を、重量％で
Ｃ：０．１０〜０．２５％，Ｓｉ：０．２５超〜０．３
５％，Ｍｎ：１．２０〜２．２０％，Ｐ：≦０．０２０
％，Ｓ：０．０１〜０．０５％，Ｃｒ：１．６０〜３．
００％，Ｍｏ：０．０３〜２．００％，Ｖ：０．０１〜
０．４０％，Ｂ：≦０．００２％，残部実質的にＦｅか
ら成り且つ下記式 ＢＨ値＝３２６＋８４７．３（Ｃ％）＋１８．３（Ｓｉ
％）−８．６（Ｍｎ％）−１２．５（Ｃｒ％）≦４６０ を満足する組成となしたことを特徴とする（請求項
１）。
事情を背景としてなされたものである。而して本願の発
明は、プラスチック成形金型用鋼の組成を、重量％で
Ｃ：０．１０〜０．２５％，Ｓｉ：０．２５超〜０．３
５％，Ｍｎ：１．２０〜２．２０％，Ｐ：≦０．０２０
％，Ｓ：０．０１〜０．０５％，Ｃｒ：１．６０〜３．
００％，Ｍｏ：０．０３〜２．００％，Ｖ：０．０１〜
０．４０％，Ｂ：≦０．００２％，残部実質的にＦｅか
ら成り且つ下記式 ＢＨ値＝３２６＋８４７．３（Ｃ％）＋１８．３（Ｓｉ
％）−８．６（Ｍｎ％）−１２．５（Ｃｒ％）≦４６０ を満足する組成となしたことを特徴とする（請求項
１）。
【００１０】ここで、上記成分に加えて選択元素として
Ｃｕ，Ｎｉの何れか１種又は２種を、Ｃｕ：≦１．０
％，Ｎｉ：≦２．０％の範囲で含有させることができ、
更に他の選択元素としてＺｒ，Ｐｂ，Ｔｅ，Ｃａ，Ｂｉ
の何れか１種又は２種以上を、Ｚｒ：０．００３〜０．
２％，Ｐｂ：０．０３〜０．２０％，Ｔｅ：０．０１〜
０．１５％，Ｃａ：０．０００５〜０．０１０％，Ｂ
ｉ：０．０１〜０．２０％の範囲で含有させることがで
きる。
Ｃｕ，Ｎｉの何れか１種又は２種を、Ｃｕ：≦１．０
％，Ｎｉ：≦２．０％の範囲で含有させることができ、
更に他の選択元素としてＺｒ，Ｐｂ，Ｔｅ，Ｃａ，Ｂｉ
の何れか１種又は２種以上を、Ｚｒ：０．００３〜０．
２％，Ｐｂ：０．０３〜０．２０％，Ｔｅ：０．０１〜
０．１５％，Ｃａ：０．０００５〜０．０１０％，Ｂ
ｉ：０．０１〜０．２０％の範囲で含有させることがで
きる。
【００１１】
【作用】本発明は、添加可能なＳｉの量を多くすること
によって原料配合上の制約を緩和しつつ、尚且つ特開平
３−１７７５３６号のプラスチック成形金型用鋼と同
様、溶接に際して予熱，後熱を必要としない溶接性に優
れたプラスチック成形金型用鋼を得るべくなされたもの
で、Ｓｉの含有量の上限を０．３５％まで拡大し（下限
は０．２５％超）、且つこれを許容するための他の合金
成分の添加量及び添加量バランスを適正化したことを骨
子とする。
によって原料配合上の制約を緩和しつつ、尚且つ特開平
３−１７７５３６号のプラスチック成形金型用鋼と同
様、溶接に際して予熱，後熱を必要としない溶接性に優
れたプラスチック成形金型用鋼を得るべくなされたもの
で、Ｓｉの含有量の上限を０．３５％まで拡大し（下限
は０．２５％超）、且つこれを許容するための他の合金
成分の添加量及び添加量バランスを適正化したことを骨
子とする。
【００１２】而して本発明によれば、Ｓｉを多く含有さ
せることができることからプラスチック成形金型用鋼の
製造に当って原料配合の自由度、即ち使用可能な原料の
自由度が高まって経済性が高まるとともに、溶接性，焼
入性等の特性に優れたプラスチック成形金型用鋼を得る
ことができる。
せることができることからプラスチック成形金型用鋼の
製造に当って原料配合の自由度、即ち使用可能な原料の
自由度が高まって経済性が高まるとともに、溶接性，焼
入性等の特性に優れたプラスチック成形金型用鋼を得る
ことができる。
【００１３】次に上記合金成分の働きと含有量の限定理
由を詳述する。 Ｃ：０．１０〜０．２５％ Ｃは組織と硬さを調整するための基本的な添加元素であ
る。Ｃは熱処理残留応力を除去するための６００℃程度
の焼戻しにおいて所要の硬さを確保するために（望まし
くはＨＲＣ２５以上、より望ましくは２８以上）０．１
０％以上必要である。一方０．２５％を超えて含有させ
ると、下記Ｓｉの含有量の下で溶接性の低下を招き、ま
た組織がマルテンサイト組織化して被削性が低下する。
従って上限を０．２５％とする。
由を詳述する。 Ｃ：０．１０〜０．２５％ Ｃは組織と硬さを調整するための基本的な添加元素であ
る。Ｃは熱処理残留応力を除去するための６００℃程度
の焼戻しにおいて所要の硬さを確保するために（望まし
くはＨＲＣ２５以上、より望ましくは２８以上）０．１
０％以上必要である。一方０．２５％を超えて含有させ
ると、下記Ｓｉの含有量の下で溶接性の低下を招き、ま
た組織がマルテンサイト組織化して被削性が低下する。
従って上限を０．２５％とする。
【００１４】Ｓｉ：０．２５超〜０．３５％ Ｓｉは脱酸作用，耐酸化性，焼入性，基地硬さを高める
点で有効な成分である。但し０．２５％以下では原料配
合面で経済性が悪いため０．２５％を超える量とする。
一方０．３５％より多くなると靱性，溶接性が低下する
ため上限を０．３５％とする。
点で有効な成分である。但し０．２５％以下では原料配
合面で経済性が悪いため０．２５％を超える量とする。
一方０．３５％より多くなると靱性，溶接性が低下する
ため上限を０．３５％とする。
【００１５】Ｍｎ：１．２０〜２．２０％ Ｍｎは脱酸作用のため、またベーナイト組織を得るため
の焼入性，基地硬さの向上のため、更にＳと結合して被
削性を付与するための成分として有効な成分である。ま
たＭｎは一定量以上添加することによって溶接性を高め
る働きも有する。但しそのためには１．２０％以上含有
させる必要がある。一方２．２０％を超えると溶接性と
被削性が低下するため上限を２．２０％とする。
の焼入性，基地硬さの向上のため、更にＳと結合して被
削性を付与するための成分として有効な成分である。ま
たＭｎは一定量以上添加することによって溶接性を高め
る働きも有する。但しそのためには１．２０％以上含有
させる必要がある。一方２．２０％を超えると溶接性と
被削性が低下するため上限を２．２０％とする。
【００１６】Ｐ：≦０．０２０％ Ｐは溶接割れ感受性にとって有害であり、その上限を
０．０２０％とする必要がある。
０．０２０％とする必要がある。
【００１７】Ｓ：０．０１〜０．０５％ ＳはＭｎと結合して被削性を付与し、また溶接割れ防止
にも有効である。但し多過ぎると靱性，熱間加工性が低
下する。本発明ではＳを０．０１〜０．０５％の範囲で
含有させることが必要である。
にも有効である。但し多過ぎると靱性，熱間加工性が低
下する。本発明ではＳを０．０１〜０．０５％の範囲で
含有させることが必要である。
【００１８】Ｃｒ：１．６０〜３．００％ Ｃｒは耐酸化性，ベーナイト組織を得るための焼入性，
焼戻時の微細炭化物析出による硬さ確保に有効な成分で
ある。またＣｒを１．６０％以上とすることによって良
好な溶接性を確保することができる。他方３．００％を
超えて多く含有させると組織がマルテンサイト組織化し
て硬さが過剰となり、被削性が低下する。
焼戻時の微細炭化物析出による硬さ確保に有効な成分で
ある。またＣｒを１．６０％以上とすることによって良
好な溶接性を確保することができる。他方３．００％を
超えて多く含有させると組織がマルテンサイト組織化し
て硬さが過剰となり、被削性が低下する。
【００１９】Ｍｏ：０．０３〜２．００％ Ｍｏは焼入性を高めるとともに６００℃以上での焼戻軟
化抵抗性を与える。そのための必須添加量として０．０
３％以上が必要である。一方２．００％を超えて含有さ
せると被削性が低下するとともにコストアップを招くの
で上限を２．００％とする。
化抵抗性を与える。そのための必須添加量として０．０
３％以上が必要である。一方２．００％を超えて含有さ
せると被削性が低下するとともにコストアップを招くの
で上限を２．００％とする。
【００２０】Ｖ：０．０１〜０．４０％ Ｖは焼戻時の微細炭化物析出による硬さ確保の上で、ま
た結晶粒を微細化する上で有効な成分であり、本発明で
は０．０１％以上含有させる。但し０．４０％を超えて
含有させると被削性，靱性が低下するとともに溶接性が
低下してしまう。
た結晶粒を微細化する上で有効な成分であり、本発明で
は０．０１％以上含有させる。但し０．４０％を超えて
含有させると被削性，靱性が低下するとともに溶接性が
低下してしまう。
【００２１】Ｂ：≦０．００２％ Ｂは溶接割れ感受性にとって有害であり、０．００２％
以下に規制する必要がある。
以下に規制する必要がある。
【００２２】Ｃｕ：≦１．０％ Ｎｉ：≦２．０％ Ｃｕ及びＮｉは必要な硬さを得るために加えられる成分
で何れも本発明において選択添加元素である。ここでＣ
ｕは５００℃以上での焼戻しにおいて析出硬化により硬
さを得るために有効であり、一方多過ぎると熱間加工性
を害する。そこで本発明では上限を１．０％とする。Ｎ
ｉは焼入性向上に寄与する元素で２．０％以下の範囲で
含有させる。この上限を超えると被削性が悪くなる。
で何れも本発明において選択添加元素である。ここでＣ
ｕは５００℃以上での焼戻しにおいて析出硬化により硬
さを得るために有効であり、一方多過ぎると熱間加工性
を害する。そこで本発明では上限を１．０％とする。Ｎ
ｉは焼入性向上に寄与する元素で２．０％以下の範囲で
含有させる。この上限を超えると被削性が悪くなる。
【００２３】Ｚｒ：０．００３〜０．２％ Ｐｂ：０．０３〜０．２０％ Ｔｅ：０．０１〜０．１５％ Ｃａ：０．０００５〜０．０１０％ Ｂｉ：０．０１〜０．２０％ これらの成分は何れも被削性を高めるために有効な成分
である。このうちＺｒは硫化物の展伸を抑えて靱性を向
上させる作用もするが、０．２％を超えるとむしろ被削
性が低下する。また他の各元素は上記上限値を超えると
地傷やブラックスポットを発生させるため、各上限値以
下の範囲で含有させる。
である。このうちＺｒは硫化物の展伸を抑えて靱性を向
上させる作用もするが、０．２％を超えるとむしろ被削
性が低下する。また他の各元素は上記上限値を超えると
地傷やブラックスポットを発生させるため、各上限値以
下の範囲で含有させる。
【００２４】ＢＨ値＝３２６＋８４７．３（Ｃ％）＋１
８．３（Ｓｉ％）−８．６（Ｍｎ％）−１２．５（Ｃｒ
％）≦４６０ ここでＢＨ値は溶接時に最大応力が加わる溶接境界部の
母材側の硬さ（Ｈｖ）の値で、それぞれ括弧内の合金成
分の関数として表される。
８．３（Ｓｉ％）−８．６（Ｍｎ％）−１２．５（Ｃｒ
％）≦４６０ ここでＢＨ値は溶接時に最大応力が加わる溶接境界部の
母材側の硬さ（Ｈｖ）の値で、それぞれ括弧内の合金成
分の関数として表される。
【００２５】本発明者は、溶接境界部の母材側の硬さＢ
Ｈ値がＨｖで４６０を境として溶接割れ率が急激に変化
し、Ｈｖが４６０を超えると溶接割れ率が急激に高まる
事実を確認し、先の特許願（特開平３−１７７５３６
号）において開示している。
Ｈ値がＨｖで４６０を境として溶接割れ率が急激に変化
し、Ｈｖが４６０を超えると溶接割れ率が急激に高まる
事実を確認し、先の特許願（特開平３−１７７５３６
号）において開示している。
【００２６】本発明におけるＢＨ値の規定はこれに沿っ
たものであって、ＢＨ値を４６０以下に抑えることによ
って溶接割れを抑制でき、予熱，後熱を行わなくてもプ
ラスチック成形金型に対し良好に溶接補修を行うことが
可能となる。
たものであって、ＢＨ値を４６０以下に抑えることによ
って溶接割れを抑制でき、予熱，後熱を行わなくてもプ
ラスチック成形金型に対し良好に溶接補修を行うことが
可能となる。
【００２７】上記式に現れているようにＢＨ値はＣとＳ
ｉの増大につれて高くなり、また逆にＭｎ，Ｃｒ量の増
大に応じて値が低くなる。本発明はＳｉの含有量を上記
特開平３−１７７５３６号の鋼種よりも高くしており、
その点で溶接性については悪化する傾向となるが、一方
でＣの上限値を下げ且つＭｎ及びＣｒの添加量の下限値
を高めており、Ｓｉの増量による溶接性への悪影響をそ
れらによって解消している点に特徴がある。
ｉの増大につれて高くなり、また逆にＭｎ，Ｃｒ量の増
大に応じて値が低くなる。本発明はＳｉの含有量を上記
特開平３−１７７５３６号の鋼種よりも高くしており、
その点で溶接性については悪化する傾向となるが、一方
でＣの上限値を下げ且つＭｎ及びＣｒの添加量の下限値
を高めており、Ｓｉの増量による溶接性への悪影響をそ
れらによって解消している点に特徴がある。
【００２８】
【実施例】次に本発明の実施例を以下に詳述する。表１
に示す組成の鋼を溶製及び鍛造した後、以下の条件で熱
処理を施し、試験片を作製してＪＩＳ−Ｚ３１５８に規
定する斜めＹ型溶接割れ試験を実施した。その結果が硬
さとともに表２に示してある。
に示す組成の鋼を溶製及び鍛造した後、以下の条件で熱
処理を施し、試験片を作製してＪＩＳ−Ｚ３１５８に規
定する斜めＹ型溶接割れ試験を実施した。その結果が硬
さとともに表２に示してある。
【００２９】〈熱処理条件〉 焼入れ ８７０〜９５０℃ 焼戻し ６２０℃
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】表に示す結果から、本発明例の鋼種の場合
溶接性が良好で、しかも高い硬度が得られることが分か
る。尚、以上はあくまで本発明の具体例であって、本発
明は他の態様で実施することも可能である。
溶接性が良好で、しかも高い硬度が得られることが分か
る。尚、以上はあくまで本発明の具体例であって、本発
明は他の態様で実施することも可能である。
【００３３】
【発明の効果】本発明によれば、プラスチック成形金型
用鋼を製造するに当って、合金成分としてのＳｉを多く
含有させることが可能となり、金型用鋼の製造に当って
原料配合の自由度が高まって経済性が良好となるととも
に、溶接性，焼入性等の特性に優れたプラスチック成形
金型用鋼を得ることができる。
用鋼を製造するに当って、合金成分としてのＳｉを多く
含有させることが可能となり、金型用鋼の製造に当って
原料配合の自由度が高まって経済性が良好となるととも
に、溶接性，焼入性等の特性に優れたプラスチック成形
金型用鋼を得ることができる。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ ：０．１０〜０．２５％ Ｓｉ：０．２５超〜０．３５％ Ｍｎ：１．２０〜２．２０％ Ｐ ：≦０．０２０％ Ｓ ：０．０１〜０．０５％ Ｃｒ：１．６０〜３．００％ Ｍｏ：０．０３〜２．００％ Ｖ ：０．０１〜０．４０％ Ｂ ：≦０．００２％ 残部実質的にＦｅから成り且つ下記式 ＢＨ値＝３２６＋８４７．３（Ｃ％）＋１８．３（Ｓｉ
％）−８．６（Ｍｎ％）−１２．５（Ｃｒ％）≦４６０ を満足する組成を有する溶接性に優れたプラスチック成
形金型用鋼。 - 【請求項２】 重量％で Ｃ ：０．１０〜０．２５％ Ｓｉ：０．２５超〜０．３５％ Ｍｎ：１．２０〜２．２０％ Ｐ ：≦０．０２０％ Ｓ ：０．０１〜０．０５％ Ｃｒ：１．６０〜３．００％ Ｍｏ：０．０３〜２．００％ Ｖ ：０．０１〜０．４０％ Ｂ ：≦０．００２％ に加えてＣｕ，Ｎｉの何れか１種又は２種を Ｃｕ：≦１．０％ Ｎｉ：≦２．０％ の範囲で含有し、残部実質的にＦｅから成り且つ下記式 ＢＨ値＝３２６＋８４７．３（Ｃ％）＋１８．３（Ｓｉ
％）−８．６（Ｍｎ％）−１２．５（Ｃｒ％）≦４６０ を満足する組成を有する溶接性に優れたプラスチック成
形金型用鋼。 - 【請求項３】 重量％で Ｃ ：０．１０〜０．２５％ Ｓｉ：０．２５超〜０．３５％ Ｍｎ：１．２０〜２．２０％ Ｐ ：≦０．０２０％ Ｓ ：０．０１〜０．０５％ Ｃｒ：１．６０〜３．００％ Ｍｏ：０．０３〜２．００％ Ｖ ：０．０１〜０．４０％ Ｂ ：≦０．００２％ に加えてＺｒ，Ｐｂ，Ｔｅ，Ｃａ，Ｂｉの何れか１種又
は２種以上を Ｚｒ：０．００３〜０．２％ Ｐｂ：０．０３〜０．２０％ Ｔｅ：０．０１〜０．１５％ Ｃａ：０．０００５〜０．０１０％ Ｂｉ：０．０１〜０．２０％ の範囲で含有し、残部実質的にＦｅから成り且つ下記式 ＢＨ値＝３２６＋８４７．３（Ｃ％）＋１８．３（Ｓｉ
％）−８．６（Ｍｎ％）−１２．５（Ｃｒ％）≦４６０ を満足する組成を有する溶接性に優れたプラスチック成
形金型用鋼。 - 【請求項４】 重量％で Ｃ ：０．１０〜０．２５％ Ｓｉ：０．２５超〜０．３５％ Ｍｎ：１．２０〜２．２０％ Ｐ ：≦０．０２０％ Ｓ ：０．０１〜０．０５％ Ｃｒ：１．６０〜３．００％ Ｍｏ：０．０３〜２．００％ Ｖ ：０．０１〜０．４０％ Ｂ ：≦０．００２％ に加えてＣｕ，Ｎｉの何れか１種又は２種を Ｃｕ：≦１．０％ Ｎｉ：≦２．０％ の範囲で含有するとともにＺｒ，Ｐｂ，Ｔｅ，Ｃａ，Ｂ
ｉの何れか１種又は２種以上を Ｚｒ：０．００３〜０．２％ Ｐｂ：０．０３〜０．２０％ Ｔｅ：０．０１〜０．１５％ Ｃａ：０．０００５〜０．０１０％ Ｂｉ：０．０１〜０．２０％ の範囲で含有し、残部実質的にＦｅから成り且つ下記式 ＢＨ値＝３２６＋８４７．３（Ｃ％）＋１８．３（Ｓｉ
％）−８．６（Ｍｎ％）−１２．５（Ｃｒ％）≦４６０ を満足する組成を有する溶接性に優れたプラスチック成
形金型用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33156594A JPH08165542A (ja) | 1994-12-08 | 1994-12-08 | 溶接性に優れたプラスチック成形金型用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33156594A JPH08165542A (ja) | 1994-12-08 | 1994-12-08 | 溶接性に優れたプラスチック成形金型用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08165542A true JPH08165542A (ja) | 1996-06-25 |
Family
ID=18245086
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33156594A Pending JPH08165542A (ja) | 1994-12-08 | 1994-12-08 | 溶接性に優れたプラスチック成形金型用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08165542A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003083153A1 (fr) * | 2002-04-03 | 2003-10-09 | Industeel France | Bloc en acier pour la fabrication de moules d'injection de matiere plastique ou pour la fabrication de pieces pour le travail des metaux |
| WO2003083154A1 (fr) * | 2002-04-03 | 2003-10-09 | Industeel (France) | Bloc en acier pour la fabrication de moules pour le moulage par injection de matieres plastiques ou pour la fabrication d'outils pour le travail des metaux |
| EP2218802A1 (en) * | 2009-01-29 | 2010-08-18 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Steel for mold for plastic molding and mold for plastic molding |
-
1994
- 1994-12-08 JP JP33156594A patent/JPH08165542A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO2003083153A1 (fr) * | 2002-04-03 | 2003-10-09 | Industeel France | Bloc en acier pour la fabrication de moules d'injection de matiere plastique ou pour la fabrication de pieces pour le travail des metaux |
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| FR2838137A1 (fr) * | 2002-04-03 | 2003-10-10 | Usinor | Acier pour la fabrication de moules pour le moulage par injection de matieres plastiques ou pour la fabrication d'outils pour le travail des metaux |
| FR2838138A1 (fr) * | 2002-04-03 | 2003-10-10 | Usinor | Acier pour la fabrication de moules d'injection de matiere plastique ou pour la fabrication de pieces pour le travail des metaux |
| CN1317416C (zh) * | 2002-04-03 | 2007-05-23 | 法国安达斯戴乐公司 | 用于制造塑性材料注塑成型用的模具或用于制造金属加工部件的钢锭 |
| AU2003258841B2 (en) * | 2002-04-03 | 2008-05-29 | Industeel France | Bulk steel for the production of injection moulds for plastic material or for the production of pieces for working metals |
| EP2218802A1 (en) * | 2009-01-29 | 2010-08-18 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Steel for mold for plastic molding and mold for plastic molding |
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