TW201934314A - 真空隔熱材及隔熱箱 - Google Patents

Abstract

一種真空隔熱材，係包括由纖維集合體所構成的芯材、及被覆芯材的外包材，該外包材的內部係被減壓密封且將隔熱方向的熱量遮蔽之真空隔熱材，芯材係使用連續單絲法而製造，芯材的平均纖維長度係在物理上能夠收納在外包材的範圍內為7cm以上，芯材的纖維延伸之方向與對隔熱方向為正交的面之構成角度的平均值為0°以上且10°以下，在外包材的內部之芯材的密度，係芯材在外包材的內部物理上能夠構成的真空空間之範圍內為280kg/m³以上。

Description

真空隔熱材及隔熱箱

本發明係有關於一種外包材的內部被減壓密封且將隔熱方向的熱量遮蔽之真空隔熱材及隔熱箱。

先前，冰箱等使用作為隔熱材之真空隔熱材，係由使內部成為真空的容器、及被放入至容器內的隔熱構件所構成。隔熱構件，係已知將無鹼長纖維玻璃棉疊合之後，對疊合後的玻璃棉施行冷沖壓加工之物(例如參照專利文獻1)。

專利文獻1記載的隔熱構件之芯材，係經施行針穿孔加工的無鹼長纖維玻璃棉。纖維長度度為30mm以上100mm以下。纖維直徑為6μm以上25μm以下。芯材的纖維之聚集後的密度為100kg/m³以上230kg/m³以下。抽真空後的密度為250kg/m³以上450kg/m³以下。

依照專利文獻1，藉由如上述構成而放入容器內且經抽真空的隔熱構件，係將無鹼長纖維玻璃棉疊合且施行針穿孔加工而形成。藉此，能夠提高抽真空前之玻璃棉的密度且減小因抽真空引起體積收縮。

又，依照專利文獻1，係使用水玻璃等無機材料的黏結劑邊對無鹼長纖維玻璃棉施行壓縮加工邊使其凝固而形成隔熱構件。藉此，能夠抑制抽真空後之玻璃棉的體積收縮。

[先前技術文獻]

[專利文獻]

[專利文獻1]日本特開平7-96563號公報

在專利文獻1的技術，係規定纖維長度度為30mm以上100mm以下，抽真空後的密度為250kg/m³以上450kg/m³以下。但是纖維長度為較短且抽真空後的密度為較小時，對隔熱方向於正交方向延伸之熱傳達路徑的成分變為較短。因此，沿著隔熱方向而產生接近直線狀的熱傳達路徑。因而真空隔熱材的熱傳導率變高且隔熱性能變差。

又，專利文獻1未記載有關纖維延伸方向對隔熱方向為正交的面之角度亦即配向角。但是配向角較大時，將纖維延伸方向配向在沿著隔熱方向之概率變高且熱傳達路徑為變短。因而熱傳導率變高且隔熱性能低落。

本發明係為了解決上述課題而進行，其目的係提供一種在隔熱方向範圍之熱傳達路徑較長、熱傳導率較低且能夠提升隔熱性能之真空隔熱材及隔熱箱。

本發明之真空隔熱材，係包括由纖維集合體所構成的芯材、及被覆前述芯材的外包材，前述外包材的內部係被減壓密封且將隔熱方向的熱量遮蔽之真空隔熱材，前述芯材係使用連續單絲法而製造，前述芯材的平均纖維長度係在物理上能夠收納在前述外包材的範圍內為7cm以上，芯材的纖維延伸之方向與對隔熱方向為正交的面之構成角度的平均值為0°以上10°以下，在前述外包材的內部之前述芯材的密度，係前述芯材在前述外包材的內部物理上能夠在纖維之間構成具有空隙的真空空間之範圍內為280kg/m³以上。

本發明之隔熱箱係包括外箱、及配置在前述外箱的內部之內箱， 將上述真空隔熱材夾在對隔熱方向為正交的表背面而配置在前述外箱與前述內箱之間。

依照本發明之真空隔熱材及隔熱箱，芯材的平均纖維長度係在物理上能夠收納在外包材的範圍內為7cm以上。芯材的纖維延伸方向與隔熱方向正交的面之構成角度的平均值為0°以上10°以下。在外包材的內部之芯材的密度，係芯材在外包材的內部物理上能夠在纖維之間構成具有空隙的真空空間之範圍內為280kg/m³以上。藉此，在對隔熱方向於正交方向延伸的熱傳達路徑之成分變長。因此，在隔熱方向範圍之熱傳達路徑為變長，熱傳導率較低且能夠提升隔熱性能提升。

1‧‧‧真空隔熱材

2‧‧‧芯材

2a‧‧‧纖維薄板

3‧‧‧外包材

4‧‧‧水分吸附劑

5‧‧‧熔接密封部

6‧‧‧隔熱箱

7‧‧‧內箱

8‧‧‧外箱

9‧‧‧發泡胺甲酸酯隔熱材

第1圖係顯示本發明的實施形態1之平均纖維根數的測定用試料之掃描型電子顯微鏡的二次電子影像圖。

第2圖係顯示本發明的實施形態1之真空隔熱材之剖面圖。

第3圖係顯示本發明的實施形態1之芯材的平均纖維長度與熱傳導率的關係之圖。

第4圖係顯示本發明的實施形態1之配向角與熱傳導率的關係之圖。

第5圖係顯示本發明的實施形態1之芯材密度與熱傳導率的關係之圖。

第6圖係顯示本發明的實施形態1之實施例1、2的芯材的熱傳達路徑之示意圖。

第7圖係顯示本發明的實施形態1之比較例1~4的芯材的熱傳達路徑之示意圖。

第8圖係顯示本發明的實施形態2之隔熱箱之示意圖。

以下，基於圖式而說明本發明的實施形態。又，在各圖示，附加相同符號之物係相同或與其相當之物，其在說明書的全文為共同。又，在剖面圖的圖式，係鑒於視認性而適當地將影線。而且，在說明書全文顯示之構成要素的形態為例示且不被該等限定。

實施形態1.

<本發明的概要>

在本發明之真空隔熱材的芯材，芯材的平均纖維長度係在物理上能夠收納在外包材的範圍內為7cm以上。芯材的纖維延伸方向與對隔熱方向為正交的面C之構成角度的平均值為0°以上10°以下。在外包材內部之真空排氣後的芯材密度，係芯材在外包材的內部物理上能夠在纖維之間構成具有空隙的真空空間之範圍內為280kg/m³以上。

在此，芯材的平均纖維長度、在芯材的纖維延伸之方向與對隔熱方向為正交的面C之角度亦即配向角、及在外包材內部之真空排氣後的芯材密度，係各自意味著使用以下的方法所測定的測定值。

<芯材的平均纖維長度的測定方法>

測定者係將芯材以不折疊的方式解開。測定者係使用規尺而測定芯材的纖維長度至1mm單位為止。測定者係測定合計100根纖維長度。將合計100根纖維長度的平均值規定為平均纖維長度。

<配向角的測定方法>

所謂配向角，係在芯材的纖維延伸方向之對隔熱方向為正交的面C之角度。為了保持在真空隔熱材的狀態下之厚度，測定者係使用環氧樹脂使真空隔熱材的外側凝固而使其保持原來真空隔熱材的厚度。隨後，測定者係將真空隔熱材的外包材開封，將環氧樹脂流入至內部且使其硬化。硬化後，測定者係在 沿著隔熱方向之寬度方向範圍之面，將真空隔熱材之中央部切斷且將截面研磨，來製造平均纖維角度測定用的試料。測定者係針對所製造的試料截面，使用掃描型電子顯微鏡且以倍率500倍實施拍攝二次電子影像而成之二次電子影像進行影像解析。

第1圖係顯示本發明的實施形態1之平均纖維根數的測定用試料之掃描型電子顯微鏡的二次電子影像圖。第1圖係顯示在掃描型電子顯微鏡之照相。在照相上白色映像之一個一個橢圓形狀物為纖維剖面。對隔熱方向為正交的面C係定義為水平的0°。測定者係將纖維剖面全部假設為橢圓，各自測定其長軸的長度a[μm]至0.01μm單位為止，短軸的長度b[μm]至0.01μm單位為止及長軸及水平面的構成角θ[°]至0.01°單位為止。測定者係將測定結果代入下式而算出配向角[°]。測定者係在對隔熱方向為正交的方向的任意位置之從隔熱方向的圖示上端起至圖示下端為止的剖面，針對畫面上的全部纖維進行算出配向角且算出對隔熱方向為正交的面C之角度亦即配向角的平均值。

<真空隔熱材的構成>

第2圖係顯示本發明的實施形態1之真空隔熱材1之剖面圖。如第2圖顯示，真空隔熱材1係包括：由纖維集合體所構成的芯材2；將芯材2被覆之氣體阻障性外包材3；及將外包材3內部的水分吸附而抑制經時劣化之水分吸附劑4。使用熱密封等的熔接密封部5，在外包材3的內部被減壓至1Pa~3Pa的真空度之狀態下將開口部密封。

外包材3係至少具有氣體阻障層及熱熔接層。外包材3亦可按照必 要而設置有表面保護層等。

作為外包材3的氣體阻障層，能夠使用將金屬、金屬氧化物、類鑽碳(Diamond like carbon)蒸鍍而成之塑膠膜、或金屬箔等。又，氣體阻障層係只要是為了減低氣體透過之目的而使用，就沒有特別指定。又，在氣體阻障層方面，在塑膠膜上之金屬氧化物蒸鍍的材料係能夠使用氧化矽或氧化鋁等。但是，金屬氧化物蒸鍍的材料係沒有特別指定。

在構成外包材3之薄膜之中，外包材3的熱熔接層係氣體透過度為最大的部分。熱熔接層的性質係大大地影響真空隔熱材1的經時隔熱性能。考慮在減壓密封步驟之密封品質的安定性、抑制氣體從熱熔接部端面侵入、及在使用金屬箔作為氣體阻障層時因熱傳導而從表面產生熱洩漏(heat leak)時，熱熔接層厚度係以25μm~60μm為佳。作為熱熔接層的材料，係能夠使用無延伸聚丙烯膜、高密度聚乙烯膜、或直鏈狀低密度聚乙烯膜等。但是，熱熔接層的材料係沒有特別指定。

又，外包材3的氣體阻障層外側，亦能夠進一步設置表面保護層。作為表面保護層，係能夠利用聚對苯二甲酸乙二酯膜、聚丙烯膜、或耐綸膜的延伸加工品等。而且，該等表面保護層係被耐綸膜等覆蓋外側時，耐折疊彎曲性及耐扎刺性等提升。

而且，外包材3的袋形狀係能夠使用四方密封袋、挎袋(gazette bag)、三方密封袋、枕頭袋、或封箱帶(center tape)密封袋等。但是，外包材3的袋形狀係沒有特別指定。

芯材2係由將剖面真圓且細長的圓柱狀玻璃棉等的纖維彙集而成之纖維集合體所構成。芯材2係使用連續單絲法而製造。藉此，芯材2係由剖面真圓且細長的圓柱狀纖維所構成。芯材2係將複數片纖維薄板2a在隔熱方向層積而構成板狀纖維集合體。在第2圖，芯材2係層積有4片纖維薄板2a。但是，芯材 2亦可由1個以上的板狀體所構成。又，芯材2亦可為在纖維們之間具有間隙且膨脹而成的纖維體之塊狀物。而且，芯材2亦可將上述複數個塊狀物接合而構成纖維集合體。

水分吸附劑4為被插入至通氣性良好的袋子之氧化鈣(CaO)等。水分吸附劑4係不被CaO限定。水分吸附劑4亦可使用沸石等，只要具有水分吸附性之物，就沒有特別限定。

<真空隔熱材1的製造方法>

芯材2係被插入至外包材3內且真空隔熱材1係經過用以除去水分的乾燥步驟。隨後，水分吸附劑4係被插入至外包材3內。而且，使用熱密封等在外包材3的內部被減壓至1Pa~3Pa的真空度的狀態下，將外包材3的開口部密封。藉此，能夠得到真空隔熱材1。

又，乾燥步驟係能夠實施將芯材2及被覆芯材2之外包材3的水分除去之步驟即可。乾燥步驟係例如在110℃進行2小時的加熱即可。但是，乾燥步驟的加熱條件係不被此限定，在能夠將芯材2及被覆芯材2之外包材3的水分除去之條件下即可。

而且，水分吸附劑4係不被在經過乾燥步驟之後而插入限定。水分吸附劑4亦可在乾燥步驟之前、或是在使用加工裝置將芯材2及被覆芯材2之外包材3進行加壓壓縮之前插入。

<測定結果>

以下，係說明使用使用上述方法所測定的實施例1、2及比較例1~4之測定結果。在表1，係顯示實施例1、2及比較例1~4的測定值。

<實施例1>

使用上述的方法測定芯材2的平均纖維長度時為7.9cm。又，使用上述的方法測定纖維對隔熱方向為正交的面C之平均配向角時為8.9°。

針對實施例1的真空隔熱材1，以300mm×300mm×16mm尺寸測定熱傳導率時熱傳導率係成為良好的值之1.24mW/m‧K。測定條件係在高溫測37.7℃、低溫側10℃、平均溫度23.85℃的條件下實施。針對實施例1的真空隔熱材1測定真空排氣後的密度時為298kg/m³。

<實施例2>

使用上述的方法測定芯材2的平均纖維長度時為9.5cm。又，使用上述的方法測定纖維對隔熱方向為正交的面C之平均配向角時為7.2°。

針對實施例2的真空隔熱材1，以300mm×300mm×16mm尺寸和實施例1同條件下測定熱傳導率時熱傳導率係成為良好的值之1.16mW/m‧K。針對實施例2的真空隔熱材1測定真空排氣後的密度時為300kg/m³。

<比較例1>

使用上述的方法測定芯材2的平均纖維長度時為5.2cm。又，使用上述的方法測定纖維對隔熱方向為正交的面C之平均配向角時為10.2°。

針對比較例1的真空隔熱材1，以300mm×300mm×16mm尺寸和實施例1同條件下測定熱傳導率時熱傳導率係變為較高之1.51mW/m‧K。針對比較例1的真空隔熱材1測定真空排氣後的密度時為282kg/m³。

相較於實施例1、2的真空隔熱材1的熱傳導率為1.16mW/m‧K~1.24mW/m‧K，比較例1的真空隔熱材1的熱傳導率係成為較差的值。亦即，因為相較於實施例1、2的真空隔熱材1，比較例1的真空隔熱材1之熱傳導率較高，所以真空隔熱材1的隔熱性能較差。

<比較例2>

使用上述的方法測定芯材2的平均纖維長度時為6.4cm。又，使用上述的方法測定纖維對隔熱方向為正交的面C之平均配向角時為11.0°。

針對比較例2的真空隔熱材1，以300mm×300mm×16mm尺寸和實 施例1同條件下測定熱傳導率時熱傳導率係變為較高之1.54mW/m‧K。針對比較例2的真空隔熱材1測定真空排氣後的密度時為271kg/m³。

相較於實施例1、2的真空隔熱材1的熱傳導率為1.16mW/m‧K~1.24mW/m‧K，比較例2的真空隔熱材1的熱傳導率係成為較差的值。亦即，因為相較於實施例1、2的真空隔熱材1，比較例2的真空隔熱材1之熱傳導率較高，所以真空隔熱材1的隔熱性能較差。

<比較例3>

使用上述的方法測定芯材2的平均纖維長度時為2.0cm。又，使用上述的方法測定纖維對隔熱方向為正交的面C之平均配向角時為13.6°。

針對比較例3的真空隔熱材1，以300mm×300mm×16mm尺寸和實施例1同條件下測定熱傳導率時熱傳導率係變為較高之1.58mW/m‧K。針對比較例3的真空隔熱材1測定真空排氣後的密度時為241kg/m³。

相較於實施例1、2的真空隔熱材1的熱傳導率為1.16mW/m‧K~1.24mW/m‧K，比較例3的真空隔熱材1的熱傳導率係成為較差的值。亦即，因為相較於實施例1、2的真空隔熱材1，比較例3的真空隔熱材1之熱傳導率較高，所以真空隔熱材1的隔熱性能較差。

<比較例4>

使用上述的方法測定芯材2的平均纖維長度時為3.1cm。又，使用上述的方法測定纖維對隔熱方向為正交的面C之平均配向角時為15.3°。

針對比較例4的真空隔熱材1，以300mm×300mm×16mm尺寸和實施例1同條件下測定熱傳導率時熱傳導率係變為較高之1.55mW/m‧K。針對比較例4的真空隔熱材1測定真空排氣後的密度時為227kg/m³。

相較於實施例1、2的真空隔熱材1的熱傳導率為1.16mW/m‧K~1.24mW/m‧K，比較例4的真空隔熱材1的熱傳導率係成為較差的值。亦即， 因為相較於實施例1、2的真空隔熱材1，比較例4的真空隔熱材1之熱傳導率較高，所以真空隔熱材1的隔熱性能較差。

<比較結果>

將以上實施例1、2及比較例1~4的結果標繪在圖表。

<針對芯材2的平均纖維長度之考察>

第3圖係顯示本發明的實施形態1之芯材2的平均纖維長度與熱傳導率的關係之圖。相對於在芯材2的平均纖維長度為小於7cm的範圍之熱傳導率為1.5mW/m‧K以上，在芯材2的平均纖維長度為7cm以上的範圍為1.3mW/m‧K以下。藉此，得知在芯材2的平均纖維長度為7cm附近具有回折點。

<針對配向角之考察>

第4圖係顯示本發明的實施形態1之配向角與熱傳導率的關係之圖。相對於在配向角為大於10°的範圍之熱傳導率為1.5mW/m‧K以上，在配向角為10°以下的範圍為1.3mW/m‧K以下。藉此，得知在配向角為10°的附近具有回折點。

<針對芯材2的密度之考察>

第5圖係顯示本發明的實施形態1之芯材2密度與熱傳導率的關係之圖。相對於芯材2的密度為小於280kg/m³的範圍之熱傳導率為1.5mW/m‧K以上，在芯材2 的密度為280kg/m³以上的範圍為1.3mW/m‧K以下。藉此，得知在芯材2的密度為280kg/m³的附近具有回折點。

<從比較結果所得到的見解>

在配向角與熱傳導率的關係，有關於具有回折點之情形，係能夠藉由從回折點拉開距離時相互的關係為緩慢地變化，而在回折點附近時相互的關係為急遽地變化之滲透理論(Percolation theory)來說明。第6圖係顯示本發明的實施形態1之實施例1、2的芯材2的熱傳達路徑之示意圖。如第6圖顯示，配向角變為越小，纖維配向在真空隔熱材1的隔熱方向之概率變為越低，而且熱傳達路徑在對隔熱方向為正交方向之偏移變為越長。因此，熱傳導率較低且隔熱性能變高。

第7圖係顯示本發明的實施形態1之比較例1~4的芯材的熱傳達路徑之示意圖。如第7圖顯示，配向角變大時，纖維配向在隔熱方向之概率變高，而且對隔熱方向為正交的成分較短且熱傳達路徑為變短。因此，熱傳導率較高且隔熱性能變低。

從實驗結果，配向角為10°附近時，係暗示熱傳達路徑在隔熱方向為急速地變化。從以上的理由，認為在配向角與熱傳導率的關係具有回折點。

又，針對芯材2的平均纖維長度，亦同樣地能夠藉由滲透理論而說明。

如上述的考察，芯材2的平均纖維長度、配向角及芯材2的密度之3個參數係各自與熱傳導率係相互具有相關。而且芯材2的平均纖維長度、配向角及芯材2的密度之3個參數亦相互具有強大的關係。

亦即，將配向角設定為10°以下時，芯材2的平均纖維長度未較長時係難以形成構成在隔熱方向具有厚度的真空空間之支撐體。又，同樣地，將配向角設定為10°以下時，纖維的隔熱方向成分較短而形成構成在隔熱方向 具有厚度的真空空間之支撐體時，係產生必須將纖維重疊若干層且芯材2的密度提高。

因此，在本發明之真空隔熱材1的芯材2，芯材2的平均纖維長度係在物理上能夠收納在外包材3的範圍內為7cm以上。在芯材2的纖維延伸方向之對隔熱方向為正交的面C之配向角的平均值為0°以上10°以下。在外包材3的內部之真空排氣後的芯材2的密度，係芯材2在外包材3的內部物理上能夠在纖維之間構成具有空隙的真空空間之範圍內為280kg/m³以上。如此，基於該等3個數值限定為較強的相互關係而能夠發揮相乘效果。

又，通常纖維長度較短時，係產生沿著接近對隔熱方向為平行的隔熱方向之直線的熱傳達路徑。因此，熱傳導率變高且隔熱性能變差。但是如表1顯示，芯材2的平均纖維長度為8cm~9.5cm的範圍時，藉由將配向角設為10°以下而能夠防止隔熱性能變差。

<實施形態1的效果>

依照實施形態1，真空隔熱材1係包括由纖維集合體所構成之芯材2。真空隔熱材1係包括被覆芯材2之外包材3。真空隔熱材1之外包材3的內部係被減壓密封且將隔熱方向的熱量遮蔽。芯材2係使用連續單絲法而製造。芯材2的平均纖維長度係在物理上能夠收納在外包材3的範圍內為7cm以上。芯材2的纖維延伸方向與對隔熱方向為正交的面C之構成角度亦即配向角的平均值為0°以上10°以下。在外包材3的內部之真空排氣後之芯材2的密度，係芯材2在外包材3的內部物理上能夠在纖維之間構成具有空隙的真空空間之範圍內為280kg/m³以上。

依照該構成時，芯材2在對隔熱方向為正交方向延伸長度增加且在對隔熱方向於正交方向延伸的熱傳達路徑之成分變長。因而，在隔熱方向範圍之熱傳達路徑為變長，而且熱傳導率較低且能夠提升隔熱性能。

依照實施形態1，芯材2的平均纖維長度為8cm以上9.5cm以下。

依照該構成時，藉由芯材2的平均纖維長度為8cm以上，芯材2在對隔熱方向為正交方向延伸長度係進一步增加且在對隔熱方向於正交方向延伸的熱傳達路徑之成分係進一步變長。又，藉由芯材2的平均纖維長度為9.5cm以下，芯材2的纖維不會變為太長而容易製造且容易操作。而且，藉由芯材2的平均纖維長度為8cm以上9.5cm以下，在能夠以低成本製造之同時，隔熱性能係容易顯著地提升。

依照實施形態1，芯材2係將複數片纖維薄板2a在隔熱方向層積而構成板狀。

依照該構成時，在1片纖維薄板2a，容易構成纖維延伸方向對隔熱方向為正交的面C之配向角的平均值為0°以上10°以下。這是因為在1片纖維薄板2a，纖維係沿著延伸方向纖維薄板2a的平板面而躺著，纖維不從纖維薄板2a的平板面立起之緣故。又，因為將複數片纖維薄板2a層積在隔熱方向，所以在外包材3的內部之真空排氣後的芯材2的密度，係在芯材的外包材3的內部物理上能夠在纖維之間構成具有空隙的真空空間之範圍內容易構成280kg/m³以上。

實施形態2.

在上述實施形態1已說明了真空隔熱材1。藉由搭載該真空隔熱材1，能夠提供一種耗電較小之冰箱的隔熱箱6。在此只說明其特徵部分。針對其它冰箱的部分，因為與通常使用的冰箱之部分沒有差異，所以將說明省略。針對真空隔熱材1，因為亦與上述實施形態1同樣的構成，所以將說明省略。

第8圖係顯示本發明的實施形態2之隔熱箱6之示意圖。如第8圖顯示，冰箱的隔熱箱6係由ABS樹脂所構成之內箱7、及由鋼板所構成之外箱8所構成。在外箱8與內箱7之間的空間，係將對隔熱方向為正交的表背面夾住而配置有真空隔熱材1。真空隔熱材1係一面貼附在內箱7而配置。在外箱8與內箱7之間的空間之真空隔熱材1以外的空間，係發泡填充有發泡胺甲酸酯隔熱材9。

<實施形態2的效果>

依照實施形態2，隔熱箱6係包括外箱8。隔熱箱6係包括配置在外箱8的內部之內箱7。上述實施形態1的真空隔熱材1，係將對隔熱方向為正交的表背面夾住而被配置在外箱8與內箱7之間。

依照該構成時，實施形態1的真空隔熱材1係將對隔熱方向為正交的表背面夾住而被配置在外箱8與內箱7之間。藉此，在外箱8與內箱7之間之對隔熱方向於正交方向延伸的熱傳達路徑之成分變長。因而，在外箱8與內箱7之間之隔熱方向範圍的熱傳達路徑為變長，而且熱傳導率較低且能夠提升隔熱性能。

Claims (3)

1. 一種真空隔熱材，係包括由纖維集合體所構成的芯材、及被覆前述芯材的外包材，前述外包材的內部係被減壓密封且將隔熱方向的熱量遮蔽之真空隔熱材，前述芯材係使用連續單絲法而製造，前述芯材的平均纖維長度為8cm以上9.5cm以下，前述芯材的纖維延伸之方向與對隔熱方向為正交的面之構成角度的平均值為0°以上10°以下，在前述外包材的內部之前述芯材的密度，係前述芯材在前述外包材的內部物理上能夠在纖維之間構成具有空隙的真空空間之範圍內為280kg/m³以上。
2. 如申請專利範圍第1項所述之真空隔熱材，其中前述芯材係將複數片纖維薄板在隔熱方向層積而構成板狀。
3. 一種隔熱箱，係包括外箱、及配置在前述外箱的內部之內箱，將如申請專利範圍第1或2項所述之真空隔熱材，夾在對隔熱方向為正交的表背面而配置在前述外箱與前述內箱之間。