UA120185C2 - Спосіб виготовлення надміцного сталевого листа з покриттям або без покриття і одержаний лист - Google Patents

Спосіб виготовлення надміцного сталевого листа з покриттям або без покриття і одержаний лист Download PDF

Info

Publication number
UA120185C2
UA120185C2 UAA201613598A UAA201613598A UA120185C2 UA 120185 C2 UA120185 C2 UA 120185C2 UA A201613598 A UAA201613598 A UA A201613598A UA A201613598 A UAA201613598 A UA A201613598A UA 120185 C2 UA120185 C2 UA 120185C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
steel sheet
temperature
steel
redistribution
sheet
Prior art date
Application number
UAA201613598A
Other languages
English (en)
Inventor
Ольга А. Ґіріна
Ольга А. ГИРИНА
Деймон Панахі
Дэймон ПАНАХИ
Original Assignee
Арселорміттал
Арселормиттал
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=52014170&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=UA120185(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Арселорміттал, Арселормиттал filed Critical Арселорміттал
Publication of UA120185C2 publication Critical patent/UA120185C2/uk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/04—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/04—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material
    • B32B15/043—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material of metal
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/18—Layered products comprising a layer of metal comprising iron or steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/78—Combined heat-treatments not provided for above
    • C21D1/785—Thermocycling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0278—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular surface treatment 
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/12—Aluminium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C23C2/29—Cooling or quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/40—Plates; Strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
    • C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
    • C25D3/00—Electroplating: Baths therefor
    • C25D3/02—Electroplating: Baths therefor from solutions
    • C25D3/22—Electroplating: Baths therefor from solutions of zinc
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
    • C25D5/00—Electroplating characterised by the process; Pretreatment or after-treatment of workpieces
    • C25D5/34—Pretreatment of metallic surfaces to be electroplated
    • C25D5/36—Pretreatment of metallic surfaces to be electroplated of iron or steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
    • C25D7/00—Electroplating characterised by the article coated
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
    • C25D7/00—Electroplating characterised by the article coated
    • C25D7/06—Wires; Strips; Foils
    • C25D7/0614—Strips or foils
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12736—Al-base component
    • Y10T428/1275—Next to Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12757—Fe
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12785—Group IIB metal-base component
    • Y10T428/12792—Zn-base component
    • Y10T428/12799—Next to Fe-base component [e.g., galvanized]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12951—Fe-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12951—Fe-base component
    • Y10T428/12972—Containing 0.01-1.7% carbon [i.e., steel]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/26—Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified physical dimension

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)

Abstract

Спосіб виготовлення холоднокатаного сталевого листа, який має границю міцності на розтяг >1470 МПа і загальне подовження ТІ719 %, спосіб включає стадії відпалу при температурі відпалу ATA Ас3 необробленого сталевого листа, хімічний склад якого у масових відсотках: 0,34дСС0,40, 1,500Мnn2,30, 1,502SiS2,40, 02Сrr0,7, 00МоМ0,3, 0,010Аll0,07 решта Fe і неминучі домішки, загартування відпаленого сталевого листа охолодженням до температури загартування QT<Ms перетворення і між 150 °C і 250 °C, і виконання обробки перерозподілу повторним нагріванням загартованого сталевого листа до температури перерозподілу РТ між 350 °C і 420 °C і витримування сталевого листа при цій температурі протягом часу перерозподілу Pt між 15 секундами і 250 секундами.

Description

Винахід належить до виготовлення високоміцного сталевого листа з покриттям або без покриття з покращеною границею міцності на розтяг і покращеним загальним подовженням і листам одержаним за цим способом.
Для виготовлення різного устаткування, як-то конструктивні деталі і панелі кузова автомобільних транспортних засобів, в наш час зазвичай використовують непокриті електрооцинковані, оцинковані або оцинковані відпалені листи виготовлені з ОР (двофазних) сталей, багатофазних або мартенситних сталей.
Наприклад, високоміцна багатофазна сталь може містити бейнітно-мартенситну структуру з/без деякою кількістю залишкового аустеніту і містити близько 0,295 С, близько 295 Мп, близько 1,595 5і, що призводить до границі міцності на розтяг близько 750 МПа, границі міцності на розрив близько 980 МПа, загальному подовженню близько 10 95. Ці листи виробляють на лінії безперервного відпалу шляхом загартування від температури відпалу вище, ніж температура перетворення Асз, до температури старіння вищої температури перетворення М5 і витримування листа при цій температурі протягом заданого часу.
Необов'язково лист оцинковують або оцинковують і відпалюють.
Для зменшення ваги автомобільних деталей з метою підвищення їх ефективності використання палива з урахуванням глобальної охорони навколишнього середовища, бажано мати листи з покращеним співвідношенням міцність-пластичність. Але такі листи повинні також мати відповідну штампованість.
У зв'язку з цим було запропоновано виготовляти листи з так званої загартованої і розподіленої сталі з покращеними механічними властивостями і придатної штампованістю.
Цільовими є листи з покриттям або без покриття (непокриті) з границею міцності на розтяг Т5 близько 1470 МПа і загальним подовженням щонайменше 19 95. Ці властивості є цільовими щонайменше для листа без покриття або без цинкування.
Для листа з цинкуванням цільовими є границя міцності на розтяг Т5 щонайменше 1470 МПа і загальне подовження щонайменше 15 96, переважно щонайменше 16 95.
Тому метою даного винаходу є створення такого листа і спосіб його виготовлення.
Тому даний винахід стосується способу виготовлення холоднокатаного сталевого листа, який має границю міцності на розтяг Т5 щонайменше 1470 МПа і загальне подовження ТЕ щонайменше 16 95, причому спосіб включає такі послідовні стадії: - відпал при температурі відпалу АТ холоднокатаного сталевого листа зі сталі, хімічний склад якої містить у масових 9: 0,34хсС:0,40 1,50и:Мпх2,30 1,5055і:2,40
О«Сте0,7
ОхМох0,3 о, О1хАїхО, 08 і необов'язково 0: МЬх0,05, решта Ре їі неминучі домішки, температура відпалу АТ дорівнює або вища за температуру перетворення сталі Асз, для одержання відпаленого сталевого листа, - загартування відпаленого сталевого листа його охолодженням до температури загартування ОТ нижчою, ніж температура перетворення сталі М5, зазвичай між 150 "С і 250 С, щоб одержати загартований сталевий листі, - проведення обробки перерозподілу повторним нагріванням загартованого сталевого листа при температурі перерозподілу РТ між 350 "С і 450 "С і витримуванням сталевого листа при цій температурі протягом часу перерозподілу Рі між 15 секундами і 250 секундами.
Переважно під час загартування відпалений сталевий лист охолоджують до зазначеної температури загартування з досить високою швидкістю охолодження, щоб уникнути утворення фериту при охолодженні, щоб одержати загартований лист, який має структуру, яка складається з мартенситу і аустеніту.
Переважно температура відпалу АТ лежить між 870 "С і 930 "С.
Відповідно до здійснення загальне подовження ТЕ холоднокатаного сталевого листа становить, щонайменше, 19 95, склад сталі якого такий, що О«Ст«0,5 мас. 96, 0«Мох0,3 мас. 9б і час перерозподілу становить між 15 секундами і 150 секундами. Переважно відповідно до цього здійсненням МО не додають.
Таким чином, згідно з цим здійсненням винахід належить до способу одержання холоднокатаного сталевого листа, який має границю міцності на розтяг Т5 щонайменше 1470
Мпа і загальне подовження ТЕ щонайменше 16 95, спосіб включає такі послідовні стадії:
- відпал при температурі відпалу АТ холоднокатаного сталевого листа, зі сталі, хімічний склад якої містить у масових 9: 0,34есС:0,40 1,50и:Мпх2,30 1,5055і:2,40
О«Сте0,5 о«Мох0,3 о, О1хАїхО, 08 решта Ре і неминучі домішки, температура відпалу АТ дорівнює або вища ніж температура перетворення сталі Асз, щоб одержати відпалений сталевий лист, - загартування відпаленого сталевого листа його охолодженням до температури загартування ОТ нижчою, ніж температура перетворення сталі М5, зазвичай між 150 "С і 25070 для одержання загартованого сталевого листа, і - проведення обробки перерозподілу повторним нагріванням загартованого сталевого листа при температурі перерозподілу РТ між 350 "С і 450 "С і витримування сталевого листа при цій температурі протягом часу перерозподілу Рі між 15 секундами і 150 секундами.
У двох здійсненнях, після перерозподілу сталевий лист охолоджують до кімнатної температури, щоб одержати сталевий лист без покриття.
У першому з цих двох проваджень склад сталі такий, що мас. 96 0,36:5С:0,40, Сг«О0,05 і
Мо«0,05, температура загартування становить між 19070 ії 210 "С, ії час перерозподілу Рі становить між 90 секундами і 110 секундами.
У другому з цих двох проваджень склад сталі такий, що мас. 95 0,34:хС:0,37, 0,355Сгх0,45 і 0,07«:Мох0,20, температура загартування становить між 200 "С ї 230 "С, і час перерозподілу Рі становить між 25 секундами і 120 секундами.
Переважно холоднокатану сталь без покриття потім піддають електролітичному цинкуванню.
В іншому здійсненні після перерозподілу сталевий лист оцинковують, потім охолоджують до кімнатної температури, щоб одержати сталевий лист з покриттям, склад сталі якого такий, що мас. 95 0,34:С:0,37, 0,355:Сг:0,45 і 0,075:Мох0,20, температура загартування становить між
Зо 200 С і 230 "С, і час перерозподілу РІ становить між 25 секундами і 55 секундами.
Таким чином, у переважному здійсненні склад сталі такий, що, мас. 95 0,355Сг:0,45 і 0,07и:Мох0,20, і переважно такий, що 0,34:С:0,37.
У цьому переважному здійсненні, якщо після перерозподілу сталевий лист охолоджують до кімнатної температури, щоб одержати сталевий лист без покриття, температура загартування переважно становить між 200 С ії 230 "С і час перерозподілу РІ переважно становить між 15 секундами і 120 секундами.
Також в цьому кращому здійсненні, якщо після перерозподілу сталевий лист оцинковують, потім охолоджують до кімнатної температури, щоб отримати сталевий лист з покриттям, температура загартування переважно становить між 200 С і 230 С їі час перерозподілу Рі переважно становить між 25 секундами і 55 секундами.
Відповідно до іншого здійсненням склад сталі такий, що мас. 95 0,46:Сг«0,7 і/або 0,032 МЬ20,05, і переважно такий, що 0:Мох0,005.
Відповідно до цього здійсненням після перерозподілу переважно на сталевий лист наносять покриття, потім охолоджують до кімнатної температури, щоб одержати сталевий лист з покриттям.
Відповідно до цього здійснення стадія нанесення покриття є, наприклад, стадією цинкування. Переважно температура загартування становить між 200" і 23070 і час перерозподілу РІ становить між 50 секундами і 250 секундами.
Стадія нанесення покриття може бути стадією цинкування з температурою сплавляння СА між 470 і 520 "С, переважно між 480 "С і 500 "С, лист витримують при температурі сплавляння
СА протягом часу між 5 секундами і 15 секундами. Переважно температура загартування потім складає між 200 "С і 230 "С і час перерозподілу РІ між 40 с і 120 с.
Винахід належить також до сталевого листа з покриттям або без покриття, виготовленого зі сталі, хімічний склад якої містить у масових 9: 0,34хсС0,40 1,50и:Мпх2,30 1,5055і:2,40
О«Стк0,7 о«Мох0,3 (510) о, О1хАїхО, 08 і необов'язково 0: МЬх0,05, решта Ее і неминучі домішки, структура включає щонайменше 60 95 мартенситу і між 12 95 і 1595 залишкового аустеніту, границя міцності на розтяг становить щонайменше 1470 Мпа і загальне подовження становить щонайменше 16 95.
У конкретному здійсненні сталь така, що мас. 95 0«Стх0,5 і 0«Мох0,3.
Загальне подовження листа становить переважно щонайменше 19 95.
Таким чином, винахід належить, зокрема до сталевого листа з покриттям або без покриття, виготовленого зі сталі, хімічний склад якої містить у масових 9: 0,34:хСх0,40 1,50«:Мпх2,30 1,50«:5іх:2,40
О«Стк0,5 0-Мох0,3 о ох АїхО0, ов решта Ре і неминучі домішки, структура включає щонайменше 60 95 мартенситу і між 12 95 і 1595 залишкового аустеніту, границя міцності на розтяг становить щонайменше 1470 МПа і загальне подовження становить щонайменше 19 95.
У конкретному здійсненні сталевий лист є непокритим, склад сталі такий, що мас. 90
О«Ст«0,05 і 0«Мос0,05, і границя міцності на розрив вища 1150 МПа. Переважно без додавання
М.
В іншому здійсненні сталевий лист є непокритим, склад сталі такий, що мас. 956 0,355Стг:0,45 і 0,075:Мох0,20, границя міцності на розрив вища 880 МПа, границя міцності на розтяг вища 1520 Мпа і загальне подовження становить щонайменше 20 95. Переважно без додавання Мб.
В іншому здійсненні сталевий лист є оцинкованим, склад сталі такий, що мас. 905 0,35: Стг:0,45 і 0,075: Мох0,20, границя міцності на розрив вища 1510 Мпа їі загальне подовження становить щонайменше 20 95. Переважно без додавання МБ.
Таким чином, відповідно до переважного здійснення склад сталі такий, що мас. 95 0,35:Сті:0,45 і 0,075:Мох0,20. Якщо лист без покриття, границя міцності на розрив може бути вищою 880 МПа, границя міцності на розтяг вищою 1520 МПа і загальне подовження
Зо щонайменше 20 95. Якщо лист оцинкований, границя міцності на розрив може бути вищою 1510
Мпа і загальне подовження щонайменше 20 95.
Відповідно до іншого переважного здійсненням склад сталі такий, що мас. 956 0,46:Сгк0,7, іабо 0,032М0Ь:0,05. Переважно склад сталі такий, що 05Мох0,005 мас. 95.
Переважно в цьому переважному здійсненні щонайменше одна поверхня листа є оцинкованою або оцинкованою з відпалом.
Винахід далі буде описаний у деталях, але без введення обмежень.
Відповідно до винаходу лист одержують термообробкою гарячекатаного або переважно холоднокатаного необробленого сталевого листа, виготовленого зі сталі, хімічний склад якої містить у масових бо: - 0,34 - 0,40 вуглецю, щоб забезпечити задовільну міцність і покращити стабільність залишкового аустеніту. Це необхідно для того, щоб одержати достатнє подовження. Якщо вміст вуглецю занадто високий, гарячекатаний лист занадто твердий для холодного вальцювання і його зварюваність є недостатньою; - 1,50 - 2,40 кремнію, щоб стабілізувати аустеніт для забезпечення твердо-розчинного зміцнення і затримання формування карбідів під час перерозподілу з відповідними процедурами, щоб запобігти утворенню оксидів кремнію на поверхні листа, які погіршують здатність до покриття; - 1,50 - 2,30 марганцю, щоб мати достатню прожарюваність для одержання структури, яка містить, щонайменше 60 95 мартенситу границю міцності на розтяг більшу 1470 МПа, щоб уникнути проблем сегрегації, які погіршують пластичність; - 0 - 0,3 молібдену і 0 - 0,7 хрому для збільшення прожарюваності і для стабілізації залишкового аустеніту, щоб значно знизити розкладання аустеніту в процесі перерозподілу.
Абсолютне нульове значення виключається через їх залишкові кількості. Відповідно до здійснення склад містить від 0 до 0,5 хрому. Коли сталевий лист без покриття, молібден і хром можуть бути виключені і їх вміст може залишатися меншим 0,05 кожного. Коли сталевий лист є оцинкованим, вміст молібдену переважно становить від 0,07 до 0,20, а вміст хрому переважно становить від 0,35 до 0,45. Як альтернатива, для листа з покриттям, зокрема оцинкованому з відпалом вміст молібдену переважно нижчий 0,005, а вміст хрому переважно становить від 0,46 до 0,7. Вміст молібдену нижчий 0,005 відповідає наявності молібдену лише як домішки або бо залишкового вмісту.
- 0,01 - 0,08 алюмінію, який зазвичай, переважно додають до рідкої сталі з метою розкислювання.
Решта залізо і залишкові елементи або неминучі домішки при виготовленні сталі. В цьому відношенні Мі, Си, М, Ті, В, 5, Р ї М щонайменше розглядаються як залишкові елементи, які є неминучими домішками. Тому, як правило, їх вміст складає менше 0,05 для Мі, 0,05 для Си, 0,007 для М, 0,001 для В, 0,005 для 5,002 для Р іО,010 для М.
Додавання мікролегуючих елементів, як-то МБО від 0 до 0,05 і/або Ті від 0 до 0,1 може бути використане для одержання бажаної мікроструктури і оптимального поєднання властивостей продукту.
Зокрема, для листа з покриттям, МО може бути доданий у кількості до 0,05 мас. 905.
Відповідно до здійсненням вміст МЬ переважно становить від 0,03 до 0,05 мас. 95. Відповідно до цього здійснення лист переважно покритий цинкуванням або цинкуванням з відпалом. Вміст М від 0,03 до 0,05 мас. 95 дозволяє одержати задовільну границю міцності на розтяг і подовження, зокрема границю міцності на розтяг щонайменше 1470 МПа і подовження щонайменше 16 95, для листа з покриттям цинкуванням або цинкуванням з відпалом.
Таким чином, для листа з покриттям, зокрема шляхом цинкування з відпалом, склад може містити МЬ у кількості від 0,03 до 0,05 мас. 95, Ст і у кількості від 0,46 до 0,7 мас. 95 без додавання Мо.
Необроблений сталевий лист являє собою холоднокатаний лист виготовлений відповідно до способів, відомих фахівцям у цій галузі техніки.
Після вальцювання листи протравлюють кислотою або очищують і потім піддають термообробці і необов'язково гарячому покриттю.
Термообробка, яку переважно виконують безперервним відпалом, для листа без покриття, і на лінії гарячого покриття, для сталевого листа з покриттям, включає наступні послідовні стадії: - відпал холоднокатаного листа при температурі відпалу АТ дорівнює або вище, ніж температура перетворення сталі Асз, і переважно вище Асз-15 "С, щоб одержати відпалений сталевий лист, який має повністю аустенітну структуру, але меншу 1000 "С, щоб не надто укрупнювати аустенітне зерно. Зазвичай температура вища 870 "С є достатньою для сталі відповідно до винаходу і ця температура не має бути вищою 930 "С. Потім сталевий лист
Зо витримують при цій температурі, тобто витримують між АТ-5 "С і АТ ж 10 "С, протягом часу, достатнього для вирівнювання температури в сталі. Переважно цей час більше 30 секунд, але не має бути більшим 300 секунд. Для нагрівання до температури відпалу холоднокатаний сталевий лист, наприклад, спочатку нагрівають до температури близько 600 "С зі швидкістю, як правило, нижчою 20 "С/с, потім знову нагрівають до температури близько 800 "С зі швидкістю, як правило, нижчою 10 "С/с і в кінцевому рахунку нагрівають до температури відпалу АТ зі швидкістю нагрівання нижчою 5 "С/с.. В цьому випадку лист витримують при температурі відпалу протягом часу між 40 і 150 секундами. - загартування відпаленого листа охолодженням до температури загартування ОТ нижчої, ніж температура перетворення М5 між 1500 і 250"С при досить високій швидкості охолодження, щоб уникнути утворення фериту при охолодженні, переважно більше 35 "С/сек, щоб одержати загартований лист, який має структуру, що складається з мартенситу і аустеніту, тому кінцева структура містить щонайменше 60 95 мартенситу і між 12 95 і 15 95 аустеніту. Якщо сталь містить менше 0,05 мас. 95, молібдену і менше 0,05 мас. 95, хрому, температура загартування переважно становить між 1900 і 210"С. Якщо сталевий лист має бути оцинкований і коли хімічний склад сталі такий, що мас. 95, 0,34:хС:0,37, 0,355Сг50,45 і 0,07и:Мох0,20, температура загартування переважно становить між 200 "С і 230 "С. Якщо склад сталі такий, що мас. 905, 0,46:Ст«0,7 і 05Мох0,005, температура загартування також переважно становить між 200 "С і 230 "С. - повторне нагрівання загартованого листа до температури перерозподілу РТ між 350 С і 450 "С. Швидкість нагрівання переважно становить щонайменше 30 "С/с. - витримування листа при температурі перерозподілу РТ протягом часу перерозподілу Рі між 15 сек і 250 сек, наприклад, між 15 сек і 150 сек. Під час стадії перерозподілу вуглець розподіляється, тобто дифундує з мартенситу до аустеніту, який, таким чином, збагачується. - необов'язково, охолодження листа до кімнатної температури, якщо відсутня необхідність у покритті або нагрівання листа до температури гарячого покриття листа і його охолодження до кімнатної температури, якщо необхідне покриття. Гаряче покриття являє собою, наприклад, цинкування, і температура покриття становить близько 460 "С, як відомо в даній галузі техніки.
Нагрівання до температури покриття виконують переважно зі швидкістю нагрівання, щонайменше, 307/с і нанесення покриття потребує від 2 до 10 секунд.
Відповідно до конкретних здійснень гаряче покриття є цинкуванням. В цьому здійсненні час перерозподілу переважно становить між 40 с і 120 с, наприклад, більший або дорівнює 50 с і/або менший або дорівнює 100 с.
Лист нагрівають від температури перерозподілу РТ до температури нанесення покриття, яка в даному випадку є температурою сплавляння і охолоджують до кімнатної температури після цинкування з відпалом.
Нагрівання до температури сплавляння виконують переважно зі швидкістю нагрівання щонайменше 20 "С/с, а переважно щонайменше 30 "С/с.
Переважно температура сплавляння нижча 520"С і вища 470"С. Більш переважно температура сплавляння менша або дорівнює 500 "С і/або вища або дорівнює 480 "С.
Лист витримують при температурі сплавляння протягом часу, який становить, наприклад, між 5 секундами і 20 секундами, переважно між 5 с і 15 с, наприклад, між 8 с і 12 с. Дійсно, витримування листа при температурі сплавляння протягом більше 20 с, призводить до зменшення пластичності зокрема до зниження загального подовження листа.
З покриттям або без покриття, швидкість охолодження до кімнатної температури переважно становить між З і 20 "С/с.
Для листа без покриття сталь містить переважно менше 0,05 мас. 95, хрому і менше 0,05 мас. 96, молібдену, час перерозподілу переважно становить між 90 сек і 110 сек. Шляхом такої обробки можна одержати листи, що мають границю плинності більшу ніж 1150 МПа, границю міцності більшу 1470 Мпа і загальне подовження понад 19 95.
Для листа без покриття, сталь містить 0,35 - 0,45 мас. 95, хрому і 0,07 - 0,20 мас. 95, молібдену, і час перерозподілу переважно становить між 15 сек і 120 сек. Шляхом такої обробки можна одержати листи, що мають границю плинності понад 880 МПа, границю міцності більшу 1520 МпПа і загальне подовження більше 20 95.
Для листа з покриттям, склад і параметри обробки переважно регулюють відповідно до двох наступних здійснень.
Відповідно до першого здійснення, для листа з покриттям, сталь містить переважно між 0,35 і 0,45 мас. 95, хрому і між 0,07 - 0,20 мас. 95, молібдену, і час перерозподілу РІ переважно становить між 25 секундами і 55 секундами. За таких умов навіть можна одержати сталевий
Зо лист з покриттям, який має границю міцності вищу 1510 МПа і загальне подовження щонайменше 20 95.
Згідно з другим здійсненням, для листа з покриттям, сталь може містити між 0,46 і 0,7 мас. до, хрому, менше 0,005 мас. 9о, Мо і між 0,03 їі 0,05 мас. 95, МБ. Для такого складу час перерозподілу переважно вищий 30 с, а більш переважно вищий або дорівнює 50 с.
Для листа з покриттям шляхом цинкування час перерозподілу може досягати 230 секунд.
Для листа з покриттям шляхом цинкування з відпалом час перерозподілу РІ переважно становить між 40 секундами і 120 секундами, а більш переважно між 50 і 100 секундами.
Температура сплавляння переважно становить між 470 "С і 520 "С, більш переважно між 480 С і 500 С.
Лист переважно витримують при температурі сплавляння протягом менше 20 с, переважно менше 15 с і більше 5 с. За таких умов можна одержати оцинкований з відпалом сталевий лист, який має границю міцності вищу 1470 МПа, навіть вищу 1510 МПа і загальне подовження щонайменше 16 95.
Як приклади і порівняння, були виготовлені листи із сталей, масовий склад яких і характеристичні температури, як-то Асз і М5, наведені в таблиці І.
Листи піддають холодному вальцювання, відпалюють, загартовують, перерозподіляють і охолоджують до кімнатної температури або ооцинковують після перерозподілу, потім охолоджують до кімнатної температури.
Механічні властивості вимірюють у поперечному напрямку по відношенню до напрямку вальцювання. Як добре відомо, в даній галузі техніки, рівень пластичності у напрямку вальцювання трохи кращий ніж у поперечному напрямку, для такої високоміцної сталі. Певними характеристиками є коефіцієнт збільшення отвору НЕК, вимірюваний відповідно до стандарту
ІБО 16630:2009 границя плинності У5, границя міцності на розтяг Т5, однорідне подовження ОЕ і загальне подовження ТЕ.
Умови обробки та механічні властивості наведені в таблиці ІЇ для листів без покриття і в таблиці ПІ для листів з покриттям.
У цих таблицях АТ є температурою відпалу, ОТ температура загартування, РТ температура перерозподілу. В таблиці ІЇ, СІ є температурою цинкування.
Таблиця сталі о о о о о о "б "б -0,003
Таблиця ЇЇ 1 |8180 | 920 | 240 | 400 | 10 | - | 982 | 1497 | 11,4 | 155 3 |85180 | 920 | 240 | 400 | 500 | - | 1082 | 1309 | 132 | 184 4 |8181 | 900 | го | 400 | 10 | - | 1095 1583 | 125 | 13, |8181 | 900 | г2го0 | 400 | тл00 | 21 | 1238 | 1493 | 13,0 | 194 6 |5181 | 900 | г2го0 | 400 | 500 | - | 1207 | 1417 | 13 | 177 7 |580 | 900 | 220 | 400 | 10 | - | 925 | 1518 | 66 | 68 8 |580 | 900 | 220 | 400 | з0 | - | 929 1438) 89 | 89 9 |580 | 900 | 220 | 400 | 5О | - | 897 | 1462 | 13,5 | 185 ло |580 | 900 | 220 | 400 | 100 | - | 948 / 1447 | 15,7 | 196 11 |581 | 900 | 240 | 400 | ло | - | 867 1623 | 8 | 93 12 |581 | 900 | 240 | 400 | з0 | - | 878 | 1584 | 11,4 | 11,8 13 |581 | 900 | 240 | 400 | 50 | - | 833 | 1520 | 10,8 | 2 і 14 |581 | 900 | 240 | 400 | ло0 | - | 840 | 1495 | 159 | 173
Таблиця ЇЇ 16 5181 | 900 | 200400 | 460 | 10 | - | 933.4 | 1348 | 140 | 1850 17 5181 | 900 | 200400 | 460 | 30 | - | 1170 | 1425 | 13,8 | гом 18 5181 | 900 | 180 400 | 460 | 100 | - | 1353 / 1507) 80 | 4 19 5181 | 900 | 200 400 | 460 | 100 / 19 | 1202 / 1399 | 13,0 | 20, 5181 | 900 | 220 400 | 460 | 100 | - | 936 / 1280 | 143 | 1850 21 15181 | 900 | 200 420 | 460 | 10 | - | 906 / 1346 | 112 | 10,6 22 5181 | 900 | 200 420 | 460 | 30 | - | 841 | 1298 | 14,7 | 1953 23 5181 | 900 | 200 420 | 460 | 100 | - | 900 / 1322 | 145 | 1911 24 5181 | 900 | 200 360 | 460 | 10 | - | 910 / 1357 | 145 | 195 5181 | 900 | 200 360 | 460 | 30 | - | 992 / 1356 | 140 | 1859 26 580 |900 | 220400 | 460 | 10 | - | 756 | 1576 | 105 | 1 27 580 | 900 | 220 400 | 460 | 30 | - | 836 | 1543 | 183 | 2053 28 580 | 900 | 220 400 | 460 | 50 | - | 906 / 1534 | 186 | 21,6 29 580 | 900 | 220 400 | 460 | 100 - | 941 / 1394) 81 | 858 581 |900 | 240400 | 460| 10 | - | 925 | 1658) 94 | 9.99 31 581 |900 | 240400 | 460| 30 | - | 929 / 1603 | 15 | 205 32 581 | 900 | 240 400 | 460 | 50 | - | 897 / 1554 | 16 | 21 і з3 |581 )|900 | 240 | 400 | 460 | 100 | - | 948 | 1542 | 181 | 21.4 5 Приклади 1 - 14 показують, що лише у сталі 5181, яка не містить ані хрому, ані молібдену, і сталі 580, яка містить і хром і молібден, можна досягти бажані властивості, тобто 1521470 МПа і ТЕ»19 95. У сплаві 5181, бажані властивості досягаються при температурі загартування ОТ
200 "С і часі перерозподілу 100 секунд. В цьому випадку границя міцності на розрив перевищує 1150 МПа. У сплаві 580, який містить хром і молібден, бажані властивості досягаються при температурі загартування ОТ 220 "С і часі перерозподілу між 30 і 100 секундами (приклади 7 - 10). В цьому випадку границя міцності на розтяг вища 1520 МПа і загальне подовження становить понад 20 95. Крім того, варто відзначити, що всі приклади, які містять Сг і Мо (7 - 14), мають границю міцності на розрив значно нижчу, ніж в прикладах 1 - б, які належать до сталі без Стгі Мо.
Приклади 15 - 33, показують, що лише приклади, відповідні сталям, які містить Ст і Мо здатні досягти бажаних властивостей, коли листи оцинковані (приклади 27 - 28). Для сталі 580 температура загартування повинна бути 220 "С і час перерозподілу 10 секунд занадто короткий час, в той час як час перерозподілу 100 секунд занадто довгий. Коли сталь не містить Сгі не містить Мо, границя міцності на розрив завжди залишається нижчою 1470 МПа.
Інші листи, виготовлені зі сплаву, який має склад, показаний в таблиці ІМ, були холоднокатаними, відпаленими, загартованими, розділеними, оцинкованими або оцинкованими з відпалом і охолодженими до кімнатної температури.
Таблиця ЇМ о о Чо Чо Чо Фо "с "с
Механічні властивості листів були виміряні у поперечному напрямку по відношенню до напрямку вальцювання. Як добре відомо, в даній галузі техніки, рівень пластичності у напрямку вальцювання трохи кращий ніж у поперечному напрямку, для такої високоміцної сталі. Певними характеристиками є коефіцієнт збільшення отвору НЕК, виміряний у відповідності зі стандартом
ІБО 16630:2009, границя міцності на розрив У5, границя міцності на розтяг Т5, рівномірне подовження ШЕ і загальне подовження ТІ.
Умови обробки та механічні властивості оцинкованих листів представлені в таблиці М.
У цій таблиці СІ є температурою цинкування
Таблиця М 34 | 900 | 205 / 400 | з0 | 460 | - | 1032 | 1624 | 14 | 157 | 900 | 205 / 400 | 50 | 460 | - | пб2 | 1606 | 161 / 19,8 36 | 900 | 205 / 400 | 150 | 460 | - | 1139 | 1594 | 1593 / 20,9 і 37 | 900 | 205 | 400 | 230 | 460 | - | 1179 | 1606 | 152 | 19,2
Приклади 35 - 37 показують, що для сталі, яка містить велику кількість хрому і ніобію і меншу кількість молібдену, бажані властивості, тобто Т1521470 МПа і ТЕ»19 95, можуть бути
Зо досягнуті з часом перерозподілу більшим 30 с, зокрема щонайменше 50 с.
Умови обробки та механічні властивості оцинкованих і відпалених листів представлені в таблиці МІ.
У цій таблиці ТА є температурою сплавляння і їсл є часом витримування при цій температурі сплавляння ТА. 35 38 | 900 | 205 | 400 | 30 500 20 | - | 850 / 1589 | 9,8 | 12,8 39 | 900 | 205 | 400 | 5О 500 20 | - | 858 | 1563 | 121 | 12 | 900 | 205 | 400 | 100 / 500 201 - | 881 | 1534 | 134 | 15.7 41 | 900 | 205 | 400 | 5О 500 10 | - | 1062 / 1548 | 14,7 | 165 42 | 900 | 205 | 400 | 100 / 5ОО 10 | - | 990 / 1561 | 143 | 165 43 | 900 | 205 | 400 | 150 / 5ОО 10 | - | 998 | 1581 | 12,7 | 1453
І 44 | 900 | 2го5 | 400 | 50 | 480 | 10 | - | 1035 | 1603 | 144 | 17,9
Приклади 38 - 44 показують, що час перерозподілу РІ між 40 секундами і 120 секундами, зокрема між 50 і 100 секундами дозволяє одержати оцинкований і відпалений сталевий лист, який має границю міцності на розрив вищу 1510 Мпа і загальне подовження щонайменше 16 95.
Зокрема приклад 44 показує, що температура сплавляння 480 "С і час витримування при температурі сплавляння 10 с дозволяють одержати границю міцності на розрив більшу 1510
Мпа і загальне подовження понад 16 95, і навіть більше 17 95.

Claims (22)

ФОРМУЛА ВИНАХОДУ
1. Спосіб виготовлення холоднокатаного сталевого листа, який має границю міцності Т5 щонайменше 1470 МпПа і загальне подовження ТЕ щонайменше 16 95, при цьому спосіб включає наступні послідовні стадії: відпал при температурі відпалу АТ холоднокатаного сталевого листа зі сталі, хімічний склад якої містить у масових відсотках: 0,34-сс0,40 1,50-Мпх2,30 1,5055і52,40 0,35:Ст:0,45 0,07-Мо0,20 о, О1хАїО, 08 решта Бе і неминучі домішки, причому температура відпалу АТ вища, ніж температура перетворення сталі Асз, загартування відпаленого сталевого листа його охолодженням до температури загартування ОТ нижчої, ніж температура перетворення сталі М5, яка знаходиться в діапазоні від 200 "С до 230 С, обробку для перерозподілу повторним нагріванням загартованого сталевого листа при температурі перерозподілу РТ 350-450"С з витримуванням сталевого листа при цій температурі протягом часу перерозподілу РІ 25-55 с, і при цьому сталевий лист після перерозподілу оцинковують і охолоджують до кімнатної температури для одержання сталевого листа з покриттям.
2. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що в ході загартування відпалений сталевий лист охолоджують до зазначеної температури загартування зі швидкістю охолодження, досить високою, щоб уникнути утворення фериту при охолодженні, щоб одержати загартований сталевий лист, який має структуру, яка складається з мартенситу і аустеніту.
3. Спосіб за п. 1 або 2, який відрізняється тим, що температура відпалу АТ становить від 870 "С до 930 70.
4. Спосіб за будь-яким з пп. 1-3, який відрізняється тим, що склад сталі такий, що 0,34 мас. УокСкО0,37 мас. 90.
5. Спосіб за будь-яким з пп. 1-4, який відрізняється тим, що склад сталі такий, що 0 мас. док Мо-0,05 мас. 90.
6. Спосіб виготовлення холоднокатаного сталевого листа, який має границю міцності Т5 щонайменше 1470 МпПа і загальне подовження ТЕ щонайменше 16 95, при цьому спосіб включає наступні послідовні стадії: відпал при температурі відпалу АТ холоднокатаного сталевого листа зі сталі, хімічний склад якої містить у масових відсотках: 0,34-сс0,40 1, 50-Мпх2,30 1,5055і52,40 0,46:Ст0,7 о, О1хАїО, 08 і 0,03-Мо-0,05 решта Бе і неминучі домішки, причому температура відпалу АТ вища, ніж температура перетворення сталі Асз, загартування відпаленого сталевого листа його охолодженням до температури загартування ОТ нижчої, ніж температура перетворення сталі Ме 150 "С до 250 "С,і, перерозподілювальну обробку повторним нагріванням загартованого сталевого листа при температурі перерозподілу РТ 350-450"С з витримуванням сталевого листа при цій температурі протягом часу перерозподілу РІ 15-250 с.
7. Спосіб за п. 6, який відрізняється тим, що в ході загартування відпалений сталевий лист охолоджують до зазначеної температури загартування зі швидкістю охолодження досить високою, щоб уникнути утворення фериту при охолодженні, щоб одержати загартований сталевий лист, який має структуру, яка складається з мартенситу і аустеніту.
8. Спосіб за п. 6 або 7, який відрізняється тим, що температура відпалу АТ становить 870- 930 76.
9. Спосіб за будь-яким з пп. 6-8, який відрізняється тим, що склад сталі такий, що 0 мас. до Мо0,3 мас. 905.
10. Спосіб за п. 9, який відрізняється тим, що склад сталі такий, що 0 мас. У: Мох0,005 мас. 95.
11. Спосіб за будь-яким з пп. 6-10, який відрізняється тим, що після перерозподілу на сталевий лист наносять покриття, потім охолоджують до кімнатної температури, щоб одержати сталевий лист з покриттям.
12. Спосіб за п. 11, який відрізняється тим, що стадія нанесення покриття являє собою стадію цинкування.
13. Спосіб за п. 12, який відрізняється тим, що температура загартування становить 200- 230 "С, а час перерозподілу РІ становить 50-250 с.
14. Спосіб за п. 11, який відрізняється тим, що стадія нанесення покриття являє собою стадію цинкування з температурою сплавляння СА 470-520 "С, переважно 480-500 "С, причому лист витримують при температурі сплавляння СА протягом періоду часу 5-15 с.
15. Спосіб за п. 14, який відрізняється тим, що температура загартування становить 200- 230 "С, а час перерозподілу РІ становить 40-120 с.
16. Сталевий лист з покриттям, виготовлений зі сталі, хімічний склад якої містить у масових відсотках: 034-040 1,50-Мпх2,30 1,50«55і«2,40 035-045 0,07-Мох0,20 О,О1:АІО0,08 Зо решта Ре і неминучі домішки, структура містить щонайменше 60 9о мартенситу і 12-15 965 залишкового аустеніту, при цьому сталевий лист є оцинкованим, границя міцності щонайменше 1470 МПа, а загальне подовження складає щонайменше 16 95.
17. Сталевий лист за п. 16, який відрізняється тим, що склад сталі також містить 0 мас. зо МЬ-0,05 мас. 90.
18. Сталевий лист з покриттям або без покриття, виготовлений зі сталі, хімічний склад якої містить у масових відсотках: 034-040 1,50-Мпх2,30 1,50«55і«2,40 0,46 0,7 О,О1:АІО0,08 і 0,03-М050,05 решта Ре їі неминучі домішки, причому структура містить щонайменше 60 95 мартенситу і 12- 15 95 залишкового аустеніту, границя міцності становить щонайменше 1470 МПа, а загальне подовження становить щонайменше 16 95.
19. Сталевий лист за п. 18, який відрізняється тим, що склад сталі також містить 0 мас. до Мо0,3 мас. 905.
20. Сталевий лист за п. 19, який відрізняється тим, що склад сталі такий, що 0 мас. то Мо-0,005 мас. 95.
21. Сталевий лист за п. 20, який відрізняється тим, що щонайменше одна поверхня листа оцинкована.
22. Сталевий лист за п. 20, який відрізняється тим, що щонайменше одна поверхня листа оцинкована з відпалом. 000000 КомпютернаверсткаВ. Мацело 00000000 0777 Міністерство розвитку економіки, торгівлі та сільськогогосподарства України, 000000 вул. М. Грушевського, 12/2, м. Київ, 01008, Україна ДП "Український інститут інтелектуальної власності", вул. Глазунова, 1, м. Київ - 42, 01601
UAA201613598A 2014-07-03 2015-07-03 Спосіб виготовлення надміцного сталевого листа з покриттям або без покриття і одержаний лист UA120185C2 (uk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/IB2014/002379 WO2016001707A1 (en) 2014-07-03 2014-07-03 Method for producing an ultra high strength coated or not coated steel sheet and obtained sheet
PCT/IB2015/055034 WO2016001890A2 (en) 2014-07-03 2015-07-03 Method for producing a ultra high strength coated or not coated steel sheet and obtained sheet

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA120185C2 true UA120185C2 (uk) 2019-10-25

Family

ID=52014170

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA201613350A UA115745C2 (uk) 2014-07-03 2014-07-03 Спосіб виготовлення високоміцного сталевого листа з покриттям або без покриття і одержаний лист
UAA201613598A UA120185C2 (uk) 2014-07-03 2015-07-03 Спосіб виготовлення надміцного сталевого листа з покриттям або без покриття і одержаний лист

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA201613350A UA115745C2 (uk) 2014-07-03 2014-07-03 Спосіб виготовлення високоміцного сталевого листа з покриттям або без покриття і одержаний лист

Country Status (16)

Country Link
US (5) US10378077B2 (uk)
EP (4) EP3164516B1 (uk)
JP (3) JP6343688B2 (uk)
KR (4) KR20170027744A (uk)
CN (2) CN106661652B (uk)
BR (3) BR112017000019B1 (uk)
CA (3) CA2953741C (uk)
ES (4) ES2777835T3 (uk)
HU (4) HUE044411T2 (uk)
MA (1) MA47181B1 (uk)
MX (2) MX375455B (uk)
PL (4) PL3492608T3 (uk)
RU (2) RU2669667C2 (uk)
UA (2) UA115745C2 (uk)
WO (2) WO2016001707A1 (uk)
ZA (1) ZA201700059B (uk)

Families Citing this family (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9814560B2 (en) 2013-12-05 2017-11-14 W. L. Gore & Associates, Inc. Tapered implantable device and methods for making such devices
PL3492608T3 (pl) 2014-07-03 2020-08-24 Arcelormittal Sposób wytwarzania niepowlekanej blachy stalowej o ultrawysokiej wytrzymałości oraz wytworzona blacha
WO2016197017A1 (en) 2015-06-05 2016-12-08 W. L. Gore & Associates, Inc. A low bleed implantable prosthesis with a taper
CN106282494B (zh) * 2016-09-18 2018-12-04 扬州大学 一种中碳合金钢的q-p热处理工艺
CN108018484B (zh) * 2016-10-31 2020-01-31 宝山钢铁股份有限公司 抗拉强度1500MPa以上成形性优良的冷轧高强钢及其制造方法
WO2018234839A1 (en) 2017-06-20 2018-12-27 Arcelormittal ZINC COATED STEEL SHEET HAVING HIGH STRENGTH POINTS WELDABILITY
CN111279006A (zh) * 2017-10-24 2020-06-12 安赛乐米塔尔公司 用于制造经涂覆的钢板的方法、两个点焊金属板及其用途
WO2019122957A1 (en) 2017-12-19 2019-06-27 Arcelormittal A coated steel substrate
WO2020128574A1 (en) * 2018-12-18 2020-06-25 Arcelormittal Cold rolled and heat-treated steel sheet and method of manufacturing the same
JP7185555B2 (ja) * 2019-02-18 2022-12-07 株式会社神戸製鋼所 鋼板
US12286682B2 (en) 2019-04-30 2025-04-29 Tata Steel Nederland Technology B.V. High strength steel product and a process to produce a high strength steel product
EP3754036B1 (en) 2019-06-17 2022-03-02 Tata Steel IJmuiden B.V. Heat treatment of high strength cold rolled steel strip
ES2911662T5 (en) 2019-06-17 2025-06-05 Tata Steel Ijmuiden Bv Method of heat treating a high strength cold rolled steel strip
EP3754035B2 (en) 2019-06-17 2025-04-30 Tata Steel IJmuiden B.V. Method of heat treating a cold rolled steel strip
EP3754034B1 (en) 2019-06-17 2022-03-02 Tata Steel IJmuiden B.V. Heat treatment of cold rolled steel strip
CN116917519B (zh) * 2021-03-25 2025-11-07 日本制铁株式会社 钢板
JP7682128B2 (ja) * 2022-06-01 2025-05-23 株式会社神戸製鋼所 鋼板の製造方法
KR102887387B1 (ko) 2022-07-01 2025-11-17 주식회사 엘지에너지솔루션 단위 셀 운반 시스템
KR20250126111A (ko) * 2023-01-30 2025-08-22 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 강판, 부재 및 그들의 제조 방법

Family Cites Families (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB486584A (en) * 1936-10-06 1938-06-07 Joseph L Herman Improvements in and relating to a method and apparatus for coating metals by dipping
JPS61157625A (ja) * 1984-12-29 1986-07-17 Nippon Steel Corp 高強度鋼板の製造方法
EP0406619A1 (en) * 1989-06-21 1991-01-09 Nippon Steel Corporation Process for producing galvanized, non-aging cold rolled steel sheets having good formability in a continuous galvanizing line
AUPM648394A0 (en) * 1994-06-27 1994-07-21 Tubemakers Of Australia Limited Method of increasing the yield strength of cold formed steel sections
US6368728B1 (en) * 1998-11-18 2002-04-09 Kawasaki Steel Corporation Galvannealed steel sheet and manufacturing method
US7090731B2 (en) 2001-01-31 2006-08-15 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) High strength steel sheet having excellent formability and method for production thereof
DE10161465C1 (de) * 2001-12-13 2003-02-13 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Herstellen von Warmband
WO2004022794A1 (en) * 2002-09-04 2004-03-18 Colorado School Of Mines Method for producing steel with retained austenite
FR2850671B1 (fr) 2003-02-05 2006-05-19 Usinor Procede de fabrication d'une bande d'acier dual-phase a structure ferrito-martensitique, laminee a froid et bande obtenue
JP4268079B2 (ja) * 2003-03-26 2009-05-27 株式会社神戸製鋼所 伸び及び耐水素脆化特性に優れた超高強度鋼板、その製造方法、並びに該超高強度鋼板を用いた超高強度プレス成形部品の製造方法
JP4582707B2 (ja) * 2005-04-20 2010-11-17 新日本製鐵株式会社 不メッキ欠陥発生のない溶融亜鉛メッキ方法
CN101225499B (zh) 2008-01-31 2010-04-21 上海交通大学 低合金超高强度复相钢及其热处理方法
JP5402007B2 (ja) * 2008-02-08 2014-01-29 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5418047B2 (ja) * 2008-09-10 2014-02-19 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
KR20100034118A (ko) 2008-09-23 2010-04-01 포항공과대학교 산학협력단 마르텐사이트 조직을 가진 초고강도 용융아연도금 강판 및 그 제조 방법
JP4924730B2 (ja) 2009-04-28 2012-04-25 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性、溶接性および疲労特性に優れる高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5883211B2 (ja) * 2010-01-29 2016-03-09 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法
JP5287770B2 (ja) * 2010-03-09 2013-09-11 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
JP5333298B2 (ja) * 2010-03-09 2013-11-06 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板の製造方法
JP5136609B2 (ja) 2010-07-29 2013-02-06 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性および耐衝撃性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
KR101253885B1 (ko) * 2010-12-27 2013-04-16 주식회사 포스코 연성이 우수한 성형 부재용 강판, 성형 부재 및 그 제조방법
EP2524970A1 (de) * 2011-05-18 2012-11-21 ThyssenKrupp Steel Europe AG Hochfestes Stahlflachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung
BR112014007500A2 (pt) 2011-09-30 2017-04-04 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp folha de aço galvanizada por imersão a quente e método de fabricação da mesma
US9708679B2 (en) * 2011-09-30 2017-07-18 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation High-strength hot-dip galvanized steel sheet and high-strength alloyed hot-dip galvanized steel sheet excellent in mechanical cutting property, and manufacturing method thereof
KR101607786B1 (ko) 2011-09-30 2016-03-30 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 인장 강도 980㎫ 이상 갖는 도금 밀착성, 성형성과 구멍 확장성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판 및 고강도 합금화 용융 아연 도금 강판과 그 제조 방법
JP5764549B2 (ja) 2012-03-29 2015-08-19 株式会社神戸製鋼所 成形性および形状凍結性に優れた、高強度冷延鋼板、高強度溶融亜鉛めっき鋼板および高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板、ならびにそれらの製造方法
CN103361547B (zh) 2012-03-30 2016-01-20 鞍钢股份有限公司 一种冷成型用超高强度钢板的生产方法及钢板
RU2491357C1 (ru) * 2012-05-10 2013-08-27 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Способ производства листовой стали
JP2014019928A (ja) 2012-07-20 2014-02-03 Jfe Steel Corp 高強度冷延鋼板および高強度冷延鋼板の製造方法
KR20150029736A (ko) * 2012-07-31 2015-03-18 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 성형성 및 형상 동결성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판, 그리고 그의 제조 방법
MX373530B (es) * 2012-12-25 2020-04-21 Nippon Steel Corp Star Lamina de acero recocida y galvanizada aleada por inmersion en caliente y metodo para fabricar el mismo.
CN103103435B (zh) 2013-01-23 2015-06-03 北京科技大学 一种具有trip效应的球墨铸铁的制备工艺
WO2015011511A1 (fr) 2013-07-24 2015-01-29 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Tôle d'acier à très hautes caractéristiques mécaniques de résistance et de ductilité, procédé de fabrication et utilisation de telles tôles
WO2015088523A1 (en) 2013-12-11 2015-06-18 ArcelorMittal Investigación y Desarrollo, S.L. Cold rolled and annealed steel sheet
PL3492608T3 (pl) 2014-07-03 2020-08-24 Arcelormittal Sposób wytwarzania niepowlekanej blachy stalowej o ultrawysokiej wytrzymałości oraz wytworzona blacha

Also Published As

Publication number Publication date
PL3492608T3 (pl) 2020-08-24
CA2954138C (en) 2022-09-13
MX375455B (es) 2025-03-06
CN106471138B (zh) 2018-10-12
HUE048514T2 (hu) 2020-07-28
CA2954138A1 (en) 2016-01-07
MA47181A (fr) 2019-11-06
UA115745C2 (uk) 2017-12-11
RU2016151402A3 (uk) 2018-06-26
CA3164285A1 (en) 2016-01-07
WO2016001890A3 (en) 2016-03-10
KR102462277B1 (ko) 2022-11-01
RU2016152277A (ru) 2018-07-02
US20170137910A1 (en) 2017-05-18
BR122019019513B1 (pt) 2020-09-15
RU2669667C2 (ru) 2018-10-12
JP2017527691A (ja) 2017-09-21
PL3164517T3 (pl) 2020-09-21
WO2016001890A2 (en) 2016-01-07
WO2016001707A1 (en) 2016-01-07
EP3492608B1 (en) 2020-03-04
KR20170026442A (ko) 2017-03-08
JP2017524818A (ja) 2017-08-31
US20170145536A1 (en) 2017-05-25
US10378077B2 (en) 2019-08-13
CA3164285C (en) 2023-04-04
MX2017000188A (es) 2017-05-01
KR20220081384A (ko) 2022-06-15
US11131003B2 (en) 2021-09-28
EP3492608A1 (en) 2019-06-05
ZA201700059B (en) 2019-05-29
CN106661652B (zh) 2018-10-12
KR102464733B1 (ko) 2022-11-08
BR112017000019A2 (pt) 2017-11-07
RU2684912C2 (ru) 2019-04-16
US20190264299A1 (en) 2019-08-29
KR102407064B1 (ko) 2022-06-08
KR20210081450A (ko) 2021-07-01
MA47181B1 (fr) 2021-04-30
CA2953741C (en) 2021-08-10
BR112017000010A2 (pt) 2017-11-07
EP3164517B1 (en) 2020-01-08
PL3164516T3 (pl) 2019-10-31
EP3564397B1 (en) 2021-03-24
US12157922B2 (en) 2024-12-03
MX380198B (es) 2025-03-11
CA2953741A1 (en) 2016-01-07
ES2737601T3 (es) 2020-01-15
US20210222267A1 (en) 2021-07-22
EP3564397A1 (en) 2019-11-06
RU2016152277A3 (uk) 2018-12-10
CN106471138A (zh) 2017-03-01
HUE044411T2 (hu) 2019-10-28
KR20170027744A (ko) 2017-03-10
EP3164516B1 (en) 2019-04-24
US11001904B2 (en) 2021-05-11
ES2772298T3 (es) 2020-07-07
EP3164517A2 (en) 2017-05-10
ES2777835T3 (es) 2020-08-06
ES2866176T3 (es) 2021-10-19
BR112017000010B1 (pt) 2021-05-04
MX2017000192A (es) 2017-05-01
US11124853B2 (en) 2021-09-21
JP6343688B2 (ja) 2018-06-13
JP2019178428A (ja) 2019-10-17
HUE054656T2 (hu) 2021-09-28
JP6564963B1 (ja) 2019-08-21
BR112017000019B1 (pt) 2020-01-28
CN106661652A (zh) 2017-05-10
HUE049714T2 (hu) 2020-10-28
US20190264300A1 (en) 2019-08-29
EP3164516A1 (en) 2017-05-10
PL3564397T3 (pl) 2021-09-13
RU2016151402A (ru) 2018-06-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2684912C2 (ru) Способ изготовления сверхпрочного стального листа с покрытием или без покрытия и полученный лист
US20250122590A1 (en) Method for producing a coated steel sheet having improved strenght, ductility and formability
JP6686035B2 (ja) 高強度鋼製品の製造方法およびこれによって得られる鋼製品
US10995386B2 (en) Double annealed steel sheet having high mechanical strength and ductility characteristics, method of manufacture and use of such sheets
RU2687284C2 (ru) Способ получения высокопрочного стального листа с покрытием, имеющего улучшенную прочность и пластичность, и полученный лист
KR102490989B1 (ko) 초고강도 갈바닐링된 강판을 제조하기 위한 방법 및 획득된 갈바닐링된 강판
JP2018508657A (ja) ホットスタンピングに使用される鋼板、ホットスタンピングプロセスおよびホットスタンピングコンポーネント
JP2020050956A (ja) 改善された強度および成形性を有する高強度鋼シートを製造するための方法および得られたシート
KR101657796B1 (ko) 내지연파괴 특성이 우수한 고강도 강판 및 이의 제조방법
KR101714930B1 (ko) 구멍확장성이 우수한 초고강도 강판 및 그 제조방법
KR20170026405A (ko) 성형성이 개선된 고강도 강 시트의 제조 방법 및 얻어진 시트
KR20240000646A (ko) 구멍 확장비가 높은 열간 압연된 강 시트 및 이의 제조 방법
US11261503B2 (en) Method for producing a flat steel product made of a manganese-containing steel, and such a flat steel product
JP6967628B2 (ja) 超高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造するための方法、及び得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板
TH1601007869A (th) วิธีการผลิตแผ่นเหล็กกล้าเคลือบความแข็งแรงสูง ที่มีความแข็งแรง, ความสามารถขึ้นรูปปรับปรุงขึ้นใหม่ และแผ่นเหล็กกล้าได้จากการนี้