UA128547C2 - Високоміцний гарячекатаний і відпалений сталевий лист і спосіб його виготовлення - Google Patents

Високоміцний гарячекатаний і відпалений сталевий лист і спосіб його виготовлення Download PDF

Info

Publication number
UA128547C2
UA128547C2 UAA202202491A UAA202202491A UA128547C2 UA 128547 C2 UA128547 C2 UA 128547C2 UA A202202491 A UAA202202491 A UA A202202491A UA A202202491 A UAA202202491 A UA A202202491A UA 128547 C2 UA128547 C2 UA 128547C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
steel sheet
hot
rolled
recrystallized ferrite
steel
Prior art date
Application number
UAA202202491A
Other languages
English (en)
Inventor
Астрід Перлад
Астрид Перлад
Канґін Жу
Кангин Жу
Коралі Юнґ
Корали Юнг
Фредерік Кеґель
Фредерик КЕГЕЛЬ
Original Assignee
Арселорміттал
Арселормиттал
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Арселорміттал, Арселормиттал filed Critical Арселорміттал
Publication of UA128547C2 publication Critical patent/UA128547C2/uk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

Винахід належить до гарячекатаного і відпаленого сталевого листа, склад якого містить, мас. %: C: 0,1-0,25, Mn: 3,00-5,00, Si: 0,80-1,60, B: 0,0003-0,004, S≤0,010, P≤0,020, N≤0,008, решта являє собою залізо і неминучі домішки, які утворюються в результаті плавки, і який має мікроструктуру, що складається в частках поверхні: більше 20 % рекристалізованого фериту, решта - нерекристалізований ферит, причому більше 15 % зазначеного рекристалізованого фериту має розмір зерна більше 5 мкм, а щільністю карбідів на границі зерна рекристалізованого фериту становить менше 5 карбідів на 10 мкм довжини межі зерна.

Description

Цей винахід відноситься до високоміцного сталевого листа, який має високу в'язкість і низьку твердість, і способу одержання такого сталевого листа.
Відомо, що для виготовлення різних виробів, таких як-от елементи конструкції кузова і панелі кузова автомобілів, використовують листи, виготовлені із сталей ОР (двофазна) або сталей ТКІР (пластичність, спричинена трансформацією).
Одним з основних завдань в автомобільній промисловості є зниження ваги транспортних засобів з метою підвищення їхньої паливної економічності з урахуванням глобального збереження довкілля, не нехтуючи при цьому вимогами безпеки. Щоб задовольнити ці вимоги, в сталеливарній промисловості постійно розробляються нові високоміцні сталі, щоб мати листи з покращеною деформовністю і границею міцності на розтяг, а також із підходящою пластичністю і формовністю.
Однією з розробок, спрямованих на покращення механічних властивостей, є збільшення вмісту марганцю в сталях. Присутність марганцю сприяє підвищенню пластичності сталей завдяки стабілізації аустеніту. Але ці сталі мають недоліки у вигляді крихкості. Щоб вирішити цю проблему, додають такі елементи, як бор. Такі хімічні речовини, які містять бор, дуже міцні на стадії гарячої прокатки, але гарячекатана смуга занадто тверда для подальшої обробки.
Найбільш ефективним способом розм'якшення гарячекатаної смуги є відпал в камерній печі, але він призводить до втрати в'язкості.
Наприклад, в документі О5 20050199322 описаний гарячекатаний сталевий лист з високим вмістом вуглецю, який володіє чудовою пластичністю і здатністю до деформовності з витяжкою фланця, при цьому гарячекатаний сталевий лист піддається відпалу для зменшення твердості сталевого листа.
Таким чином, на відомому рівні техніки існує невирішена проблема одержання сталевого гарячекатаного листа, який має високу в'язкість і низьку твердість, сумісну з подальшим процесом.
Завдання винаходу полягає в тому, щоб вирішити вищевказану проблему і запропонувати сталевий лист, який має поєднання рівня твердості нижче 300 НМ і високої ударної в'язкості за
Шарпі при 20 "С вище 0,40 Дж/мм".
Вирішення задачі цього винаходу досягається пропозицією сталевого листа за п. 1.
Сталевий лист може мати характеристики, зазначені в будь-якому з пп. 2-7. Метою винаходу також є створення сталі за п. 8.
Тепер винахід буде докладно описаний і проілюстрований необмежувальними прикладами.
Тут і далі М5 означає температуру початку формування мартенситу, тобто, температуру, при якій аустеніт починає перетворюватися на мартенсит при охолодженні. Ці температури можна розрахувати за такою формулою:
М5-560-(30 95Мп--13 9551-15 95АІ-12 95Мо)-600.-(1-ехр(-0,96.С))
Далі буде описаний склад сталі згідно з винаходом, вміст компонентів в якому виражений у масових відсотках.
Згідно з винаходом, вміст вуглецю становить 0,1-0,25 95. При вмісті вуглецю вище 0,25 95 зварюваність сталевого листа може бути знижена. Якщо вміст вуглецю нижче 0,1 95, аустенітна фракція недостатньо стабілізується для одержання після відпалу необхідної мікроструктури. У переважному здійсненні винаходу вміст вуглецю становить 0,15-0,20 95.
Вміст марганцю становить 3,00-5,00 95. При додаванні вище 5,00 о зростає ризик осьової ліквації за рахунок погіршення в'язкості. Мінімум визначається для стабілізації аустеніту для одержання після відпалу заданої мікроструктури. Переважно вміст марганцю становить 3,50- 5,00 95. У переважному здійсненні винаходу вміст марганцю становить 3,50-4,50 95.
Згідно з винаходом, вміст кремнію становить 0,80-1,60 95. Вміст кремнію вище 1,60 95 погіршує в'язкість. Крім того, на поверхні утворюються оксиди кремнію, що погіршує здатність сталі до нанесення покриття. Додавання кремнію у кількості, щонайменше, 0,80 96 допомагає стабілізувати достатню кількість аустеніту для одержання після відпалу мікроструктури відповідної винаходу. У переважному здійсненні вміст кремнію становить 1,00-1,60 9».
Відповідно до винаходу, вміст бору становить 0,0003-0,004 95. Присутність бору затримує бейнітне перетворення до нижчої температури, а бейніт, який утворюється при низькій температурі, має рейкову морфологію, яка збільшує в'язкість. Вміст вище 0,004 95 сприяє утворенню борокарбідів на границях колишніх аустенітних зерен, що робить сталь більш крихкою. При вмісті нижче 0,0003 95 концентрації вільного В, який виділяється на границі колишніх аустенітних зерен, недостатньо для підвищення в'язкості сталі У переважному здійсненні винаходу вміст бору становить 0,001-0,003 95.
До складу сталі згідно винаходу, необов'язково, можуть бути додані деякі елементи. 60 Титан може бути доданий до 0,04 95 для дисперсійного зміцнення. Переважно на додаток до бору додають мінімум 0,01 95 титану для захисту від утворення ВМ.
Необов'язково може бути доданий ніобій у кількості до 0,05 95 для подрібнення аустенітних зерен під час гарячої прокатки і забезпечення дисперсійного зміцнення. Переважно мінімальна кількість доданого ніобію становить 0,0010 95.
Необов'язково може бути доданий молібден до 0,3 95 для зменшення сегрегації фосфору.
Додавання молібдену вище 0,395 є дорогим і неефективним з точки зору необхідних властивостей.
Алюміній є дуже ефективним елементом для розкиснення сталі в рідкій фазі під час обробки. Вміст алюмінію може бути доведений максимум до 0,90 95, щоб уникнути появи включень і уникнути проблем із окисненням.
Допускається максимум 0,80 95 вмісту хрому, вище відзначається ефект насичення, тому додавання хрому і марне, і дороге.
Решту складу сталі становлять залізо і домішки, які утворилися в результаті плавки. У цьому відношенні Р, 5 і М вважаються, щонайменше, залишковими елементами, які є неминучими домішками. Їх вміст становить менше 0,010 95 для 5, менше 0,020 95 для Р і менше 0,008 95 для
М. Зокрема, фосфор виділяється на границях зерен, а при вмісті фосфору вище 0,020 95 знижується в'язкість сталі.
Тепер буде описана мікроструктура гарячекатаного і відпаленого сталевого листа згідно винаходу.
Гарячекатаний і відпалений сталевий лист має мікроструктуру, яка складається в частках поверхні, з понад 2095 рекристалізованого фериту, решту становить нерекристалізований ферит (включаючи 0 95), не менше 15 95 зазначеного рекристалізованого фериту, який має розмір зерна більше 5 мкм зерен рекристалізованого фериту яка менше або дорівнює 5 карбідів на 10 мкм довжини границі зерен.
Рекристалізований ферит відповідає зернам фериту, які рекристалізовані під час відпалу в зоні гарячих станів. Під час гарячої прокатки аустенітні зерна подовжуються і набувають так званої млинцевої форми. Гаряча прокатка породжує дислокації, які запасають енергію. Під час відпалу така накопичена енергія є рушійною силою утворення зерен фериту з дуже низькою щільністю дислокацій всередині зерна. У міру рекристалізації твердість сталі знижується. При частці рекристалізованого фериту нижче 2095 цільові властивості не досягаються. У переважному здійсненні винаходу зазначена частка рекристалізованого фериту становить 40- 6095. В іншому переважному здійсненні винаходу частка зазначеного рекристалізованого фериту становить 80-100 95. 15 У5 або більше рекристалізованого фериту мають розмір зерна більше 5 мкм, що дозволяє досягти низького рівня твердості.
Рекристалізований ферит можна відрізнити від нерекристалізованого фериту завдяки його рівновісьній морфології. Рекристалізований ферит, який спостерігається в режимі В5Е (розсіяних назад електронів) в ЗЕМ (сканувальний електронний мікроскоп), має однорідний контраст через низьку щільності дислокацій.
Решту мікроструктури становить нерекристалізований ферит, який становить від 0 95 (включно) до 80 95. Частина бейніту і мартенситу, яка не може бути рекристалізована при відпалі в зоні гарячих станів, є частиною нерекристалізованого фериту.
Щільність карбідів на границі зерен рекристалізованого фериту менша або дорівнює 5 карбідам на 10 мкм довжини границі зерен для підвищення в'язкості сталі.
Гарячекатаний і відпалений сталевий лист відповідно до винаходу має ударну в'язкість за
Шарпі Е при 20 "С вище 0,40 Дж/мм", виміряну відповідно до стандартів І5О 148-1:2006 (БР) і ІБО 148-1:2017(Б).
Гарячекатаний і відпалений сталевий лист згідно винаходу, має твердість за Вікксерсом нижче ЗООНМ.
Гарячекатаний і відпалений сталевий лист відповідно з винаходом може бути виготовлений будь-яким відповідним способом виготовлення, і фахівець в цій галузі техніки може його визначити. Однак переважно використовувати спосіб згідно винаходу, який включає такі стадії:
Напівфабрикат, придатний для гарячої прокатки, має склад сталі, описаний вище.
Напівфабрикат нагрівають до температури 1150-1300 "С щоб полегшити гарячу прокатку, при цьому кінцева температура ЕКТ гарячої прокатки залежить від хімічного складу сталі.
Для одержання цільових властивостей фахівець повинен вибрати температуру ЕКТ чистової прокатки, яка сприятиме рекристалізації матриці після відпалу в зоні гарячих станів. За межами певного значення ЕКТ, яке безпосередньо залежить від хімічного складу сталі, накопиченої енергії вже недостатньо для рекристалізації фериту після відпалу в зоні гарячих станів. Переважно, ЕКТ становить 7500-1000 "С. Більш переважно, ЕКТ становить 800-950 70. бо Потім гарячекатану сталь охолоджують і змотують у рулон при температурі Тсої 20-550 70.
Переважно, температура Теої становить від (М5-100 "С) до 550 "С. Після змотування лист може бути протруєний для видалення продуктів окиснення.
Змотаний в рулон сталевий лист потім відпалюють при температурі відпалу Та, яка нижче за
Ас1. Сталевий лист витримують при зазначеній температурі Та протягом часу витримування (а, який становить 0,1-1400 год., для зниження твердості при збереженні в'язкості сталевого гарячекатаного листа вище 0,4 Дж/мм?. Для одержання цільових властивостей фахівець повинен вибрати Та, яка сприяє рекристалізації фериту. Відпал при надто низькій температурі обмежує рекристалізацію фериту і сприяє утворенню карбідів на границях зерен, знижуючи в'язкість сталевого листа. Переважно, Та становить від 500 "С до Ас1.
Після відпалу в зоні гарячих станів щільність карбідів на границі зерен становить менше 5 карбідів на 10 мкм довжини границі зерна, що підвищує в'язкість сталі. Потім гарячекатаний і відпалений сталевий лист охолоджують до кімнатної температури.
Гарячекатаний і відпалений сталевий лист має відповідні властивості в'язкості і твердості, що уможливлює подальшу обробку. Наприклад, гарячекатаний і відпалений сталевий лист може бути підданий холодної прокатці для одержання холоднокатаного сталевого листа, товщина якого може становити, наприклад, 0,7-3 мм або навіть переважно 0,8-2 мм. Ступінь обтискання при холодній прокатці переважно становить 20-80 95.
Тепер винахід буде проілюстрований такими прикладами, які аж ніяк не обмежують обсяг його вимог.
Приклад 1
З зразки сталі, склади яких наведені в таблиці 1, відливають у напівфабрикати і переробляють на сталеві листи відповідно до технологічних параметрів, наведених в таблиці 2.
Таблиця 1
Склади
Випробовувані склади представлені в наступній таблиці, в якій вміст елементів виражений у масових відсотках . . Ас1 М5 сть с|м' в) в | 8 |) м | п ме А со ссу в ц0л8| 5,85) 127 |0,0024| 0002 0001 | 0003 | 0026 | 021 | 0,6 | 655 | з39
Сталі А-С відповідні винаходу.
Температура Асі була визначена з допомогою дилатометричного і металографічного аналізів.
Таблиця 2
Параметри процесу
Відлиті сталеві напівфабрикати повторно нагрівають до 1200 "С протягом 1800, піддають гарячій прокатці, а потім змотують в рулон перед відпалом в зоні гарячих станів. Застосовують такі особливі умови: й й 7272 711717 А77771717717111900 | 450. | 60 | 23 775. ЇЇ В 7 ющЩщ| 9502 Щ| 450 | 60 | 23 7776 Її в' 1 900 | 450 | 60 | 23 72777717 в' 177850. | 4502 2 щ| 620 | 23 778 Її в' ї1 800 | 450 | 60 | 23 7779 Її .с 1950 | 450 | 60 | 23 27107 Ї77717с111711717171111900 | 450. | 60 | 23
Потім аналізують гарячекатані і відпалені листи, і відповідні елементи мікроструктури і механічні властивості представлені відповідно у таблицях З і 4.
Таблиця З
Мікроструктура гарячекатаного і відпаленого сталевого листа
Визначені процентний вміст фаз мікроструктури одержаного гарячекатаного і відпаленого сталевого листа:
Щільність ферит(в) ферит (95) границях зерен розміром »5 мкм (95) (число/10 мкм) 1717720111711111118011Ї11115111171111111111111115С1 2 | 74017776 11114130 4 | 179812 | 715 (ЖД 5 г
ЇЇ 7717175 ЮЩщКМ( її юЮЩ 55 | 6 ( 0 г 6 Її 7л10777777177771717171717901Ї111115 17111111 7 1771117981111111112 1112 18 г щ 8 11110077 17771110 Ї111117121111111111111180с1 78 ЇЇ 115 Щщ(їЇ 98955 6ЮЖ5ЮБ'Ї 6 ( 0 г 12 | 77777801 20 11114114 5
Підкреслені значення: не відповідають винаходу
Частки поверхні визначають таким методом: з гарячекатаного прокату вирізають зразок, який відпалюють, полірують і труять відомим із рівня техніки реагентом для виявлення мікроструктури. Потім зріз досліджують з допомогою сканувального електронного мікроскопа, наприклад, з допомогою сканувального електронного мікроскопа з польовою емісійною гарматою ("РЕС-5ЕМ") при збільшенні більш ніж 5000: як в режимі вторинних електронів, такі в режимі зворотного розсіювання електронів.
Таблиця 4
Механічні властивості гарячекатаного і відпаленого сталевого листа. Механічні властивості випробуваних зразків визначені і представлені в наступній таблиці: 8 111111110691111111111111111111111111112г1 6 1Ї17771111111110801111111111111111111111111111112931 27111111 06911111111111111111111111111111201 28 711111111111106611111111111111111111111111111111124 2871 6б1111111111111111111111111112961
Підкреслені значення: не відповідають цільовим значенням
Для одержання цільових властивостей фахівець повинен вибрати температуру кінцевої прокатки ЕКТ так, щоб сприяти рекристалізації матриці після відпалу.
Щоб одержати кінцевий гарячекатаний і відпалений сталевий лист з більш ніж 20 95 рекристалізованого фериту, решта являє собою нерекристалізований ферит, проводять випробування з ЕКТ 800 "С, 850 "С, 900 "С і 950 "С перед відпалом при температурі Та 620 С протягом часу їа 23 год.
У разі зразків 1-4 сталь А піддають гарячій прокатці з ЕКТ 950 "С, 900 С, 85070 8007 відповідно. Ці приклади демонструють всі цільові властивості завдяки своєму особливому складу і мікроструктурі.
У разі зразків 5-8 сталь В піддають гарячій прокатці з ЕКТ 800 "С, 850 "С, 900 С ї 950 76.
Висока ЕКТ для зразків 5 і б, відповідно, 950 і 900С, призводить до вмісту рекристалізованого фериту після відпалу 5 95 і 10 95 нижче, ніж необхідний рівень. У разі зразків 7-8 рекристалізовано більше 98 95 фериту завдяки низькому значенню ЕКТ 850 "С і 800 "С. У випадку зразків 9-12 сталь піддають гарячій прокатці з ЕКТ 800 "С, 850 С, 9007 і 950 70. У цьому випадку ЕКТ вище 900 "С означає, що мікроструктура відповідає винаходу. Для зразків 9- 11 щільність карбідів на границі зерен вище за необхідний рівень, що призводить до низької ударної в'язкості сталі.
Приклад 2
Зразок 1, склад якого вказаний у таблиці б, відливають у напівфабрикати і переробляють на сталеві листи відповідно до параметрів процесу, представлених у таблиці 7.
Таблиця 6
Хімічний склад сере ее ее Де ре ре ре Ти о іо |0л9/|5,861| 1,27 | 00021 | 0,001 0,003 | 0,029
Сталь О відповідна винаходу
Таблиця 7
Параметри процесу
Відлиті сталеві напівфабрикати повторно нагрівають до 1200 "С протягом 1800 с, піддають гарячій прокатці і потім змотують в рулони перед відпалом в зоні гарячих станів. Застосовують такі конкретні умови:
АТО) (о) 27137170 | 845 | ---(з00 | 54 | з 77714. 0 | 845 2 щЩ| 300 | 605 | 7 / 2715. 0 | 845 2 щ| 300 2 | 69 | 7 17116... 0 | 2 ющвв5 | з00 | 63 | 7 71110171 845. | 300 | 648 | 7
Потім аналізують гарячекатані і відпалені листи, і відповідні елементи мікроструктури і механічні властивості представлені відповідно у таблицях 8 і 9.
Таблиця 8
Мікроструктура гарячекатаного і відпаленого сталевого листа
Визначені процентний вміст фаз мікроструктури одержаного гарячекатаного і відпаленого сталевого листа: . й . - |Щільність карбідів| Рекристалізований
З Рекристалізований | Нерекристалізований . разок ферит(95) ферит(95) на границях зерені ферит розміром 25 р число 10 мкм мкм (90 13. ЇЇ 75 |! 95 9 ю | 70 6 Щ / 0 14. | 7.80 2 2 щЩщ | 0 | 6 / 7/ 7 177711116011171171111111140111117 11111115 77171115
Підкреслені значення: не відповідають винаходу
Частки поверхні визначають таким методом: з гарячекатаного прокату вирізають зразок, який відпалюють, полірують і труять відомим із рівня техніки реагентом виявлення мікроструктури. Потім зріз досліджують з допомогою сканувального електронного мікроскопа, наприклад, з допомогою сканувального електронного мікроскопа з польовою емісійною гарматою ("РЕС-5ЕМ") при збільшенні більш ніж 5000: як в режимі вторинних електронів, такі в режимі зворотного розсіювання електронів.
Таблиця 9
Механічні властивості гарячекатаного і відпаленого сталевого листа. Механічні властивості випробуваних зразків визначені і представлені в наступній таблиці
Підкреслені значення: не відповідають винаходу
Випробування 13-17 виконують при ЕКТ 845"С і зміні температури відпалу Та, щоб одержати кінцевий відпалений сталевий лист з більш ніж 20 95 рекристалізованого фериту, решту становить нерекристаллизованний ферит, і щоб обмежити кількість карбідів на границі зерен.
Якщо Та надто низька, як у випробуваннях 13 і 14, ферит недостатньо рекристалізований, а сталь надто тверда. Велика кількість карбідів, які утворюються на границях зерен, знижує в'язкість сталі.

Claims (9)

ФОРМУЛА ВИНАХОДУ 20
1. Гарячекатаний і відпалений сталевий лист, виготовлений із сталі, яка має склад, який містить,
мас. 9о: С: 0,1-0,25, Мп: 3,00-5,00, 25 зі: 0,80-1,60, В: 0,0003-0,004, 5:0,010, Рах0,020, М-:0,008, 30 Тіх0,04, Мох0,3, Аїх0,90, решта являє собою залізо і неминучі домішки, які утворюються в результаті плавки, причому зазначений сталевий лист має мікроструктуру, яка включає в частках поверхні: 35 20 У5 або більше рекристалізованого фериту; решта являє собою нерекристалізований ферит, в якому не менше 15 95 зазначеного рекристалізованого фериту має розмір зерна більше 5 мкм, а щільність карбідів на межі зерен рекристалізованого фериту менша або дорівнює 5 карбідам на мкм довжини границі зерен.
2. Сталевий лист за п. 1, в якому склад сталі додатково містить один або кілька таких елементів, мас. У: Мра0,05, Сті«:0,80.
3. Сталевий лист за п. 1 або 2, у якому вміст зазначеного рекристалізованого фериту становить 40-60 Фр.
4. Сталевий лист за п. 1 або 2, в якому вміст рекристалізованого фериту становить 80-100 95.
5. Сталевий лист за будь-яким з пп. 1-4, в якому вміст марганцю становить 3,50-4,50 95.
6. Сталевий лист за будь-яким з пп. 1-5, в якому вміст кремнію становить 1,00-1,60 9.
7. Сталевий лист за будь-яким з пп. 1-6, в якому гарячекатаний і відпалений сталевий лист має ударну в'язкість за Шарпі при 20 "С вище 0,40 Дж/мм", виміряну відповідно до стандартів ІЗО 148-1:2006 (БР) і 150 148-1:2017 (Б).
8. Сталевий лист за будь-яким з пп. 1-7, в якому гарячекатаний і відпалений сталевий лист має твердість нижче 300 НУ.
9. Холоднокатаний сталевий лист, одержаний в результаті холодної прокатки гарячекатаного і відпаленого сталевого листа за будь-яким з пп. 1-8.
UAA202202491A 2019-12-19 2020-12-16 Високоміцний гарячекатаний і відпалений сталевий лист і спосіб його виготовлення UA128547C2 (uk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/IB2019/061092 WO2021123886A1 (en) 2019-12-19 2019-12-19 High toughness hot rolled and annealed steel sheet and method of manufacturing the same
PCT/IB2020/062004 WO2021124132A1 (en) 2019-12-19 2020-12-16 High toughness hot rolled and annealed steel sheet and method of manufacturing the same

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA128547C2 true UA128547C2 (uk) 2024-08-07

Family

ID=69159871

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA202202491A UA128547C2 (uk) 2019-12-19 2020-12-16 Високоміцний гарячекатаний і відпалений сталевий лист і спосіб його виготовлення

Country Status (15)

Country Link
US (1) US12416056B2 (uk)
EP (1) EP4077756B1 (uk)
JP (1) JP7442638B2 (uk)
KR (1) KR102750563B1 (uk)
CN (1) CN114555847A (uk)
CA (1) CA3156483C (uk)
ES (1) ES2971703T3 (uk)
FI (1) FI4077756T3 (uk)
HU (1) HUE064846T2 (uk)
MA (1) MA57992B1 (uk)
MX (1) MX2022007549A (uk)
PL (1) PL4077756T3 (uk)
UA (1) UA128547C2 (uk)
WO (2) WO2021123886A1 (uk)
ZA (1) ZA202203407B (uk)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2021123889A1 (en) 2019-12-19 2021-06-24 Arcelormittal Hot rolled and heat-treated steel sheet and method of manufacturing the same
WO2021123888A1 (en) 2019-12-19 2021-06-24 Arcelormittal Cold rolled and heat-treated steel sheet and method of manufacturing the same
WO2021123887A1 (en) 2019-12-19 2021-06-24 Arcelormittal High toughness hot rolled steel sheet and method of manufacturing the same
WO2021123886A1 (en) 2019-12-19 2021-06-24 Arcelormittal High toughness hot rolled and annealed steel sheet and method of manufacturing the same

Family Cites Families (39)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20050199322A1 (en) * 2004-03-10 2005-09-15 Jfe Steel Corporation High carbon hot-rolled steel sheet and method for manufacturing the same
JP4650006B2 (ja) * 2004-03-10 2011-03-16 Ｊｆｅスチール株式会社 延性および伸びフランジ性に優れた高炭素熱延鋼板およびその製造方法
EP1832667A1 (fr) 2006-03-07 2007-09-12 ARCELOR France Procédé de fabrication de tôles d'acier à très hautes caractéristiques de résistance, de ductilité et de tenacité, et tôles ainsi produites
BR112013009515B1 (pt) * 2010-10-22 2018-08-07 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Método de fabricação de corpo estampado a quente que tem uma parede vertical e corpo estampado a quente que tem uma parede vertical
BR112013009520B1 (pt) * 2010-10-22 2019-05-07 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Métodos para produção de chassi estampado a quente e chassi estampado a quente
BR112013024166B1 (pt) 2011-03-31 2019-05-28 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Chapa de aço laminada a quente de alta resistência contendo bainita tendo capacidade de trabalho isotrópico e método de produção da mesma
CA2832159C (en) 2011-04-13 2016-06-14 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation High-strength hot-rolled steel sheet having excellent local deformability and manufacturing method there0f
JP5397437B2 (ja) * 2011-08-31 2014-01-22 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性と材質安定性に優れた冷延鋼板用熱延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板用熱延鋼板およびその製造方法
WO2014132968A1 (ja) 2013-02-26 2014-09-04 新日鐵住金株式会社 焼き付け硬化性と低温靭性に優れた引張最大強度９８０ＭＰａ以上の高強度熱延鋼板
CN105899700B (zh) * 2014-01-06 2019-01-15 新日铁住金株式会社 热成形构件及其制造方法
JP5967311B2 (ja) 2014-02-27 2016-08-10 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度熱延鋼板およびその製造方法
WO2016001703A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for manufacturing a high strength steel sheet and sheet obtained by the method
CN107109571B (zh) 2015-01-15 2018-12-04 杰富意钢铁株式会社 高强度热镀锌钢板及其制造方法
TWI631219B (zh) 2015-05-20 2018-08-01 Ａｋ鋼鐵資產公司 低合金第三代先進高強度鋼及使彼等退火之方法
TWI612154B (zh) * 2015-05-26 2018-01-21 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation 鋼板及其製造方法
WO2017109542A1 (en) 2015-12-21 2017-06-29 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved ductility and formability, and obtained steel sheet
JP6179584B2 (ja) 2015-12-22 2017-08-16 Ｊｆｅスチール株式会社 曲げ性に優れた高強度鋼板およびその製造方法
CN109072371B (zh) * 2016-01-29 2020-08-21 杰富意钢铁株式会社 温加工用高强度钢板及其制造方法
JP6252713B1 (ja) 2016-04-14 2017-12-27 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
KR102143834B1 (ko) * 2016-04-19 2020-08-12 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 강판, 도금 강판 및, 그들의 제조 방법
KR102128838B1 (ko) 2016-04-19 2020-07-02 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 강판, 도금 강판 및, 그들의 제조 방법
JP6358407B2 (ja) * 2016-08-05 2018-07-18 新日鐵住金株式会社 鋼板及びめっき鋼板
WO2018055425A1 (en) 2016-09-22 2018-03-29 Arcelormittal High strength and high formability steel sheet and manufacturing method
MX2019006392A (es) 2016-12-05 2019-08-01 Nippon Steel Corp Placa de acero de resistencia alta.
WO2018162937A1 (en) 2017-03-07 2018-09-13 Arcelormittal Resistance spot welding method for joining zinc coated steel sheets
WO2018220430A1 (en) 2017-06-02 2018-12-06 Arcelormittal Steel sheet for manufacturing press hardened parts, press hardened part having a combination of high strength and crash ductility, and manufacturing methods thereof
MX2020004626A (es) * 2017-11-24 2020-08-13 Nippon Steel Corp Lamina de acero laminada en caliente y metodo para producir la misma.
WO2019111029A1 (en) 2017-12-05 2019-06-13 Arcelormittal Cold rolled and annealed steel sheet and method of manufacturing the same
WO2019122964A1 (en) 2017-12-19 2019-06-27 Arcelormittal Steel sheet having excellent toughness, ductility and strength, and manufacturing method thereof
WO2019122961A1 (en) 2017-12-19 2019-06-27 Arcelormittal High strength and high formability steel sheet and manufacturing method
WO2019122963A1 (en) 2017-12-19 2019-06-27 Arcelormittal Cold rolled and heat treated steel sheet and a method of manufacturing thereof
CN108546812B (zh) * 2018-05-14 2019-11-12 东北大学 一种高强中锰钢板的制备方法
WO2021123887A1 (en) 2019-12-19 2021-06-24 Arcelormittal High toughness hot rolled steel sheet and method of manufacturing the same
WO2021123886A1 (en) 2019-12-19 2021-06-24 Arcelormittal High toughness hot rolled and annealed steel sheet and method of manufacturing the same
WO2021123888A1 (en) 2019-12-19 2021-06-24 Arcelormittal Cold rolled and heat-treated steel sheet and method of manufacturing the same
WO2021123889A1 (en) 2019-12-19 2021-06-24 Arcelormittal Hot rolled and heat-treated steel sheet and method of manufacturing the same
MX2022011929A (es) * 2020-04-03 2022-10-20 Nippon Steel Corp Hoja de acero y metodo para producir la misma.
WO2022180954A1 (ja) * 2021-02-26 2022-09-01 日本製鉄株式会社 鋼板およびその製造方法
WO2022210749A1 (ja) * 2021-03-30 2022-10-06 日本製鉄株式会社 スポット溶接継手及びスポット溶接継手の製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
ZA202203407B (en) 2022-10-26
KR20220066947A (ko) 2022-05-24
EP4077756A1 (en) 2022-10-26
PL4077756T3 (pl) 2024-03-11
FI4077756T3 (fi) 2024-02-02
CA3156483A1 (en) 2021-06-24
CN114555847A (zh) 2022-05-27
JP2023506382A (ja) 2023-02-16
US12416056B2 (en) 2025-09-16
MX2022007549A (es) 2022-07-19
MA57992B1 (fr) 2024-01-31
JP7442638B2 (ja) 2024-03-04
WO2021124132A1 (en) 2021-06-24
ES2971703T3 (es) 2024-06-06
WO2021123886A1 (en) 2021-06-24
HUE064846T2 (hu) 2024-04-28
US20230002842A1 (en) 2023-01-05
EP4077756B1 (en) 2023-12-06
KR102750563B1 (ko) 2025-01-06
BR112022005777A2 (pt) 2023-03-14
CA3156483C (en) 2024-01-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6686035B2 (ja) 高強度鋼製品の製造方法およびこれによって得られる鋼製品
KR102648441B1 (ko) 우수한 신장-플랜지 성형성을 가진 열간-압연 고강도 롤-성형 가능한 강 시트 및 그 제조방법
JP7571137B2 (ja) 冷間圧延熱処理鋼板及びその製造方法
UA126200C2 (uk) Високоміцна холоднокатана листова сталь, яка характеризується високою деформованістю, і спосіб її виготовлення
KR102840671B1 (ko) 냉간 압연되고 어닐링된 강판 및 냉간 압연되고 어닐링된 강판을 제조하는 방법
UA125547C2 (uk) Холоднокатаний і відпалений сталевий лист і спосіб його виготовлення
UA127583C2 (uk) Гарячекатаний та термооброблений сталевий лист і спосіб його виготовлення
KR102750563B1 (ko) 높은 인성의 열간 압연 및 어닐링된 강판 및 이 강판을 제조하는 방법
CN115605621A (zh) 冷轧退火钢板或热压退火钢部件
KR102735849B1 (ko) 고인성 열간 압연 강판 및 그 제조 방법
KR102912154B1 (ko) 열간압연 및 열처리된 강 시트 및 그 제조 방법
UA125769C2 (uk) Холоднокатана листова сталь з нанесеним покриттям і спосіб її виготовлення
EP4532778A1 (en) High strength, cold rolled steel with reduced sensitivity to hydrogen embrittlement and method for the manufacture thereof
UA129442C2 (uk) Термооброблений холоднокатаний сталевий лист і спосіб його виготовлення
UA130323C2 (uk) Термооброблений холоднокатаний сталевий лист і спосіб його виготовлення
JP2025537586A (ja) 冷間圧延焼鈍焼戻し鋼板及びその製造方法
KR20250138225A (ko) 냉간 압연되고 열처리된 강판 및 그 제조 방법
UA130386C2 (uk) Холоднокатаний сталевий лист з покриттям і спосіб його виготовлення
RU2798140C1 (ru) Высокопрочный горячекатаный и отожжённый стальной лист и способ его изготовления
RU2795542C1 (ru) Горячекатаный и термообработанный стальной лист и способ его изготовления
RU2859084C2 (ru) Холоднокатаный, отожжённый и отпущенный стальной лист и способ его изготовления
RU2831670C1 (ru) Холоднокатаный стальной лист с покрытием и способ его изготовления
RU2842345C2 (ru) Горячекатаный стальной лист и способ его изготовления
RU2810466C1 (ru) Холоднокатаный, отожжённый стальной лист или горячепрессованная, отожжённая стальная деталь
RU2834434C1 (ru) Холоднокатаный и термообработанный стальной лист и способ его изготовления