WO1991007877A2 - Procede d'extraction du cholesterol contenu dans une matiere grasse d'origine animale - Google Patents

Procede d'extraction du cholesterol contenu dans une matiere grasse d'origine animale Download PDF

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WO1991007877A2
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Alain Rancurel
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    • A23—FOODS OR FOODSTUFFS; TREATMENT THEREOF, NOT COVERED BY OTHER CLASSES
    • A23C—DAIRY PRODUCTS, e.g. MILK, BUTTER OR CHEESE; MILK OR CHEESE SUBSTITUTES; PREPARATION THEREOF
    • A23C15/00—Butter; Butter preparations; Making thereof
    • A23C15/12—Butter preparations
    • A23C15/14—Butter powder; Butter oil, i.e. melted butter, e.g. ghee ; Anhydrous butter
    • A23C15/145—Removal of steroids, e.g. cholesterol or free acids; Fractionation of anhydrous milkfat by extraction with solvents other than solvent crystallisation or with supercritical gases or by distillation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/12—Molecular distillation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C11—ANIMAL OR VEGETABLE OILS, FATS, FATTY SUBSTANCES OR WAXES; FATTY ACIDS THEREFROM; DETERGENTS; CANDLES
    • C11B—PRODUCING, e.g. BY PRESSING RAW MATERIALS OR BY EXTRACTION FROM WASTE MATERIALS, REFINING OR PRESERVING FATS, FATTY SUBSTANCES, e.g. LANOLIN, FATTY OILS OR WAXES; ESSENTIAL OILS; PERFUMES
    • C11B3/00—Refining fats or fatty oils
    • C11B3/12—Refining fats or fatty oils by distillation

Definitions

  • the present invention relates to a process for removing cholesterol from a fatty material of animal origin and in particular lactic fat, by molecular distillation.
  • Molecular distillation has been a technique known for a long time, in particular for separating, purifying, discolor or deodorize liquid or liquefiable products.
  • FR 2 0338 describes the elimination of most of the cholesterol from a lactic fat while avoiding the separation of the triglycerides by molecular distillation.
  • a conventional molecular distillation apparatus comprises means for establishing a thin film, with a thickness of the order of 0.1 to 1 mm, of the liquid to be distilled on a wall heated to an appropriate temperature.
  • the film is conventionally formed by mechanical means involving, for example, centrifugal force, while the surface is conventionally heated by radiant electrical resistors.
  • these resistors are arranged in a spiral on the side of the cone opposite to the film of liquid which forms thereon. by the effect of centrifugal force, and reflectors are provided to focus the infrared radiation emitted by the resistors in a direction opposite to the cone.
  • the temperature to which the distillation cone can be brought is limited by the very fact of the limitation of the density of calorific power transmissible by radiant resistors. In practice, one cannot exceed with electrical resistances a temperature of the order of 230 ° C. on the surface of the cone. As a corollary, we can only work with very limited flow rates, for example of the order of 15 kg / hour for a 38 cm diameter cone corresponding to an active heating surface of 0.1 m 2 , which limits the economic advantage of such devices. In this respect, the solution consisting in increasing the size of the cone in order to be able to increase the flow rate is not always desirable, since it leads to excessively long residence times in the still. In addition, the cost of the material increases very quickly with the dimensions.
  • the resistors radiate heat energy not only to the cone, but also to other constituent parts of the device.
  • the thermal efficiency is poor, and on the other hand it is necessary to specially design the parts of the device close to the resistors.
  • the products of interest consist of the distillate (light fraction).
  • the product of interest consists of the heavy glyceride fraction.
  • This non-volatile fraction is fragile and undergoes the negative effects of temperature. That is why it is necessary to improve the conditions of its treatment.
  • the present invention aims to overcome these drawbacks of the prior art and to propose a process for molecular distillation of fatty matter of animal origin, in particular of lactic origin to extract cholesterol which is improved from the point of view of ease and operating performance and the quality of the products obtained.
  • the subject of the present invention is a process for extracting cholesterol from a fatty material of animal origin by molecular distillation using a conventional molecular distillation apparatus comprising means for obtaining a thin film with a thickness of 0.1 to 1 mm, of a liquid fatty substance to be distilled on a wall heated under vacuum to cause the evaporation of cholesterol, process consisting in recovering the light heavy fraction in cholesterol, characterized in that said surface is heated by an induction heater.
  • This process is suitable for the elimination of cholesterol from animal fat used in human food and more particularly for the extraction of cholesterol from milk fat, and in particular dehydrated butter as well as from tallow and lard. .
  • Lactic fat can be separated from whole milk by centrifugation or by vacuum evaporation of the cream.
  • the fat obtained is preferably essentially anhydrous, that is to say that it contains less than 0.1% of water.
  • the molecular distillation of the anhydrous lactic fat is preferably carried out.
  • the process according to the invention is characterized in that the molecular distillation is carried out under vacuum from 1 to 20 ⁇ m and more particularly from 3 to 10 ⁇ m of Hg, at a temperature of 160 to 220 ° C.
  • the unsaponifiable fraction containing the eliminated cholesterol represents 2 to 6% by weight of the initial fat.
  • the process according to the invention makes it possible to preserve to a greater degree than the usual process the organoleptic qualities of the fat. .
  • the use of induction heating also makes it possible to obtain a significantly higher flow rate of treated raw material compared to the prior process with resistance heating while retaining the qualities mentioned above.
  • purer products are generally obtained with an increased yield, in particular by the fact that no pyrolysis takes place on the heating surfaces and that the calorific power is practically transmitted in a substantially uniform manner.
  • the process according to the invention is characterized in that the distillation is carried out at a temperature of the order of 165 ° C to 185 ° C and at an initial fat flow rate of 15 to 0 kg / hour for a cone 38 cm in diameter, that is to say an active heating surface of 0.1 m 2 and preferably from 20 to 30 kg / hour.
  • the surface is an interior surface of a conical rotor driven in rotation, supplied with fluid to be evaporated in its center and disposed in a chamber vacuum
  • the induction heating device comprises at least one inductor constituted (s) by one (or more) conductor (s) wound in a spiral on the side of the cone opposite to the film of liquid and supplied by an alternating current generator.
  • the induction heating device comprises one or more inductors wound in a spiral as close as possible to the cone without however being in contact (less than 5 mm, preferably from 1 to 3 mm) with it and distributed substantially over its entire extent .
  • the or each conductor comprises a hollow metal tube in which a coolant is circulated.
  • a tube rather than a wire as in Japanese patent n ° 62237003 allows easy cooling and therefore the tube supports higher intensities and brings more power to the rotor.
  • the cone is made of stainless steel or any suitable magnetic material known in the technique of induction heating, and the generator delivers an alternating current at a frequency of the order of 1 kHz to 30 kHz and more particularly from 1 to 25 kHz.
  • the generator includes several regularly distributed inductors, in which case the generator can include several modules to supply the inductors individually.
  • Two opposite ends of the hollow conductor pass through a rear wall of the vacuum chamber parallel or concentric to one another and through a sealed connector, for their connection with the generator and with a device for circulating the coolant.
  • this induction heating device can be further improved because it has drawbacks during its practical use, especially when working with large cones, for example 90 cm in diameter.
  • the liquid to be distilled arrives at the center of the cone in a cold state or only slightly warmed, and the supply of heat energy is insufficient to bring it quickly to the distillation temperature. Then, the thickness of the film of liquid on the cone decreases appreciably from the center towards the edges of the cone.
  • a new induction heating device is advantageously used for large heating surfaces allowing large flow rates, which makes it possible, using simple and economical means, to apply a density of different calorific power to the cone. center of the rotor and at its edges.
  • a molecular distillation apparatus is therefore used, of the type comprising a conical metal rotor driven in rotation and fed in its center by a liquid to be distilled, a vacuum bell defining a chamber housing the cone and means induction heating of the rotor located below and close to it, characterized in that the heating means comprise at least two concentric inductors providing regions homologous to the rotor with different heat power densities.
  • At least two concentric inductors are used, preferably 3 inductors each produced by conical spiral winding of a metal tube.
  • Figure 1 is a side view in partial section of part of a molecular distillation apparatus useful in the process according to the present invention.
  • Figure 2 is a view taken along the arrows II of Figure 1.
  • Figure 3 is a view similar to Figure 2 showing a variant of the arrangement of the heating means.
  • the figure is an axial sectional view of a part of the apparatus with several concentric inductors.
  • Figure 5 combines an axial section view and a graph showing a heating characteristic of the apparatus of Figure 4.
  • FIG. 1 Illustrated in Figure 1 is a part of a molecular distillation apparatus which firstly comprises a sealed enclosure 10 or vacuum bell, in which a high vacuum, of the order of 1 to 10 ⁇ m Hg, can be established.
  • This enclosure has a condensing dome 1 1 consisting of a cold wall.
  • a rotor 20 capable of rotating around an axis A while being driven by a motor M via a shaft 22 passing through a device schematically indicated at 24, forming both a bearing and a sealed passage through the rear wall 13 of the enclosure 10.
  • the axis A is conventionally inclined relative to the horizontal, by an angle denoted alpha which can take a wide range of values depending on the construction and the application of the distiller.
  • the rotor 20 is preferably made of stainless steel, magnetic or non-magnetic. It has the shape of a cone, the hollow surface S of which faces the condensation dome 11. In the center of this surface S there opens an outlet orifice 32 of a conduit 30, shown only partially, which conveys a liquid in front of be subjected to molecular distillation.
  • the rotor 20 can also be used in any other material suitable for induction heating and suitable for the treated product, such as a metal alloy, a composite material, a coated metal, etc.
  • the distillation is carried out by heating the rotor 20 using suitable heating means to bring its conical surface S to an appropriate temperature, as regular as possible.
  • the liquid brought to the center of said surface due to the rotation of the rotor, develops into a thin film of substantially uniform thickness on this surface under the effect of centrifugal force.
  • the most volatile part of the liquid evaporates and then condenses on the condensing dome 1 1, possibly cooled by tubes (not shown) in which a cold liquid circulates, then is collected in an appropriate chute 12 fixed inside the enclosure 10 in its lower part.
  • the conical surface S is heated by induction heating means comprising in the present example a single inductor I constituted by a hollow copper tube 50 developed in a spiral below (approximately 2 mm ) of the conical rotor 20, extending at a substantially constant distance from said surface.
  • induction heating means comprising in the present example a single inductor I constituted by a hollow copper tube 50 developed in a spiral below (approximately 2 mm ) of the conical rotor 20, extending at a substantially constant distance from said surface.
  • the choice of stainless steel to make the rotor is advantageous in that the efficiency, expressed by the ratio of the heat energy generated in the rotor to the electrical energy applied to the inductor, can reach 75 to 90%.
  • the tube 50 can be chromed or plasticized, in order to avoid any degradation by contact with the treated products, or else embedded in an epoxy resin reinforced to ensure this protection while strengthening the structure of the inductor.
  • a coating compatible with the temperatures generated in the tube is chosen.
  • the two ends 52, 54 of the tube pass through the wall of the vacuum enclosure 10, with removable sealing devices. Said ends are connected to a current generator at a determined frequency, for example of the order of 1 to 30 kHz, diagrammatically indicated in 56.
  • a static converter operating with reverse conduction thyristors such as described for example in the article "Thyristors with reverse conduction for medium frequency converters of great power", 3. Vitins and H. Renggli, Revue Brown Boveri 1 -86, pages 50-55.
  • the current, flowing in the tube 50, will cause in a partially instantaneous and essentially uniform manner heating of the rotor 20, by induction.
  • a temperature essentially Uni term of 300 ° C can be reached approximately 30 seconds after the inductor is put into service.
  • the power that the generator will have to provide will be of the order of a few kilowatts and sized according to the characteristics of the rotor and the desired operating parameters.
  • the tube 50 In order to avoid excessive heating of the tube 50 itself, it is also traversed by a flow at an appropriate flow rate of a cooling liquid, for example water, using a circuit of appropriate circulation schematically indicated in 58.
  • a cooling liquid for example water
  • FIG 3 illustrates an alternative embodiment of the induction heating means; in this case, the single induction winding I of the embodiment of FIGS. 1 and 2 is replaced here by three inductors in the form of "pancakes", respectively II, 12, 13, ... each consisting of a winding of a hollow copper tube and regularly distributed below the cone 20.
  • these inductors can be supplied with electric current individually so as to more flexibly modulate the supply of heat energy to the distillation cone.
  • the apparatus included the same distillation cone 38 cm in diameter and an active heating surface of 0.1 m 2 .
  • the distillation was carried out under vacuum of 10 ⁇ m of Hg.
  • the apparatus was heated by a resistance and for Examples 2-2 and 2-3 by induction.
  • a single inductor was supplied under an alternating voltage of the order of 90 V, with a variable frequency between 1 and 10 kHz and a variable power.
  • a thermocouple kept the cone at a determined temperature.
  • the device used for this example is the CVC PILOT-15.
  • EXAMPLE 2-2 Apparatus similar to that of Example 1 but heated by induction as described above and in FIG. 1, set at a flow rate close to that of Example 1
  • the recovered product is less degraded by this new process, which is confirmed by organoleptic examinations.
  • EXAMPLE 3 Apparatus with several concentric inductors (FIGS. 4 and 5) The dimensioning of the still resulted in the separation of the cone into three heating zones each having their inductor.
  • the object of such an arrangement of inductors is in particular to apply to the cone 20 a calorific power density which is higher in the region of the center and which is lower in the region of the edges, compared to a value medium, in order to overcome the drawbacks of the single inductor device discussed above. It was found that this result could be obtained by supplying the two inductors (or more) in parallel by the same generator.
  • the device with several concentric inductors of the invention by a judicious choice of the position and dimensions of the crown in which each inductor is inscribed, and the number of turns of each inductor, makes it possible to obtain a density profile. of appropriate power along a radius of the rotor.
  • the conical rotor 20 and three concentric inductors, namely an internal inductor 100a, an intermediate inductor 100b and an external inductor 100c.
  • the intermediate inductor ensures a regular decrease and a slight slope of the power density between the region near the center of the rotor and the region of its edges.
  • the rotor 20 is preferably made either of stainless steel or else of a composite material composed of an upper layer of food-grade stainless steel (liquid side), for example of type 316, of a layer intermediate aluminum and a lower layer of magnetic stainless steel. Such a composite is known in particular under the commercial designation "Duranell" (registered trademark).
  • the rotor preferably has a thickness of the order of 5 mm.
  • Each inductor is arranged below the conical surface of the rotor 20, with a sufficiently small spacing, typically 2 mm or less, to obtain good heating efficiency.
  • each inductor is produced with a copper tube with an outside diameter of 10 mm and a wall thickness of 1 mm.
  • the turns of each inductor have in this case a constant pitch of the order of 14 mm.
  • C oncrticment was used an induction heater to a stainless steel rotor food grade 5 mm thick and with a diameter of 90 cm.
  • the area in which heating was to be applied was a crown with an inner radius of 66 mm and an outer radius of 417 mm.
  • the total power to be applied to the cone was approximately 50 kW.
  • the ratio between the power densities in the inner region of the crown and in its outer region should be of the order of 5 to
  • Dl internal radius of the crown containing the inductor in millimeters
  • Y supply voltage in volts
  • I current in the inductor in amperes
  • P total power delivered by the inductor in kilowatts
  • FIG. 5 shows the power density profile obtained concretely along a radius of the cone. More precisely, six thermocouples were placed at regular spacings along the radius, and each time, from the instant of the induction heating start-up, the rate of temperature rise of the inner surface of the cone (in ° C per second), this speed being directly proportional to the power density actually applied; the curve 200 represents diagrammatically the evolution of the power density as a function of the radius r at which one places oneself on the cone (abscissa).
  • the ratio between the maximum power density (at the break in slope between the parts of the curve 201 and 202) and the minimum power density (at the outer limit of the external inductor 100c) is of the order of 6.3. This profile has proven in practice to be quite suitable for the molecular distillation of cholesterol in milk fat.
  • step 1 distillation of MGLA + RD2: duration: 19 hours
  • stage 2 distillation of Dl: duration: 2 hours Quantity of D l: 285 Kg Flow rate: 150 Kg / h Distillation rate: 35%
  • step 3 shutdown, cleaning, restart duration: 3 hours
  • stage 1 will relate to the distillation of MGLA without addition of RD2, the conditions and results being substantially the same; the purpose of this recycling operation is to reduce the loss of fat for a given level of cholesterol removed.
  • step 1 distillation of 15% (D l) of the fat giving a residue depleted in cholesterol at 919-6 (RD I)
  • step 2 distillation of 4096 of the distillate (Dl) in such a way that the corresponding residue (RD2) has a cholesterol level identical to that of step No. 1.
  • the second step was carried out on the small 38 cm rotor apparatus also heated by induction of Example 2, this for reasons of available volume to be treated.
  • the preceding distillate is taken up in an induction heating apparatus 38 cm in diameter.

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Abstract

La présente invention a pour objet un procédé d'extraction du cholestérol à partir d'une matière grasse d'origine animale par distillation moléculaire à l'aide d'un appareil de distribution moléculaire conventionnel comprenant des moyens pour obtenir un film mince d'une épaisseur de l'ordre de 0,1 à 1 mm d'une matière grasse liquide à distiller sur une paroi chauffée sous vide pour provoquer l'évaporation du cholestérol, et consistant à récupérer la matière grasse allégée en cholestérol, caractérisé en ce que ladite surface est chauffée par un dispositif de chauffage par induction.

Description

PROCEDE D'EXTRACTION DU CHOLESTEROL CONTENU DANS UNE MATIERE GRASSE D 'ORIGINE Aiπ-MAIE
La présente invention concerne un procédé d'élimination du cholestérol à partir d'une matière grasse d'origine animale et notamment de la matière grasse lactique, par distillation moléculaire- La distillation moléculaire est une technique connue depuis bien longtemps pour notamment séparer, purifier, décolorer ou désodoriser des produits liquides ou liquéfiables.
FR 2 3 038 décrit l'élimination de la plus grande part du cholestérol d'une matière grasse lactique tout en évitant la séparation des triglycérides par distillation moléculaire. Pour l'essentiel, un appareil de distillation moléculaire convention¬ nel comprend des moyens pour établir un film mince, d'une épaisseur de l'ordre de 0,1 à 1 mm, du liquide à distiller sur une paroi chauffée à une température appropriée. Le film est formé conventionnellement par des moyens mécaniques faisant intervenir par exemple la force centrifuge, tandis que la surface est chauffée conventionnellement par des résistances électriques radiantes.
Concrètement, dans le cas d'un appareil de distillation moléculaire connu, comportant un cône tournant au centre duquel est amené le liquide à distiller, ces résistances sont disposées en spirale du côté du cône opposé au film de liquide qui se forme sur celui-ci par l'effet de la force centrifuge, et des réflecteurs sont prévus pour focaliser vers le cône le rayonnement infrarouge émis par les résistances dans une direction opposée à celui-ci.
Ce type de chauffage connu présente cependant un certain nombre d'inconvénients.
D'une part, la température à laquelle le cône de distillation peut être porté est limitée du fait même de la limitation de la densité de puissance calorifique transmissible par des résistances radiantes. En pratique, on ne peut dépasser avec des résistances électriques une température de l'ordre de 230°C à la surface du cône. En corollaire, on ne peut travailler qu'avec des débits très limités, par exemple de l'ordre de 15 kg/heure pour un cône de 38 cm de diamètre correspondant à une surface active de chauffe de 0,1 m2, ce qui limite l'intérêt économique de tels appareils. A cet égard, la solution consistant à accroître la taille du cône pour pouvoir accroître le débit n'est pas toujours souhaitable, car elle conduit à des temps de séjour dans le distillateur excessivement longs. De plus le coût du matériel croît très vite avec les dimensions.
Ensuite, il existe un risque que les vapeurs de produit distillé viennent en contact avec les résistances ou leurs réflecteurs. Cela entraîne dans le premier cas une pollution ou une dégradation du produit, par exemple changement de couleur ou d'odeur, et dans le second cas la formation d'un dépôt de noir de carbone sur les réflecteurs, qui dégrade leur comportement.
Par ailleurs, l'inertie thermique inhérente aux résistances électriques complique et allonge les phases de mise en route et d'arrêt de l'appareil. Plus précisément, les montées et descentes en température nécessitent plusieurs heures, pendant lesquelles le vide dans l'enceinte doit impéra¬ tivement être maintenu. En outre, en cas de panne d'électricité, induisant l'arrêt total des machines de l'appareil (moteur, pompes, ...), il se produit dans la chambre à vide une remontée de pression qui, en combinaison avec l'apport calorifique qui continue à être assuré pendant un certain temps par les résistances, conduit à un échauffement inadmissible du produit dans ladite enceinte, avec un risque élevé d'incendie ou d'explosion.
En outre, les résistances rayonnent de l'énergie calorifique non seulement vers le cône, mais également vers d'autres parties constitutives de l'appareil. Ainsi d'une part le rendement thermique est médiocre, et d'autre part il faut concevoir spécialement les parties de l'appareil proches des résistances.
Il apparaît enfin et surtout avec ce type de chauffage connu des produits de pyrolyse que l'on estime être provoqués par des surchauffes locales de la surface, dues à un manque d'homogénéité de l'apport de chaleur par les résistances.
Généralement, dans les procédés de distillation moléculaire, les produits intéressants sont constitués par le distillât (fraction légère). Au contraire, dans le cas de l'enlèvement du cholestérol de la matière grasse lactique, le produit intéressant est constitué de la fraction lourde glycéridique. Cette fraction non volatile est fragile et subit les effets négatifs de la température. C'est pourquoi il est nécessaire d'améliorer les conditions de son traitement. Ainsi, dans le procédé selon FR 2 13 038, il est constaté qu'il est important de maintenir la température de la surface chauffée et de régler le débit de façon telle qu'aucune détérioration de matière grasse susceptible de lui donner un goût de cuit n'apparaisse et qu'aucune perte de triglycéride n'intervienne. Il est ainsi constaté que le débit doit être limité à 0,5 - 8 kg/heure pour une surface active de l'échangeur de chaleur de 0,1 m2 pour permettre d'obtenir des résultats satisfaisants.
La présente invention vise à pallier ces inconvénients de la technique antérieure et à proposer un procédé de distillation moléculaire de la matière grasse d'origine animale, notamment d'origine lactique pour en extraire le cholestérol qui soit amélioré du point de vue de la facilité et du rendement d'exploitation et de la qualité des produits obtenus.
A cet effet, la présente invention a pour objet un procédé d'extraction du cholestérol à partir d'une matière grasse d'origine animale par distillation moléculaire à l'aide d'un appareil de distillation molécu- laire conventionnel comprenant des moyens pour obtenir un film mince d'une épaisseur de l'orde de 0,1 à 1 mm, d'une matière grasse liquide à distiller sur une paroi chauffée sous vide pour provoquer l'evaporation du cholestérol, procédé consistant à récupérer la fraction lourde allégée en cholestérol, caractérisé en ce que ladite surface est chauffée par un dispositif de chauffage par induction.
Ce procédé convient à l'élimination du cholestérol à partir de matière grasse animale utilisée en alimentation humaine et plus particulièrement à l'extraction du cholestérol à partir des matières grasses laitières, et notamment du beurre déshydraté ainsi qu'à partir du suif et du saindoux.
La matière grasse lactique peut être séparée du lait entier par centrifugation ou par évaporation sous vide de la crème. La matière grasse obtenue est de préférence essentiellement anhydre, c'est-à-dire qu'elle contient moins de 0, 1 % d'eau. Selon l'invention on procède de préférence à la distillation moléculaire de la matière grasse lactique anhydre. Le procédé selon l'invention est caractérisé en ce que la distillation moléculaire est conduite sous vide de 1 à 20 μm et plus particulièrement de 3 à 10 μm de Hg, à température de 160 à 220°C.
La fraction insaponifiable contenant le cholestérol éliminé représente 2 à 6 % en poids de la matière grasse initiale.
On peut éliminer la totalité du cholestérol de la matière grasse, on préfère cependant régler les conditions opératoires de façon à obtenir un abaissement de 70 à 95 96, de préférence 75 à 90 96 du taux de cholestérol initial pour maintenir les qualités aromatiques et organoleptiques. Par l'emploi du chauffage par induction et l'absence de points chauds et des produits de pyrolyse qui peuvent en résulter, le procédé selon l'invention permet de préserver à un degré supérieur par rapport au procédé habituel les qualités organoleptiques de la matière grasse. L'emploi du chauffage par induction permet en outre d'obtenir un débit nettement plus élevé de matière première traitée par rapport au procédé antérieur avec chauffage par résistance tout en conservant les qualités évoquées ci-dessus. Dans les procédés traditionnels il était nécessaire de "pousser" la chauffe des résistances ou de l'huile de thermofiuide en risquant la pyrolyse de la matière grasse. Selon l'invention, on obtient d'une façon générale des produits plus purs avec un rendement accru notamment par le fait qu'aucune pyrolyse n'a lieu sur les surfaces de chauffe et que la puissance calorifique est pratiquement transmise de manière sensiblement uniforme.
De préférence, le procédé selon l'invention est caractérisé en ce qu'on conduit la distillation à une température de l'ordre de 165°C à 185°C et à un débit de matière grasse initiale de 15 à 0 kg/heure pour un cône de 38 cm de diamètre c'est-à-dire une surface active de chauffe de 0,1 m2 et de préférence de 20 à 30 kg/heure.
On connait déjà par la première publication de demande de brevet japonais No. 62-273003 un appareil de distillation moléculaire qui est équipé d'un dispositif de chauffage par induction. Plus précisément, un inducteur constitué par un conducteur consistant en un un enroulement en spirale conique est prévu au-dessous du rotor conique de distillation et est alimenté par un générateur approprié de manière à chauffer le rône par induction. Toutefois cet appareil présente les inconvénients suivants. Tout d'abord, sa fréquence de fonctionnement est toujours supérieure à 25 kHz, ce qui nécessite lorsque l'on travaille sous vide une isolation très poussée entre les spires. D'autre part, et surtout le conducteur n'étant pas refroidi, une couche d'isolant thermique est nécessairement interposée entre l'inducteur en spirale et le cône, et il en résulte l'existence d'une distance importante entre ces deux derniers éléments, typiquement de 5 à 20 mm, si bien que le rendement énergétique du système de chauffage est extrê¬ mement faible, voire même inférieur à celui d'un système de chauffage par effet Joule. En outre, étant donné que le conducteur métallique constituant l'inducteur est directement exposé aux vapeurs qui se dégagent du cône de distillation (ces vapeurs pouvant contourner l'isolant apparemment sans obstacle), il peut en résulter une corrosion du conducteur, limitant sa durée de vie, ainsi qu'une éventuelle pollution du distillât à l'état de vapeur par des traces de métal du conducteur, qu'il faut impérativement éviter, cette pollution pouvant entraîner une plus grande fragilité à l'oxydation du produit (effet catalytique) et/ou une toxicité du produit.
Des aspects préférés de l'appareil de distillation utilisé dans le procédé de l'invention sont les suivants : - la surface est une surface intérieure d'un rotor conique entraîné en rotation, alimenté en fluide à évaporer en son centre et disposé dans une chambre à vide, et le dispositif de chauffage par induction comprend au moins un inducteur constitué(s) par un (ou des) conducteur(s) enroulé(s) en spirale du côté du cône opposé au film de liquide et alimenté(s) par un générateur de courant alternatif.
- le dispositif de chauffage par induction comprend un ou plusieurs inducteurs enroulés en spirale le plus près possible du cône sans toutefois être en contact (inférieur à 5 mm de préférence de 1 à 3 mm) avec celui-ci et répartis sensiblement sur toute son étendue.
- le ou chaque conducteur comprend un tube métallique creux dans lequel un liquide de refroidissement est mis en circulation. Le recours d'un tube plutôt qu'un fil comme dans le brevet japonais n° 62237003 permet un refroidissement facile et donc le tube supporte des intensités plus élevées et apporte plus de puissance au rotor.
- le cône est réalisé en acier inoxydable ou tout matériau magnétique adapté, connu dans la technique du chauffage par induction, et le générateur délivre un courant alternatif à une fréquence de l'ordre de 1 kHz à 30 kHz et plus particulièrement de 1 à 25 kHz.
- il comprend plusieurs inducteurs régulièrement répartis, auquel cas le générateur peut comporter plusieurs modules pour alimenter les inducteurs individuellement.
- deux extrémités opposées du conducteur creux traversent une paroi arrière de la chambre à vide parallèlement ou concentriquement l'une à l'autre et à travers un connecteur étanche, pour leur liaison avec le générateur et avec un dispositif de circulation du liquide de refroidissement.
Cependant, cet appareil à chauffage par induction peut être encore amélioré car il présente lors de son utilisation pratique des inconvénients, notamment lorsque l'on travaille avec des cônes de taille importante, par exemple de 90 cm de diamètre. Tout d'abord, on observe alors un chauffage excessivement lent du liquide à distiller alors qu'il commence à s'étaler sur le cône tournant par le jeu de la force centrifuge, à partir de son centre, tandis qu'au contraire le liquide est excessivement chauffé dans la région des bords du cône. En fait, le liquide à distiller arrive au centre du cône dans un état froid ou seulement légèrement réchauffé, et l'apport d'énergie calorifique est insuffisant pour l'amener rapidement à la température de distillation. Ensuite, l'épaisseur du film de liquide sur le cône diminue sensiblement du centre vers les bords du cône. Ce phénomène est le résultat d'une part de l'accroissement de la surface et de la force centrifuge appliquée au film à mesure que l'on s'écarte du centre, et d'autre part de la diminution de la quantité de matière liquide provoquée par l'evaporation de la fraction volatile. Avec l'appareil connu, 'apport de puissance calorifique est ainsi excessif dans la région périphérique du cône, si bien que le liquide risque d'être amené à la température trop élevée et de voir ses qualités se dégrader. On explique ces phénomènes par le fait q'un inducteur spiral unique tel que décrit précédemment applique au rotor conique une densité de puissance essentiellement constante du centre vers les bords.
Selon l'invention, on utilise avantageusement pour des surfaces de chauffe importantes permettant des débits importants un nouveau dispositif de chauffage par induction qui permet, à l'aide de moyens simples et économiques, d'appliquer au cône une densité de puissance calorifique différente au centre du rotor et au niveau de ses bords.
Dans un mode de réalisation préférentiel, on utilise donc un appareil de distillation moléculaire, du type comprenant un rotor conique métallique entraîné en rotation et alimenté en son centre par un liquide à distiller, une cloche à vide définissant une enceinte abritant le cône et des moyens de chauffage par induction du rotor situés au-dessous et à proximité de celui-ci, caractérisé en ce que les moyens de chauffage comprennent au moins deux inducteurs concentriques apportant à des régions homologues du rotor des densités de puissance calorifique différentes.
Afin d'appliquer au rotor une densité de puissance calorifique ayant un profil, en direction radiale, bien adapté au traitement, on utilise au moins deux inducteurs concentriques, de préférence 3 inducteurs réalisés chacun par enroulement en spirale conique d'un tube métallique.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront mieux à la lecture de la description détaillée suivante d'une forme de réalisation préférée de l'appareil de distillation selon l'invention de celle-ci, donnée à titre d'exemple non limitatif et faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels :
La figure 1 est une vue de côté en coupe partielle d'une partie d'un appareil de distillation moléculaire utile dans le procédé conforme à la présente invention.
La figure 2 est une vue faite selon les flèches II de la figure 1. La figure 3 est une vue analogue à la figure 2, montrant une variante de la disposition des moyens de chauffage. La figure est une vue en coupe axiale d'une partie de l'appareil à plusieurs inducteur concentriques. La figure 5 combine une vue en coupe axiale et un graphique montrant une caractéristique de chauffage de l'appareil de la figure 4.
EXEMPLE 1: Dispositif de distillation moléculaire par chauffage par induction
On a illustré sur la figure 1 une partie d'un appareil de distillation moléculaire qui comprend tout d'abord une enceinte étanche 10 ou cloche à vide, dans laquelle un vide poussé, de l'ordre de 1 à 10 μm Hg, peut être établi. Cette enceinte comporte un dôme de condensation 1 1 constitué d'une paroi froide. Dans l'enceinte est disposé un rotor 20 capable de tourner autour d'un axe A en étant entraîné par un moteur M par l'intermédiaire d'un arbre 22 traversant un dispositif schématiquement indiqué en 24, formant à la fois palier et passage étanche à travers la paroi arrière 13 de l'enceinte 10. L'axe A est classiquement incliné par rapport à l'horizontale, d'un angle noté alpha pouvant prendre une large gamme de valeurs en fonction de la construction et de l'application du distillateur.
Le rotor 20 est de préférence réalisé en acier inoxydable, magnétique ou amagnétique. Il présente la forme d'un cône dont la surface creuse S est tournée vers le dôme de condensation 1 1. Au centre de cette surface S débouche un orifice de sortie 32 d'un conduit 30, représenté seulement partiellement, qui achemine un liquide devant être soumis à la distillation moléculaire.
Le rotor 20 peut également être utilisé en tout autre matériau convenant pour le chauffage par induction et adapté au produit traité, tel qu'un alliage métallique, un matériau composite, un métal revêtu, etc.
La distillation s'effectue en chauffant le rotor 20 à l'aide de moyens de chauffage appropriés pour amener sa surface conique S à une température appropriée, aussi régulière que possible. Le liquide amené au centre de ladite surface, du fait de la rotation du rotor, se développe en un film mince d'épaisseur sensiblement uniforme sur cette surface sous l'effet de la force centrifuge. La partie la plus volatile du liquide s'évapore puis se condense sur le dôme de condensation 1 1, éventuellement refroidi par des tubes (non représentés) dans lesquels circule un liquide froid, puis est recueillie dans une goulotte appropriée 12 fixée à l'intérieur de l'enceinte 10 dans sa partie basse.
La partie moins volatile du liquide reste sur le cône dans cet état, en étant recueillie dans une goulotte périphérique 26. La récupération des produits séparés à partir de l'intérieur de l'enceinte sous vide s'effectue par des moyens classiques, non représentés.
Conformément à l'invention, le chauffage de la surface conique S s'effectue par des moyens de chauffage par induction comprenant dans le présent exemple un inducteur unique I constitué par un tube creux 50 en cuivre développé en spirale au-dessous (environ 2 mm) du rotor conique 20, en s'étendant à une distance sensiblement constante de ladite surface. Le choix de l'acier inoxydable pour réaliser le rotor est avantageux en ce que le rendement, exprimé par le rapport de l'énergie calorifique engendrée dans le rotor sur l'énergie électrique appliquée à l'inducteur, peut atteindre 75 à 90 96.
Avantageusement, le tube 50 peut être chromé ou plastifié, afin d'éviter toute dégradation par contact avec les produits traités, ou encore noyé dans une résine époxyde armée pour assurer cette protection tout en renforçant la structure de l'inducteur. Bien entendu, on choisit un revêtement compatible avec les températures engendrées dans ie tube.
Les deux extrémités 52, 54 du tube passent à travers la paroi de l'enceinte sous vide 10, avec des dispositifs démontables d'étanchéité. Lesdites extrémités sont reliées à un générateur de courant à fréquence déterminée par exemple de l'ordre de 1 à 30 kHz, schematiquement indiqué en 56. Par exemple, on peut utiliser comme générateur un convertisseur statique fonctionnant avec des thyristors à conduction inverse, tel que décrit par exemple dans l'article "Thyristors à conduction inverse pour convertisseurs à moyenne fréquence de grande puissance", 3. Vitins et H. Renggli, Revue Brown Boveri 1 -86, pages 50-55.
Le courant, circulant dans le tube 50, va provoquer de façon partiquement instantanée et essentiellement uniforme échau fement du rotor 20, par induction. Par exemple, en dimensionnant convenablement la puissance du générateur 56, une température essentiellement Uni terme de 300°C peut être atteinte environ 30 secondes après la mise en service de l'inducteur. A titre indicatif, la puissance que devra fournir le générateur sera de l'ordre de quelques kilowatts et dimensionnée en fonction des caractéristiques du rotor et des paramètres de fonctionnement souhaités. De façon préférée, on travaillera à des fréquences situées aux limites de la moyenne fréquence et de la haute fréquence, et par exemple à des valeurs de l'ordre de 1 à 10 kHz.
Afin d'éviter un échauffement excessif du tube 50 lui-même, celui-ci est en outre traversé par un écoulement à débit approprié d'un iiquide de refroidissement, par exemple de l'eau , à l'aide d'un circuit de circulation approprié schematiquement indiqué en 58.
La figure 3 illustre une variante de réalisation des moyens de chauffage par induction ; dans ce cas, l'enroulement d'induction unique I de la forme de réalisation des figures 1 et 2 est remplacé ici par trois inducteurs en forme de "galettes", respectivement II, 12, 13,... constituées chacune par un enroulement d'un tube de cuivre creux et régulièrement réparties au-dessous du cône 20. Avantageusement, ces inducteurs peuvent être alimentés en courant électrique individuellement de manière à moduler de façon plus souple l'apport d'énergie calorifique au cône de distillation.
EXEMPLE 2 : Distillation de matière grasse lactique anhydre ou huile de beurre (produit commercialisé sous l'appellation "beurre concentré") On va donner ci-après un certain nombre d'exemples (exemples 2-2 et 2-3) d'applications pratiques d'extraction de cholestérol effectuées avec un appareil de distillation moléculaire conformément à l'invention tel que décrit à l'exemple 1.
Dans tous les exemples 2-1 à 2-3 qui suivent, l'appareil comportait un même cône de distillation de 38 cm de diamètre et une surface active de chauffe de 0,1 m2. La distillation était conduite sous vide de 10 μm de Hg. Dans l'exemple 2-1 , l'appareil était chauffé par une résistance et pour les exemples 2-2 et 2-3 par induction. Un inducteur unique était alimenté sous une tension alternative de l'ordre de 90 V, avec une fréquence variable entre 1 et 10 kHz et une puissance variable. Un thermocouple assurait le maintien du cône à une température déterminée.
EXEMPLE 2-1 : Distillation sur un appareil traditionnel
L'appareil utilisé pour cet exemple est le CVC PILOT-15 .
- débit : 15 kg/h (débit maximum utilisable en pratique)
- température : 234°C-237°C
- puissance de chauffe : 3190 - 96 distillé : 5,3 %
- cholestérol enlevé : 82 %
EXEMPLE 2-2 : Appareil semblable à celui de l'exemple 1 mais chauffé par induction tel que décrit précédemment et à la figure 1, réglé à un débit voisin de celui de l'exemple 1
- débit : 18 kg/h
- température : 165°C
- fréquence : 4,5 kHz
- puissance de chauffe : 3240 W - % distillé : 5,3 96
- cholestérol enlevé : 82 %
EXEMPLE 2-3 : Distillation sur un appareil semblable à celui de l'exemple 2 chauffé par induction (débit nominal) - débit : 31 kg/h
- température : 165°C
- fréquence : 6 kHz
- puissance de chauffe : 4763 W
- 9*6 distillé : 5,8 % - cholestérol enlevé : 76 96
On constate ici l'effet de l'amélioration du transfert thermique, la différence de 70°C constatée entre l'exemple 1 et les exemples 2 et 3 tenant au fait que la résistance rayonne dans toutes les directions (d'où perte d'énergie) et par conséquent chauffe le boîtier métallique où se trouve le thermocouple, avec comme effet négatif, le maintien du produit à une température très élevée en dehors de la zone de distillation proprement dite. On observe également une consommation de courant inférieure par kg de produit traité :
- exemple 2-1 : 212 W/kg
- exemple 2-3 : 153 W/kg
Le produit récupéré est moins dégradé par ce nouveau procédé, ce que confirment les examens organoleptiques.
EXEMPLE 3 : Appareil à plusieurs inducteurs concentriques (figures 4 et 5) Le dimensionnement du distillateur a conduit à séparer le cône en trois zones de chauffage possédant chacune leur inducteur. L'objet d'une telle disposition d'inducteurs est en particulier d'appliquer au cône 20 une densité de puissance calorifique qui soit plus élevée dans la région du centre et qui soit plus faible dans la région des bords, par rapport à une valeur moyenne, afin de pallier les inconvénients du dispositif à inducteur unique discuté précédemment. On a constaté que ce résultat pouvait être obtenu en alimentant les deux inducteurs (ou davantage) en parallèle par un même générateur. Typiquement, le dispositif à plusieurs inducteur concentriques de l'invention, par un choix judicieux de la position et des dimensions de la couronne dans laquelle est inscrit chaque inducteur, et du nombre de spires de chaque inducteur, permet d'obtenir un profil de densité de puissance approprié le long d'un rayon du rotor.
On va maintenant décrire en référence à la figure 4 une disposition d'inducteurs préférée. On y a représenté le rotor conique 20 et trois inducteurs concentriques, à savoir un inducteur intérieur 100a, un inducteur intermédiaire 100b et un inducteur extérieur 100c. L'inducteur intermédiaire permet d'assurer une décroissance régulière et de faible pente de la densité de puissance entre la région proche du centre du rotor et la région de ses bords. Dans cet exemple, le rotor 20 est réalisé de préférence soit en acier inoxydable, soit encore en un matériau composite composé d'une couche supérieure d'acier inoxydable de qualité alimentaire (côté liquide), par exemple de type 316, d'une couche intermédiaire d'aluminium et d'une couche inférieure d'acier inoxydable magnétique. Un tel composite est connu notamment sous la désignation commerciale "Duranell" (Marque déposée) . Le rotor a de préférence une épaisseur de l'ordre de 5 mm.
Chaque inducteur est disposé au-dessous de la surface conique du rotor 20, avec un espacement suffisamment faible, typiquement de 2 mm ou moins, pour obtenir une bonne efficacité de chauffage.
Dans le présent exemple, chaque inducteur est réalisé avec un tube de cuivre de diamètre extérieur de 10 mm et d'épaisseur de paroi de 1 mm. Les spires de chaque inducteur ont en l'espèce un pas constant de l'ordre de 14 mm.
Concrètement, on a utilisé un dispositif de chauffage par induction pour un rotor en acier inoxydable de qualité alimentaire de 5 mm d'épaisseur et d'un diamètre de 90 cm. La zone dans laquelle un chauffage devait être appliqué était une couronne d'un rayon intérieur de 66 mm et d'un rayon extérieur de 417 mm. La puissance totale devant être appliquée au cône était d'environ 50 kW. En outre, le rapport entre les densités de puissance dans la région intérieure de la couronne et dans sa région extérieure devait être de l'ordre de 5 à
6.
On indique ci-dessous les caractéristiques de chaque inducteur du dispositif de chauffage répondant à ces critères: inducteur X Dl D2 V I P D
18,25 19,94 21,24 11,9fi
Figure imgf000016_0001
10,51 3,99
ù
\": nombre de spires?
Dl : rayon intérieur de la couronne contenant l'inducteur en millimètres;
D2: rayon extérieur de la couronne contenant l'inducteur en millimètres;
Y: tension d'alimentation en volts;
I: courant dans l'inducteur en ampères; P: puissance totale délivrée par l'inducteur en kilowatts;
D: densité surfacique de puissance (théorique) en K/cm2.
On observe dans ce cas que le rapport théorique entre la densité de puissance fournie par l'inducteur intérieur et celle fournie par l'inducteur extérieur est d'environ 5.
On a représenté sur la figure 5 le profil de densité de puissance obtenu concrètement le long d'un rayon du cône. Plus précisément, on a placé six thermocouples selon des espacements réguliers le long du rayon, et l'on a déterminé à chaque fois, à partir de l'instant de mise en route du chauffage par induction, la vitesse de montée en température de la surface intérieure du cône (en °C par seconde) , cette vitesse étant directement proportionnelle à la densité de puissance effectivement appliquée; la courbe 200 représente schematiquement l'évolution de la densité de puissance en fonction du rayon r auquel on se place sur le cône (abcisse) . Pratiquement, du fait de divers effets de bords et de la conductibilité thermique du matériau du rotor 20, on observe non pas trois palliers distincts correspondant aux densités de puissance fournies respectivement par les trois inducteurs (situation théorique) , mais une évolution plus progressive, caractérisée par une croissance relativement rapide de la densité de puissance à partir de la zone centrale froide approximativement jusqu'au milieu de l'inducteur intérieur 100a (partie de courbe 201), puis une décroissance progressive et plus lente de cette densité jusqu'à la limite extérieure de l'inducteur extérieur 100c (partie de courbe 202). Cette pente plus faible est obtenue grâce à l'incorporation de l'inducteur intermédiaire, qui délivre en soi une densité de puissance intermédiaire entre celles des inducteurs intérieur et extérieur. Par ailleurs, le rapport entre la densité de puissance maximale (à la rupture de pente entre les parties de courbe 201 et 202) et la densité de puissance minimale (à la limite extérieure de l'inducteur extérieur 100c) est de l'ordre de 6,3. Ce profil s'est avéré en pratique tout à fait adapté à la distillation moléculaire du cholestérol dans la matière grasse laitière.
Bien que l'on ait indiqué dans ce qui précède que le pas des spires de chaque inducteur était constant, ce pas peut bien entendu être variable, ce qui permet d'ajuster plus finement si nécessaire le profil radial de densité de puissance.
La distillation moléculaire de la matière grasse lactique anhydre (MGLA, pour extraire le cholestérol a été effectué avec un dispositif du type décrit ci-dessus avec un cône de 90 cm (0,65 m2 de surface de chauffe active) à 3 inducteurs (inducteur intérieur : 19,9 W/cm2, inducteur intermédiaire : 12 W/cm2, inducteur extérieur : 4 W/cm 2). Ce type de dispositif permet d'augmenter considérablement les débits et partant de faire la séparation du cholestérol en deux étapes comprenant un recyclage du résidu RD2, issu de la redistillation de D l (schéma ci-dessous).
Figure imgf000018_0001
D2 RD2
1°) Distillation de la matière grasse donnant
. 90% de distillât (D l)
. 90% de résidu appauvri en cholestérol à 80% (RD I) 2°) 2ème distillation sur la distillât précédent, (Dl) le 2ème résidu ainsi appauvri en cholestérol (RD2) étant réinjecté dans la matière introduite à la 1ère étape.
On obtient finalement une matière grasse ayant perdu 80% du cholestérol en perdant seulement 3,5% de la matière grasse lactique traitée.
L'induction permet donc de faire économiquement, en conservant un débit journalier acceptable, les 2 étapes sur le même appareil. On a alors par exemple le cycle suivant d'une durée totale de 24 heures:
étape 1 : distillation de MGLA + RD2 : durée : 19 heures
Quantité MGLA+RD2:2850Kg(190KgRD2+2660KgMGLA) Débit : 150 Kg/h Taux de distillation : 10 96 En résultent : 2565 Kg de produit fini et 285 Kg de Dl
étape 2 : distillation de Dl : durée : 2 heures Quantité de D l : 285 Kg Débit : 150 Kg/h Taux de distillation : 35 %
En résultent : 95 Kg de pertes 190 Kg de RD2
étape 3 : arrêt, nettoyage, redémarrage durée : 3 heures
Pour obtenir la première quantité de D l, l'étape 1 portera sur la distillation de MGLA sans addition de RD2, les conditions et résultats étant sensiblement les mêmes ; le but de cette manoeuvre de recyclage étant de réduire la perte de matière grasse pour un taux donné de cholestérol enlevé.
Une amélioration de l'élimination du cholestérol est possible en sacrifiant 6% de matière : on peut en 2 étapes, éliminer 91 % du cholestérol selon le protocole suivant.
étape 1 : distillation de 1 5% (D l ) de la matière grasse donnant un résidu appauvri en cholestérol à 919-6 (RD I ) étape 2 : distillation de 4096 du distillât (Dl) de telle manière que le résidu correspondant (RD2) ait un taux de cholestérol identique à celui de l'étape N°l.
Dans l'exemple ci-dessous, la deuxième étape a été effectuée sur le petit appareil à rotor de 38 cm également chauffé par induction de l'exemple 2, ceci pour des raisons de volume à traiter disponible.
On a donc mis en cascade les deux appareils en joignant la sortie distillât de l'appareil de cône de 90 cm à l'entrée de l'appareil de cône de 38 cm.
1ère étape : Distillation MGLA
- Quantité traitée : 2000 kg à 0,273 % de cholestérol - Débit : 150 kg/heure
- Taux de distillation : 15,77 %
Il en résulte :
- 1685 kg de produit fini à 92,2 96 de cholestérol éliminé (résidu)
- 315 kg de distillât à 1,68 % de cholestérol
2ème étape
Le distillât précédent est repris dans un appareil à chauffage induction de 38 cm de diamètre.
- Quantité : 300 kg
- Débit : 31 kg/heure
- Taux de distillât : 36 %
Il en résulte :
- 108 kg de distillât
- 190 kg de résidu appauvri en cholestérol avec un taux résiduel voisin de celui obtenu à l'étape 1.

Claims

REVENDICATIONS
1 ) Procédé d'extraction du cholestérol à partir d'une matière grasse d'origine animale par distillation moléculaire à l'aide d'un appareil de distillation moléculaire comprenant des moyens pour obtenir un film mince d'une épaisseur de l'orde de 0,1 à 1 mm d'une matière grasse liquide à distiller sur la surface d'une paroi chauffée sous vide pour provoquer l'evaporation du cholestérol, et consistant à récupérer la matière grasse allégée en cholestérol, caractérisé en ce que :
- ladite surface est chauffée par un dispositif de chauffage par induction,
- la distillation moléculaire est conduite sous vide de 1 à 20 μm de Hg à température de 160 à 220°C, de préférence entre 165°C et 185°C,
- on extrait 70 à 95 % du cholestérol que contient la matière grasse à un débit de matière grasse initiale de 15 à 40 kg/heure et de préférence de 20 à 30 kg/heure, pour une surface active de chauffe de 0,1 m2, avec une fraction insaponifiable éliminée contenant le cholestérol représentant 2 à 6 9-6 en poids de la matière grasse initiale.
2) Procédé selon la revendication 1 , dans lequel la surface (S) est une surface intérieure d'un rotor conique (20) entraîné en rotation, alimenté en fluide à évaporer dans la région de son centre disposé dans une chambre à vide (10), caractérisé en ce que le dispositif de chauffage par induction comprend au moins un inducteur constitué(s) par un ou des conducteur(s) refroidi(s) enrouié(s) en spirale du côté du cône opposé au film de liquide d'une distance inférieure à 5 mm de préférence de 1 à 3 mm et alιmenté(s) par un ou des générateur(s) de courant alternatif.
3) Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que le dispositif de chauffage par induction comprend un inducteur unique (I) enroulé en spirale à distance essentiellement constante du cône et sensiblement sur toute l'étendue de celui-ci.
4) Procédé selon l'une des revendications 1 à 2, caractérisé en ce que l'appareil de distillation moléculaire, comprend au moins deux inducteurs concentriques ( 100a, 100b, 100c) apportant à des régions homologues du rotor des densités de puissance calorifiques différentes.
5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'un inducteur intérieur (100a) apporte au rotor une densité de puissance calorifique supérieure à la densité de puissance apportée au rotor par un inducteur extérieur (100c).
6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'il est prévu trois inducteurs concentriques (100a, 100b, 100c), avec un inducteur intermédiaire (100b) apportant une densité de puissance intermédiaire entre les densités de puissance apportées par les inducteurs intérieur et extérieur (100a, 100c).
7. Procédé selon l'une des revendications 4 à 6, caractérisé en ce que les inducteurs sont alimentés en parallèle par un générateur de courant alternatif commun.
8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le ou les inducteurs est(sont) situé(s) à une distance de la face inférieure du rotor de l'ordre de 2 mm.
9. Procédé selon l'une des revendications 4 à 8, caractérisé en ce que le rapport entre la densité de puissance appliquée au rotor par l'inducteur intérieur et la densité de puissance appliquée par l'inducteur extérieur est de l'ordre de 5 à 6.
10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que les inducteurs ont des nombres de spires voisins.
I I. Procédé selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que chaque inducteur est réalisé sous la forme d'un tube métallique creux dans lequel circule un liquide de refroidissement. 12. Procédé selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que les tubes sont alimentés en liquide de refroidissement en parallèle.
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