WO1994018745A1 - Moteur d'entrainement d'un moteur pas-a-pas de type hybride polyphase - Google Patents

Moteur d'entrainement d'un moteur pas-a-pas de type hybride polyphase Download PDF

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WO1994018745A1
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rotor
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Noriyuki Yoshimura
Kenji Yoshida
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Minebea Co Ltd
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Minebea Co Ltd
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    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K37/00—Motors with rotor rotating step by step and without interrupter or commutator driven by the rotor, e.g. stepping motors
    • H02K37/02—Motors with rotor rotating step by step and without interrupter or commutator driven by the rotor, e.g. stepping motors of variable reluctance type
    • H02K37/04—Motors with rotor rotating step by step and without interrupter or commutator driven by the rotor, e.g. stepping motors of variable reluctance type with rotors situated within the stators
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
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    • H02K37/10—Motors with rotor rotating step by step and without interrupter or commutator driven by the rotor, e.g. stepping motors of permanent magnet type
    • H02K37/12—Motors with rotor rotating step by step and without interrupter or commutator driven by the rotor, e.g. stepping motors of permanent magnet type with stationary armatures and rotating magnets
    • H02K37/14—Motors with rotor rotating step by step and without interrupter or commutator driven by the rotor, e.g. stepping motors of permanent magnet type with stationary armatures and rotating magnets with magnets rotating within the armatures
    • H02K37/18—Motors with rotor rotating step by step and without interrupter or commutator driven by the rotor, e.g. stepping motors of permanent magnet type with stationary armatures and rotating magnets with magnets rotating within the armatures of homopolar type

Definitions

  • the present invention relates to an improvement in a driving method of a five-phase hybrid type stepping motor.
  • the hybrid-type stepping motor has been known for more than a quarter of a century as an actuator suitable for high-precision positioning.
  • the scope of application includes various machine tools, including those for fully automated production lines, and printers, plotters, facsimile machines, and machines. Includes computer peripherals such as computer drives.
  • the conventional four-phase or five-phase ste- ping moor may be overloaded due to, for example, instability of the torque stiffness or a difference in the stop position.
  • the present invention seeks to determine the above-mentioned conventional disadvantages.
  • the present invention r
  • the fixed magnetic poles are arranged radially inward and are provided with 10 fixed magnetic poles, and each of these fixed magnetic poles has a plurality of asymmetrical stages with windings without taps. , Two of which are respectively arranged on the asymmetric stage and are provided at the same interval as the rotor tooth pitch.
  • the asymmetric stage with small teeth n 1 is the same as the asymmetric state with small teeth n 0.
  • An asymmetrical stage with small teeth n0 is arranged on the opposite side of the asymmetrical stage with small teeth n1 around the axis of rotation.
  • the relationship between the number of teeth of the rotor (NR) and the total number of small teeth (NS) in the stay is NS ⁇ 0.8 NR ⁇ NS is larger than 0.8 NR.
  • NR — NS K (SO — SI) + 10 (SI — 1 + B) ⁇ K is an integer between 2 and 5; And S1 are integers as small as possible, and it is good if they are equal.
  • No. B is a fraction of 1 and 10 ⁇ (10 times ⁇ ) is a force and is an integer ⁇ , and the 10 stator coils are
  • Terminals are provided between P2 and P7 and P5.
  • the 10 windings have magnetizations for each magnetic pole in each step, and N pole and S
  • An object of the present invention is to provide a driving method for a polyphase hybrid-type stepping motor characterized by having the same number of poles.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of one embodiment of the present invention.
  • Figure 2 shows
  • FIG. 1 is a longitudinal sectional view of one embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 is a front view of a stay system according to one embodiment of the present invention.
  • FIG. 4 is an ⁇ -evening vector diagram of the present invention.
  • FIG. 5 is a connection diagram of the present invention.
  • FIG. 6 is a chart showing changes in the magnetic poles of each fixed magnetic pole in the full step mode.
  • FIG. 7 is a chart showing changes in the magnetic poles of the fixed magnetic poles in the noise steve mode.
  • FIG. 1 and FIG. 2 are cross-sectional views showing a stepping motor according to the present invention.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view taken along a plane perpendicular to the rotation axis.
  • 1 is the stay In the evening, the stator 1 has 10 stator poles S and S 'with an inward force of> 1.
  • a stator coil 2 is wound around each of the stator magnetic poles S and S '.
  • small teeth 3 are provided at the tip of the stator pole S.
  • the total number of these small teeth is generally defined as NS.
  • Reference numeral 4 denotes a rotating shaft, around which a mouth 5 is provided. As shown in FIG.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view taken along the line AA of FIG.
  • the 10 stator coils wound on each stator pole are numbered P1 to P10, respectively.
  • the shift angle between adjacent fixed magnetic poles is 1Z5Tp)
  • TP is the pitch of small teeth 3
  • TP is the pitch of small teeth 3
  • the difference between the number of rotor teeth and the number of small teeth of the stator poles is 5 (the number obtained by multiplying 4 and 5 is subtracted from 50>), and the number of extra teeth is reduced to 5 Multiply by and subtract).
  • This design also improves the stability of the torque equilibrium point. This is because at least two adjacent fixed poles are N poles and 0, and the other two adjacent fixed poles are S poles (see Figure 6).
  • stator structure with 10 stator poles, 40, 50, 80, 90, in order to achieve a clear improvement in all four areas
  • the embodiment described below shows that the shift angle between adjacent fixed magnetic poles is 3 to 1 OTp.
  • the number 710 ⁇ P is adopted.
  • the second fixed pole is followed by one small tooth [], as described above.
  • the difference between the number of mouth-tapes and the number of small teeth of the stator should be 5 or 3, respectively.
  • FIG. 6 shows the polarization of each stator pole for 20 consecutive steps. In this step operation, the rotary shaft 4 is rotated by one step. As is evident from Figure 6, this stepper motor has the same number of poles and south poles, no matter where the position, or step, is. It has. This leads to reduced hysteresis.
  • FIG. 5 is a connection diagram of the embodiment of the present invention.
  • the ten stator coils of the present invention are linked in the order of P3, P8, P6, P1, P9, P4, P2, P7, P5, P10. Are connected in a ring shape. And between P10 and P3, between P8 and P6, between P1 and P9, between P4 and P2, and between P7 and P5. Blue, red, orange, green, and black terminals are provided.
  • Figure 6 is a diagram showing the magnetization state of each pole in each step. In Fig. 5, the winding direction of the coil is shown with a dot.
  • the switching circuit is not shown in Figure 5, the terminals blue, red, orange, green, and black have a neutral position under normal conditions, one position connected to the plus power supply and the other A bidirectional switch that connects to the negative power supply at the position is connected, and such a switch can be selectively used in one of three modes according to a command from a control device (not shown). Connected to. Then, at each step, a current is applied to each magnetic pole to generate a polarity as shown in FIG. As shown in FIG. 6, the number of magnetic poles of both poles is equal in each step as shown in FIG. 6 due to the switching operation in each step.
  • Fig. 7 is a diagram showing the magnetization state of each pole in each step in the same half-step mode.
  • the present invention provides Since such a configuration is provided, the torque stiffness is stable, the stationary torque is also balanced, and a high-precision step angle can be obtained.
  • full 'step' mode and half step 'mode the number of S poles and N poles is equal, which causes abnormal vibration during rotation.
  • the stationary torque is also balanced, and a high-precision step angle can be obtained.
  • full-step mode and half-step mode the number of S poles and N poles is equal, and abnormal vibration during rotation may occur. Does not occur.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Control Of Stepping Motors (AREA)

Description

,
明 細 書
多相 ハ イ ブ リ ッ ド型ス テ ッ ピ ン グモ ー 夕 の駆動方法 技 術 分 野
本発明 は 、 5 相ハ ィ ブ リ ッ ド 型ス テ ツ ピ ン ク モ 夕 の 駆動方法の改良 に関す る も の で ある
背 景 技 術
ハ ィ ブ リ ッ ド 形ス テ ツ ピ ン グモー 夕 は 、 高精度の位置 決め に適 し た ァ ク チ ユ エ一 夕 と し て 、 四半世紀以上 も 前 か ら よ く 知 ら れて い る 。 そ の応用範囲 に は 、 完全 自 動化 生産 ラ イ ン 用 を は じ め と す る各種の工作機械、 お よ びプ リ ン 夕 、 プ d ッ タ 、 フ ァ ク シ ミ リ 、 デ ィ ス ク ド ラ イ ブ、 な どの コ ン ピ ュ ー 夕 周辺機器が含 ま れて レ、 る 。
使用上の便利 さ か ら 、 上述のハ イ プ リ ッ ド型ス テ ツ ピ ン グモ ー タ の ス テ ッ プ角 を で き 得る だ け小 さ く す る試み が な さ れて お り 、 そ の た め に相数を増加 さ せて 、 現在 4 相 あ る レヽ は 5 相のス テ ツ ピ ン グモ一夕 が多 く 使用 さ れて い る 。
前述の よ う な従来の 4 相 あ る いは 5 相ス テ ツ ピ ン グモ 一 夕 に は 、 例 え ば ト ル ク ス テ ィ フ ネ スの不安定、 停止位 置の相違で静止 ト ル ク が変化す る 、 高精度の ス テ ッ プ角 が得 ら れな い な どの多 く の欠点が存在す る 。 そ こ で本発 明 は 、 上述の よ う な従来の欠点を角 決 し よ う と す る も の で あ る 。
発 明 の 開 示
上述の よ う な本発明 の 目 的 を達成す る ため に 、 本発明 r
は 、 回転軸方向 に磁化さ れた 1 個以上の永久磁石を備え た ロ ー タ を具備する 多相ハイ プ リ ッ ド型ス テ ツ ピ ン グモ 一 夕 にお いて、 前記永久磁石 と 、 軟磁鋼製で外周 に等間 隔で複数個 ( N R 個) の歯を設け該永久磁石の両端に付 設 さ れたポールキ ャ ッ プ と を有 し、 こ れら永久磁石の両 端に設け られた 2 つのポールキ ャ ッ プにそれぞれ設け ら れた複数個の歯は互いに 1 Z 2 歯 ピ ッ チ ( 1 Z 2 T p ) だ けず ら さ れて いる 口一夕 と 、 該ロ ー タ の外周 に配置さ れ内側 に 向かっ て放射状に 1 0 個の固定磁極を備え こ れ ら 固定磁極の各 々 にはタ ッ プを持たない捲線が付設され た複数の非対称型ス テ一 夕 と 、 該非対称型ス テ一 夕 にそ れぞれ配設さ れ、 ロ ー タ の歯 ピ ッ チ と 同間隔で設け られ た 2 つ以上の小歯 と を有 し 、 非対称型ステ一タ の小歯の 数の合計 ( N S ) は、 N S = 5 x ( n 0 + n 1 ) { n 0 は 5 つの極歯各 々 の小歯の数、 n l は残 り の 5 つの極歯 の小歯の数 } で決ま り 、 小歯が n 1 である非対称型ス テ 一 夕 は小歯が n 0 である非対称型ス テ一夕の間に配設さ れ、 かつ回転軸芯を中心 と して小歯が n 1 である非対称 型ス テ一 夕 の反対側には小歯が n 0 である非対称型ス テ 一 夕 が配置さ れ、 ロ ー タ の歯数 ( N R ) と 該ス テ一 夕 の 小歯の数の合計 ( N S ) の関係は、 N S ≥ 0 . 8 N R { N S は 0 . 8 N R よ り も大き いカ 、 等 し レヽ } であ り 、 N R と N S と の差は、 N R — N S = K ( S O — S I ) + 1 0 ( S I — 1 + B ) { K は 2 力 ら 5 の間の整数、 S O と S 1 は可能な限 り 小さ い整数であ り 両者が等 し く と も良 い。 B は 1 の分数であ つ て、 1 0 Β ( Β の 1 0 倍) は力 な ら ず整数 と な る } であ り 、 1 0 個の固定子 コ イ ソレは、
P 3 , P 8 , P 6 , P 1 , Ρ 9 , Ρ 4 , Ρ 2 , Ρ 7 , Ρ
5 , P 1 0 の順序で リ ン グ状に接続さ れ、 Ρ 1 0 と Ρ 3 と の間、 P 8 と P 6 と の間、 Ρ 1 と Ρ 9 と の間、 Ρ 4 と
P 2 と の間、 P 7 と P 5 と の間 に端子が設け られてお り 、 1 0 個の巻線には各ス テ ッ プにお ける各磁極への磁化 で、 N 極 と S 極の数が同数である こ と を特徴 と する 多相 ハ ィ ブ リ ッ ド型ス テ ツ ピ ン グモー タ の駆動方法を提供す る も のである。
図 面 の 簡 単 な 説 明
1 は、 本発明の一実施例の横断面図である 。 図 2 は
、 本発明の一実施例の縦断面図である。 図 3 は、 本発明 の一実施例のス テ一 夕 シス テムの正面図である 。 図 4 は 、 本発明の α — 夕 のべク ト ル図である 。 図 5 は、 本発明 の結線図で ある 。 図 6 は、 フ ル ' ス テ ッ プ · モー ド 時の 各固定磁極の磁極の変化を示す図表図である 。 図 7 は、 ノ\― フ · ス テ ツ ブ · モー ド時の各固定磁極の磁極の変化 を示す図表図である。
明 を 実 施 す る た め の 最 良 の 形 態
次 に本発明の一実施例を、 図面を用 いて詳細に説明す 図 1 及び図 2 は本発明 に係る ス テ ッ ピ ン グモー タ を示 し た断面図である。 その う ち図 1 は、 回転軸に直交する 面で切断 し た断面図である 。 同図にお いて、 1 はス テー 夕 であ り 、 そのス テ一 夕 1 には内方に向力 >つ て 1 0 個の 固定子磁極 S , S ' が設け られて いる。 ま た、 各固定子 磁極 S 、 S ' には固定子 コ イ ル 2 が巻回 さ れて いる 。 固 定子磁極 S の先端には小歯 3 が設け られて いる。 こ れ ら 小歯の総数を一般論的に N S と 定義する。 4 は回転軸で 、 その周囲 には 口 一夕 5 が設け られている。 こ の ロ ー タ 5 は図 2 に示す よ う に、 中央に永久磁石 7 を持ち、 その 両端 には ロ ー タ · キ ャ ッ プ 8 を持ち、 その外周面に は多 数の歯 6 が設け られてお り 、 その総数を一般論的 に、 N R と 定義する。 なお、 図 1 は図 2 の A — A線に沿っ て破 断 し て示 し た断面図である。 ま た、 各固定子磁極に捲回 さ れて いる 1 0 個の固定子 コ イ ルにはそれぞれ P 1 力 ら P 1 0 迄の番号を付す。
最初の実施例は、 1 0 の固定磁極を持ち、 N R = 5 0 である 5 相モー タ に対 して、 ト ルク , ステ ィ フ ネス、 ス テ ツ プ角精度、 効率の改善を も た らす も のである (隣接 す る 固定磁極間の シフ 卜 · ア ン グルは 1 Z 5 T p ) ( T P は小歯 3 の ピ ッ チである ) 。 1 0 の固定子磁極の小歯 数を全て 4 と する代わ り に、 2 つ 目 ご と の固定磁極に小 齒を 1 つずつ加えている (非対象型固定子磁極) 。 こ の よ う な構成に よ り 、 小歯が 4 つの固定磁極の反対側 には 常に小歯力 s' 5 つの固定磁極が く る (図 3 ) 。
ま た、 ロ ー タ の歯数 と 固定子磁極の小歯数の差は、 5 に な る ( 4 と 5 を掛けた数を 5 0 力 >ら 引 き 、 余っ た数か ら 5 と 5 を掛けた数を引 く ) 。 こ の設計は ま た 、 ト ル ク 平衡点の安定性を も 改善す る 。 そ れは 、 最低 2 つの隣接す る 固定磁極が N 極で あ 0 、 他の 2 つの隣接す る 固定磁極が S 極 と な る か ら で あ る ( 図 6 参照
固定子磁極数 1 0 個の非対称型固定子構造 に お い て 、 は っ き り し た改善を 4 つのェ リ ァ すべて で達成す る た め 、 4 0 、 5 0 、 8 0 、 9 0 な レヽ し 1 0 0 と レヽ つ た 口 一 タ の歯数 に対 し て 、 次 に説明す る実施例は 、 隣接す る 固定 磁極間 の シ フ ト 角 と し て 3 ノ 1 O T p な レ、 し 7 1 0 Τ P と い う 数字を採用 し て い る 。 2 つ 目 ご と の固定磁極 に は 、 上記で説明 し た よ う に 、 小歯 1 つを追力 [] し て い る 。
い ま 、 非常 に重要な ス テ ッ プ角 を持つモー タ を設計す る た め に は 、 口 — タ 数 と ス テ ー タ 小歯数の差を 5 、 な い し 3 と すれば よ い。
図 4 を参照す る と 、 ロ ー タ ' キ ヤ ッ プに働 く 半径方'向 の 力 は 、 3 つの方向 に分散 し て い る 。 その 力 は 、 双方の ロ ー タ . キ ヤ ッ プに対 し て等 し く 働 いて い る 。 こ の よ う な 3 方向 への力の分散が製造公差に与え る影響は 、 かな り 低 い。 ス テ ツ ブ角精度は 向上 し 、 振動 も 減少す る れ は 、 間隔の大 き な ス ロ ッ ト 部分が 2 力 所 しかな いか ら で あ る 。 図 6 は 、 2 0 の連続す る ス テ ツ プに 関 す る 各固 定子磁極の分極状況を示 し て いる 。 こ の ス テ ッ プ動作は 、 )ヽ一 つ ス テ ツ プで も つ て 回転軸 4 が回転す る 。 図 6 か ら 明 ら カ な よ う に 、 こ の ス テ ッ プモー タ は 、 ど こ の ポ ジ シ ョ ン す な わ ち ス テ ツ ブで あれ、 お な じ数の Ν 極 と S 極 を も っ て いる 。 こ の こ と は ヒ ス テ リ シスの減少につなが る 。
次に図 5 及び図 6 を用 いてス テ ッ プ回転動作を説明す る 。 図 5 は本発明実施例の結線図である。 こ の発明の 1 0 個の固定子 コ イ ルは、 P 3 , P 8 , P 6 , P 1 , P 9 , P 4 , P 2 , P 7 , P 5 , P 1 0 の順序で リ ン グ状に 接続さ れて いる 。 そ して、 P 1 0 と P 3 と の間、 P 8 と P 6 と の間、 P 1 と P 9 と の間、 P 4 と P 2 と の間、 P 7 と P 5 と の間 に青、 赤、 橙、 緑、 黒の端子が設け られ て いる。 図 6 は各ステ ッ プにおける各極の磁化状態を示 す ダイ ヤ グラ ムである。 なお図 5 において ド ッ 卜 を も つ て コ イ ルの巻方向を示す。
図 5 にはスイ ッ チ ン グ回路が示されては いないが、 各 端子青、 赤、 橙、 緑、 黒には、 常態では中立位置を保ち 一方位置でプラ スの電源に接続 し他方の位置でマイ ナス の電源に接続する両方向スィ ッ チが接続さ れ、 未図示の 制御装置か らの指令に よ り こ れ等のス ィ ツ チは 3 モー ド の内の 1 つ に選択的に接続さ れる。 そ し て各ス テ ッ プ毎 に 、 各磁極に図 6 に示す よ う な極性を発生する よ う な電 流を流す こ と になる。 こ の様に各ステ ッ プにお け る ス ィ ツ チ ン グ動作に よ り 、 図 6 に示す よ う に各ス テ ッ プで、 両極の磁極の数が等 し い。
図 7 は 同 じ く ハー フ ス テ ッ プモ一 ド にお いて各ス テ ツ プにお ける各極の磁化状態を示す ダイ ヤ グラ ム である。
以上詳細に説明 し た よ う に、 本発明は、 前記に示す よ う な構成 を具備 し て い る が故 に 、 ト ル ク ' ス テ ィ フ ネ ス も 安定 し 、 静止 ト ル ク も平衡 し て いて 、 高精度の ス テ ツ プ角 が得 ら れる 。 ま た 、 フ ル ' ス テ ッ プ ' モー ド 、 ハ ー フ · ス テ ッ プ ' モ ー ド 時に 、 S 極 と N 極の数が等 し い た め 、 回転時の異常振動が起 こ ら な い と い う 効果を有す る 産 業 上 の 利 用 可 能 性
上記の よ う な ロ ー タ の歯構造 と 固定磁極の小歯構造を 有 し て い る た め 、 静止 ト ル ク も平衡 し て いて 、 高精度の ス テ ッ プ角 が得 ら れる 。 ま た 、 フ ル ' ス テ ッ プ · モ ー ド 時及びハ ー フ · ス テ ッ プ ' モー ド 時に 、 S 極 と N 極の数 が等 し い た め に 、 回転時の異常振動が起 こ ら な い。

Claims

請 求 の 範 囲
回転軸方向 に磁化された 1 個以上の永久磁石を備えた ロ ー タ を具備する多相ハイ プ リ ッ ド型ステ ツ ピ ン グモ一 夕 にお いて、 前記永久磁石 と 、 軟磁鋼製で外周 に等間隔 で複数個 ( N R個) の歯を設け該永久磁石の両端に付設 さ れた ポールキ ャ ッ プ と を有 し 、 これら永久磁石の両端 に設け られた 2 つのポールキ ヤ ッ ブにそれぞれ設け られ た複数個の歯は互いに 1 Z 2 歯 ピ ッ チ ( 1 2 T p ) だ けず ら さ れている ロ ー タ と 、 該ロ ータ の外周 に配置さ れ 内側 に 向かっ て放射状に 1 0個の固定磁極を備え こ れ ら 固定磁極の各 々 にはタ ッ プを持たない捲線が付設された 複数の非対称型ステ一夕 と 、 該非対称型ス テ一 夕 にそれ ぞれ配設さ れ、 ロ ータ の歯 ピ ッ チ と 同間隔で設け られた 2 つ以上の小歯 と を有 し、 非対称型ス テ一夕の小歯の数 の合計 ( N S ) は、 N S - 5 X ( n 0 + n 1 ) { n 0 は 5 つの極歯各 々 の小歯の数、 n l は残 り の 5 つの極歯の 小歯の数 } で決ま り 、 小歯が n 1 である非対称型ス テ ー 夕 は小歯が n 0 である非対称型ス テ一夕 の間に配設さ れ 、 かつ回転軸芯を中心 と して小歯が n 1 である非対称型 ス テ一 夕 の反対側には小歯が n 0 である非対称型ス テ ー 夕 が配置さ れ、 ロ ー タ の歯数 ( N R ) と該ス テ一 夕 の小 歯の数の合計 ( N S ) の関係は、 N S ≥ 0 . 8 N R { N S は 0 . 8 N R よ り も大 き い;^、 等 し レヽ } であ り 、 N R と N S と の差は、 N R — N S = K ( S 0 - S 1 ) + 1 0 ( S 1 - 1 + B ) { K は 2 力 ら 5 の間の整数、 S O と S 1 は可能 な限 り 小 さ い整数で あ り 両者が等 し く と も 良 い 。 B は 1 の分数で あ っ て 、 1 0 B ( B の 1 0 倍) はかな ら ず整数 と な る } で あ り 、 1 0 個の固定子 コ イ ルは 、 P
3 , P 8 , P 6 , P 1 , P 9 , P 4 , P 2 , P 7 , P 5 , P 1 0 の順序で リ ン グ状に接続 さ れ、 P 1 0 と P 3 と の間 、 P 8 と P 6 と の間、 P 1 と P 9 と の間、 P 4 と P 2 と の間 、 P 7 と P 5 と の間 に端子が設け られてお り 、 1 0 個の巻線 に は各ス テ ッ ブにお け る各磁極への磁化で 、 N 極 と S 極の数が同数で ある こ と を特徴 と す る 多相 ハ イ ブ リ ツ ド型ス テ ッ ピ ン グモー タ の駆動方法。
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PCT/JP1994/000141 Ceased WO1994018745A1 (fr) 1993-02-01 1994-02-01 Moteur d'entrainement d'un moteur pas-a-pas de type hybride polyphase

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JP (1) JPH06245468A (ja)
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CN (1) CN1103241A (ja)
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