WO1996007832A1 - Reversing bearing device for double reversing propeller - Google Patents

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WO1996007832A1
WO1996007832A1 PCT/JP1995/001761 JP9501761W WO9607832A1 WO 1996007832 A1 WO1996007832 A1 WO 1996007832A1 JP 9501761 W JP9501761 W JP 9501761W WO 9607832 A1 WO9607832 A1 WO 9607832A1
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Shinichi Ohtani
Kazuhide Ohta
Masayasu Matsuda
Keiichi Nitta
Satoshi Keirimbo
Satoshi Ashida
Hideki Shibuya
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Mitsui Engineering and Shipbuilding Co Ltd
JFE Engineering Corp
Sumitomo Heavy Industries Ltd
Kawasaki Motors Ltd
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Kawasaki Heavy Industries Ltd
Hitachi Zosen Corp
Mitsui Engineering and Shipbuilding Co Ltd
Sumitomo Heavy Industries Ltd
Kawasaki Jukogyo KK
NKK Corp
Nippon Kokan Ltd
Hitachi Shipbuilding and Engineering Co Ltd
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Definitions

  • the present invention relates to a reversing bearing device for a contra-rotating open-ended propeller capable of forming a sufficient oil film on a bearing surface of a reversing bearing for supporting an inner shaft of a contra-rotating propeller and exhibiting a good bearing function.
  • This relates to a reversing bearing device for a contra-rotating propeller that can exhibit the bearing function of a reversing bearing when the shaft and the outer shaft rotate in opposite directions at almost the same speed, especially for large counter-rotating propellers for marine applications.
  • the present invention relates to a contra-rotating bearing device for a contra-rotating propeller suitable for a bearing device.
  • FIG. 28 is a partially cutaway side view of a conventional contra-rotating propeller
  • FIG. 29 is a sectional view taken along line EE of FIG.
  • the contra-rotating propeller 100 has a hollow outer shaft 102 having a front propeller 101, an inner shaft 104 provided inside the outer shaft 102 and having a rear propeller 103, and an outer shaft 102 and an inner shaft 104 opposite to each other. And a main engine 10 5 that is rotationally driven in the direction.
  • the outer shaft 102 is formed in a cylindrical shape, and is attached to the stern portion 106 of the hull Y via outer bearings 10 and outer seals 108. This is rotatably provided.
  • the inner shaft 104 is rotatably provided in the opposite direction to the inside of the outer case 102 via a reversing bearing 109 and an inner seal 110.
  • the hull Y is provided with a lubricating oil supply mechanism 111 for supplying lubricating oil to the outer shaft 102, the inner shaft 104, the outer bearing 107 and the reversing bearing 109.
  • a rudder horn 112 and a rudder plate 113 are provided so as to face the front propeller 101 and the rear propeller 103.
  • the outer bearing 107 between the outer shaft 102 and the stern portion 106 can adopt a normal journal bearing mechanism.
  • the reversing bearing 109 supporting the shaft 104 is a sliding bearing in which the inner shaft 104 rotates clockwise, and is fixed to the outer shaft 102 and the inner peripheral surface of the outer shaft 102.
  • the outer shaft 102 and the inner shaft 104 rotate at almost the same speed when the reverse bearing 109 rotates counterclockwise, lubrication between the outer peripheral surface of the inner shaft 104 and the inner peripheral surface of the reverse bearing 109 occurs. Oil may not be able to form an oil film during this time.
  • a floating bush 114 is provided between the outer shaft 102 and the inner shaft 104, and the floating bush 114 is substantially stopped between the two shafts.
  • c is what constitutes the inverted bearing to form an oil film between the inner shaft 104 ⁇ beauty abaxial 102
  • the dynamic pressure bearing using the floating bush 114 the normal OPERATION sometimes bearing function It can form an oil film that can be used When operating at low speeds, such as when leaving or landing on a shore, it is difficult to form an oil film, and metal contact may occur on the bearing surface.
  • the inner shaft 104 is easily bent by the cantilever support of the rear propeller 103, and a single contact may occur at the rear end of the bearing.
  • a taper land (not shown) is formed on the inner surface of the reversing bearing 109 that supports the inner shaft 104, and a dynamic pressure is generated by the tapered portion of the taper land to form an oil film to lift the inner shaft 104.
  • Some bearings are also available. However, even when the tapered land is provided, the load capacity due to the dynamic pressure is small when the main engine 105 starts or rotates at a low speed, so that the oil film becomes thin, and the inner shaft 104 and the inverted bearing 109 are brought into contact with the metal on the bearing surface. If touched, this reversing bearing 109 may be burned.
  • a stern tube bearing for a contra-rotating propeller based on a hydrostatic bearing as shown in a sectional view of a main part in FIG. 32
  • Japanese Patent There is an application publication 1993 No. 54579 Japanese Patent There is an application publication 1993 No. 54579.
  • an oil supply hole 116 is formed radially from the concentric hole 115 of the inner shaft 104, and a screw 117 with a small hole for forming an orifice or for restricting a capillary is inserted into the oil supply hole 116.
  • the outer periphery of the inner shaft is within the range L of the bearing surface of the inner shaft 104 from the concentric hole 115 provided in the shaft center of the inner shaft 104.
  • a reversing bearing is also disclosed in which a plurality of oil supply holes 116 penetrating radially are provided on a surface, and a plurality of the oil supply holes 116 are arranged in a plurality of rows in the longitudinal direction of the inner shaft.
  • the reversing bearing 10 Since 9 is a perfect circular bearing, if the inner shaft 104 and the outer shaft 102 are reversed at the same speed as described above, theoretically, the load capacity due to the dynamic pressure of the lubricating oil will not occur in this perfect circular bearing.
  • the inner shaft 104 and the outer shaft 102 reverse at almost the same speed at a high rotational speed ratio, the radial lined oil hole 116 due to a failure of the oil pump of the black-art lubricating oil supply mechanism 111. If the static pressure lubrication from the oil is lost, the oil film may not be formed and seizure may occur.
  • the load capacity due to the dynamic pressure is insufficient, so that it is necessary to supply the lubricating oil by applying a relatively high static pressure from the radial oil supply hole 116, and the lubricating oil supply mechanism 111 and c which increase in size, in such a hydrostatic bearing, in order to form a hydrostatic bearing by a number of lined oil holes 116 to the inner shaft 104 is provided, there is a case where the strength of the inner shaft 104 is lowered, thus In such a case, it is necessary to increase the diameter of the inner shaft in order to maintain the strength of the inner shaft, which leads to an increase in weight and an increase in the size of the propulsion device.
  • the present invention provides a contra-rotating propeller reversing bearing device capable of forming a sufficient oil film on a bearing surface of a reversing bearing that supports an inner shaft in a contra-rotating propeller and exhibiting a good bearing function. This was done for the purpose of.
  • the first object is to provide a reversing bearing device for a contra-rotating propeller capable of lubricating a reversing bearing with a small number of lubrication holes without lowering the strength of the inner shaft.
  • Another object of the present invention is to provide a reversing bearing device for a contra-rotating propeller capable of supplying lubricating oil having a required pressure within a range of a bearing surface of an inner shaft by simple processing. Furthermore, even when the inner shaft and the outer shaft rotate at almost the same speed in opposite directions at a constant speed double reversal, or in a state close to this, a double that can give load capacity especially to the reversing bearing A reversing bearing device for a reversing propeller is provided.
  • Another object of the present invention is to provide a reversing bearing device for a contra-rotating probe, which can secure a load capacity by applying a static pressure while increasing the pressure.
  • Still another object of the present invention is to provide a contra-rotating propeller reversing bearing device that can generate a sufficient load capacity at a low oil supply pressure by using a non-round shape of the reversing bearing.
  • the gist of the present invention is to provide an oil groove on the inner shaft or to form a tapered land or an arc portion on the outer peripheral surface of the inner shaft.
  • a contra-rotating propeller reversing bearing device having an inner shaft for driving a rear propeller and an outer shaft for driving a front propeller, wherein a hollow portion is provided in the center of the shaft of the inner shaft.
  • An oil supply passage is formed, and a plurality of lined oil holes penetrating from the central oil supply passage to the outer peripheral surface of the inner shaft within a range of the bearing surface of the inner shaft are radially provided, and an inner shaft surface of the lined oil hole is provided.
  • An oil groove including a side opening is provided on the outer peripheral surface of the inner shaft.
  • the lubricating oil supplied from the central lined oil passage of the inner shaft is supplied from a plurality of oil supply holes penetrating the outer peripheral surface of the inner shaft radially provided within the range of the bearing surface of the inner shaft.
  • the lubrication hole includes an opening on the inner shaft surface side.
  • the lubrication oil of the required pressure is supplied to almost the entire area of the bearing surface by the oil groove provided on the shaft outer peripheral surface to form an oil film to support the inner shaft, and to drive both shafts to reverse each other. Functions as a reversing bearing for a reversing propeller.
  • the lubricating oil supplied from the central oil supply passage is within the range of the bearing surface of the inner shaft, the oil is supplied to the bearing surface from a plurality of lubrication holes that penetrate the outer peripheral surface ′ of the inner shaft radially provided in a row, Lubricating oil at a required pressure is supplied to almost the entire area of the bearing surface by the axial oil groove provided on the outer peripheral surface of the shaft, so that the inner shaft can be supported.
  • a plurality of the oil supply holes are provided radially, and a plurality of the oil supply holes are provided in the axial direction, and a circumferential or axial oil groove including an inner shaft surface side opening of the oil supply hole is formed on the inner shaft outer peripheral surface.
  • the oil supply holes By providing the oil supply holes provided in a plurality of rows in the axial direction and offset in the circumferential direction, the oil supply holes can efficiently supply lubricating oil at a required pressure efficiently to almost the entire area of the bearing surface. Can support the inner shaft O
  • the cross-sectional area in the width direction of the oil groove decreases from the opening on the inner shaft surface side of the oil supply hole toward the end, the cross-sectional area in the width direction of the oil groove is reduced toward the inner shaft surface of the oil supply hole Since it can be formed so as to decrease from the opening to the end, it is possible to optimize the lubricating oil pressure within the range of the bearing surface by changing the cross-sectional area of the oil groove in the width direction. It is possible to configure a reversing bearing device that generates a hydraulic pressure according to a load within the range.
  • a contra-rotating propeller reversing bearing device having an inner shaft for driving a rear propeller and an outer shaft for driving a front propeller.
  • the lubricating oil can support the inner shaft by forming an oil film on the tapered land formed on the outer peripheral surface of the inner shaft within the range of the bearing surface of the inner shaft.
  • a hollow portion is provided in the shaft center of the inner shaft to form a central oil supply passage, and a plurality of oil supply holes penetrating from the centrally arranged oil passage to the outer peripheral surface of the inner shaft are radially provided.
  • a reversing bearing device of a contra-rotating propeller having an inner shaft for driving the rear propeller and an outer shaft for driving the front propeller, and driving both shafts in reverse.
  • a reversing bearing device for a contra-rotating propeller comprising: a central oil supply passage formed by providing a hollow portion in the inner shaft; and a plurality of radial lined oil holes communicating with the central lined oil passage. And lubricating oil is supplied from the inner shaft to the inner peripheral surface of the bearing through the central oil supply passage and the radial lined oil hole, and a plurality of uneven portions are formed on the inner peripheral surface of the bracket bearing. And a perfect circle portion is provided at both ends of the uneven portion in the axial direction of the bearing.
  • the lubricating oil is supplied from the inside of the inner shaft to the surface of the reversing bearing through the radial oil supply hole, the lubricating oil is formed on the inner peripheral surface of this reversing bearing by a plurality of tapered lands or uneven parts such as multi-arc bearing surfaces. Due to the non-circular shape, the load capacity can be generated that is almost uniformly uniform throughout the axial direction of the reversing bearing by the static pressure of the lubricating oil supplied from inside the inner shaft toward the reversing bearing.
  • the non-circular shape of the reversing bearing is surrounded by the perfect circular portions formed at both ends of the concave-convex portion, the lubricating oil in the concave-convex portion is hard to leak to the outside. As a result, it becomes possible to effectively support the inner shaft, and it is possible to further improve the dynamic pressure performance and the static pressure performance of generating a load capacity by forming an oil film.
  • the length of the above-mentioned perfect circle portion in the range of LZ 48 to 24 L / 48 with respect to the length L of the above-mentioned bearing, the load capacity due to the dynamic pressure and the static pressure of the lubricating oil is further increased. Can be improved.
  • the length of the round part is 2 L / 48 to 10 LZ 4 with respect to the length L of the bearing. It is preferable to set the range to 8.
  • FIG. 1 is a drawing showing a first embodiment of a reversing bearing device for a contra-rotating propeller according to the present invention, wherein (a) is a side sectional view and (b) is a sectional view taken along line AA of (a). It is.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view showing the circumferential direction of the oil groove in FIG. 1 for both (a) and (b).
  • FIG. 3 is a drawing showing an example of dimensions of the first embodiment shown in FIG. 1, (a) is a side sectional view, and (b) is an enlarged view of an oil groove.
  • FIG. 4 is a side sectional view showing another example of an axial section of the oil groove in FIG.
  • FIG. 5 is a side sectional view showing a second embodiment of the present invention.
  • FIG. 6 is a drawing showing a third embodiment of the present invention, where (a) is a side sectional view and (b) is a sectional view taken along line BB of (a).
  • FIG. 7 is a side sectional view showing a fourth embodiment of the present invention.
  • FIG. 8 is a side sectional view showing a fifth embodiment of the present invention.
  • FIG. 9 (a) and (b) are cross-sectional views showing a sixth embodiment of the present invention.
  • FIG. 10 is a sectional view showing a seventh embodiment of the present invention.
  • FIG. 11 is a sectional view showing an eighth embodiment of the present invention.
  • FIG. 12 is a sectional view of a contra-rotating propeller shaft system equipped with a contra-rotating propeller reversing bearing device according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view taken along the line C-C of FIG. 12, showing a ninth embodiment of the present invention.
  • Fig. 14 shows the curved tapered surface and land surface of Fig. 13 It is sectional drawing shown physically.
  • FIG. 15 is a development view of the tapered land on the inner peripheral surface of the reversing bearing of FIG.
  • FIG. 16 is a development view of the inner peripheral surface of the reversing bearing in a case where the rear land surface (true circular portion) and the front land surface (true circular portion) in FIG. 14 are not formed.
  • FIG. 17 is a cross-sectional view showing a tenth embodiment of the present invention and showing a multi-arc bearing surface as another example of the non-circular shape on the inner peripheral surface of the reversing bearing.
  • FIG. 18 is a development view of a multi-arc bearing surface on the inner peripheral surface of the reversing bearing of FIG.
  • FIG. 19 is an exploded view of the inner peripheral surface of the reversing bearing in a case where the rear landing surface (true circular portion) and the front landing surface (true circular portion) in FIG. 17 are not formed.
  • FIG. 20 shows the eleventh embodiment of the present invention, and is a cross-sectional view of a reversing bearing device for a contra-rotating probe.
  • FIG. 21 is a sectional view taken along line DD of FIG.
  • FIG. 22 is a cross-sectional view of a principal part showing a 12th embodiment of the present invention and showing an inner shaft and end portions of a reversing bearing.
  • FIG. 23 is a diagram showing the relationship between the rotation speed of the inner shaft and the minimum oil film thickness (load capacity) in the present invention.
  • FIG. 24 is a graph showing the relationship between the rotation speed ratio and the minimum oil film thickness.
  • FIG. 25 is a drawing showing the relationship of the oil film thickness to the rear and front land surfaces, (a) is a cross-sectional view of the reversing bearing, and (b) is the relationship of the oil film thickness.
  • FIG. FIG. 26 is a cross-sectional view of the present invention in which the inner shaft is slightly eccentric with respect to the reversing bearing.
  • FIG. 27 is a diagram showing the relationship between the rotation speed ratio and the oil film thickness according to the present invention.
  • FIG. 28 is a partially cutaway side view of a conventional contra-rotating propeller.
  • FIG. 29 is a sectional view taken along line EE of FIG.
  • FIG. 30 is a sectional view showing a conventional reversing bearing device for a contra-rotating propeller.
  • FIG. 31 is a sectional view showing another conventional reversing bearing device for a contra-rotating propeller.
  • FIG. 32 is a sectional view of a main part of a stern tube bearing for a contra-rotating propeller based on a conventional hydrostatic perfect circular bearing.
  • FIG. 3 3 Figure is a view showing another conventional reversing bearing device for a contra-rotating propeller, a F- F line sectional view of (a) is a side sectional view, (b) is (a) c
  • FIG. 1 is a drawing showing a reversing bearing device T i for a contra-rotating propeller according to a first embodiment, in which (a) is a side sectional view and (b) is a sectional view taken along line AA of (a).
  • FIG. 1 Note that the drawings in the following description
  • an outer shaft 1 for driving a front propeller of a contra-rotating propeller and an inner shaft 2 for driving a rear propeller are provided substantially concentrically so as to be driven in reverse to each other.
  • the inner shaft 2 is supported by a reversing bearing device T! Formed in the outer shaft 1.
  • a hollow portion is provided in the shaft center of the inner shaft 2 to form a central lubrication passage 3, and from the central lubrication passage 3 to the outer peripheral surface of the inner shaft within a range L of the bearing surface.
  • a plurality of lined oil holes 4 penetrating therethrough are provided.
  • the oil supply holes 4 are provided in a row at the rear end side within the range L of the bearing surface, that is, at the stern side where the load on the propeller side is large.
  • the oil supply hole 4 is provided.
  • An axial oil groove 5 is provided in a range L of the bearing surface of the inner shaft outer peripheral surface including the inner shaft surface side opening 4a of the oil supply hole 4.
  • the number is 3 or more is preferably c the oil grooves 5 of Awaseyuana 4 is formed toward the bow side of a plurality of oil supply holes 4 in the axial direction, the oil supply hole 4
  • the supplied lubricating oil is configured to generate a required predetermined oil pressure within the range L of the bearing surface along the oil groove 5.
  • the oil groove 5 is formed on the surface of the inner shaft 2, the processing is easy.
  • this oil groove 5 formed a shallow oil reservoir even in a groove as shown in FIG.
  • the groove may be a groove as shown in b), as long as it can generate a predetermined oil pressure within the range L of the bearing surface.
  • the bearing surface area (bearing length) is L
  • the inner shaft outer diameter is D
  • the radial clearance is C T
  • the oil groove axial length is v
  • the width is w
  • An oil groove 5 with an axial length v and width w is provided centering on a. Of these, the predetermined distance L!
  • the width of the oil groove 5 is preferably 7 D / 32, and the length V in the axial direction is preferably 1 w to 2 w.
  • the depth of the oil groove 5 is 3-5 times the radius of clearance C r are preferred.
  • the oil groove 5 in the first embodiment gradually becomes shallower from the position where the oil supply hole 4 is provided toward the end 5a.
  • the lined oil hole 4 may be formed in a tapered shape such that the sectional area in the axial direction decreases from the opening on the inner shaft surface side to the end.
  • the oil pressure is reduced, and as a result, it is possible to support the entire surface of the bearing surface L within the range L as an optimal lubricating oil pressure.
  • the groove width, the groove depth, or both may be formed to decrease.
  • the reversing bearing for supporting the inner shaft 2 functions as follows.
  • the oil supplied from the central oil supply passage 3 of the inner shaft 2 is supplied to the inner shaft surface from the oil supply hole 4 and flows along the oil groove 5 into the range L of the bearing surface. Then, a predetermined oil pressure is generated within the range L of the bearing surface to form an oil film, and functions as a reversing bearing device that supports the inner shaft 2.
  • a single row of oil supply holes 4 provided in the inner shaft 2 can constitute a reversing bearing device.Therefore, only a small number of lined oil holes 4 are provided in the inner shaft 2 without reducing the shaft strength.
  • the device T> can be configured.
  • the reversing bearing device 2 of the second embodiment will be described with reference to the sectional side view of FIG. Since the second embodiment is an embodiment in which the oil supply hole 4 in the first embodiment is provided substantially at the center within the range L of the bearing surface, the same reference numerals are given to the same components as those in the first embodiment. The description of the configuration is omitted here.
  • the oil supply hole 4 in the second embodiment is provided substantially at the center in the range L of the bearing surface, and the oil supply hole 4 extends from the oil supply hole 4 to the bow and stern side in the range L of the bearing surface.
  • the width or depth of the oil groove 5 provided from the opening 4a of the lined oil hole 4 toward the bow and the width or depth of the oil groove 5 provided toward the stern side are optimized. by setting, it is possible to adjust the oil pressure to optimize the function of the reversing bearing device T 2 within the range of the bearing surface L. Also, in the second embodiment, the same functions and effects as those of the first embodiment can be obtained.
  • the reversing bearing device 3 of the third embodiment will be described with reference to the side sectional views of FIGS. 6 (a) and 6 (b) and the sectional view taken along the line BB.
  • the same components as those in the first embodiment are denoted by the same reference numerals, and description of the components will be omitted.
  • two lined oil holes 4 are provided in one line, and a plurality of lines are provided in the axial direction within the range L of the bearing surface, and in this embodiment, three lines are provided. .
  • the lined oil hole 4 is provided at a position shifted from the first row to the second row by 90 degrees in the circumferential direction (hereinafter referred to as an offset), and the gap between the second row and the third row is also 9 Provided at a position offset by 0 degrees.
  • a circumferential oil groove 6 is provided in the range L of the bearing surface including the inner shaft surface side opening 4 a of each of the oil supply holes 4. In the third embodiment, since the surface of the inner shaft 2 is processed, the processing can be easily performed similarly to the first embodiment.
  • the double inverting propeller reversing bearing device T 3 of the third embodiment functions as an inverting bearing device T 3 which supports the inner shaft 2 in the following manner.
  • the oil supplied from the central lined oil passage 3 of the inner shaft 2 is supplied into the range L of the bearing surface from the lined oil holes 4 provided in a plurality of rows in the axial direction, and the surface of the inner shaft 2 And causing a predetermined pressure to form an oil film, c exhibits the inverted bearing function also oil pressure in the range L of the bearing surface, since the provided a propeller at the stern side, usually, the load on the stern Since the size is large, the diameter of the oil hole 4 on the stern side and the bow side ⁇ the width of the oil groove 6 or the depth of the oil groove 6 are set to the optimum values to meet the load within the range L of the bearing surface. What is necessary is just to generate each hydraulic pressure. Other functions and effects are the same as those of the first embodiment.
  • the fourth embodiment is an embodiment in which the number of oil supply holes 4 provided in the axial direction in the third embodiment is reduced, and these are offset by a predetermined amount.
  • the same components as those in the third embodiment are denoted by the same reference numerals, and the description of the components will be omitted.
  • two oil supply holes provided in one row are provided in a plurality of rows in the axial direction within the range L of the bearing surface, and in this embodiment, five oil supply holes are provided.
  • the first row and the second row are located 45 degrees in the circumferential direction, that is, 45 degrees offset from each other, and the second row and the next third row are also offset 45 degrees. , Which are sequentially offset by 45 degrees.
  • a circumferential oil groove 6 is provided in the range L of the bearing surface including the inner shaft surface side opening 4 a of each of the oil supply holes 4. In the fourth embodiment, addition can be easily performed because the surface of the inner shaft 2 is machined.
  • the fourth embodiment of the contra-rotating propeller for reversing bearings device T 4 functions similarly to the contra-rotating propeller for reversing bearing device T 3 in the third embodiment described above. That is, the oil supplied from the central oil supply passage 3 of the inner shaft 2 is supplied from the oil supply holes 4 provided in a plurality of rows in the axial direction to a range L of the bearing surface, and a predetermined oil pressure is applied to the surface of the inner shaft 2 to form an oil film.
  • the load in the range L of the bearing surface is increased. It can be adjusted to the oil pressure according to.
  • the other operation and effects are the same as those of the third embodiment.
  • a reversing bearing device T5 according to a fifth embodiment will be described with reference to the sectional side view of FIG.
  • the fifth embodiment is an embodiment in which the circumferential oil groove in the third embodiment described above is changed to an axial oil groove.
  • the oil supply holes 4 are provided in a plurality of rows in the axial direction within the range L of the bearing surface, and in this embodiment, three rows are provided, and the first row and the second row are offset 90 degrees in the circumferential direction. It is also provided at a position 90 degrees offset between the second and third rows.
  • An oil groove 5 is provided in the axial direction within a range L of the bearing surface including the inner shaft surface side opening 4a of each of the oil supply holes 4.
  • the oil supplied from the central oil supply passage 3 of the inner shaft 2 is supplied into the range L of the bearing surface from the lined oil holes 4 provided in a plurality of rows in the axial direction, and a predetermined oil pressure is generated on the surface of the inner shaft 2. In this way, an oil film is formed to exert the reversing bearing function.
  • the diameter of the oil supply hole 4 on the stern side and the bow side ⁇ the width of the oil groove 5, or the oil
  • a reversing bearing device Te for a contra-rotating propeller according to a sixth embodiment shown in the sectional views of FIGS. 9 (a) and 9 (b) will be described.
  • This reversing bearing device T 6 is an embodiment in which a tapered land 8 is formed on the outer peripheral surface side of an inner shaft 7 that is reversed in the outer shaft 1, and in this embodiment, a tapered land 8 is formed in three places.
  • the tapered land 8 is formed within the range L (see L in FIG. 1) of the receiving surface.
  • the tapered land 8 in the sixth embodiment may be a tapered portion 8a curved outward as shown in (a) or a tapered portion 8b curved inward as shown in (b). Good.
  • tapered portions 8a and 8b are exaggerated, the tapered portions 8a and 8b may be formed in a shape that more strongly generates a dynamic pressure component according to the inner shaft diameter / load. Further, in this embodiment, an example is shown in which the central oil supply passage 3 is provided in the axis of the inner shaft 7.
  • the reversing bearing device T 7 is the inverted bearing device T 6 of the sixth embodiment, the center lined oil passage 3 to the axis of the inner shaft 7
  • the tapered portion 8b of the tapered land 8 is provided with the opening 4a of the lubricating oil hole 4 and the valley portion 8c of the tapered portion 8b formed on the inner shaft 7.
  • An oil supply hole 4 penetrating from the central lined oil passage 3 to the outer peripheral surface of the inner shaft is provided.
  • the lubrication hole 4 provided in the tapered portion 8b may be set at a position where the relationship between the tapered land 8 and the opening 4a of the lubrication hole 4 optimizes lubrication efficiency.
  • the reversing bearing device T beta is an embodiment of forming a three-arc portion 1 0 on the outer peripheral surface of the inner shaft 9, forming an inner shaft 9 to the substantially triangular cross-section through these arcuate section 1 0. Although these arc portions 10 are exaggerated, they are actually formed as arcs close to the inner circumference of the outer shaft 1.
  • the taper run is Although the embodiment in which the arm 8 or the arc portion 10 is provided has been described, the number may be four or more, and it may be determined that the dynamic pressure component is more strongly generated due to the inner shaft diameter / load. (I) To generate dynamic pressure between the inner shaft by making the inner peripheral surface of the reversing bearing non-circular, and to surround the non-circular part of the reversing bearing with a perfect circle. An embodiment of the invention to which attention is paid is described below.
  • FIG. 12 is a sectional view of the contra-rotating propeller shaft system 21 and the inverted pong receiving device T of the present invention
  • FIG. 13 is a sectional view taken along the line C-C of FIG.
  • the contra-rotating propeller shaft system 21 has an outer shaft 12 having a front propeller 101 and an inner shaft 23 having a rear propeller 103.
  • the outer shaft 22 is formed in a cylindrical shape, and is provided rotatably via an outer bearing 107 integrally with the front propeller boss 24 and the connecting member 25 of the front propeller 101. It is.
  • the inner shaft 23 can rotate integrally with the rear propeller boss 27 of the rear probe 103 inside the outer shaft 22 via a reversing bearing 26 in the opposite direction to the outer shaft 22. It is provided in.
  • the reverse bearing device T for a contra-rotating propeller of the present invention is provided on the inner shaft 23 and the reverse bearing 26.
  • a hollow portion is provided in the center axis direction of the 28 is formed, and lubricating oil is supplied from the lubricating oil supply mechanism 111 at a predetermined pressure.
  • a plurality of radial lined oil holes 2 9 (in this example, the first lined oil holes 29) communicate with the central lined oil passage 28 and face the reversing bearing 26 of the inner shaft 13.
  • a part of the lubricating oil supplied to the receiving surface of the pongee passes through the axial oil passage 30 of the reversing bearing 26 and the cylindrical passage 3 2 between the isolation cylindrical member 31 and the inner shaft 23.
  • the diametrical communication hole 33 of the cylindrical member 31 for isolation and the oil discharge hole 34 of the outer shaft 22 from the discharge port 35 of the stern part 106 to the tank of the lubricating oil supply mechanism 111 (Fig. (Not shown).
  • the one flowing in the direction of the cylindrical passage 32 merges with a part of the above-mentioned lubricating oil to communicate with the cylindrical passage 32 and the isolating cylindrical member 31 in the diameter direction.
  • a reversing bearing device Ta for a contra-rotating propeller according to a ninth embodiment will be described with reference to FIGS. 13 to 16.
  • the reversing bearing device T 9 for the contra-rotating propeller has a curved tapered surface 40 and a land surface 4 on the inner peripheral surface of the reversing bearing 26 at a plane perpendicular to the axial direction. Tapered lands 42 in which 1 are alternately arranged are formed at equal angular intervals. Curved tapered surface 40 is inner shaft 2
  • the land surface 41 is formed concentrically with the outer peripheral surface of the inner shaft 23 and in a perfect circle.
  • FIG. 14 is a cross-sectional view more specifically showing the curved tapered surface 40 and the land surface 41, which are equicentered on the circumference of an arbitrary radius R 1 from the center of the reversing bearing 26.
  • a circle with a radius R2 is drawn around the point (8 points in the figure) where the corner is divided, so that the curved tapered surface 40 is formed while leaving the land surface 41 on the inner peripheral surface of the reversing bearing 26.
  • a curved tapered surface 40 having a predetermined shape and depth and a land surface 41 of a predetermined length can be obtained.
  • the number of the tapered land 42 may be selected optimally according to the bearing operating conditions irrespective of the number of the radial lubrication holes 29.
  • the maximum depth of the curved bend down the tapered surface 4 0 Then H becomes R 1 + R 2 — (R + C r).
  • the maximum depth H of the curved tapered surface 40 may vary slightly depending on the number of bearing pads, that is, the number of tapered land 42, operating conditions, and the like, but ((1.0 to 3.0) X The diameter (inner diameter) of the reversing bearing 26/100 000].
  • FIG. 15 is an exploded view of the inner peripheral surface of the reversing bearing 26, in which the curved tapered surface 40 of the tapered land 42 and the land surface (true circular portion) 41 are alternately formed. .
  • the both ends of the tapered land 42 in the axial direction are disposed on the same circumferential surface as the land surface 41, around the circumference, and in a circumferential direction of a predetermined length.
  • the rear land surface 41 B (the left SB in Fig. 15) and the front land 41 F (with a radius of (R + C r ))
  • S F on the right side is formed, and the total length of these lengths is S I have.
  • the curved tapered surface 40 is formed by a pair of circumferential land surfaces 41, an axial rear rear surface 41B, and a front land surface.
  • the entire circumference is surrounded by the contact surface 41F (the hatched portion in FIG. 15 indicates a perfect circle, that is, a land surface).
  • FIG. 16 shows the tapered land 42 without the rear land surface 41 B and the front land surface 41 F for comparison with FIG. It is a development view of the inner peripheral surface of the reversing bearing 26 (a tapered land is shown) (the hatched portion in FIG. 16 shows the land surface).
  • FIG. 17 is a drawing showing a reversing bearing device T 1 () for a contra-rotating propeller of the tenth embodiment, showing another example of a non-circular shape on the inner peripheral surface of the reversing bearing 26.
  • 1 4 is a cross-sectional view similar figure Tepara command 4 2 configured to form a similar non-round shape and is equal to the inner peripheral surface of the different c-inverting bearing 2 6 slightly in the first 4 ( For example, it is divided into eight equal parts), and a concave part is formed on the inner peripheral surface between these equal dividing points.
  • a multi-arc bearing surface 4 3 (recess) corresponding to the tapered land 42 is located. It is formed to a constant depth and shape.
  • a multi-arc bearing surface 43 having a predetermined shape and depth can be obtained.
  • the number of multi-arc bearing surfaces 4 3 Regardless of the number of lubrication holes 29, the optimum value may be selected according to the bearing operating conditions.
  • FIG. 18 is a development view of the inner peripheral surface of the reversing bearing 26 in FIG. 17, in which a multi-arc bearing surface 43 is formed in the circumferential direction.
  • both ends of the multi-arc bearing surface 43 in the axial direction are provided on the same circumferential surface as the land surface 41, as in FIG.
  • a rear land surface 41 B of a radius force (R + C r) (S on the left side in Fig. 18) B )
  • the front landing surface 41F the right SF in FIG. 18).
  • the multi-arc bearing surface 43 is surrounded by an axial rear landing surface 41B and a front landing surface 41F. (The hatched portion in FIG. 18 indicates a perfect circle).
  • FIG. 19 shows the multi-arc bearing surface 43 without the rear land surface 41 B and the front land surface 41 F for comparison with FIG. It is a development view of the inner peripheral surface of the reversing bearing 26 (a multi-arc bearing surface).
  • the total length S of F in the axial direction of the reversing bearing 26.
  • the length L of the reversing bearing 26 in the axial direction is considered. Therefore, the range of 2 LZ 48 to 10 L / 48 is appropriate (described later with reference to FIG. 25).
  • FIG. 20 is a reversing bearing for a contra-rotating propeller showing the eleventh embodiment.
  • Fig. 21 is a cross-sectional view taken along the line D-D in Fig. 20.
  • the formation position of the radially arranged oil hole 29, that is, the optimal position of the lined oil cross section is determined by the propeller (rear propeller 103). ) And the diameter of the inner shaft 23.
  • LZ 6 to LZ 4 are rearward from the center position of the reversing bearing 26 (leftward in FIG. 20)
  • the effect of static pressure lined oil increases.
  • FIG. 22 is a sectional view of an essential part showing the inner shaft 23 and the end of the reversing bearing 26 of the contra-rotating propeller reversing bearing device T 12 showing the 12th embodiment. If the angle of inclination relative to the inner shaft 23 is large at the end of the bearing, the local contact will be large, so by forming a trumpet-shaped inclined part 26 ⁇ at the end of the reversing bearing 26 However, this relative tilt state can be reduced.
  • the bearing function of the anti-tilling bearing device for a contra-rotating propeller in (II) will be described.
  • FIG. 23 is a graph showing the relationship between the rotational speed of the inner shaft 23 and the minimum oil film thickness (load capacity).
  • line a shows “allowable oil film thickness”
  • line b shows “minimum oil film thickness by dynamic pressure load capacity”
  • line c shows “(dynamic pressure + static pressure) minimum oil film thickness by load capacity.
  • the d line indicates the “dynamic pressure load capacity shortage area”.
  • Max is the “maximum rotation speed”
  • the “maximum rotation speed” is the continuous maximum output rotation speed, that is, the rotation speed at the rated output.
  • Fig. 24 is a graph showing the relationship between the minimum oil film thickness (load capacity) and the rotation speed ratio (the rotation speed of the outer shaft and the rotation speed of the inner shaft x 100). The minimum oil film thickness is shown.
  • the e-line indicates “conventional round bearings (Fig. 32)”
  • the f-line indicates “bearings without round portions at both ends (Figs. 16 and 19)”.
  • the g line indicates "this invention (there is a perfect circle at both ends)”. As shown in Fig.
  • the load capacity due to dynamic pressure is higher in the perfect circular bearing in the region where the rotational speed ratio is low, but the propeller propulsion efficiency in the contra-rotating propeller shaft system 21 It can be seen that the load capacity due to the dynamic pressure is higher in the tapered land 42 or the reversing bearing 26 formed with the multi-arc bearing surface 43 in the region of the high rotational speed ratio where the pressure increases.
  • the solid line f without the rear land surface 41B and the front land surface 41F shown in Figs. 16 and 19 shows that the shape shown in Figs.
  • the dotted line g in the case of the present invention in which the rear land surface 41B and the front land surface 41F are formed can form a larger minimum oil film thickness.
  • the concave and convex portions such as the tapered land 42 (Fig. 15) or the multi-arc bearing surface 43 (Fig. 18) are formed on the rear land surface 41B and the front land surface 41F.
  • the axial direction of the reversing bearing 26 is closed, so that the lubricating oil is effectively stored in the uneven portion, and the generation efficiency of the load capacity due to the dynamic pressure and the static pressure is improved.
  • FIG. 25 is a drawing showing the relationship of the oil film thickness to the total length S of the length S B of the rear landing surface 41 B and the length S F of the front landing surface 41 F.
  • (A) is a cross-sectional view of the reversing bearing, in which u is the “length of the concave / convex concave portion”, and L is the “bearing length”.
  • (B) is a perfect circle
  • FIG. 3 is a diagram showing the relationship between the total length of the part and the oil film thickness. In this diagram, the line h indicates “when only dynamic pressure is applied”, and the line i indicates “when static pressure is applied to dynamic pressure”. The improvement in the oil film thickness is indicated by the range j.
  • the range in which the maximum value of the oil film thickness appears in the case of the load capacity only by the dynamic pressure is the total length S of the reversing bearing 26 in relation to the axial bearing length. Is in the range of L / 48 to 8 L // 4,8 (stern side; total on bow side).
  • the range where the maximum value of the oil film thickness appears is the range where the total length s is LZSZAL ⁇ S (total of the stern side and bow side). Therefore, the preferred range is -L / 4 8 (the length corresponding to the minimum value when only the dynamic pressure is applied) to 24 L / 4 8 (the length corresponding to the maximum value when the static pressure is applied). It can be However, as shown in the figure, when only the dynamic pressure is applied, the oil film thickness becomes thinner, and when it deviates from the maximum value, it becomes even thinner.
  • the intermediate value between only the dynamic pressure and the static pressure is applied.
  • 2.5 LZ 48-16 L / 48 can be taken, but even in the case of only dynamic pressure, in order to secure a certain oil film thickness,
  • a more preferable range can be set to 2 L / 48 to 10 L / 48.
  • FIG. 26 is a cross-sectional view similar to FIGS. 13 to 14 except that the axis of the inner shaft 23 is slightly eccentric with respect to the reversing bearing 26. Is a diagram showing the relationship between the oil film thickness and the rotation speed ratio, and shows the load capacity due to dynamic pressure and static pressure.
  • the pressure of the reversing bearing 26 against the lubricating oil supply pressure PS passes through a screw 17 with a small hole for forming an orifice or a capillary, and is applied to the lower surface of the inner shaft 23.
  • P1 drops to P2 on the upper surface of inner shaft 23.
  • H1 ⁇ H2 When the inner shaft 23 is eccentric and sinks downward by the eccentric distance k in the figure, H1 ⁇ H2, and P2 becomes P1 and this differential pressure (P1-P2) generates load capacity. .
  • the inner shaft 23 having a non-circular shape such as the tapered land 42 or the multi-arc bearing surface 43 according to the present invention has a higher load capacity due to dynamic pressure.
  • the same load capacity can be obtained with a lower line oil pressure and the oil film thickness can be secured, and the line oil pressure can be reduced as compared with the conventional round bearing shown in FIG. [Possibility of industrial use]
  • the present invention is configured as described above, it is possible to exhibit a good bearing function as a reversing bearing for supporting the inner shaft in a contra-rotating propeller in which the inner shaft and the outer shaft rotate in opposite directions.
  • the present invention is useful in general for a reversing bearing device that supports the inner shaft of a contra-rotating propeller, and is particularly suitable as a reversing bearing device for a contra-rotating propeller for ships equipped with a large contra-rotating propeller having a large load capacity. I have.

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Description

明 細 書 『二重反転プロペラ用反転軸受装置』 〔技術分野〕
この発明は、 二重反転プロペラの内軸を支持する反転軸受の軸受 面に十分な油膜を形成して良好な軸受機能を発揮できる二重反転プ 口ペラ用反転軸受装置に関し、 詳しくは、 内軸と外軸とが反対方向 にほぼ等速度で回転する反転時に反転軸受の軸受機能を発揮できる 二重反転プロペラ用反転軸受装置に関するもので、 特に、 舶用など の大型の二重反転プロペラにおける反転軸受装置に適した二重反転 プロペラ用反転軸受装置に関する。
〔背景技術〕
従来から、 プロペラの推進エネルギーを有効に活用するために、 前方プロペラを有する外軸と、 この外軸に内嵌するとともに後方プ 口ペラを有する内軸とを互いに反対方向に回転駆動する二重反転プ 口ペラが知られており、 近年、 舶用推進機の推進効率向上を目的と して採用されている。
例えば第 2 8図は、 従来の二重反転プロペラの一部切欠き側面図 であり、 第 2 9図は第 2 8図の E— E線断面図である。 二重反転プ 口ペラ 100 は、 前方プロペラ 101 を有する中空の外軸 102 と、 この 外軸 102 内に設けられて後方プロペラ 103 を有する内軸 104 と、 外 軸 102 および内軸 104 をそれぞれ反対方向に回転駆動する主機関 10 5 とを有している。 外軸 102 は、 これを円筒状に形成したもので、 船体 Yの船尾部分 106 に外側軸受 10了 および外側シール 108 を介し てこれを回転可能に設けている。 内軸 104 は、 この外幸由 102 の内方 に反転軸受 109 および内側シール 110 を介して反対方向に回転可能 に設けている。 また、 船体 Yには外軸 102 、 内軸 104 、 外側軸受 10 7 および反転軸受 109 部分に潤滑油を供給する潤滑油供袷機構 111 を設けている。 なお、 前方プロペラ 101 および後方プロペラ 103 に 対向してラダーホーン 112 および舵板 113 を設けている。
こう した構成の二重反転プロペラ 100 において、 外軸 102 と船尾 部分 106 との間の外側軸受 107 は通常のジャーナル軸受機構を採用 することは可能であるが、 特に外軸 102 内で反転する内軸 104 を支 持する反転軸受 109 は、 第 2 9図に示すように、 内軸 104 が時計方 向に回転し、 外軸 102 およびこの外軸 102 の内周面に固定してある 滑り軸受などの反転軸受 109 が反時計方向に回転する場合に、 外軸 102 と内軸 104 とがほぼ等速度で回転すると、 内軸 104 の外周面と 反転軸受 109 の内周面との間の潤滑油がこの間に油膜を形成するこ とができなくなる恐れがある。 このことは、 反転蚰受 109 を外軸の 内周面に設けた第 3 0図の断面図に示すように、 内軸 104 と外軸 10 2 とが互いにほぼ等速度で逆回転すると、 潤滑油供給機構 111 から の潤滑油によって両軸 102 , 104 間に油膜の形成による流体滑り軸 受作用をさせることが困難になり、 通常の軸受では軸受機能を発揮 することができなくなる恐れがあることとなる。
そのため、 第 3 1図の断面図に示すように、 外軸 102 と内軸 104 との間に浮動ブッシュ 114 を設け、 この浮動ブッシュ 114 を両軸間 でほぼ静止させることにより、 この浮動ブッシュ 114 と内軸 104 及 び外軸 102 との間に油膜を形成して反転軸受を構成するものがある c しかし、 この浮動ブッシュ 114 を用いた動圧軸受の場合、 通常の運 転時には軸受機能を発揮できるだけの油膜を形成することはできる 力 離着岸時等における低速運転時には油膜の形成が難しく、 軸受 面において金属接触を生じる場合がある。 また、 後方プロペラ 103 の片持支持により内軸 104 が撓み易く、 軸受後端部において片当り を生じることもある。
また、 内軸 104 を支持する反転軸受 109 の内面にテーパランド (図示せず） を形成し、 このテーパランドのテーパ部により動圧を 発生させて油膜を形成して内軸 104 を持ち上げようとする軸受もぁ る。 しかし、 このテーパランドを設けた場合でも、 主機関 105 の始 動時ないし低速回転時には動圧による負荷容量が小さいため、 油膜 が薄くなり、 軸受面において内軸 104 および反転蚰受 109 が金属接 触してこの反転軸受 109 が焼け付く恐れがある。
このような課題を解消しょうとする従来の技術として、 たとえば 第 3 2図の要部断面図に示すような、 静圧軸受を基本とした 「二重 反転プロペラ用船尾管軸受」 （日本国特許出願公告平成 5年第 4 5 4 7 9号） がある。 この軸受においては、 内軸 104 の同芯穴 115 か ら放射状に給油孔 116 を形成し、 この給油孔 116 にはオリフィ ス形 成用のあるいは毛細管絞り用の小穴付きネジ 117 をはめ込んで、 内 軸 104 と、 外軸 102 ないし反転軸受 109 との間に給油孔 116 から反 転軸受面に向かって高圧の油を噴出することにより、 静圧による負 荷容量を発生させて内軸 104 を持ち上げて内軸 104 の片当たりなど を防止しょうとしている。 また、 第 3 3図の（a) , (b) に示す断面図 のように、 内軸 104 の軸心に設けた同芯穴 115 から内蚰 104 の軸受 面の範囲 L内において内軸外周面に放射状に貫通する複数本の給油 孔 116 を設け、 さらに、 この給油孔 116 を内軸長手方向に複数列配 設した反転軸受も開示されている。
しかしながら、 この反転軸受の場合には、 外軸 102 の反転軸受 10 9 が真円軸受であるため、 上述したように内軸 104 および外軸 102 が等速度で互いに反転した場合、 理論上この真円軸受では潤滑油の 動圧による負荷容量が発生しなくなるため、 内軸 104 と外軸 102 (反転軸受 109 ) とがほぼ等速度で反転する高回転数比の場合に、 ブラックァゥ トゃ潤滑油供給機構 111 の給油ポンプの故障などによ り放射状袷油孔 116 からの静圧給油が失われたときには、 油膜が形 成されず焼付きを起こしゃすくなる恐れがある。
また、 上述のように高回転数比においては動圧による負荷容量が 不足するため、 放射状給油孔 116 から比較的高い静圧をかけて潤滑 油を供給する必要があり、 潤滑油供給機構 111 が大型化してしまう c さらに、 このような静圧軸受では、 内軸 104 に多くの袷油孔 116 を 設けて静圧軸受を形成するため、 内軸 104 の強度が低下する場合が あり、 このような場合には、 内軸強度を維持するためには内軸径を 太くする必要性が生じ、 これによつて重量の増加や推進装置の大型 化を招いてしまうことになる。
そこで、 この発明は、 二重反転プロペラにおいて内軸を支持する 反転軸受の軸受面に十分な油膜を形成して良好な軸受機能を発揮で きる二重反転プロペラ用反転軸受装置を提供すること、 を目的とし てなされたものである。
その具体的な目的としては、
—つは、 少ない給油孔で内軸の強度を低下させることなく反転軸 受の潤滑が可能な二重反転プロペラ用反転軸受装置を提供すること、 にある。
また他に、 簡単な加工で内軸の軸受面の範囲内に必要な圧力の潤 滑油を供給することが可能な二重反転プロペラ用反転軸受装置を提 供すること、 にある。 さらに他に、 内軸と外軸とが反対方向にほぼ等速度で回転する等 速二重反転時、 あるいはこれに近い状態のときにも、 特に反転軸受 に負荷容量を与えることができる二重反転プロペラ用反転軸受装置 を提供すること、 にある。
また他に、 エンジンの高回転域においては、 潤滑油の動圧による 負荷容量のみで内軸を支え、 動圧のみでは十分な負荷容量を発生す ることが困難な低回転域においては給油圧力を高く して静圧を付加 することによって負荷容量を確保することができる二重反転プロべ ラ用反転軸受装置を提供すること、 にある。
さらに他に、 反転軸受の非真円形状を利用し、 低い給油圧力で十 分な負荷容量を発生させることができる二重反転プロペラ用反転軸 受装置を提供すること、 にある。
〔発明の開示〕
これらの目的を達成するための、 この発明の要旨とするところは, 内軸に油溝を設けること、 又は、 内軸外周面にテーパラン ドある いは円弧部を形成すること、 に着目した発明として、
後方プロペラを駆動する内軸と前方プロペラを駆動する外軸とを 有し、 両軸を互いに反転駆動する二重反転プロペラの反転軸受装置 において、 前記内軸の軸心に中空部を設けて中央給油通路を形成し, この中央給油通路から内軸の軸受面の範囲内において該内軸の外周 面に貫通する複数本の袷油孔を放射伏に設け、 この袷油孔の内軸表 面側開口部を含む油溝を内軸外周面に設けている。 このことによつ て、 内軸の中央袷油通路から供給した潤滑油が、 内軸の軸受面の範 囲内において放射状に設けた内軸の外周面に貫通する複数本の給油 孔から軸受面に供袷され、 この給油孔の内軸表面側開口部を含む内 軸外周面に設けた油溝により軸受面の範囲内のほぼ全体に必要な圧 力の潤滑油が供給されて油膜を形成して内軸を支持し、 両軸を互い に反転駆動する二重反転プロペラの反転軸受として機能する。 した がって、 少ない給油孔で軸受機能を発揮できる反転軸受を構成する ことができ、 軸の強度低下を防止するとともに加工を容易にしてェ 作工数を減らし、 反転軸受に要する製作時間と費用を大幅に削減す ることができる。
上記複数本の給油孔を放射状に 1列設け、 この給油孔の内軸表面 側開口部を含む軸方向の油溝を内軸外周面に設けることによって、 中央給油通路から供給した潤滑油が、 内軸の軸受面の範囲内におい て放射状に 1列設けた内軸の外周面 'に貫通する複数本の給油孔から 軸受面に供給され、 この給油孔の内軸表面側開口部を含む内軸外周 面に設けた軸方向の油溝により軸受面の範囲内のほぼ全体に必要な 圧力の潤滑油が供給されて内軸を支持することができる。
上記複数本の給油孔を放射状に設けるとともに、 この給油孔を軸 方向に複数列設け、 この給油孔の内軸表面側開口部を含む周方向又 は軸方向の油溝を内軸外周面に設けることによって、 中央給油通路 から供給した潤滑油が、 内軸の軸受面の範囲内において放射状に設 け、 しかも軸方向に複数列設けた内軸の外周面に貫通する複数本の 袷油孔から軸受面に供給され、 この袷油孔の内軸表面側開口部を含 む内軸外周面に設けた周方向又は軸方向の油溝により軸受面の範囲 内のほぼ全体に必要な圧力の潤滑油が供袷されて内軸を支持するこ とができる。
上記軸方向に複数列設けた給油孔を周方向にオフセッ 卜 して設け たことによって、 この給油孔で軸受面の範囲内のほぼ全体に効率良 く必要な圧力の潤滑油を容易に供給して内軸を支持することができ る o
上記油溝の幅方向断面積を、 給油孔の内軸表面側開口部から端部 に向けて減少するように形成したことによって、 油溝の幅方向断面 積を、 給油孔の内軸表面側開口部から端部に向けて減少するように 形成できるので、 油溝の幅方向断面積を変えることにより軸受面の 範囲内における潤滑油圧力を変えて最適にすることができて、 軸受 面の範囲内の負荷に応じた油圧を生じさせる反転軸受装置を構成す ることが可能となる。
後方プロペラを駆動する内軸と前方プロペラを駆動する外軸とを 有し、 両軸を互いに反転駆動する二重反転プロペラの反転軸受装置 において、 前記内軸の軸受面の範囲内の内軸外周面に複数のテーパ ラン ド部を形成したことによって、 潤滑油は内軸の軸受面の範囲内 の内軸外周面に形成したテーパラン ドで油膜を形成して内軸を支持 できるので、 必要な加工を容易にして工作工数を減らし、 反転軸受 に要する製作時間と費用を大幅に削減できる反転軸受装置を構成す ることが可能となる。
上記内軸の軸心に中空部を設けて中央給油通路を形成し、 この中 央袷油通路から内軸の外周面に貫通する複数本の給油孔を放射状に 設け、 この給油孔の内軸表面側開口部をテーパラン ドのテーパ部の 谷部に設けたことによって、 内軸の軸心に設けた中央給油通路から 潤滑油を供給すると、 この中央給油通路から複数本の給油孔を介し てテーパランドのテーパ部の谷部に設けた内軸表面側開口部に潤滑 油が供給されるので、 必要な圧力の潤滑油を常にテーパ部に供袷す ることができる反転軸受装置を構成することが可能となる。
後方プロペラを駆動する内軸と前方プロペラを駆動する外軸とを 有し、 両軸を互いに反転駆動する二重反転プロペラの反転軸受装置 において、 前記内軸の軸受面の範囲内の内軸外周面に複数の円弧部 を形成したことによって、 潤滑油で内軸の軸受面の範囲内の内軸外 周面に形成した円弧部により油膜を形成して内軸を支持するので、 必要な加工を容易にして工作工数を減らし、 反転軸受に要する製作 時間と費用を大幅に削減することが可能となる。 一方、 反転軸受の内周面を非真円形状にすることにより内軸との 間において動圧を発生させること、 および反転軸受の非真円形状部 分を真円部により囲むこと、 に着目した発明として、
前方プロペラを有する外軸と、 この外軸に内嵌して該外軸とは反 対方向に回転駆動するとともに後方プロペラを有する内軸と、 この 内軸と上記外軸との間に設けた反転軸受と、 を有する二重反転プロ ペラ用反転軸受装置であって、 上記内軸に中空部を設けて形成した 中央給油通路と、 この中央袷油通路に連通する複数本の放射状袷油 孔とを形成し、 これら中央給油通路および放射状袷油孔を通して該 内軸から上記軸受の内周面に潤滑油を供給し、 かっこの軸受の内周 面に複数の凹凸形状部を該軸受の軸方向に沿って形成し、 さらに、 上記軸受の軸方向における上記凹凸形状部の両端部に真円部を設け ている。 このことによって、 内軸の内部から放射状給油孔を通じて 反転軸受の表面に潤滑油を供給すると、 この反転軸受の内周面に形 成した複数のテーパラン ドあるいは多円弧軸受面などの凹凸形状部 で非真円形状により、 内軸の内方から反転軸受方向に向かって供給 される潤滑油による静圧で、 反転铀受の軸方向にわたって全体的に 均一に近づく負荷容量を発生することができる。 また、 凹凸形状部 の両端部に形成した真円部により反転軸受の非真円形状を囲むよう に構成したことによって、 凹凸形状部内の潤滑油が外部に洩れにく くなって有効に内軸を岫支することが可能となり、 油膜を形成して 負荷容量を発生させるという動圧性能および静圧性能をさらに向上 させることができる。
上記凹凸形状部を、 テーパラン ドあるいは多円弧軸受面とするこ とによって、 回転数比によらず内軸および反転軸受の間に動圧によ る負荷容量が発生し、 したがって、 放射状給油孔からの静圧を大き くする必要がなく、 動圧による負荷容量を積極的にかつ有効に発生 させることが可能となるとともに、 袷油圧力もこれを低く抑えるこ とができる。
これらにより、 潤滑油供給機構からの静圧給油が不要あるいは低 圧ですむため、 船内電力を節約することができる。 また、 ブラック ァゥ 卜時などにおいて給油が行われずに静圧による負荷容量を発生 させることができない場合でも、 あるいは前方プロペラおよび後方 プロペラが低速度の遊転状態となった場合にも、 さらには内軸と外 軸とがほぼ等速度で回転する高回転数比の場合にも、 回転数比によ らず動圧による負荷容量を発生することができるので、 真円軸受構 造の場合よりも耐焼き付き性を向上させることができる。 この凹凸 形状部の数は、 放射状袷油孔の数とは無関係に、 軸受使用条件によ りその最適値を選択することができる。
さらに、 上記放射伏給油孔を、 上記軸受の軸方向における中央位 置から、 該軸受の長さ Lに対して L Z 6〜L / 4だけ後方に位置さ せることによって、 静圧給油の効果を高めることができる。
また、 上記真円部の長さを、 上記軸受の長さ Lに対して L Z 4 8 〜 2 4 L / 4 8の範囲とすることによって、 潤滑油の動圧および静 圧による負荷容量をさらに向上させることができる。 特に、 上記真 円部の長さを、 上記軸受の長さ Lに対して 2 L / 4 8〜 1 0 L Z 4 8の範囲とすると好ましい。 〔図面の簡単な説明〕
第 1図は、 この発明に係る二重反転プロペラ用反転軸受装置の第 1実施形態を示す図面であり、 （a) は側断面図， （b) は（a) の A— A線断面図である。
第 2図は、 （a)，（b) 共に、 第 1図における油溝の周方向を示す断 面図である。
第 3図は、 第 1図に示す第 1実施形態の寸法例を示す図面であり、 (a) は側断面図， （b) は油溝の拡大図である。
第 4図は、 第 1図における油溝の軸方向断面の他の例を示す側断 面図である。
第 5図は、 この発明の第 2実施形態を示す側断面図である。
第 6図は、 この発明の第 3実施形態を示す図面であり、 （a) は側 断面図， （b) は（a) の B— B線断面図である。
第 7図は、 この発明の第 4実施形態を示す側断面図である。
第 8図は、 この発明の第 5実施形態を示す側断面図である。
第 9図は、 （a)，（b) 共に、 この発明の第 6実施形態を示す断面図 である。
第 1 0図は、 この発明の第 7実施形態を示す断面図である。
第 1 1図は、 この発明の第 8実施形態を示す断面図である。
第 1 2図は、 この発明の実施の形態による二重反転プロペラ用反 転軸受装置を装備した二重反転プロペラ軸系の断面図である。
第 1 3図は、 この発明の第 9実施形態を示す第 1 2図の C一 C線 断面図である。
第 1 4図は、 第 1 3図の曲面状テ一パ面およびラン ド面をより具 体的に示す断面図である。
第 1 5図は、 第 1 4図の反転軸受の内周面におけるテーパラン ド の展開図である。
第 1 6図は、 第 1 4図において後方側ラン ド面 （真円部） および 前方側ラン ド面 （真円部） を形成しない場合の反転軸受の内周面の 展開図である。
第 1 7図は、 この発明の第 1 0実施形態を示し、 反転軸受の内周 面における非真円形状の他の例として多円弧軸受面を示す断面図で ある。
第 1 8図は、 第 1 7図の反転軸受の内周面における多円弧軸受面 の展開図である。
第 1 9図は、 第 1 7図において後方側ラン ド面 （真円部） および 前方側ラン ド面 （真円部） を形成しない場合の反転軸受の内周面の 展開図である。
第 2 0図は、 この発明の第 1 1実施形態を示し、 二重反転プロべ ラ用反転軸受装置部分の断面図である。
第 2 1図は、 第 2 0図の D— D線断面図である。
第 2 2図は、 この発明の第 1 2実施形態を示し、 内.軸および反転 軸受の端部を示す要部断面図である。
第 2 3図は、 この発明における、 内軸の回転数に対する最小油膜 厚さ （負荷容量） の関係を示す線図である。
第 2 4図は、 同、 回転数比に対する最小油膜厚さの関係を示す線 図である。
第 2 5図は、 同、 後方側ラン ド面および前方側ラン ド面に対する 油膜厚さの関係を示す図面で、 （a) は反転軸受の断面図， （b) は油 膜厚さの関係を示す線図である。 第 2 6図は、 この発明において、 内軸が反転軸受に対して若千偏 心した場合の断面図である。
第 2 7図は、 この発明の回転数比に対する油膜厚さの関係を示す 線図である。
第 2 8図は、 従来の二重反転プロペラの一部切欠き側面図である。 第 2 9 .図は、 第 2 8図の E— E線断面図である。
第 3 0図は、 従来の二重反転プロペラ用反転軸受装置を示す断面 図である。
第 3 1図は、 従来の他の二重反転プロペラ用反転軸受装置を示す 断面図である。
第 3 2図は、 従来の静圧真円軸受を基本とした二重反転プロペラ 用船尾管軸受の要部断面図である。
第 3 3図は、 従来の他の二重反転プロペラ用反転軸受装置を示す 図面であり、 （a) は側断面図， （b) は（a) の F— F線断面図である c
〔発明を実施するための最良の形態〕
以下、 この発明の好適な実施の形態を図面に基づいて詳細に説明 する。 ( I ) 内軸に油溝を設けること、 又は、 内軸外周面にテーパラン ドあるいは円弧部を形成すること、 に着目した発明の実施形態を説 明する。
(1) 第 1実施形態
第 1図は第 1実施形態の二重反転プロペラ用反転軸受装置 T i を 示す図面であり、 （a) は側断面図であり， （b) は（a) の A— A線断 面図である。 なお、 以下の説明における図面は、 いずれも半径隙間
C r 等を誇張して表現している。 また、 図（a) において右側が船首, 左側が船尾方向である。
図示するように、 二重反転プロペラの前方プロペラを駆動する外 軸 1 と、 後方プロペラを駆動する内軸 2とを、 互いに反転駆動する ようにほぼ同心上に設けており、 外軸 1 は船体に設けた図示しない ジャーナル軸受により支持し、 内軸 2はこの外軸 1内に形成した反 転軸受装置 T ! により支持している。
この第 1実施形態における反転軸受装置 は、 内軸 2の軸心に 中空部を設けて中央給油通路 3を形成し、 軸受面の範囲 L内におい てこの中央給油通路 3から内軸外周面に貫通する複数の袷油孔 4を 設けたものである。 この給油孔 4は、 この実施形態では軸受面の範 囲 L内の後端側、 つまりプロペラ側の負荷が大きい船尾側に 1列設 けており、 また、 この第 1実施形態では放射状に 8本の給油孔 4を 設けている。 そして、 この給油孔 4の内軸表面側開口部 4 aを含む 内軸外周面の軸受面の範囲 L内には軸方向の油溝 5を設けている。 なお、 この実施形態の場合、 袷油孔 4の本数は 3本以上が好ましい c 上記油溝 5は、 複数の給油孔 4から軸方向に船首側へ向けて形成 しており、 給油孔 4から供給した潤滑油が、 この油溝 5に沿って軸 受面の範囲 L内において必要な所定の油圧を生じさせるように構成 している。 また、 この油溝 5は、 内軸 2の表面に形成するため加工 は容易である。 さらに、 この油溝 5は、 第 2図（a) . (b) の断面図に 示すように、 深い溝を形成した（a) のような溝であっても、 浅い油 溜まりを形成した（b) のような溝であってもよく、 軸受面の範囲 L 内において所定の油圧を生じさせることができるような溝であれば よい。 上記第 1実施形態の反転軸受装置 τ > において実験した結果の寸 法例を、 第 3図（a) の側断面図と（b) の油溝拡大図に基づいて説明 する。 なお、 以下の寸法は軸受の負荷条件により変わり得るもので あり一例を説明する。
図示するように、 この例は軸受面の範囲 （軸受長さ） を L、 内軸 外径を D、 半径隙間を C T 、 油溝軸方向長さを v、 幅を wとし、 L / D = 2で断面 8方向給油とすると、 軸受面の範囲 Lの中心から後 方に所定距離 離間した位置に 1列 8本の給油孔 4を設け、 この 給油孔 4の内軸表面側開口部 4 aを中心にして軸方向長さ v， 幅 w の油溝 5を設ける。 これらの内、 上記所定距離 L！ はし 6〜し 4の範囲が好ましく、 油溝 5の幅 wは 7Γ D / 3 2が好ましく、 軸方 向長さ Vは 1 w〜 2 wが好ましい。 そして、 油溝 5の深さは半径隙 間 C r の 3〜 5倍が好ましい。 なお、 この油溝 5の深さは、 一般の 文献によると半径隙間 C r の 1 0倍以上の時には圧力降下が無視で きるとされているため、 上記半径隙間 C r の 3〜 5倍以上深く して も油溝 5内に大きな圧力変化は生じないと考えられるので、 油溝 5 の位置を設定すれば、 給油孔 4の開口部 4 aの位置は軸方向に変化 しても油溝 5内の圧力は大きく変化せず、 軸受性能に大きな影響を 与えることはない。
—方、 上記第 1実施形態における油溝 5は、 第 4図の断面図に示 すように、 給油孔 4を設けた位置から端部 5 aに向けて徐々に浅く なるように、 つまり、 袷油孔 4の内軸表面側開口部から端部に向け て軸方向断面積が減少するようなテーパ状に形成してもよい。 この ように形成することにより、 給油孔 4の位置における油圧と油溝 5 端部の位置における油圧とに、 圧力差を設けることができるので、 軸受面の範囲 L内において高油圧を必要とする位置に袷油孔 4を設 け、 この給油孔 4から離間した位置においては油圧を低く し、 結果 として軸受面の範囲 L内全体において最適な潤滑油圧力として支持 することが可能となる。 なお、 給油孔 4の幅方向断面積を減少させ るために、 溝幅， 溝深さ， あるいはこれらを共に減少させるように 形成してもよい。
以上の.ように構成された第 1実施形態における二重反転プロペラ 用反転軸受装置 によれば、 以下のように作用して内軸 2を支持 する反転軸受として機能する。
すなわち、 内軸 2の中央給油通路 3から供給された油は、 給油孔 4から内軸表面に供給されて油溝 5に沿って軸受面の範囲 L内へ流 れる。 そして、 この軸受面の範囲 L内において所定の油圧を生じさ せて油膜を形成し、 内軸 2を支持する反転軸受装置 として機能 する。 このように内軸 2に設けた 1列の給油孔 4により反転軸受装 置 を構成することができるため、 内軸 2には少ない袷油孔 4を 設けるだけで軸強度を落とすことなく反転軸受装置 T > を構成する ことができる。
(2) 第 2実施形態
第 2実施形態の反転軸受装置 Τ 2 を第 5図の側断面図に基づいて 説明する。 この第 2実施形態は、 上記第 1実施形態における給油孔 4を軸受面の範囲 L内におけるほぼ中央に設けた実施形態であるた め、 上記第 1実施形態と同一の構成には同一符号を付してその構成 の説明は省略する。
図示するように、 この第 2実施形態における給油孔 4は、 軸受面 の範囲 L内におけるほぼ中央部に設けており、 この給油孔 4から軸 受面の範囲 L内における船首， 船尾側へ油溝 5をそれぞれ設けてい る。
この第 2実施形態の場合、 袷油孔 4の開口部 4 aから船首側に向 けて設ける油溝 5の幅あるいは深さと、 船尾側に向けて設ける油溝 5の幅あるいは深さとを最適に設定することにより、 軸受面の範囲 L内における油圧を調節して反転軸受装置 T 2 としての機能を最適 にすることができる。 また、 この第 2実施形態においても、 上記第 1実施形態と同一の作用効果を奏することができる。
(3) 第 3実施形態
第 3実施形態の反転軸受装置 Τ 3 を第 6図（a) , (b) の側断面図と 同 B— B線断面図に基づいて説明する。 なお、 上記第 1実施形態と 同一の構成には同一符号を付してその構成の説明は省略する。
図示するように、 この第 3実施形態は、 1列に袷油孔 4を 2本設 けるとともに、 軸受面の範囲 L内において軸方向に複数列、 この実 施形態では 3列を設けている。 この袷油孔 4は、 1列目から 2列目 を周方向に 9 0度位相をずらした位置 （以下、 オフセッ トという） に設けており、 2列目と 3列目との間も 9 0度オフセッ 卜した位置 に設けている。 そして、 これら各給油孔 4の内軸表面側開口部 4 a を含む軸受面の範囲 L内には、 周方向の油溝 6を設けている。 なお, この第 3実施形態でも内軸 2の表面への加工のため、 第 1実施形態 と同様に加工は容易に可能である。
以上のように構成した、 第 3実施形態の二重反転プロペラ用反転 軸受装置 T 3 は、 以下のようにして内軸 2を支持する反転軸受装置 T 3 として機能する。
すなわち、 内軸 2の中央袷油通路 3から供給した油を、 軸方向に 複数列設けた袷油孔 4から軸受面の範囲 L内に供袷し、 内軸 2表面 に所定の油圧を生じさせて油膜を形成し、 反転軸受機能を発揮する c また、 この軸受面の範囲 L内における油圧は、 船尾側にプロペラを 設けているため、 通常、 船尾側における負荷が大きいので、 船尾側 と船首側の給油孔 4の径ゃ油溝 6の幅、 あるいは油溝 6の深さ等を 最適値に設定することにより、 軸受面の範囲 L内における負荷に応 じた油圧をそれぞれ生じさせるようにすればよい。 なお、 他の作用 効果は上述した第 1実施形態と同一である。
(4) 第 4実施形態
第 4実施形態の反転軸受装置 T 4 を第 7図の側断面図に基づいて 説明する。 この第 4実施形態は、 上記第 3実施形態における軸方向 に設けた給油孔 4の数を增やすとともに、 これらを所定量オフセッ 卜させて設けた実施形態である。 なお、 上記第 3実施形態と同一の 構成には同一符号を付してその構成の説明は省略する。
図示するように、 この第 4実施形態は、 1列に 2本設けた給油孔 を軸受面の範囲 L内において軸方向に複数列、 この実施形態では 5列設けており、 これらの給油孔 4は、 1列目と 2列目とは周方向 に 4 5度ずれた位置、 つまり 4 5度オフセッ トした位置に設け、 こ の 2列目と次の 3列目も 4 5度オフセッ 卜し、 順次 4 5度オフセッ 卜するように設けている。 そして、 これら各給油孔 4の内軸表面側 開口部 4 aを含む軸受面の範囲 L内に、 周方向の油溝 6を設けてい る。 なお、 この第 4実施形態でも内軸 2の表面への加工のため、 加 ェは容易に可能である。
以上のように構成した第 4実施形態の二重反転プロペラ用反転軸 受装置 T 4 によれば、 上述した第 3実施形態における二重反転プロ ペラ用反転軸受装置 Τ 3 と同様に機能する。 すなわち、 内軸 2の中央給油通路 3から供給した油を、 軸方向に 複数列設けた給油孔 4から軸受面の範囲 L内に供給し、 内軸 2表面 に所定の油圧を作用させて油膜を形成し、 反転軸受機能を発揮する この時、 第 4実施形態によれば上記第 3実施形態よりも軸方向に多 数列の給油孔 4を設けているため、 軸受面の範囲 L内における負荷 に応じた油圧に調節することができる。 なお、 他の作用効果は上述 した第 3実施形態と同一である。
(5) 第 5実施形態
第 5実施形態の反転軸受装置 T 5 を第 8図の側断面図に基づいて 説明する。 この第 5実施形態は、 上述した第 3実施形態における周 方向油溝を軸方向油溝に変更した実施形態であり、 図示するように、 第 3実施形態と同様に 1列に 2本の給油孔 4を設けるとともに、 こ の給油孔 4を軸受面の範囲 L内において軸方向に複数列、 この実施 形態では 3列を設け、 1列目と 2列目を周方向に 9 0度オフセッ ト した位置に設け、 2歹 ij目と 3列目との間も 9 0度オフセッ 卜した位 置に設けている。 そして、 これら各給油孔 4の内軸表面側開口部 4 aを含む軸受面の範囲 L内には、 軸方向に油溝 5を設けている。 以上のように構成した第 5実施形態の二重反転プロペラ用反転軸 受装置 T 5 によれば、 上述した第 3実施形態における反転軸受装置 Τ 3 と同様に機能する。
すなわち、 内軸 2の中央給油通路 3から供給した油を、 軸方向に 複数列設けた袷油孔 4から軸受面の範囲 L内に供給して、 内軸 2の 表面に所定の油圧を生じさせて油膜を形成し、 反転軸受機能を発揮 する。 なお、 この第 5実施形態においても上述した第 3実施形態と 同様に、 船尾側と船首側の給油孔 4の径ゃ油溝 5の幅、 あるいは油 溝 5の深さ等を最適値に設定したり、 第 4図に示すようにテーパ状 に形成することにより、 軸受面の範囲 L内における負荷に応じた油 圧を生じさせるようにすることができる。
(6) 第 6実施形態
第 9図（a) , (b) の断面図に示す第 6実施形態の二重反転プロペラ 用反転軸受装置 T e を説明する。 この反転軸受装置 T 6 は、 外軸 1 内で反転する内軸 7の外周面側にテーパランド 8を形成した実施形 態であり、 この実施形態では 3箇所にテーパラン ド 8を形成し、 こ のテーパラン ド 8は蚰受面の範囲 L (第 1図における L参照） 内に 形成している。 この第 6実施形態におけるテーパラン ド 8は、 （a) に示すように外側に湾曲したテーパ部 8 aであっても、 （b) に示す ように内側に湾曲したテーパ部 8 bであってもよい。 なお、 これら のテーパ部 8 a , 8 bは誇張して表現しているが、 内軸径ゃ負荷等 に応じて動圧成分をより強く起こす形状に形成すればよい。 また、 この実施形態では内軸 7の軸心に中央給油通路 3を設けた例を示し ている。
このようにテーパランド 8を設けた内軸了が回転すると、 テーパ 部 8 a , 8 bにおいて動圧が発生するため、 反転する内軸 7と外軸 1 との間に油膜を形成することが可能となり反転軸受機能を発揮す ることができる。
(7) 第 Ί実施形態
第 1 0図の断面図に示す第 7実施形態の二重反転プロペラ用反転 軸受装置 T 7 を説明する。 この反転軸受装置 Τ 7 は、 上記第 6実施 形態の反転軸受装置 Τ 6 において、 内軸 7の軸心に中央袷油通路 3 を設けるとともに、 テーパラン ド 8のテーパ部 8 bに潤滑油の袷油 孔 4の開口部 4 aを設けた実施形態であり、 内軸 7 に形成したテー パ部 8 bの谷部 8 cに中央袷油通路 3から内軸外周面に貫通する給 油孔 4を設けたものである。
そして、 この中央給油通路 3からテーパ部 8 bの谷部 8 cに潤滑 油を供給することにより、 動圧を発生させるテーパ部 8 bへ常に潤 滑油を直接供給しながら内軸 7を回転させるため、 所定の油圧およ び油膜の形成が容易で潤滑効果の高い反転軸受装置丁 7 を構成する ことができる。 なお、 テーパ部 8 bに設ける給油孔 4は、 テーパラ ンド 8と給油孔 4の開口部 4 aとの関係が、 潤滑効率を最適とする 位置に設定すればよい。
(8) 第 8実施形態
第 1 1図の断面図に示す第 8実施形態の二重反転プロペラ用反転 軸受装置 T 8 を説明する。 この反転軸受装置 Τ Β は、 内軸 9の外周 面に 3円弧部 1 0を形成した実施形態であり、 これらの円弧部 1 0 により内軸 9を略三角形状の断面に形成している。 なお、 これらの 円弧部 1 0は誇張して表現しているが、 実際には外軸 1の内周円に 近い円弧で形成している。
このように 3円弧部 1 0で形成された内軸 9によれば、 上記第 6 実施形態と同様に、 回転すると円弧部 1 0において動圧が発生して、 反転軸受機能を発揮することができる。
なお、 上記第 6〜第 8実施形態における内軸 7 , 9の表面への加 ェは外周面への加工となるため、 工作が容易で、 しかも精度の高い 加工が容易に可能となり、 必要な加工時間を大幅に短縮することが できる。 また、 上記第 6〜第 8実施形態では、 3箇所にテーパラン ド 8又は円弧部 1 0を設けた実施形態を説明したが、 4箇所以上で あってもよく内軸径ゃ負荷等により動圧成分をより強く起こすよう に決定すればよい。 ( I ) 反転軸受の内周面を非真円形状にすることにより内軸との 間において動圧を発生させること、 および反転軸受の非真円形状部 分を真円部により囲むこと、 に着目した発明の実施形態を以下に説 明する。 ここで、 この発明の二重反転プロペラ用反転軸受装置を設ける二 重反転プロペラ軸系の一例について説明する。 なお、 上述した従来 の第 2 8図〜第 3 3図における構成と同様の部分には同一符号を付 し、 その説明は省略する。
第 1 2図は二重反転プロペラ軸系 2 1およびこの発明の反転紬受 装置 Tの断面図であり、 第 1 3図は、 第 1 2図の C一 C線断面図で ある。 第 1 2図に示すように、 二重反転プロペラ軸系 2 1 は、 前方 プロペラ 101 を有する外岫 1 2と、 後方プロペラ 103 を有する内軸 2 3とを有する。 外軸 2 2は、 これを円筒状に形成してあるもので, 前方プロペラ 101 の前方プロペラボス 2 4および連結部材 2 5と一 体的に、 外側軸受 107 を介してこれを回転可能に設けてある。 内軸 2 3は、 この外軸 2 2の内方に反転軸受 2 6を介して、 後方プロべ ラ 103 の後方プロペラボス 2 7と一体的に、 外軸 2 2とは反対方向 に回転可能に設けてある。 そして、 上記内軸 2 3および反転軸受 2 6部分に、 この発明の二重反転プロペラ用反転軸受装置 Tを設けて める。
すなわち、 内軸 2 3の中央軸方向に中空部を設けて中央給油通路 2 8を形成し、 ここに潤滑油供給機構 1 11 から所定圧力で潤滑油を 供袷する。 第 1 3図にも示すように、 中央袷油通路 2 8に連通して 内軸 1 3の反転軸受 2 6に対向する部分に複数本の放射状袷油孔 2 9 (この例では、 第 1 2図に示すように軸方向に 1列であって、 第 1 3図に示すように軸方向に直角な断面部分に 8本、 すなわち内軸 2 3の一箇所に 8本の放射状給油孔 2 9 ) を形成し、 内軸 2 3の外 周面と反転軸受 2 6の内周面との間の軸受表面に潤滑油を供袷可能 としてある。
この紬受表面に供給された潤滑油のうちの一部は、 反転軸受 2 6 の軸方向油路 3 0を通り、 隔離用円筒部材 3 1 と内軸 2 3 との間の 円筒通路 3 2を通り、 隔離用円筒部材 3 1の直径方向連通孔 3 3、 および外軸 2 2の排油孔 3 4を通って、 船尾部分 106 の排出口 3 5 から潤滑油供給機構 111 のタンク （図示せず） へ還流する。 軸受表 面に供給された潤滑油のうち円筒通路 3 2の方向に流れたものは、 上述の一部の潤滑油と合流して、 円筒通路 3 2、 隔離用円筒部材 3 1 の直径方向連通孔 3 3、 外軸 2 2の排油孔 3 4、 船尾部分 106 の 排出口 3 5力、ら上言己タンクへ還流する。
(9) 第 9実施形態
第 1 3図〜第 1 6図を参照して第 9実施形態の二重反転プロペラ 用反転軸受装置 T a について説明する。
第 1 3図に示すように二重反転プロペラ用反転軸受装置 T 9 は、 反転軸受 2 6の内周面においてその軸方向に直角な面に、 曲面状テ ーパ面 4 0およびランド面 4 1を交互に配置してなるテーパラン ド 4 2を等角度間隔で形成してある。 曲面状テーパ面 4 0は、 内軸 2
3の外周面の曲率より小さな曲率の円弧によってリセス伏にこれを 形成してある。 ラン ド面 4 1 は、 内軸 2 3の外周面と同心円状に、 かつ真円状にこれを形成してある。
第 1 4図は、 曲面状テーパ面 4 0およびラン ド面 4 1 をより具体 的に示す断面図であって、 反転軸受 2 6の中心から任意の半径 R 1 の円周上において、 等中心角に分割する点 （図においては 8箇所） を中心として、 さらに半径 R 2で円を描く ことにより反転軸受 2 6 の内周面にラン ド面 4 1を残しつつ曲面状テーパ面 4 0を形成する c 半径 R 1， R 2を任意に選択し、 かつ組み合わせることにより、 所 定の形状および深さを有する曲面状テーパ面 4 0および所定長さの ラン ド面 4 1を得ることができる。 なお、 テーパラン ド 4 2の数は 放射状給油孔 2 9の数とは無関係に、 軸受使用条件によりその最適 値を選択すればよい。
内軸 2 3の半径を R、 内軸 2 3の外周面と反転軸受 2 6の内周面 との間の間隙 （半径隙間） を C r とすれば、 曲面伏テーパ面 4 0の 最大深さ Hは、 R 1 + R 2 — ( R + C r ) となる。 曲面状テーパ面 4 0の最大深さ Hは、 軸受パッ ド数、 すなわちテーパラン ド 4 2の 数や運転条件などで若千変更することがあるが、 〔 （ 1 . 0〜 3 . 0 ) X反転軸受 2 6の径 （内径） / 1 0 0 0 0〕 程度である。
第 1 5図は、 反転軸受 2 6の当該内周面の展開図であり、 テーパ ラン ド 4 2の曲面状テーパ面 4 0およびランド面 （真円部） 4 1を 交互に形成している。 ただし、 テーパラン ド 4 2の軸方向両端部側 (第 1 5図において左右側） には、 ラン ド面 4 1 と同一周面上に、 円周ひとまわりに、 所定長さの周方向の真円部 （ラン ド面） として. 半径が （R + C r ) 程度の、 後方側ラン ド面 4 1 B (第 1 5図にお いて左側の S B ) および前方側ラン ド両 4 1 F (第 1 5図において 右側の S F ) を形成してあり、 これらの長さの合計長さを Sとして いる。
すなわち、 反転軸受 2 6の内周面において、 曲面状テーパ面 4 0 は、 円周方向の一対のラ ン ド面 4 1、 ならびに軸方向の後方側ラ ン ド面 4 1 Bおよび前方側ラン ド面 4 1 Fにより、 その全周部分を囲 まれた状態となっている （第 1 5図におけるハッチング部分は真円 部、 すなわちランド面を示す） 。 なお、 第 1 6図は、 第 1 5図と対 比のために、 後方側ランド面 4 1 Bおよび前方側ラン ド面 4 1 Fを 形成していない状態のテーパランド 4 2を示す （全面テーパラン ド とした） 反転軸受 2 6の内周面の展開図である （第 1 6図における ハツチング部分はラ ン ド面を示す） 。
(10) 第 1 0実施形態
第 1 7図は、 第 1 0実施形態の二重反転プロペラ用反転軸受装置 T 1 ()を示す図面で、 反転軸受 2 6の内周面における非真円形状の他 の例を示し、 第 1 4図と同様の断面図であるが、 テーパラ ンド 4 2 と同様の非真円形状を形成する構成が第 1 4図の場合と若干異なる c 反転軸受 2 6の内周面を等分 （例えば 8等分） するとともに、 これ ら隣合う等分点の間において当該内周面に凹部を形成する。
すなわち、 内軸 2 3の中心から任意の半径 R 1の円周上において- 等中心角に分割する点 （図においては 8箇所） のうち互いに隣り合 う二点を中心として、 さらに半径 R 3で二つの円を描きこれらの円 弧が上記内周面と交差するとともに、 互いに隣合う等分点の間にお いて、 テーパラン ド 4 2に相当する多円弧軸受面 4 3 (凹部） を所 定の深さおよび形状に形成する。 半径 R 1、 R 3を任意に選択かつ 組み合わせることにより、 所定の形状および深さを有する多円弧軸 受面 4 3を得ることができる。 なお、 多円弧軸受面 4 3の数は放射 状給油孔 2 9の数とは無関係に、 軸受使用条件によりその最適値を 選択すればよい。
第 1 8図は、 第 1 7図における反転軸受 2 6の当該内周面の展開 図であり、 多円弧軸受面 4 3を周方向に形成している。 ただし、 多 円弧軸受面 4 3の軸方向両端部側 （第 1 8図において左右側） には、 上記した第 1 5図と同様に、 ラン ド面 4 1 と同一周面上に、 円周ひ とまわりに、 所定長さの周方向の真円部 （ランド面） として、 半径 力く ( R + C r ) 程度の後方側ラン ド面 4 1 B (第 1 8図において左 側の S B ) および前方側ラン ド面 4 1 F (第 1 8図において右側の S F ) を形成してある。
すなわち、 反転軸受 2 6の内周面において、 多円弧軸受面 4 3は, 軸方向の後方側ラン ド面 4 1 Bおよび前方側ラン ド面 4 1 Fにより- その軸方向における両端部を囲まれた状態となっている （第 1 8図 におけるハッチング部分は真円部を示す） 。 なお、 第 1 9図は、 第 1 8図と対比のために後方側ランド面 4 1 Bおよび前方側ラン ド面 4 1 Fを形成していない状態の多円弧軸受面 4 3を示す （全面多円 弧軸受面とした） 反転軸受 2 6の内周面の展開図である。
第 1 5図および第 1 8図に示した、 反転軸受 2 6の内周方向にお ける上述の後方側ランド面 4 1 Bの長さ S B および前方側ランド面 4 1 Fの長さ S F の合計長さ S (反転軸受 2 6の軸方向） としては. 潤滑油による動圧性能および静圧性能を向上させることを考慮する と、 反転軸受 2 6の軸方向の長さ Lに対して、 2 L Z 4 8〜 1 0 L / 4 8の範囲が適当である （第 2 5図に基づき後述する） 。
(11) 第 1 1実施形態
第 2 0図は、 第 1 1実施形態を示す二重反転プロペラ用反転軸受 装置 の断面図、 第 2 1図は第 2 0図の D— D線断面図であって、 放射状袷油孔 2 9の形成位置つまり袷油断面の最適位置は、 プロべ ラ （後方プロペラ 103 ) の重量および内軸 2 3の径にもよる力く、 一 般的には、 反転軸受 2 6の中央位置から、 L Z 6〜L Z 4だけ後方 (第 2 0図中左方向） にすると、 静圧袷油の効果が高くなる。
(12) 第 1 2実施形態
第 2 2図は、 第 1 2実施形態を示す二重反転プロペラ用反転軸受 装置 T 1 2の内軸 2 3および反転軸受 2 6の端部を示す要部断面図で あり、 反転軸受 2 6の端部において内軸 2 3との相対傾斜角度が大 きい場合には、 局部的な当たりが大きくなるので、 反転軸受 2 6の 端部にラッパ状の傾斜部 2 6 Αを加工することにより、 この相対傾 斜状態を緩和することができる。 ここで、 前記 （Π ) における二重反転プロペラ用反耘軸受装置に よる軸受機能について説明する。
(a) 内軸回転数と最小油膜厚さの関係
第 2 3図は、 内軸 2 3の回転数に対する最小油膜厚さ （負荷容 量） の関係を示す線図である。 図において、 a線は 「許容油膜厚 さ」 を示し、 b線は 「動圧負荷容量による最小油膜厚さ」 を示し、 c線は 「 （動圧 +静圧） 負荷容量による最小油膜厚さ」 を示し、 d 線は 「動圧負荷容量不足域」 を示している。 内軸 2 3および反転軸 受 2 6が高速度で回転している場合 （例えば E点） には、 動圧によ る負荷容量が十分に発生するため、 必要な油膜の厚さを得ることが でき、 潤滑油の温度上昇が許容される限界まで給油圧力を下げるこ とができる。 なお、 図において、 Max は 「最大回転数」 であり、 こ の 「最大回転数」 とは、 連続最大出力回転数、 いわば定格出力時の 回転数である。
また、 動圧による負荷容量が不足する低回転域の動圧負荷容量不 足域 dで運転するときには、 静圧による負荷容量を増加するように 制御する。 ただし、 潤滑油供給機構 111 の給油ポンプ （図示せず） が 「O N / O F F」 される回転数付近で長い時間運転すると、 海象 (海上の気象条件） により回転数がわずかに変動するたびに絶えず 袷油ポンプを 「O N / O F F」 することになるので、 第 2 3図に示 すように、 軸回転数が上昇時は A - B - C一 D - Eの経路を通って 軸回転数下降時は E— D— F— B— Aのようなヒステリ シスを描く 運転制御を行うことにより、 一度給油ポンプを 「O N」 としたら多 少回転数が上昇しても 「O F F」 としないように設計する。 (b) 回転数比と最小油膜厚さの関係
第 2 4図は、 回転数比 （外軸の回転数ノ内軸の回転数 X 1 0 0 ) に対する最小油膜厚さ （負荷容量） の関係を示す線図であって、 動 圧負荷容量による最小油膜厚さを示している。 この線図において、 e線は 「従来の真円軸受 （第 3 2図） 」 、 f 線は 「両端部に真円部 なしの軸受 （第 1 6図， 第 1 9図） 」 を示し、 g線は 「この発明 (両端部に真円部あり） 」 を示している。 従来例として示した第 3 2図のように、 内軸 104 および反転軸受が共に真円の場合、 互いに 反転する内軸 104 および反転軸受がそれぞれ潤滑油を運び込む作用 が相殺されるため、 互いに全くの等速度で反転して回転数比が 1 0 0 %となった場合には、 負荷容量はゼロとなる。
しかしながら、 この発明の第 1 4図や第 1 7図に示したように、 反転軸受 2 6にテーパラン ド 4 2あるいは多円弧軸受面 4 3のよう な凹凸部ないし非真円形状部を複数個形成することにより、 内軸 2 3および反転軸受 2 6の回転方向が反対であっても、 内軸 2 3と反 転軸受 2 6との間における新たな隙間によって、 軸回転に伴う動圧 による負荷容量を新たに発生させることができる。 したがって第 2 4図に点線 gで図示するように、 回転数比が低い領域では真円軸受 の方が動圧による負荷容量が高いが、 二重反転プロペラ軸系 2 1 に おいてプロペラ推進効率の高くなる高回転数比の領域ではテーパラ ン ド 4 2あるいは多円弧軸受面 4 3を形成した反転軸受 2 6の方が 動圧による負荷容量が高くなることがわかる。
しかも、 第 1 6図および第 1 9図に示した後方側ランド面 4 1 B および前方側ラン ド面 4 1 Fを形成しない場合の実線 f より、 第 1 5図および第 1 8図のように、 後方側ラン ド面 4 1 Bおよび前方側 ラン ド面 4 1 Fを形成したこの発明の場合の点線 gの方が最小油膜 厚さを多く形成することができる。
すなわち、 テーパラン ド 4 2 (第 1 5図） あるいは多円弧軸受面 4 3 (第 1 8図） などの凹凸形状部が、 後方側ランド面 4 1 Bおよ び前方側ラン ド面 4 1 Fにより反転軸受 2 6の軸方向を閉塞された 状態となるため、 潤滑油はこの凹凸形状部内に有効に溜められ、 動 圧および静圧による負荷容量の発生効率が向上することとなる。
(c) 真円部の合計長さと油膜厚さの関係
第 2 5図は、 後方側ラン ド面 4 1 Bの長さ S B および前方側ラン ド面 4 1 Fの長さ S F の合計長さ Sに対する油膜厚さの関係を示す 図面であって、 （a) は反転軸受の断面図であり、 図において、 uは 「凹凸形伏部長さ」 であり、 Lは 「軸受長さ」 である。 （b) は真円 部の合計長さと油膜厚さの関係を示す線図であり、 この線図におい て、 h線は 「動圧のみの場合」 、 i線は 「動圧に静圧を加えた場 合」 を示し、 油膜厚さの向上分を範囲 j によって示している。 また, 合計長さ Sにおいて 「 0」 は両ラン ド面 4 1 B , 4 1 Fなしの全面 テーパラン ドを示し、 「 1 = 4 8 4 8」 は全面真円を示している ( なお、 反転軸受 2 6 (外軸） と内軸 2 3 との回転数比 （外軸回転数 /内軸回転数 X 1 0 0 ) は 6 5〜 9 0 %である。
この（b) の線図から、 動圧のみによる負荷容量の場合に、 油膜厚 さの最大値が現れる範囲は、 反転軸受 2 6の軸方向の軸受長さしに 対して、 合計長さ Sが L/ 4 8〜 8 L// 4 ,8 (船尾側. 船首側の合 計） の範囲である。 また静圧を加えた場合には、 油膜厚さの最大値 が現れる範囲は、 合計長さ sが L Z S Z A L ^ S (船尾側, 船首側の合計） の範囲である。 したがって、 好ましい範囲としては- L/4 8 (動圧のみの埸合の最小値に対応する長さ） 〜 2 4 L/4 8 (静圧を加えた場合の最大値に対応する長さ） とすることができ る。 ただし図示のように、 動圧のみになった場合には、 油膜厚さが 薄くなり、 また最大値を外れた場合にはさらに薄くなつてしまう。
そのため、 後方側ラン ド面 4 1 Bおよび前方側ラン ド面 4 1 Fの 合計長さ Sのさらに好ましい範囲としては、 通常であれば、 動圧の みと静圧を加えたときの中間値を取って、 2. 5 LZ 4 8〜 1 6 L / 4 8とすることができるが、 動圧のみになった場合であっても、 ある程度の油膜厚さを確保するために、 上記範囲のうち、 動圧側の 影響度を大きく して考慮すると、 さらに好ましい範囲は、 2 L/ 4 8 ~ 1 0 L/4 8とすることができる。
(d) 負荷容量と潤滑油の袷油圧との関係 第 2 6図および第 2 7図に基づき、 静圧による負荷容量および潤 滑油の給油圧について説明する。 第 2 6図は、 第 1 3図ないし第 1 4図と同様の、 ただし内軸 2 3の軸心が反転軸受 2 6に対して若千 偏心した場合の断面図であり、 第 2 7図は、 回転数比に対する油膜 厚さの関係を示す線図であって、 動圧および静圧による負荷容量を 示す。 第.2 7図において、 m線は 「この発明における給油圧 5 0 kg /cra2 j 、 n線は 「従来の真円軸受け （図 3 2 ) における給油圧 5 0 kg/cm2 j を示し、 q線は 「この発明における袷油圧 2 5 kg/cm2」 、 r線は 「従来の真円軸受け （図 3 2 ) における袷油圧 2 5 kg/cm2」 を示している。
第 2 6図に示すように、 潤滑油の供給圧 P Sに対して反転軸受 2 6の圧力はォリフィ ス形成用の、 あるいは毛細管形成用の小穴付き ネジ 1 7を通り内軸 2 3の下面で P 1、 内軸 2 3の上面で P 2に低 下する。 内軸 2 3の外周面と反転軸受 2 6のラン ド面 4 1部分の内 周面との間の間隔を下面で H 1、 上面で H 2とすると、 内軸 2 3と 反転軸受 2 6の中心がそれぞれ一致するときには H 1 = H 2 となり, 小穴付きネジ 1 7による絞りと軸受隙間の絞りの抵抗とが同等とな つて P 1 = P 2となるため負荷容量はゼロとなる。 また内軸 2 3が 偏心して偏心距離 kだけ図中下方に沈むと、 H 1 < H 2、 かつ P 2 く P 1 となり、 この差圧 （P 1 — P 2 ) によって負荷容量が発生す る。
したがって、 第 2 7図に示すように、 この発明におけるテーパラ ン ド 4 2あるいは多円弧軸受面 4 3のような非真円形状を有する内 軸 2 3の方が動圧による負荷容量が高いために、 より低い袷油圧で 同等の負荷容量を得て油膜厚さを確保することができ、 第 3 2図に 示した従来の真円軸受に比較して袷油圧力を下げることができる。 〔産業上の利用の可能性〕
この発明は、 以上説明したように構成しているので、 内軸と外軸 とが互いに反対方向に回転する二重反転プロペラにおける内軸を支 持する反転軸受として良好な軸受機能を発揮できるので、 二重反転 プロペラの内軸を支持する反転軸受装置全般において有用な発明で あり、 特に負荷容量の大きい大型の二重反転プロペラを装備する舶 用の二重反転プロペラ用反転軸受装置として適している。

Claims

請 求 の 範 囲 . 後方プロペラを駆動する内軸と前方プロペラを駆動する外軸と を有し、 両軸を互いに反転駆動する二重反転プロペラの反転軸受 装置において、
前記内軸の軸心に中空部を設けて中央袷油通路を形成し、 この 中央給油通路から内軸の軸受面の範囲内において該内軸の外周面 に貫通する複数本の給油孔を放射状に設け、 この給油孔の内軸表 面側開口部を含む油溝を内軸外周面に設けたことを特徴とする二 重反転プロペラ用反転軸受装置。
. 複数本の給油孔を放射状に 1列設け、 この給油孔の内軸表面側 開口部を含む軸方向の油溝を内軸外周面に設けたことを特徴とす る請求項 1記載の二重反転プロペラ用反転軸受装置。
. 複数本の袷油孔を放射状に設けるとともに、 この給油孔を軸方 向に複数列設け、 この袷油孔の内軸表面側開口部を含む周方向又 は軸方向の油溝を内軸外周面に設けたことを特徴とする請求項 1 記載の二重反転プロペラ用反転軸受装置。
. 軸方向に複数列設けた袷油孔を周方向にオフセッ 卜して設けた ことを特徴とする請求項 3記載の二重反転プロペラ用反転軸受装 置。
. 油溝の幅方向断面積を、 給油孔の内軸表面側開口部から端部に 向けて減少するように形成したことを特徴とする請求項 1〜 4の いずれか 1項に記載の二重反転プロペラ用反転軸受装置。
. 後方プロペラを駆動する内軸と前方プロペラを駆動する外軸と を有し、 両軸を互いに反転駆動する二重反転プロペラの反転軸受 装置において、 前記内軸の軸受面の範囲内の内軸外周面に複数のテーパラン ド を形成したことを特徴とする二重反転プロペラ用反転軸受装置。
7 . 内軸の軸心に中空部を設けて中央給油通路を形成し、 この中央 給油通路から内軸の外周面に貫通する複数本の給油孔を放射伏に 設け、 この袷油孔の内軸表面側開口部をテーパラン ドのテーパ部 の谷部に設けたことを特徴とする請求項 6記載の二重反転プロべ ラ用反転軸受装置。
8 . 後方プロペラを駆動する内軸と前方プロペラを駆動する外軸と を有し、 両軸を互いに反転駆動する二重反転プロペラの反転軸受 装置において、
前記内軸の軸受面の範囲内の内軸外周面に複数の円弧部を形成 したことを特徵とする二重反転プロペラ用反転軸受装置。
9 . 前方プロペラを有する外軸と、 この外軸に内嵌して該外軸とは 反対方向に回転駆動するとともに後方プロペラを有する内軸と、 この内軸と前記外軸との間に設けた反転蚰受とを有する二重反転 プロペラ用反転軸受装置であって、
前記内軸に中空部を設けて形成した中央給油通路と、 この中央 袷油通路に連通する複数本の放射状袷油孔とを形成し、 これら中 央給油通路および放射状給油孔を通して該内軸から前記軸受の内 周面に潤滑油を供給し、 かつ、 この軸受の内周面に複数の凹凸形 状部を該軸受の軸方向に沿って形成し、 さらに、 前記軸受の軸方 向における前記凹凸形状部の両端部に真円部を設けたことを特徴 とする二重反転プロペラ用反転軸受装置。
10. 前記凹凸形状部をテーパラン ドあるいは多円弧軸受面としたこ とを特徴とする請求項 9記載の二重反転プロペラ用反転軸受装置,
11. 前記放射状給油孔を、 前記軸受の蚰方向における中央位置から 該軸受の長さ Lに対して L/ 6〜L/ 4だけ後方に位置させたこ とを特徴とする請求項 9記載の二重反転プロペラ用反転軸受装置,
12. 前記真円部の合計長さを、 前記軸受の長さ Lに対して LZ4 8 〜 2 4 L 4 8の範囲としたことを特徴とする請求項 9記載の二 重反転プロペラ用反転軸受装置。
13. 前記真円部の合計長さを、 前記軸受の長さ Lに対して 2 L/4 8〜 1 0 LZ 4 8の範囲としたことを特徴とする請求項 9記載の 二重反転プロペラ用反転軸受装置。
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