WO1997049331A1 - Sphygmomanometer - Google Patents

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WO1997049331A1
WO1997049331A1 PCT/JP1996/001750 JP9601750W WO9749331A1 WO 1997049331 A1 WO1997049331 A1 WO 1997049331A1 JP 9601750 W JP9601750 W JP 9601750W WO 9749331 A1 WO9749331 A1 WO 9749331A1
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blood pressure
point
cuff
determined
pressure
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Osamu Tochikubo
Shigehiro Ishizuka
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A&D Holon Holdings Co Ltd
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A&D Co Ltd
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    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
    • A61B—DIAGNOSIS; SURGERY; IDENTIFICATION
    • A61B5/00—Measuring for diagnostic purposes; Identification of persons
    • A61B5/02—Detecting, measuring or recording for evaluating the cardiovascular system, e.g. pulse, heart rate, blood pressure or blood flow
    • A61B5/021—Measuring pressure in heart or blood vessels
    • A61B5/022—Measuring pressure in heart or blood vessels by applying pressure to close blood vessels, e.g. against the skin; Ophthalmodynamometers
    • A61B5/0225—Measuring pressure in heart or blood vessels by applying pressure to close blood vessels, e.g. against the skin; Ophthalmodynamometers the pressure being controlled by electric signals, e.g. derived from Korotkoff sounds
    • A61B5/02255—Measuring pressure in heart or blood vessels by applying pressure to close blood vessels, e.g. against the skin; Ophthalmodynamometers the pressure being controlled by electric signals, e.g. derived from Korotkoff sounds the pressure being controlled by plethysmographic signals, e.g. derived from optical sensors

Definitions

  • the present invention relates to a sphygmomanometer, and more particularly to a non-invasive sphygmomanometer.
  • a non-invasive electronic sphygmomanometer that winds a cuff that compresses an artery on the upper arm of a subject is known.
  • Blood pressure determination methods of this type of sphygmomanometer include an oscillometric method, a Korotkoff sound method, Although there are impedance methods, etc., the oscillometric method is mainly used for clinical applications.
  • a sphygmomanometer that employs such an oscillometric blood pressure determination method is disclosed, for example, in Japanese Patent Publication No. Hei 6-286637.
  • the sphygmomanometer disclosed in this publication is attached to the upper arm of a subject and detects a cuff for injecting air and compressing an artery, and a superimposed pressure of a drop pressure and a pulse pressure that changes in the cuff. And a digital data processing unit for obtaining the maximum and minimum blood pressure values of the subject using the cuff pressure detection signal output by the measurement unit as an input signal. And a display section for displaying the highest and lowest blood pressure values calculated by the section.
  • the digital data processing unit determines the maximum and minimum blood pressure from the change in the pulse wave amplitude of the pulse pressure oscillation.
  • the method of determining blood pressure is represented by the intraarterial force catheter method.
  • the ideal method is to capture a local area of the subject's artery and measure the lateral pressure of the blood vessel wall.
  • a pressure change in the cuff wound around the subject's upper arm is detected and used for blood pressure determination. Pressure appeared or the determination of diastolic blood pressure was unclear.
  • the conventional oscillometric blood pressure determination method detects the average pulsation of the artery passing through the cuff, and the pulsation is due to the arterial wall displacement of the brachial artery caused by the heartbeat. This is propagated as a displacement of the skin surface, and the displacement of the skin surface changes the air volume in the cuff, and this volume change is detected as a pressure change in the cuff. The displacement is converted into a pressure change in the cuff.
  • the displacement of the arterial wall is measured using the air inside the cuff as a medium, and the pulse obtained from the inside of the cuff is affected by the extracorporeal effects of air compression and damping characteristics.
  • the pressure waveform failed to accurately capture arterial wall displacement.
  • a cuff is wound around a wide range of the brachial artery, which is the measurement site of the subject, and the pulse pressure wave vibration is detected by changing the pressure within the force pressure. Therefore, local dynamics, which are ideal for blood pressure determination, It does not accurately reflect the arterial pressure of the pulse wall, and therefore, a pulse pressure wave appears at a cuff pressure equal to or higher than the systolic blood pressure, and since the pulse pressure wave propagates with air as a medium, air The frequency propagation was affected by the compressibility and damping characteristics of the sound, which caused inconveniences such as impaired Korotkoff sound propagation.
  • the present invention has been made in view of such conventional problems, and an object thereof is to enable accurate blood pressure determination by directly measuring a local displacement of an arterial wall. To provide a blood pressure monitor. Disclosure of the invention
  • the present invention provides a cuff that is attached to a main part of a subject and injects air to compress an artery, an optical distance sensor that is installed opposite to the cuff and detects pulsation displacement of the artery.
  • a digital data processing unit that determines the highest and lowest blood pressure of the subject based on the photoelectric volume pulse wave signal transmitted by the optical distance sensor; and a maximum and minimum blood pressure value determined by the digital data processing unit.
  • the optical distance sensor may include a reflection plate provided inside the air bag of the cuff, and a light receiving and light emitting element provided outside the air bag.
  • the optical distance sensor has a pair of light receiving and light emitting elements, and one of the elements is provided inside an air bag of the force, and the other of the elements is provided outside the air bag. Can be.
  • the digital data processing unit when increasing or decreasing the pressure in the cuff at a constant speed, determines the disappearance or appearance point of the photoelectric volume pulse wave signal as the maximum blood pressure, and The point at which the wave signal decreases rapidly, or Can be determined as the diastolic blood pressure.
  • the digital data processing section when increasing or decreasing the pressure in the cuff at a constant speed, determines the disappearance or appearance point of the photoelectric volume pulse wave signal as systolic blood pressure, and, The point where the Korotkoff sound component appears from the wave signal, or its vicinity, can be determined as the diastolic blood pressure.
  • the digital data processing unit when increasing or decreasing the pressure in the cuff at a constant speed, determines the disappearance or appearance point of the photoelectric volume pulse wave signal as systolic blood pressure, and, The point where a flat portion appears in the pulse wave signal or its vicinity can be determined as the diastolic blood pressure.
  • the blood pressure monitor has an optical distance sensor that is installed opposite to the cuff and detects a pulsation displacement of the artery. Since the diastolic blood pressure is determined by the digital data processing unit, the amount of local arterial wall displacement can be directly measured, and the highest and lowest blood pressure values can be obtained based on this amount of displacement.
  • FIG. 1 is a block diagram showing an overall configuration of an embodiment of a sphygmomanometer according to the present invention
  • FIG. 2 is a development view and a cross-sectional view of a main part of the cuff of the sphygmomanometer of FIG. 1
  • FIG. Fig. 4 is a flowchart showing an example of a processing procedure for measuring blood pressure
  • Fig. 4 is a waveform diagram showing an example of a pulse wave detected by the sphygmomanometer of Fig. 1
  • Fig. 5 is a minimum diagram of the sphygmomanometer of Fig. 1.
  • FIG. 6 is a waveform diagram showing another example when determining blood pressure
  • FIG. 6 is a waveform diagram showing another example when determining blood pressure
  • FIG. 6 is a waveform diagram showing another example when determining the minimum blood pressure with the sphygmomanometer of FIG. 1
  • FIG. 9 is a waveform chart showing another example when determining the diastolic blood pressure.
  • FIG. 1 to 4 show one embodiment of a sphygmomanometer according to the present invention.
  • the sphygmomanometer shown in the figure has a cuff 10, an optical distance sensor 12, and a digital data processing unit 14.
  • the cuff 10 is attached to the main part of the subject, specifically, the upper arm 16, and the details are shown in FIG.
  • the cuff 10 shown in the figure is formed by bending a thin synthetic resin into an arc shape, and is capable of bending and deforming a hard curved plate 1 Oa, and an outer cloth 10 b surrounding the outer periphery of the curved plate 10 a, An inner cloth 10c sewn to the outer cloth 10b so as to surround the inner periphery of the curved plate 10a, and an air bag 10d provided on the inner surface side of the inner cloth 10c. And a fastening fastener 10Oe sewn on the outer periphery of the evening cloth 10Ob to lock the end of the inner cloth 10Oc.
  • the air bag 10d is composed of a sealed transparent synthetic resin sheet bag 10g in which reinforcing fibers 10f are incorporated in a lattice shape.
  • the reinforcing fiber 10 f is integrated into the bag 1 Og.
  • the bag 1 O g can be inflated in proportion to the amount of air injected.
  • an air injection pipe 18 is connected in communication.
  • a pressure sensor 20 and an electromagnetic control valve 22 are connected to an outer end of the pipe 18.
  • a pump 24 for sending air is connected to the electromagnetic control valve 22, and the electromagnetic control valve 22 and the pump 24 are controlled by a pump control unit 26.
  • the detection signal of the pressure sensor 20 is determined by the bandpass filter 28 and the AZD converter 3 0 is input to the digital data processing unit 14 via 0.
  • a control signal is sent from the digital data processing unit 14 to the pump control unit 26 based on the detection signal of the pressure sensor 20.
  • the optical distance sensor 12 includes a photocabra 12 a fixed to the outer surface of the outer portion of the bag 10 g, and an outer surface of the inner portion of the bag 10 g facing the photocabra 12 a. And a reflection plate 12b fixed to the base plate.
  • the photomask 12a is a combination of a light emitting diode and a phototransistor, and the light emitted from the light emitting diode is reflected by the reflector 12b and enters the phototransistor.
  • the magnitude of the output of the phototransistor differs according to the distance between the photomask 12a and the reflector 12b, and an output signal corresponding to the displacement of the artery is transmitted.
  • the on / off state of the light emitting diode of the photomask 12 a is controlled by a light emitting control unit 32 connected to the digital data processing unit 14.
  • a digital data processing unit 14 is connected to the phototransistor 12a via a photo bus filter 34 and an AZD converter 36, so that the transistor detection signal is digitized. Input to the processing unit 14.
  • the bag 10 g is formed of a transparent synthetic resin sheet
  • the photocobra 12 a and the reflection plate 12 b are arranged on the outer surface thereof.
  • the photokabura i 2 a and the reflection plate 12 b may be arranged on the inner surface side.
  • the optical distance sensor 12 can employ not only the combination of the photocab 12a and the reflector 12b but also the combination of the light emitting diode and the phototransistor.
  • the bag may be placed on the inner and outer surfaces of 1 Og so that they face each other.
  • the digital data processing section 14 is composed of a so-called microcomputer and includes a CPU and a memory.
  • the digital data processing section 14 has a display for displaying the maximum and minimum blood pressure values. Units 38 are connected via the interface.
  • FIG. 3 shows an example of a processing procedure in the blood pressure measurement performed by the digital data processing unit 14.
  • the cuff 10 When measuring blood pressure, first, the cuff 10 is attached to the upper arm 16 of the subject. At this time, it is set so that the reflector 12b is positioned on the artery of the upper arm 16, and the cloths 10b and 10c are hung and fixed to the locking fastener 10e.
  • the reflector 12b in order to reliably position the reflector 12b on the artery of the upper arm 16 of the subject, for example, as shown by phantom lines in FIG. It is desirable to dispose them along the circumferential direction. With such a configuration, the reflector 12 b of any of the sensors 12 can be located on the artery.
  • the output value of each sensor 12 may be compared and the one that outputs the largest output signal may be selected.
  • step s1 When the mounting of the cuff 10 is completed, the preparation for the blood pressure measurement is completed, so that the control procedure of the digital data processing section 14 is started, and first, initial setting is performed in step s1.
  • the initial settings include the upper limit of the pressure applied to the cuff 10 and the limit of the measurement time.
  • step s2 calibration of the pressure sensor 20 is performed in step s2, and in step s3, an output signal is sent to the electromagnetic control unit 22 to open the electromagnetic control valve 22. Let it.
  • step s4 constant-speed pressure control for controlling the electromagnetic control valve 22 based on the detection signal of the pressure sensor 20 to increase the pressure in the air bag 10d of the cuff 10 at a constant speed is performed. Done.
  • the air bag 1001 has a lattice shape in the bag 1 Og.
  • the reinforcing fiber 10 f is incorporated into the bag, and a hard curved plate 10 a is interposed on the outer peripheral side of the bag 1 O d, so that the expansion and contraction of the bag 10 d itself is performed by the reinforcing fiber 10 f.
  • the outward expansion of the bag 10d is restricted by the curved plate 10a, and the displacement of the optical distance sensor 12 is prevented.As a result, the outer position of the bag 1 Od is fixed. It is possible to squeeze the artery while keeping it
  • step s5 the flag i indicating the number of arterial waves is set to 0, the blood pressure determination flag FP is also set to 0, and the output signal of the optical distance sensor 12 is fetched.
  • step s6 it is determined whether or not the photoelectric volume pulse signal has been detected.
  • the photoplethysmographic signal determined here is a signal as shown in FIG. 4, and is obtained from the output signal of the optical distance sensor 12 based on the inflation of the air bag 1 Od pressurized at a constant speed. The corresponding part is removed, and the part corresponding to one beat of pulsation is individually extracted and stored in the memory.
  • step s6 If it is determined in step s6 that no photoplethysmographic signal has been detected, the process proceeds to step s7.If it is determined in step s7 that the flag i force is not greater than 1, Return to step s6. In this case, if it is determined that the plethysmogram is not detected in step s6 for the first time, the flag i is set to 0 in step s5, so be sure to return to step s6. become. When it is determined in step s6 that the photoelectric volume pulse wave signal has been detected, it is determined whether or not the photoelectric volume pulse wave signal for one beat detected in step s8 has a flat portion. If not, return to step s6 and repeat the same procedure.
  • step s10 it is determined whether the flag i is 1 or not. When this is 1, the determination of the diastolic blood pressure is executed in step s11. Then, when it is determined in step s10 that the flag i is not 1, and when the determination of the diastolic blood pressure is completed in step s11, the process returns to step s6.
  • Step s 6 It is determined whether or not there is a flat portion s in each of the photoplethysmographic signals P 2 , P 3 ... P n detected in.
  • the photoelectric volume pulse signal is pulsating without being affected by the pressure of the bag 1 0 d (photoelectric volume pulse signal in FIG. 4 ⁇ ⁇ ).
  • the diastolic blood pressure determination in Step s 1 for example, to a first diastolic blood pressure the pressure in air bag 1 O d at which the flat portion s is photoelectric volume pulse signal P 7 expressed extracted, or The pressure in the air bladder 1 Od at the time when the photoplethysmographic signal P 6 immediately before the photoplethysmographic signal P 7 in which the flat portion s first appeared is used as the diastolic blood pressure value, Furthermore, the photoelectric volume pulse signal P 7 and the photoelectric Can be a diastolic blood pressure value the average value of the pressure in the volume pulse signal P 6 is the air bag 1 within 0 d timepoint extracted.
  • the photoelectric volume pulse wave signal corresponds to the Korotkoff sound. Since the high-speed displacement portion K appears, the photoplethysmogram signal in which the high-speed displacement portion K first appears is detected in step s8, and the diastolic blood pressure value is obtained in step s11 by the method described above. Can also. Further, both the flat portion s and the high-speed displacement portion K can be detected, and the diastolic blood pressure value can be similarly obtained.
  • step s6 After the determination of the diastolic blood pressure is performed and the value is specified as described above, even if there is a flat portion s in the photoelectric volume pulse wave signal, the flag i is 1 in step s10. Therefore, the processing steps from step s6 to s10 are sequentially executed. Then, if it is determined in step s6 that the photoelectric volume pulse signal is not detected, step s7 is executed again.
  • step s7 since the processing procedure from step s6 to s10 has already been repeated a plurality of times, the flag i is always larger than 1 and, therefore, Step s1 2 is performed.
  • step s12 the systolic blood pressure is determined.
  • the pulsation of the artery is suppressed by the pressure. Focusing on the fact that no displacement occurs in the optical distance sensor 12, the point in time when the photoplethysmographic signal is no longer detected is determined as the subject's systolic blood pressure.
  • step s 1 2 the systolic blood pressure is determined.
  • step s13 the measurement result is displayed on the display section 38.
  • the electromagnetic control valve 22 is opened to the atmosphere in step s15, and the air bag is opened. The air in 10 d is quickly exhausted, and the procedure ends.
  • step s18 when the constant-speed pressurization of the air bag 1 Od is started in step s4 separately from the above procedure, in step s18, the pressure in the air bag 10d becomes higher than the initially set upper limit. It is always determined whether or not it is larger. At the same time as this determination, it is also determined in step s 19 whether or not the measurement time limit has been reached. If it is determined that any of these has exceeded the limit, the display section 3 8 displays that fact in step s 20. Is displayed, and the flow proceeds to step s14 to stop the measurement.
  • the sphygmomanometer has an optical distance sensor 12 that is installed to face the air bag 1 Od of the cuff 10 and detects pulsation displacement of the artery, Based on the photoplethysmographic signal sent from the optical distance sensor 12, the subject's maximum and minimum blood pressures are determined by the digital data processing unit 14. Therefore, the local displacement of the arterial wall is directly measured, The maximum and minimum blood pressure values can be obtained based on this displacement amount, and accurate blood pressure values can be measured.
  • FIG. 5 shows another example of a method for determining a diastolic blood pressure that can be employed in the sphygmomanometer according to the present invention.
  • the photoplethysmogram signal obtained by the optical distance sensor 12 is differentiated, and the minimum blood pressure is determined based on the differentiated photoplethysmogram signal.
  • the waveform shown in the upper part is the photoplethysmogram signal, and the waveform shown in the lower part is its differential waveform.
  • the portion that is changing at high speed that is, the portion corresponding to the Korotkoff sound K ′ is emphasized, and as shown in the right end of FIG. 5, It appears as a big change. Therefore, in this example, the lowest blood level in the area where Korotkoff sound 1 first appeared or in the vicinity of it Judge as pressure. According to such determination of the diastolic blood pressure, a portion corresponding to the Korotkoff sound K 'can be accurately recognized, so that a more accurate determination of the diastolic blood pressure can be performed.
  • FIG. 6 and 7 show still another example of a method for determining a diastolic blood pressure that can be employed in the sphygmomanometer according to the present invention.
  • each peak value of the photoplethysmogram signal obtained by the optical distance sensor 12 is obtained, and before and after the obtained peak value are compared.
  • the rise of the photoplethysmographic signal having the peak value is determined as the diastolic blood pressure.
  • the magnitudes of the photoplethysmogram signals obtained by the optical distance sensors 12 and 12 are obtained, and the obtained amplitudes are compared to determine the maximum amplitude part. Then, the rise of the photoelectric volume pulse wave signal having the maximum amplitude is determined as the diastolic blood pressure.
  • the diastolic blood pressure was employed in the conventional oscillometric method, but in the sphygmomanometer according to the present invention, the local displacement of the arterial wall is directly measured by the optical distance sensor 12. Since the maximum and minimum blood pressure values are obtained based on the displacement amount, the accuracy of determining the minimum blood pressure can be further improved.
  • the systolic blood pressure is defined as the systolic blood pressure when the photoelectric volume pulse wave appears. Judge it.
  • the local amount of displacement of the arterial wall is directly measured by the optical distance sensor, and based on the amount of displacement, the maximum and minimum blood pressures are determined. Since the value is determined, it is suitable for non-invasive sphygmomanometers that can determine highly accurate maximum and minimum blood pressure values.

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Description

明 細 書
血 圧 計
技術分野
この発明は、 血圧計に関し、 特に、 非観血式の血圧計に関するものであ る 背景技術
被験者の上腕に動脈を圧迫するカフを捲回する非観血式の電子血圧計が知 られており、 この種の血圧計の血圧判定方法には、 オシロメ トリ ック法ゃコ ロトコフ音法， インピーダンス法などがあるが、 臨床に応用されているのは、 オシロメ トリ ック法が主流になっている。 このようなオシロメ トリ ック法の 血圧判定方法を採用した血圧計は、 例えば、 特公平 6 - 2 8 6 3 7号公報に 開示されている。
この公報に示されてる血圧計は、 被験者の上腕部に装着され、 エア一を注 入して動脈を圧迫するカフと、 このカフ内で変化する降下圧と脈圧との重畳 圧力を検出して、 これをデジタル信号に変換する計则部と、 この計測部が出 力するカフ圧検出信号を入力信号として、 被験者の最高， 最低血圧値を求め るデジタルデータ処理部と、 このデジタルデータ処理部より算出された最高， 最低血圧値を表示する表示部とが基本的な構成となっている。
このように構成された血圧計では、 カフ内の圧力を一定速度で降下させる 過程で、 脈圧振動の脈波振幅の変化からデジタルデータ処理部で最高， 最低 血圧を判定しているが、 このようなオシロメ トリ ック法による血圧判定法に は、 以下に説明する問題があった。
すなわち、 血圧の判定方法においては、 動脈内力テ一テル法に代表される ように、 被験者の動脈の一局所を捉え、 血管壁の側圧を測定する方法が理想 的である。 ところ力 前述したオシロメ トリック法による血圧判定方法では、 被験者の上腕に捲回したカフ内の圧力変化を検出して、 これを血圧判定に用 いているため、 最高血圧よりも高いカフ内圧においても脈圧が出現したり、 あるいは、 最低血圧の判定も不明瞭なものとなっていた。
この原因は、 従来のオシロメ トリ ック法における血圧判定方法では、 カフ 中に渡る動脈の平均脈動を検出していること、 また、 その脈動は、 心拍動に 起因する上腕動脈の動脈壁変位が、 皮慮表面の変位として伝播され、 さらに この皮膚表面の変位がカフ内の空気容積を変化させ、 この容積変化をカフ内 の圧力変化として検出しているものであり、 結果として、 動脈壁の変位量を カフ内の圧力変化に転換している。
しかし、 このような方法では、 動脈壁の変位量がカフ内の空気を媒質とし て測定されるため、 空気の圧縮特性， ダンピング特性などの生体外の影響を 受けて、 カフ内から得られる脈圧波形は、 動脈壁変位を忠実に捉えることか できなかった。
このことはまた、 血圧则定中において、 最高血圧から最低血圧までのカフ 降圧過程において、 脈圧波形よりも高い周波数成分をもつコロ トコフ音の成 分が、 脈波形に重畳して出現するはずであるが、 オシロメ トリック法のカフ 内脈圧波形では、 空気を媒質としているので、 コロ トコフ音のような高い周 波数成分の変化の伝播ができず、 この結果、 このような成分が現れてないも のと思われる。
つまり、 従来のオシロメ トリ ック法による血圧判定方法では、 被験者の測 定部位である上腕動脈の広い範囲にカフを捲回し、 脈圧波振動を力フ圧内の 圧力変化して検出していたので、 血圧判定法の理想とされている局所的な動 脈壁の動脈圧を正確に反映しておらず、 このため、 最高血圧以上のカフ圧に おいて脈圧波が出現したり、 また、 脈圧波が空気を媒質として伝播されるこ とから、 空気の圧縮性やダンピング特性などにより周波数伝播に影響を受け、 コロ トコフ音の伝播が阻害されるなどの不都合が発生していた。
本発明は、 このような従来の問題点に鑑みてなされたものであって、 その 目的とするところは、 局所的な動脈壁の変位を直接測定することにより、 正 確な血圧判定が可能になる血圧計を提供することにある。 発明の開示
上記目的を達成するため、 本発明は、 被験者の要部に装着され、 エアーを 注入して動脈を圧迫するカフと、 前記カフに対向設置され、 前記動脈の脈動 変位を検出する光学距離センサと、 前記光学距離センサの送出する光電容積 脈波信号に基づいて、 前記被験者の最高， 最低血圧を判定するデジタルデ— 夕処理部と、 前記デジタルデータ処理部で判定された最高， 最低血圧値を表 示する表示部とを有することを特徴とする。
前記光学距離センサは、 前記カフの空気袋の内側部に設けられた反射板と、 前記空気袋の外側部に設けられた受光および発光素子とから構成することが できる。
また、 前記光学距離センサは、 一対の受光および発光素子を有し、 前記力 フの空気袋の内側部に前記素子の一方を設けるとともに、 前記素子の他方を 前記空気袋の外側部に設けることができる。
前記デジタルデータ処理部は、 前記カフ内の圧力を一定速度で上昇ないし は下降させたときに、 前記光電容積脈波信号の消失ないしは出現点を最高血 圧と判定し、 かつ、 前記光電容積脈波信号が急速に減少する点、 ないしはそ の近傍を最低血圧と判定することができる。
また、 前記デジタルデータ処理部は、 前記カフ内の圧力を一定速度で上昇 ないしは下降させたときに、 前記光電容積脈波信号の消失ないしは出現点を 最高血圧と判定し、 かつ、 前記光電容積脈波信号からコロトコフ音成分が出 現する点、 ないしはその近傍を最低血圧と判定することかできる。
さらに、 前記デジタルデータ処理部は、 前記カフ内の圧力を一定速度で上 昇ないしは下降させたときに、 前記光電容積脈波信号の消失ないしは出現点 を最高血圧と判定し、 かつ、 前記光電容積脈波信号に平坦部が出現する点な いしはその近傍を最低血圧と判定することかできる。
上記構成の血圧計によれば、 カフに対向設置され、 前記動脈の脈動変位を 検出する光学距離センサを有し、 この光学距離センサの送出する光電容積脈 波信号に基づいて、 被験者の最高， 最低血圧をデジタルデータ処理部で判定 するので、 局所的な動脈壁の変位量を直接測定し、 この変位量に基づいて最 高， 最低血圧値を求めることができる。 図面の簡単な説明
図 1は、 本発明にかかる血圧計の一実施例を示す全体構成プロック図、 図 2は、 図 1の血圧計のカフの展開図と要部断面図、 図 3は、 図 1の血圧計で 血圧を測定する際の処理手順の一例を示すフローチャート図、 図 4は、 図 1 の血圧計で検出される脈波の一例を示す波形図、 図 5は、 図 1の血圧計で最 低血圧を判定する際の他の例を示す波形図、 図 6は、 図 1の血圧計で最低血 圧を判定する際の他の例を示す波形図、 図 7は、 図 1の血圧計で最低血圧を 判定する際の他の例を示す波形図である。 発明を実施するための最良の形態
以下本発明の好適な実施例について添附図面を参照して詳細に説明する。 図 1から図 4は、 本発明にかかる血圧計の一実施例を示している。 同図に示 す血圧計は、 カフ 1 0と、 光学距離センサ 1 2と、 デジタルデータ処理部 1 4とを有している。 カフ 1 0は、 被験者の要部、 具体的には、 上腕部 1 6に 装着されるものであって、 図 2にその詳細を示している。
同図に示すカフ 1 0は、 薄い合成樹脂で円弧状に湾曲形成され、 屈曲変形 可能な硬質湾曲板 1 O aと、 この湾曲板 1 0 aの外周を包囲する外側布 1 0 bと、 湾曲板 1 0 aの内周を包囲するようにして、 外側布 1 0 bに縫着され た内側布 1 0 cと、 内側布 1 0 cの内面側に設けられた空気袋 1 0 dと、 夕 側布 1 O bの外周に縫着され、 内側布 1 0 cの端部を係止する係止ファスナ 1 0 eとから構成されている。
空気袋 1 0 dは、 補強繊維 1 0 f が格子状に組み込まれ、 密閉された透明 な合成樹脂シ一ト製の袋体 1 0 gから構成されている。 袋体 1 0 gの加圧時、 脈動時の伸びを防止するために、 袋体 1 O gに補強繊維 1 0 f を一体として 組み込む。 後述するパイプ 1 8を介して袋体 1 0 g内にエア一を注入して膨 らませる際に、 エアーの注入量に比例して、 袋体 1 O gを膨らませることが できる。
袋体 1 O gの内部には、 エアー注入用のパイプ 1 8が連通接続されている。 このパイプ 1 8の外端には、 圧力センサ 2 0と電磁制御弁 2 2とが接続され ている。 そして、 電磁制御弁 2 2には、 エアーを送出するポンプ 2 4が接続 されていて、 電磁制御弁 2 2とポンプ 2 4とは、 ポンプ制御部 2 6によりコ ン トロールされる。
圧力センサ 2 0の検出信号は、 バン ドパスフィル夕 2 8 と A Z D変換器 3 0とを介してデジタルデータ処理部 1 4に入力される。 ポンプ制御部 2 6に は、 圧力センサ 2 0の検出信号に基づいて、 デジタルデータ処理部 1 4から 制御信号が送出される。 光学距離センサ 1 2は、 袋体 1 0 gの外側部の外面 に固着されたホトカブラ 1 2 aと、 このホトカブラ 1 2 aと対向するように して、 袋体 1 0 gの内側部の外面に固着された反射板 1 2 bとから構成され ている。
ホトカブラ 1 2 aは、 発光ダイォ一ドとホト トランジスタとが一体的に組 み合わされたものであって、 発光ダイオードから出射した光が反射板 1 2 b で反射して、 ホト トランジスタに入射するようにセッ トされており、 ホトカ ブラ 1 2 aと反射板 1 2 bとの間の距離に応じて、 ホト トランジスタの出力 の大きさが異なり、 動脈の変位に対応した出力信号が送出される。
ホトカブラ 1 2 aの発光ダイォードは、 デジタルデータ処理部 1 4に接続 された発光制御部 3 2によりそのオン， オフが制御される。 ホトカブラ 1 2 aのホト トランジス夕には、 ノくンドバスフィル夕 3 4と A Z D変換器 3 6と を介してデジタルデータ処理部 1 4が接続されていて、 トランジスタの検出 信号がデジタル化されて処理部 1 4に入力される。
なお、 この実施例では、 袋体 1 0 gを透明な合成樹脂シー トで形成してい るので、 その外面側にホトカブラ 1 2 aおよび反射板 1 2 bを配置している 力 \ 不透明な合成樹脂シー トで袋体 1 O gを形成した場合には、 その内面側 にホトカブラ i 2 aと反射板 1 2 bを配置してもよい。
また、 本発明の血圧計では、 光学距離センサ 1 2は、 ホトカブラ 1 2 aと 反射板 1 2 bの組み合わせだけでなく、 発光ダイォ一ドとホト トランジスタ との組み合わせも採用することができ、 この場合には、 袋体 1 O gの内外面 にこれらが対向するように設置すればよい。 デジタルデータ処理部 1 4は、 いわゆるマイクロコンピュータから構成さ れていて、 c p uやメモリなどが含まれているとともに、 このデジタルデ一 夕処理部 1 4には、 最高， 最低血圧値を表示する表示部 3 8がインターフエ ースを介して接続されている。 図 3には、 このデジタルデータ処理部 1 4で 実行される血圧測定における処理手順の一例を示している。
血圧则定をする際には、 まず、 カフ 1 0が被験者の上腕部 1 6に装着され る。 このとき、 上腕部 1 6の動脈上に反射板 1 2 bが位置するようにセッ ト し、 布 1 0 b , 1 0 cを係止ファスナ 1 0 eに掛け止めて固定する。
なお、 この場合、 被験者の上腕部 1 6の動脈上に確実に反射板 1 2 bを位 置させるためには、 例えば、 図 2に仮想線で示すように、 複数の光学距離セ ンサ 1 2を周方向に沿って配置しておくことが望ましく、 このような構成に すると、 いずれかのセンサ 1 2の反射板 1 2 bが動脈上に位置させることが できる。 複数のセンサ 1 2を使用する際には、 各センサ 1 2の出力値を比べ て、 最も大きい出力信号が出力されているものを選択すればよい。
カフ 1 0の装着が完了すると、 血圧測定の準備が完了するので、 デジタル データ処理部 1 4の制御手順がスタートされ、 まず、 ステップ s 1で初期設 定が行なわれる。 この初期設定は、 カフ 1 0に加える圧力の上限値や測定時 間の限度などである。 この初期設定が完了すると、 ステップ s 2で圧力セン サ 2 0のキヤ リブレイショ ンが行なわれ、 ステップ s 3で、 電磁制御部 2 2 に出力信号を送出して、 電磁制御弁 2 2を開弁させる。
次のステップ s 4では、 圧力センサ 2 0の検出信号に基づいて電磁制御弁 2 2を制御し、 カフ 1 0の空気袋 1 0 d内の圧力を定速で上昇させる定速加 圧制御が行なわれる。
このとき、 本実施例のカフ 1 0では、 空気袋 1 0 01の袋体 1 O gに格子状 に補強繊維 1 0 f が組み込まれ、 袋体 1 O dの外周側には、 硬質湾曲板 1 0 aが介装されているので、 袋体 1 0 d自体の伸縮が補強繊維 1 0 f で規制さ れるとともに、 袋体 1 0 dの外方への膨張が湾曲板 1 0 aで規制され、 光学 距離センサ 1 2の変位が防止され、 この結果、 袋体 1 O dの外側位置を一定 に保った状態で、 動脈を圧迫することが可能になる。
続くステップ s 5では、 動脈波の個数を表すフラグ iが 0に設定されると ともに、 血圧判定フラグ F P も 0に設定され、 光学距離センサ 1 2の出力信 号が取り込まれる。 ステップ s 6では、 光電容積脈波信号が検出されたか否 がが判断される。
ここで判断される光電容積脈波信号は、 図 4に示したように信号であって、 光学距離センサ 1 2の出力信号から、 定速加圧している空気袋 1 O dの膨ら みに相当する部分を除去したものとなり、 1拍の脈動に対応する部分が個別 に抽出されて、 メモリに記憶される。
ステップ s 6で光電容積脈波信号が検出されなし、と判断された場合には、 ステップ s 7に移行し、 このステップ s 7でフラグ i力 1 よりも大きくない と判断された場合には、 ステップ s 6に戻る。 この場合、 第 1回めにステツ プ s 6で容積脈波が検出されないと判断された場合には、 フラグ iはステツ プ s 5で 0に設定されているので、 必ずステップ s 6に戻ることになる。 そして、 ステップ s 6で光電容積脈波信号が検出されたと判断されると、 ステップ s 8で検出された 1拍分の光電容積脈波信号に平坦部があるか否か が判断され、 平坦部がない場合には、 ステップ s 6に戻り、 同様な手順が繰 り返される。 一方、 光電容積脈波信号に平坦部があると判断された場合には、 ステップ s 9でフラグ iに 1を加算して、 これを新たなフラグ i として、 ス テツプ s 】 0に移行する。 ステップ s 1 0では、 フラグ iが 1か否かが判断され、 これが 1の場合に は、 ステップ s 1 1で最低血圧の判定が実行される。 そして、 ステップ s 1 0でフラグ iが 1ではないと判断された場合と、 ステップ s 1 1で最低血圧 の判定が終了すると、 ともにステップ s 6に戻る。
以上の最低血圧判定に至るまでの過程をより具体的に説明する。 いま、 例 えば、 1拍毎の光電容積脈波信号 P , , Ρ 2 , P 3 …… Ρ π が図 4に示すよ うな状態で抽出されているとすると、 ステップ s 8では、 ステップ s 6で検 出された個々の光電容積脈波信号 ， P 2 , P 3 …… P n に平坦部 sがあ るか否かを判断している。
ここで、 空気袋 1 0 d内の圧力を定速加圧している過程において、 空気袋 1 0 d内の圧力が被験者の最低血圧よりも小さい場合には、 光電容積脈波信 号は、 空気袋 1 0 dの圧力による影響を受けないで脈動する （図 4における 光電容積脈波信号 〜Ρ β ) 。
ところが、 空気袋 1 0 d内の圧力が被験者の最低血圧よりも大きくなると、 動脈の圧力が空気袋 1 0 d内の圧力よりも小さいときには、 光電容積脈波信 号には、 圧力変化がない平坦部 sが発生する。 そこで、 本実施例では、 ステ ップ s 8〜s 1 0で最初に平坦部 sが生じた光電容積脈波信号 P 7 を検出し、 この光電容積脈波信号 P 7 が検出されたときに最低血圧を判断するようにし ている。
ステップ s 1 1における最低血圧の判断では、 例えば、 最初に平坦部 sが 発現した光電容積脈波信号 P 7 が抽出された時点の空気袋 1 O d内の圧力を 最低血圧値としたり、 あるいは、 最初に平坦部 sが発現した光電容積脈波信 号 P 7 の 1つ前の光電容積脈波信号 P 6 が抽出された時点の空気袋 1 O d内 の圧力を最低血圧値としたり、 さらには、 光電容積脈波信号 P 7 および光電 容積脈波信号 P 6 が抽出された時点の空気袋 1 0 d内の圧力の平均値を最低 血圧値とすることができる。
なお、 この場合の最低血圧の判定においては、 図 4に示すように、 空気袋 1 0 d内の圧力が被験者の最低血圧よりも大きくなると、 光電容積脈波信号 には、 コロ トコフ音に相当する高速変位部 Kが出現するので、 この高速変位 部 Kが最初に出現した光電容積脈波信号をステップ s 8で検出し、 ステップ s 1 1で上述したような方法で最低血圧値を求めることもできる。 また、 平 坦部 sと高速変位部 Kとの双方を検出して、 同様に、 最低血圧値を求めるこ ともできる。
以上のようにして、 最低血圧の判定が行なわれ、 その値が特定された後に は、 光電容積脈波信号に平坦部 sがあったとしても、 ステップ s 1 0でフラ グ iが 1であると判断されないので、 ステップ s 6から同 s 1 0までの処理 手順が順次実行される。 そして、 ステップ s 6で光電容積脈波信号が検出さ れないと判断されると、 再度ステップ s 7が実行される。
このときのステップ s 7の判断においては、 既にステップ s 6から同 s 1 0までの処理手順が複数回繰り返されているので、 フラグ iは、 必ず 1 より も大きくなつており、 従って、 引き続いてステップ s 1 2が実行される。 こ のステップ s 1 2では、 最高血圧の判定が行なわれる。
つまり、 本実施例の血圧計では、 空気袋 1 0 d内の圧力を定速加圧したと きに、 この圧力が最高血圧値よりも大きくなると、 動脈の脈動は、 圧力によ つてさえられ、 光学距離センサ 1 2に変位が発生しないことに着目して、 光 電容積脈波信号が検出されされなくなった時点を被験者の最高血圧と判定す る。
ステップ s 1 2で最高血圧が判断され、 その値が求められると、 ステップ s 1 3で測定結果を表示部 3 8に表示して、 続くステップ s 1 4でポンプ 2 4を停止した後に、 ステップ s 1 5で電磁制御弁 2 2を大気に開放して、 空 気袋 1 0 d内のエアーを急速に排気して、 手順が終了する。
一方、 以上の手順とは別にステップ s 4で空気袋 1 O dの定速加圧が開始 されると、 ステップ s 1 8で空気袋 1 0 d内の圧力が初期設定された上限値 よりも大きいか否かが常時判断される。 また、 この判断と同時にステップ s 1 9で測定時間の限度か否かも判断され、 これらのいずれかが限度を越えた と判断された場合には、 ステップ s 2 0でその旨を表示部 3 8に表示して、 ステップ s 1 4に移行して測定が中止される。
さて、 以上のように構成された本実施例の血圧計によれば、 カフ 1 0の空 気袋 1 O dに対向設置され、 動脈の脈動変位を検出する光学距離センサ 1 2 を有し、 この光学距離センサ 1 2の送出する光電容積脈波信号に基づいて、 被験者の最高， 最低血圧をデジタルデータ処理部 1 4で判定するので、 局所 的な動脈壁の変位量を直接则定し、 この変位量に基づいて最高， 最低血圧値 を求めることができ、 正確な血圧値の測定が可能になる。
図 5は、 本発明にかかる血圧計で採用することができる最低血圧の判定方 法の他の例を示している。 同図に示す例では、 光学距離センサ 1 2で得られ る光電容積脈波信号を微分し、 この微分した光電容積脈波信号により最低血 圧を判定している。 同図において、 上段に示した波形が光電容積脈波信号で あり、 下段に示した波形がその微分波形である。
光学距離センサ 1 2で得られた光電容積脈波信号を微分すると、 高速に変 化している部分、 すなわち、 コロトコフ音 K ' に相当する部分が強調され、 図 5の右端側に示すように、 大きな変化となって現れる。 そこで、 この例で は、 コロ トコフ音 1ぐ が最初に出現した部分、 ないしは、 その近傍を最低血 圧と判断する。 このような最低血圧の判断によれば、 コロ 卜コフ音 K ' に相 当する部分を正確に認識することができるので、 より一層正確な最低血圧の 判定が可能になる。
図 6， 図 7には、 本発明にかかる血圧計で採用することができる最低血圧 の判定方法のさらに別の例を示している。 図 6に示した例では、 光学距離セ ンサ 1 2で得られる光電容積脈波信号の各ピーク値をそれぞれ求め、 求めら れたピーク値の前後を比較して、 その変化率が最も大きい部分を特定し、 こ のピーク値となっている光電容積脈波信号の立ち上がりを最低血圧と判定す る方法である。
図 7に示した例では、 光学距離センサ 1 2で得られる光電容積脈波信号の 振幅の大きさをそれぞれ求め、 求められた振幅の大きさを比較して、 その最 大振幅の部分を特定し、 最大振幅となっている光電容積脈波信号の立ち上が りを最低血圧と判定する方法である。 このような最低血圧の判定方法は、 従 来のオシロメ トリ ック法でも採用されていたが、 本発明の血圧計では、 局所 的な動脈壁の変位量を直接光学距離センサ 1 2で測定し、 この変位量に基づ いて最高， 最低血圧値を求めるので、 最低血圧の判定精度をより一層高める ことができる。
なお、 上記実施例では、 カフ 1 0の空気袋 1 0 dを定速加圧する過程で最 高， 最低血圧を判断する場合を例示したか、 本発明の実施はこれに限定され ることはなく、 空気袋 1 0 dを定速減圧する過程で最高， 最低血圧を判断す ることも可能であり、 この場合には、 例えば、 最高血圧は、 光電容積脈波が 出現した時点を最高血圧と判断すればよい。 産業上の利用可能性 以上、 実施例で詳細に説明したように、 本発明にかかる血圧計によれば、 局所的な動脈壁の変位量を直接光学距離センサで測定し、 この変位量に基づ いて最高， 最低血圧値を求めるので、 高精度の最高， 最低血圧値を求めるこ とができる非観血式の血圧計に適する。

Claims

請 求 の 範 囲
1 . 被験者の要部に装着され、 エアーを注入して動脈を圧迫するカフと、 前 記カフに対向設置され、 前記動脈の脈動変位を検出する光学距離センサと、 前記光学距離センサの送出する光電容積脈波信号に基づいて、 前記被験者の 最高， 最低血圧を判定するデジタルデータ処理部と、 前記デジタルデータ処 理部で判定された最高， 最低血圧値を表示する表示部とを有することを特徴 とする血圧計。
2 . 前記光学距離センサは、 前記カフの空気袋の内側部に設けられた反射板 と、 前記空気袋の外側部に設けられた受光および発光素子とからなることを 特徴とする請求の範囲第 1項記載の血圧計。
3 . 前記光学距離センサは、 一対の受光および発光素子を有し、 前記カフの 空気袋内側部に前記素子の一方を設けるとともに、 前記素子の他方を前記空 気袋の外側部に設けたことを特徴とする請求の範囲第 1項記載の血圧計。
4 . 前記デジタルデータ処理部は、 前記カフ内の圧力を一定速度で上昇ない しは下降させたときに、 前記光電容積脈波信号の消失ないしは出現点を最高 血圧と判定し、 かつ、 前記光電容積脈波信号が急速に減少する点、 ないしは その近傍を最低血圧と判定することを特徴とする請求の範囲第 1項から第 3 項のいずれか 1項記載の血圧計。
5 . 前記デジタルデータ処理部は、 前記カフ内の圧力を一定速度で上昇ない しは下降させたときに、 前記光電容積脈波信号の消失ないしは出現点を最高 血圧と判定し、 かつ、 前記光電容積脈波信号からコロ 卜コフ音成分が出現す る点、 ないしはその近傍を最低血圧と判定することを特徴とする請求の範囲 第 1項から第 3項のいずれか 1項記載の血圧計。
6 . 前記デジタルデータ処理部は、 前記カフ内の圧力を一定速度で上昇ない しは下降させたときに、 前記光電容積脈波信号の消失なレ、しは出現点を最高 血圧と判定し、 かつ、 前記光電容積脈波信号に平坦部が出現する点ないしは その近傍を最低血圧と判定することを特徴とする請求の範囲第 1項から第 3 項のいずれか 1項記載の血圧計。
補正書の請求の範囲
[ 1 9 9 7年 1 0月 7日 （0 7 . 1 0 . 9 7 ) 国際事務局受理：出願当初の請求の範囲 1 一 3は補正された；出願当初の請求の範囲 4— 6は取り下げられた。 （1頁） ] に （補正後） 被験者の要部に装着され、 エアーを注入して動脈を圧迫する カフと、 前記カフに対向設置され、 前記動脈の脈動変位を検出する光学距離 センサと、 前記光学距離センサの送出する光電容棲脈波信号に基づいて、 前 記被験者の最高， 最低血圧を判定するデジタルデータ処理部と、 前記デジタ ルデータ処理部で判定された最高， 最低血圧値を表示する表示部とを有する 血圧計において、 前記デジタルデータ処理部が、 前記カフ内の圧力を一定速 度で上昇なレ、しは下降させたときに、 前記光電容積脈波信号の消失ないしは 出現点を最高血圧と判定し、 かつ、 前記光電容積脈波信号が急速に減少する 点、 ないしはその近傍を最低血圧と判定することを特徴とする血圧計。
2 . (補正後） 前記デジタルデータ処理部は、 前記カフ内の圧力を一定速度 で上昇なレ、しは下降させたときに、 前記光電容積脈波信号の消失ないしは出 現点を最高血圧と判定し、 かつ、 前記光電容積脈波信号からコロトコフ音成 分が出現する点、 ないしはその近傍を最低血圧と判定することを特徴とする 請求の範囲第 1項記載の血圧計。
3 . (補正後） 前記デジタルデータ処理部は、 前記カフ内の圧力を一定速度 で上昇なレ、しは下降させたときに、 前記光電容積脈波信号の消失ないしは出 現点を最高血圧と判定し、 かつ、 前記光電容積脈波信号に平坦部が出現する 点ないしはその近傍を最低血圧と判定することを特徴とする請求の範囲第 1 項又は第 2項記載の血圧計。
4 . (削除）
5 . (削除）
6 . (削除）
16 補正された 約第 19条) 条約 1 9条に基づく説明書 請求の範囲第 1項は、 本発明に係る血圧計は、 デジルデータ処理部が、 カフ 内の圧力を一定速度で上昇なレ、しは下降させたときに、 光電容積脈波信号の 消失ないしは出現点を最高血圧と判定し、 かつ、 光電容積脈波信号が急速に 減少する点、 ないしはその近傍を最低血圧と判定することを特徵とする血圧 計であることを明確にした。 引用例は、 請求の範囲第 1項に係る血圧計のデジルデータ処理部における最 高、 最低血圧値を求める具体的手段について開示せず、 示唆もしていない。 本発明は、 明確にされた請求の範囲第 1項に記載の手段により高精度の最高、 最低血圧値を求めることができる非観式の血圧計に適するという効果を得た。 請求の範囲第 2項は、 本発明に係る血圧計は、 デジタルデータ処理部が、 力 フ内の圧力を一定速度で上昇ないしは下降させたときに、 光電容積脈波信号 の消失ないしは出現点を最高血圧と判定し、 かつ、 光電容積脈波信号からコ 口トコフ音成分が出現する点、 ないしはその近傍を最低血圧と判定すること を特徴とする請求の範囲第 1項記載の血圧計であることを明確にした。 引用例は、 請求の範囲第 2項に係る血圧計のデジルデータ処理部における最 高、 最低血圧値を求める具体的手段について開示せず、 示唆もしていない。 本発明は、 明確にされた請求の範囲第 2項に記載の手段により高精度の最高、 最低血圧値を求めることができる非観式の血圧計に適するという効果を得た c 請求の範囲第 3項は、 本発明に係る血圧計は、 デジタルデータ処理部が、 力 フ内の圧力を一定速度で上昇なレ、しは下降させたときに、 光電容積脈波信号 の消失ないしは出現点を最高血圧と判定し、 かつ、 光電容積脈波信号に平坦 部が出現する点ないしはその近傍を最低血圧と判定することを特徴とする請 求の範囲第 1項又は第 2項記載の血圧計であることを明確にした。 引用例は、 請求の範囲第 3項に係る血圧計のデジルデータ処理部における最 高、 最低血圧値を求める具体的手段について開示せず、 示唆もしていない。 本発明は、 明確にされた請求の範囲第 3項に記載の手段により高精度の最高、 最低血圧値を求めることができる非観式の血圧計に適するという効果を得た c
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