WO2000003043A1 - Procede de production de plaque brute pour plaque de traitement de surface destinee a une conserve au moyen d'une recuisson continue - Google Patents

Procede de production de plaque brute pour plaque de traitement de surface destinee a une conserve au moyen d'une recuisson continue Download PDF

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WO2000003043A1
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temperature
cooling
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Katsumi Tanikawa
Takumi Imajuku
Jun Ota
Kenji Araki
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Nippon Kokan Ltd
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    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
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    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese

Definitions

  • the present invention relates to a method of producing a surface-treated steel plate for cans such as tinplate and tin-free steel (TFS), and in particular, a heat cycle after primary cooling in a tun.
  • the present invention relates to an S3 ⁇ 4 method that can separately produce original sheets that are declared in a single pass without any change in temper.
  • Surface-treated plates for cans, such as backplates and TFS, and their original plates are classified according to the degree of tempering indicated by Rockwell T hardness (HR30T) as specified in JIS G 3303. Of these, products that are subjected to S in a single ffi® and their original sheets are classified into T1-T6, and HIS calls T1-T3 a soft material and T4-T6 a hard material.
  • the original material of the soft material was made from the original material of the soft material “Tsuchiotun, the original material of the hard material, continuous fiber tun (CAL). It has become.
  • Japanese Patent Application Laid-Open No. 57-70227 discloses a method for adjusting the temper of different temper grades by CAL by adjusting the cooling in CAL to 3 to: 1000 ° C / sec.
  • No. 45653 discloses that the average cooling temperature between 500 and 400 ° C in the cooling process of CAL is 55 ° C / sec or less or 65 ° C / sec or more, and the elongation rate of temper ⁇ is further reduced. It discloses a method of separately producing a master plate with a temper of ⁇ 4 and ⁇ 5.
  • Japanese Patent Application Laid-Open No. 60-92425 discloses that an application containing 0.02 to 0.10 wt% of P is desirably salivated at the Ar 3 transformation J ⁇ full, wound up at a low temperature, and subjected to cold ⁇ To a hard material at a temperature of 30 ° C / sec or more
  • Japanese Patent Application Laid-Open No. 4-80346 discloses a method of quenching a soft material by quenching it with CAL, reheating it, and performing overtime treatment. are also disclosed. However, if the heat cycle after the primary cooling in CAL is changed to produce a wide range of temper grades covering soft materials to hard materials, it is necessary to heat, soak, quench, and cool.
  • Japanese Patent Laid-Open No. 2-197523 discloses a method of separately producing original plates having a wide range of temper quality from a viewing material to a hard material. The method of changing the elongation rate of temper rolling is described in Japanese Patent Publication No. 60-10801 ⁇ . How to combine the rates i ⁇ has been.
  • the present invention has been made in order to solve the above-mentioned technical problem 1 ; 3 ⁇ 4, and uses a compact and ⁇ ffi single CAL facility without lowering the yield.
  • the purpose of the present invention is to provide a ⁇ method for a master plate of a surface M3 ⁇ 4 plate, which can stably produce a temper plate having a tempering degree ranging from a soft material to a hard material.
  • the above objectives are as follows: C: 0.1 wt% or less, N: 0.001 to 0.015 wt%
  • the steel sheet of cold-rolled aluminum-killed steel is continuously recrystallized by continuous heating, and the heat is soaked to ⁇ J over ⁇ J.
  • the amount of C is changed according to the degree of temper, and when producing the ⁇ ⁇ material with a temper of T1 to T3, it is 0.05 wt% or less, and when the hard material with a temper of T4-T6 is Sii, 0.03 to 0.1.
  • the content is set to wt%, it is possible to more stably produce an original plate having a high degree of tempering.
  • the steel plate becomes harder as in the case of C, and the recrystallization rises to increase the temperature of the steel, and the content of N becomes less than 0.001 wt%. 0.001 to 0.015 wt% because it increases the cost!
  • the content of elements such as Si, Mn, P, S, and solAl is not particularly P-armed, but for ordinary cans It is sufficient that the thickness is within a range that includes an aluminum drill key used for the surface treatment plate. Compound morphologies such as B and Nb can be added as needed.
  • the surface-treated sheet for cans is manufactured through the following steps:-iz, a slab of arsenic aluminum killed steel of such a composition is produced, then the slab is hot-treated, pickled and then cold-rolled.
  • it is only necessary that the CAL CAL 3 ⁇ 4 S thigh in front of the thigh is subject to no particular restrictions.
  • the temper T1 to T3 when the temper is less than 600 ° C, the carbide A1N force becomes ffl and the amount of these precipitates is reduced.
  • the temperature exceeds 700 ° C the thickness of the steel plate deteriorates. If the temperature exceeds 620 ° C, it becomes easy to observe the temperature.
  • the cold-rolled steel sheet is difficult to heat by CAL.Heat soaking, soaking, primary cooling, overaging, and final cooling.However, the soaking is changed according to the desired temper quality.
  • the tempering degree is changed by changing only the job, and since reheating is not performed during overaging treatment, using a single compact CAL facility, the tempering from ⁇ to hardwood can be performed from the observation material to the hard material. It is important to be able to make a stable number of original plates without reducing productivity and yield.
  • the overaging treatment without reheating is not to carry out the treatment for indulgence beyond the primary cooling end point, but to carry out the treatment to keep the steel sheet from heat. In the overage zone, a small-scale facility will be set up as a regular condition.
  • the reason why the average cooling j3 ⁇ 4 of the primary cooling exceeds 100 ° C / sec and resembles less than 300 ° C / sec is that if it is less than 100 ° C / sec, the quenching effect is not sufficient and the C Inadequate Therefore, it becomes difficult to 3 ⁇ 4it the 3 ⁇ 4® material, and the fluctuation of the cooling ⁇ m makes the material of the spectacle material uneven, and if the temperature exceeds 300 ° C / sec, cooling equipment with a large cooling capacity is required. This is because the equipment cost increases.
  • the reason why the end point of the primary cooling is set to 350 to 480 ° C is that in the heat cycle of the present invention in which reheating is not performed due to overaging treatment, if the temperature is lower than 350 ° C, diffusion of C becomes insufficient, and 480 ° C. If it exceeds C, the iil ⁇ mouth of C will be insufficient, and it will be difficult to achieve sufficient aging by overaging treatment, and it will be possible to separately produce original sheets of temper quality ranging from materials to hard materials. It is because it disappears.
  • the primary cooling method in the present invention may be any method such as gas jet cooling, steam-water cooling, or roll cooling as long as the cooling i ⁇ t can be controlled within the above range.
  • Gas jet cooling is most desirable from the viewpoints of stability, production cost, and steel sheet surface quality.
  • the soaking of CAL cannot be performed sufficiently at temperatures below 660 ° C when heat-treating raw materials with a tempering degree of T1 to T3, and when it exceeds 780 ° C, a heating device for high-temperature heating is required, and equipment costs are increased.
  • a heating device for high-temperature heating is required, and equipment costs are increased.
  • ⁇ recrystallized fibers remain and lower workability.
  • the temperature exceeds 730 ° C, the steel sheet becomes soft and it is difficult to obtain a desired degree of tempering. Therefore, the temperature is preferably set to 600 to 730 ° C.
  • the overaging treatment time is set to 60 seconds or more, a long overaging zone is required, which leads to an increase in equipment costs and an increase in manufacturing costs.
  • the diffusion of C becomes insufficient at less than 300 ° C, and the diffusion of C becomes insufficient at over 400 ° C. Therefore, it is desirable to keep the temperature at 300 to 400 ° C.
  • the temperature difference between the inlet side and the outlet side of the overaging treatment should be 100 ° C or less. It is more desirable.
  • the original sheet of the surface-treated steel sheet for cans manufactured by the method of the present invention is subjected to surface treatment in an ETL or TFS line or the like to be a surface-treated paste sheet for cans. It can also be applied as a base plate for other surface-treated steel sheets for cans.
  • the tempering degrees T3 and T4 are within the range of 58 ⁇ HR30T ⁇ 60, and 3 ⁇ 4t is St.
  • HR30T and 59 are tempering degrees T1 ⁇ 3
  • HR30T ⁇ 59 is distinguished from temper T4-T6.
  • the slabs obtained by heating the iodized aluminum-killed steels A to J of the constituent fibers shown in Table 1 in a furnace and i ⁇ t were hot EE®, pickled and then cold-chilled to 0.20 mm .
  • the slab heating temperature was set at 1150 to 1230 ° C
  • the finishing temperature was set at 860 to 900 ° C
  • the winding temperature was changed as shown in Tables 2 and 3.
  • the fiber was cured with CAL under the conditions shown in Tables 2 and 3, and then the No.:! ⁇ 22 steel plates.
  • No.5 and No.17 which had a low average level of CALs, were added after Totun]: Cheom, and all others are inventions.

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Description

明細書
屯による 用表面処 asi板の原板の 方法 擴分野 本発明は、 ぶりき、 ティンフリースチール (TFS)などの缶用表面処理鋼板の原板の製造 方法、 特に、 屯時の一次冷却以降のヒートサイクルを大きく変更することなしに、 調質度 Τ1〜Τ6の一回 で製告される原板を作り分けることのできる S¾ 方法に関する。 背 ぶりきや TFSのような缶用表面処画板およびその原板は、 JIS G 3303に規定されて いるように、 ロックウェル T硬さ (HR30T)で表示される調質度により分類されている。 こ のうち一回 ffi®で S される製品やその原板〖漏質度 T1-T6に分類されており、 HISに、 T1-T3は軟質材、 T4-T6は硬質材と呼ばれている。
より、 軟質材の原板《 'ツチ應屯により、 硬質材の原板〖 続纖屯 (CAL)により製 造されていたが、 ¾fiでは、 觀材の原板の^^ま CALで $¾ されるようになつている。 調質度の異なる原板を CALにより S¾tする方法としては、 例えば、 特開昭 57-70227 号公報には CALにおける冷 を 3〜： 1000°C/secに調整して、 また、 特公平 5-45653 号公報には CALの冷 ¾¾i程における 500〜400°Cの間の平均冷 ¾®Sを 55°C/sec以下ま たは 65°C/sec以上とし、 さらに調質 βの伸長率を隱して、 調質度 Τ4と Τ5の原板を 作り分ける方法が開示されている。その他、特開昭 60-92425号公報には、 0.02〜0.10wt% の Pを含有した願麵を Ar3変態 J ^満の で熱涎し、 低温で巻取り、 冷圧後 CAL における冷 βを 30°C/sec以上にして硬質材を する方法が、 また、特開平 4-80346 号公報には CALで急冷後再加熱して過時»理を行うことにより軟質材を $¾iする方法 なども開示されている。 しかし、 こうした CALにおける一次冷却以降のヒ一トサイクルを変える方法により軟 質材から硬質材までを網羅した広範囲の調質度を る原板を作り分けるようとすると、 加熱 .均熱 .急冷 .過時効 ·冷却という 材用のヒートサイクルと、カロ熱 '均熱'徐冷. 急冷という硬質材用のヒ一トサイクルが なため、 それぞれ専用の 2基の CALを言躍 するか、 あるいは硬質材用の徐？^置 （例えば、 クーリングチュ一ブ等） 、 材用の急 冷装置 （例えば、 ガスジェット冷却装 ロール冷却装鶴） 、 過時効処理のための再加 熱 ·保 ¾ ^置などを備えた大掛かりな CALが^ gとなり、 いずれの も設備^ $¾g コストの著しい増大を招く。
また、 後者の大掛かりな CALにより調質度の る原板を作り分ける齢は、 調質度 に応じて均纖の冷却条件が大きく異なるので、 サイク 、更直後に板温と炉温の差によ り生じるサーマルクラウンによって板の蛇行、 薩、 ノ ソクリング、 絞りなどが発生し易 くなるため、 大量のダミ一コイルが必要となり、 继性の低下や歩留まり低下を引き起こ す。 一方、 觀材から硬質材までの広範囲の調質度を る原板を作り分ける方法として、 特開平 2-197523 報には、極低 C-Nb添カ瞓を用いて CALで觀材を S¾i後、調質圧 延の伸長率を変える方法が、 また、 特公昭 60-10801 ^^報には、 CALの過時効処理の有 無と 300讓以下の小径ヮ一クロールによるドライ調質腿の伸長率を組み合わせる方法 力 i^されている。
しかし、特開平 2-197523号公報の方法では、 T4-T6の硬質材を製造するには 10〜30% 離の高い伸長率で調質 Siを行う必要があるため、 製品の加工性、 特に、 延性が著しく 劣化するとともに、 高伸長率用の調質 ΙΞ«カ渐たに となる。
また、 特公昭 60-10801号公報の *Τ術では、 調質度の異なる原板を作り分けるために過 時効処理の有無の 2翻のサイクルを組む必要があるため、 ± ^したようにダミーコイル の™量が増大して^性の低下を招くとともに、 1分以上の過時効処理が必要であるた めに過時効帯が長くなり設備費が くなる。 さらに、 小径ヮ一クロールによるドライ調質 圧延を行っているため、 觀材を するときに 1〜： 1.5%離の低伸長率で調質腿を行 なうと、 荷重が小さくなり過ぎて安定した JBSが困難になる。 発明の開示 本発明は、 以 ベたような 術の問題1; ¾を解決するためになされたもので、 コン パクトで ^ffiな単一の CAL設備を用レ ^性 留まりを低下させることなく、 しか も安定して軟質材から硬質材までの全範囲にわたる調質度の原板を作り分けることのでき る による伍用表面 M¾板の原板の^^法を提供することを目的としている。 上記目的は、 C： 0.1wt%以下、 N： 0.001〜0.015wt%を含む ί腿素アルミキルド鋼の冷 間麵ままの鋼板を連«¾により再結晶' 以上の^ J にカロ熱'均熱する工程と、カ瞧 . 均賺 100°C/sec超え、 300°C/sec未満の平均冷却藤で 350〜480°Cまで一次冷却するェ 程と、 一次冷却後再加熱することなく過時効処理する工程と、 過時効処理 終冷却して 調質圧延を行う工程とを有し、 力り再結晶 以上で均熱する^ itを所望の調質度に応じ て変化させ、 一次冷却以降のヒートサイクルを調質度によらずほぼ一定とする 镜腿に よる ft用表面処 β板の原板の S ^法により達成される。 発明を実施するための最良の形態 次に、 本発明の 法の詳細を説明する。
Cは、 その含有量が 0.1wt%を超えると鋼板が に硬質化するため冷間圧延での形状 制御が困難となり、 鋼板の平 Si や »精度の低下をもたらし、 また、 このために 镜焼 鹏の通板性の劣化を弓 起こすおそれがあるので、 0.1wt%以下に! ¾¾Tる。
このとき、 C量を調質度に応じて変え、 調質度 T1〜T3の $ ^材を製造するときには 0.05wt%以下に、 調質度 T4-T6の硬質材を Siiするときには 0.03〜0.1wt%にすると、 より安定して調質度の る原板を^ tできる。
Nは、 その含有量が 0.015wt%を超えると、 Cの と同様に鋼板が ¾に硬質化する とともに、 再結晶 が上昇して鍾«が 温化し、 また、 0.001wt%未満にするため に コス卜の増大を招くので、 0.001〜0.015wt%に! る。
その他、 Si、 Mn、 P、 S、 solAl等の元素の含有量は特に P腕されないが、 通常の缶用 表面処賴板に用いられる アルミキリレド鍵こ含まれる範囲内であればよい。 また、 必要に応じて B、 Nb等の 化物形 素を添加できる。 缶用表面処纏板は、 - iz, こうした成分系の ί腺素アルミキルド鋼のスラブを製造 し、次にこのスラブを熱間 «し、酸洗後冷間圧延して る工程を経て製造されるが、 本発明においては、 CALによる'腿前の S¾件には特に制約がなぐ通^ fわれている 件であればよい。 T¾わち、 熱間 JSiを、 1050〜1250°Cのスラブ加熱 、 830〜 900°Cの仕上温度、 500〜700°Cの巻取温度で行い、冷間圧延を 80〜95%の圧 βで行えば よい。 また、 加熱炉を経由しないでスラブを i¾する直送 ffi¾HDR)ゃ熱片挿入 (HCR)の 翻も可能である。
このとき、 巻取 に関しては、 調質度 T1〜T3の原板を するときには、 600°C未 満ではカーバイドゃ A1N力 «fflになり、それらの析出量も減少するため鋼板力 質ィ匕し易 くなり、 700°Cを超えると隱 14が劣化するので、 600〜700°Cに、 調質度 T4~T6の原板 を ¾iiするときには、 520°C未満で ί«板が に硬質ィ匕し、 620°Cを超えると觀化し易 くなるため、 520〜620°Cにすることが望ましい。 冷間圧延後の鋼板は、 CALにより加熱 ·均熱 ·一次冷却 ·過時効 ·最終冷却のヒ一トサ ィクルで難されるが、 所望の調質度に応じて均熱 を変化させ、 その後、 ヒートサイ クルを調質度によらずほぼ一定にして、 100°C/sec超え、 300°C/sec未満の平均冷却 で 350〜480°Cまで一次冷 麦、再加熱することなく過時効処理することが本発明のボイント である。 職 のみを変えて調質度を変えており、 しかも過時効処理時に再加熱を行わ ないので、 コンパクトで な単一の CAL設備を用いて、 觀材から硬質材までの^^ 囲にわたる調質度の原板を、 生産性や歩留まりを低下させることなく安定して作り分ける ことが^ [能になる。 ここで、 再加熱することなく過時効処理するとは、 一次冷却終点 以上に積動にカ瞧する処理を行うことではなく、 鋼板を保熱する難の処理を行うこと であり、 実際には CALの過時効帯に小規模な加^ S置を ΐ廳し、 常赚用忧態として行 う。
このとき、 一次冷却の平均冷却 j¾ を 100°C/sec超え、 300°C/sec未満似する理由は、 100°C/sec以下でば急冷効果が十分に されず、 過時効処理前の Cの過 口度が不足す るので ¾®材の ¾itが困難になるとともに、 わずかな冷却 ¾mの変動により觀材の材質 のバラツキカ汰きくなり、 300°C/sec以上にすると冷却能力の大きな冷却設備が必要とな り、 設備費が増大するためである。
また、 一次冷却の終点 を 350〜480°Cにする理由は、 過時効処理で再加熱を行なわ ない本発明のヒー卜サイクルにおいては、 350°C未満では Cの拡散が不十分となり、 480°C を超えると Cの iil^口度が不足し、過時効処理により十分に^化を図ること力 難とな り、 材から硬質材までの 囲にわたる調質度の原板を作り分けることができなくな るためである。
なお、 本発明における一次冷却の冷却方法は、 冷却 i¾tを上記範囲内に制御できるもの であればガスジェット冷却、 気水冷却、 ロール冷却等のいずれの方法のものでもよいが、 冷却能力、 冷却の安定性、 製造コスト、 鋼板表面品質等の面からはガスジェット冷却が最 も望ましい。
CALの均熱 は、 調質度 T1~T3の原板を ®iするときには、 660°C未満では十分な ¾ 化が れず、 780°Cを超えると高温加熱のための加熱装置が必要となり設備費の増大 や製造コストの職口を招くので、 660〜780°Cに、 また、調質度 Τ4^Γ6の原板を織する ときには、 60CTC未満で〖妹再結晶繊が残存して加工性の低下や材質のバラツキを生じ、 730°Cを超えると鋼板が軟質ィ匕して所望の調質度を得ることが困難となるので、 600〜 730°Cにすることが望ましい。
また、 均 »間は、 5秒沬満で ttg ^長が不 で混 職となり易ぐ 材質のバラッ キが大きくなるので、 5秒以上確保することが望ましい。 しかし、 必要以上に長い均« 間をとつても材質の安定性力 口するとともに、 »を大きくする必要があり設備 造コストの増大を招くので、 均請間は 20秒鶴以下にすること力壁ましい。
過時効処理時間は、 60秒以上にすると長大な過時効帯が必要となり、設備費の増大や製 造コストの増加を招くので、 60秒未満にすることが望ましい。
過時 ¾β後の最終冷却の開始 は、 300°C未満では Cの拡散が不十分となり、 400°C を超えると Cの 口度が不足し、過時¾»により十分に頓化を図ること力 難とな るので、 300〜400°Cでにすることが望ましい。 また、 同様の理由から、 過時効処理の入側 と出側の温度差、 すなわち一次冷却終点温度と最終冷却開始温度の差は 100°C以下にする ことがより望ましい。
最終冷纏の調質麵の伸長率は、 1.0%未満で 定の表面粗さ、平； «、瞬効性を 得ることが困難になり、 3.0%以上にとすると力 Πェ性が劣化するのみならず良好な 分布 ゃ平雕を確保するためにロール径の小径化や潤滑条件の変更などが必要となるので、 1.0%以上、 3.0%未満にすることが ましい。 本発明法により製造された缶用表面処理鋼板の原板は、 ETLまたは TFSライン等にお いて表面処理が施され缶用表面処糊板とされるが、 Niめっき鋼板の原板等をはじめとす るその他の缶用表面処理鋼板の原板としても適用できる。 なお、 JIS G 3303によれば、 調質度 T3と T4は 58≤HR30T≤60の範囲で ®¾tが St しているカ 本発明法においては HR30Tく 59を調質度 T1^ 3、 HR30T≥59を調質度 T4-T6と区別している。 鍾例
表 1に示す成分繊の離素アルミキルド鋼 A〜Jを 炉で謹麦、 i^^tして得ら れたスラブを熱間 EE®し、酸洗後、娜 0.20mmまで冷間謹した。熱間應では、 スラ ブ加熱温度を 1150〜： 1230°C、 仕上温度を 860〜900°Cとし、 巻取温度を表 2および表 3 に示すように変化させた。 冷間 後、 表 2および表 3に示す条件で CALで'纖屯後、 調 質 を行って No.:！〜 22の鋼板を ¾ した。 このうち、 辦屯後に二 された No.5 と CALの均謝踏が低い No.17は]:瞻であり、 他は全て発明例である。
そして、 S された鋼板の fflM^、 HR30Tの搬測定を行なうとともに、 引張試験 を行って破断伸び ELを測定した。
結果を、 表 2および表 3に示す。
本発明例において、 C量が 0.05wt%以下の鋼 A〜Gを用いると、 調質度が T3以下の軟 質材が、 また、 C量が 0.03〜0.1wt%である鋼 F〜Jを用いると、 調質度が T4以上の硬質 材が安定して されること力わかる。 また、 いずれも、 ELカ镐く、 加工性に優れてい る。
一方、 比 の^ ί延された No.5や CALの均熱 が低く未再結晶 βの残る No.17は、 EL力 しく低く、 カロェ性に劣る。
^3
2
O
ϋ ϋ t
Figure imgf000010_0001
*1 表 1に記載の鋼符号
*2 〇 再結晶組織 X ： 未再結晶組織が残存
ネ 3 〇 EL≥20% X ： EL< 20%
*4 発 本発明例 比 ： 比較例
*5 No. 5 については二次圧延圧下率
熱延 連 ^ 焼 鈍 条 件
Na m 卷取 均熱 均熱 平均一次 一次冷却 過時効 最終冷却 調質圧延 組織 硬 度 調質度 EL 区 温度 度 時間 冷却: ) 度 終点温度 時 間 開始温度 伸 長 率 分 ネ】 (で） (°C) ( s ) (。CZ s ) (°C) ( s ) (。C) (%) ネ 2 HR30T *3 ネ 4
12 E 620 660 15 200 400 10 400 2.0 〇 56 T2.5 〇 発
13 F 700 700 15 200 420 40 370 1.2 0 53 T2 〇 発
14 F 660 680 15 200 420 30 380 1.5 〇 55 T2.5 〇 発
15 F 620 660 10 200 420 20 390 1.8 〇 57 T3 〇 発
16 F 560 630 10 200 420 10 400 2.0 O 60 T4 〇 発
17 F 620 580 10 200 420 10 400 2.0 X 68 T6 X 比
18 G 620 680 30 200 430 10 380 1.5 0 59 T4 〇 発
19 G 560 630 10 200 430 10 380 1.5 0 63 T4〜T5 〇 発
20 H 540 630 10 ZOO 430 10 400 1.5 〇 66 Τ5 〇 発
21 I 540 630 10 200 430 10 400 1.5 〇 65 Τ5 〇 発
22 J 540 630 10 250 430 10 400 1.5 〇 69 Τ6 〇 発
*1 に記載の鋼符号
O 再結晶組織 X ： 未再結晶組織が残存
〇 EL≥ 20% X ： EL< 20%
*4 本発明例 比 ： 比較例

Claims

請求の範囲
1. C： 0.1wt%以下、 N： 0.001〜0.015wt%を含む ί碳素アルミキルド鋼の冷間 まま の鋼板を^^屯により再結晶 以上の に加熱 .均 i¾する工程と、
カロ熱 .均纖、 100°C/sec超え、 300°C/sec未満の平均冷 ¾¾¾¾で 350〜480°Cまで一次 る工程と、
一次冷纖、 再加熱することなく過時塑理する工程と、
過時 ί駕理後、 最終冷却して調質 ffiMを行う工程と、
を有し、 力り ffflBS結晶 以上で均熱する を所望の調質度に応じて変化させ、 嫌己 一次冷却■»のヒ一トサイクルを調質度によらずほぼ一定とする 屯による缶用表面 処翻板の原板の 方法。
2. C量が、 調質度 T1~T3の原板を するときには 0.05wt%以下であり、 調質度 T4 -T6の原板を ¾3tするときには 0.03〜0.1wt%である請求の範囲 1に記載の^^屯によ る缶用表面処 の原板の s¾i方法。
3. 冷間 ままの鋼板が'、 調質度 T1〜T3の原板を^ tするときには熱間 EM後の巻取 が 600〜700°Cの熱溯板を冷間 Ji®した賺であり、 調質度 T4~T6の原板を S¾t するときには,熱間 E 後の巻取温度が' 520〜620°Cの熱 «板を冷間 ffi®した鋼板である 請求の範囲 1に言 の 屯による缶用表面処 as¾板の原板の^ g方法。
4. 冷間 IE®ままの鋼板が、 調質度 T1〜T3の原板を織するときには熱間 IE®後の巻取 が 600〜700°Cの熱^板を冷間 «した鋼板であり、 調質度 T4~T6の原板を i¾i するときには熱間 後の巻取 が 520〜620°Cの熱扇板を冷間 ffi した鋼板である 請求の範囲 2に記載の^^屯による缶用表面処 板の原板の^方法。
5. 再結晶' で均熱する が、 調質度 TH3の原板を^ iするときには 660〜 780°Cであり、調質度 T4〜T6の原板を製造するときには 600〜730°Cである請求の範囲 1 に記載の による缶用表面処 板の原板の^ i方法。
6. 再結晶温度以上で均熱する温度が、 調質度 T1〜T3の原板を製造するときには 660〜 780°Cであり、調質度 T4- 6の原板を製造するときには 600〜730°Cである請求の範囲 2 に記載の 類屯による缶用表面処 板の原板の S¾i方法。
7. 再結晶' で均熱する が、 調質度 T1〜T3の原板を製造するときには 660〜 780°Cであり、調質度 T4〜T6の原板を製造するときには 600〜730°Cである請求の範囲 3 に記載の ¾^藤屯による缶用表面 板の原板の i¾i方法。
8. 再結晶温度以上で均熱する温度が、 調質度！！〜 T3の原板を製造するときには 660〜 780°Cであり、調質度 T4-T6の原板を するときには 600〜730°Cである請求の範囲 4 に記載の 屯による缶用表面処 板の原板の ¾ ^方法。
9. 再結晶温度以上で均熱する時間が 5以上である請求の範囲 1に記載の^1應屯による 用表面^ am板の原板の 方法。
10.再結晶 以上で均熱する時間が 5以上である請求の範囲 5に記載の連镣應屯による 缶用表面処糊板の原板の 方法。
11.再結晶 以上で均熱する時間が 5以上である請求の範囲 6に言己載の連镜應屯による 缶用表面処聰板の原板の 方法。
12.再結晶離以上で均熱する時間が 5以上である請求の範囲 7に記載の ¾镜應屯による, 缶用表面処聰板の原板の^ m
13.再結晶 以上で均熱する時間が 5以上である請求の範囲 8に記載の^ 屯による 缶用表面処糊板の原板の鶴方法。
14. 過時¾ ^理の時間が 60秒、未満である言青求の範囲 1に記載の連椅^屯による伍用表面 処糊板の原板の纖方法。
15. 過時纏理の時間が 60秒未満である請求の範囲 5に記載の連騰屯による缶用表面 処 の原板の 方法。
16. 過時¾«の時間が 60秒未満である請求の範囲 6に記載の遙镜應屯による缶用表面 処翻板の原板の纖方法。
17. 過時効処理の時間が 60秒未満である請求の範囲 7に記載の 続藤屯による缶用表面 処麵板の原板の 方法。
18. 過時¾«の時間が 60秒未満である請求の範囲 8に記載の 讓屯による缶用表面 処麵板の原板の織方法。
19. 過時 «1後の の開始 が 300〜400°Cである請求の範囲 1に記載の纖
'^屯による伍用表面処 の原板の^ 方法。
20. 過時蓮理後の最終冷却の開始^ ¾が 300〜400°Cである請求の範囲 5に記載の舰
'^屯による伍用表面処 «板の原板の i¾t方法。
21. 過時効 S後の最終冷却の開始温度が 300〜400°Cである請求の範囲 6に記載の連続 屯による击用表面処 3ϋ板の原板の $¾t方法。
22. 過時¾«後の最終冷却の開始 «が 300〜400°Cである請求の範囲 7に記載の ¾镜 屯による缶用表面処 板の原板の i¾i方法。
23. 過時¾«後の最終冷却の開始 が 300〜400°Cである請求の範囲 8に記載の
,屯による伍用表面処 a ^の原板の^ 法。
24. 調質 の伸長率が 1. 0以上、 3. 0%未満である請求の範囲 1に記載の連¾ 屯によ る缶用表面処8«の原板の難方法。
25. 調質 EE¾の伸長率が 1. 0%以上、 3. 0%未満である請求の範囲 5に言己載の ^^屯によ る 表面処 a«の原板の^方法。
26. 調質圧延の伸長率が 1. 0% ii, 3. 0%未満である請求の範囲 6に記載の 镣嫌屯によ る 表面処 Μ¾の原板の S¾g方法。
27. 調質圧延の伸長率が 1. 0以上、 3. 0¾未満である請求の範囲 7に記載の^^屯によ る缶用表面処 a ^板の原板の ¾ 方法。
28. 調 S«の伸長率が 1. 0%以上、 3. 0¾未満である請求の範囲 8に記載の 難屯によ る缶用表面処3«の原板の難方法。
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