JPH0542486B2 - - Google Patents
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- JPH0542486B2 JPH0542486B2 JP60250626A JP25062685A JPH0542486B2 JP H0542486 B2 JPH0542486 B2 JP H0542486B2 JP 60250626 A JP60250626 A JP 60250626A JP 25062685 A JP25062685 A JP 25062685A JP H0542486 B2 JPH0542486 B2 JP H0542486B2
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、自動車用鋼板等の使途に適合する鋼
板、特に深絞り性に優れるとともに低温焼付処理
の可能な焼付硬化性冷延鋼板の製造技術について
の提案である。 （従来の技術） 近年自動車用鋼板は、軽量化による然費向上を
目指して高強度化の要求がある一方で、プレス成
形性の面から低降状強度、高伸び、高ｒ値などの
特性も同時に望まれているのが実情である。 このような二律背反の背景から、従来プレス成
形時には軟質で良好なプレス成形性を示し、その
後の塗装焼付時に降伏強度、引張り強度が上昇す
る特性、すなわち焼付硬化性を有する鋼板が開発
され現在に至つている。 因み、焼付硬化性とは、一般に２％の予歪付与
後170℃で20分の焼付け相当処理による降伏強度
上昇分と定義されている。これは自動車生産工程
における塗装焼付処理条件を模したものである。
この焼付硬化性を得るためには、常温非時効性を
損わない程度の固溶Ｃ，Ｎを鋼板中に残存させる
ことが必要である。 従来、焼付硬化性を有する冷延鋼板の製造方法
に関しては、特開昭53−114717号公報に開示され
ているようなTi添加鋼、特開昭57−70258号公報
に開示されているようなNb添加鋼、あるいは特
開昭59−31827号公報に開示されているような
Ti，Nb複合添加鋼等、主として成分組成につい
て改良したものが提案されている。 これら従来方法によつて得られた鋼板は、何れ
も170℃×20分の焼付相当処理でも、得られる焼
付硬化性はせいぜい３〜５Kgｆ／mm2が限度であつ
た。 この理由としては、室温での非時効性を確保す
るためには、残留させることのできる固溶Ｃ，Ｎ
量におのずと上限があり、高い焼付硬化量と優れ
た常温非時効性を両立させた場合の焼付硬化量は
高々５Kgｆ／mm2となるためである。 （発明が解決しようとする問題点） 自動車業界は、今や塗装焼付温度の低下による
省エネルギー化、プラスチツクなどの利用の増加
により、必然的に焼付温度低下への指向が避けら
れない状況になりつつある。 そこで本発明は、常温非時効性で、深絞り性に
優れた低温焼付処理可能な焼付硬化性冷延鋼板の
製造技術を提供することを目的とするものであ
る。 そして、かかる目的は、下記の事項を要旨構成
とする方法にて有利に実現される。 （問題点を解決するための手段） 本発明の骨子は、Ｃ；0.001〜0.008wt％を含む
極低炭素鋼をベースとし、箱焼純あるいは連続焼
鈍条件の選択により時効指数を４Kgｆ／mm2超え８
Kgｆ／mm2までとし、その後の調質圧延で伸び率：
２〜５％付与することにより、時効指数：４Kg
ｆ／mm2超え８Kgｆ／mm2までのような従来では常温
時効が問題であつたような高い時効指数において
も、常温非時効で深絞り性に優れると共に低温焼
付処理可能な焼付硬化性鋼板の製造技術にかかる
ものである。 上記問題点解決手段として好適な本発明方につ
き、さらに詳しくこれを述べると、Ｃ：0.001〜
0.008wt％、Si≦0.5wt％、Mn≦0.5wt％、Ｐ≦
0.15wt％、Al：0.005〜0.10wt％、Ｓ≦0.010wt
％、Ｎ≦0.005wt％を含有し、かつ0.05wt％以下
のTiおよびNbのうち１種または２種を含有し、
残部が実質的にFeの組成よりなる鋼を、熱間圧
延−冷間圧延−熱処理し、該熱処理における加熱
温度及び冷却条件の選定によつて時効指数を４Kg
ｆ／mm2超え８Kgｆ／mm2までの範囲に調整するこ
と、 この熱処理を経た冷延板に伸び率が２〜５％の
範囲の調質圧延を施し常温時効を抑制することか
らなる深絞り性に優れた焼付硬化性鋼板の製造方
法であり、 好ましくは調質圧延に用いるワークロール径を
400mm以上の大きさのものとし、得られる鋼板の
表面粗度が0.5〜5μmを示すように制御する。 ここに時効指数は、引張り試験で7.5％の予歪
付与後100℃で30分の促進時効処理をしたときの
下降伏点上昇量で評価した値である。 （作 用） 本発明に到達した実験検討の内容について以下
に説明する。 鋼板中に固溶（Ｃ，Ｎ）が残存すると、プレス
成形時にストレツチヤストレインが発生するた
め、調質圧延を施してその原因となる降伏伸びを
消すのが普通である。固溶（Ｃ，Ｎ）が多い場合
は常温時効を引き起し、再び降伏状伸びが現われ
るため、プレス用の鋼板では極力固溶Ｃ，Ｎの残
存を抑制する努力がなされている。一方、焼付硬
化性鋼板は、この固溶Ｃ，Ｎを利用して高温状態
での時効促進より降伏強度の上昇を図つている。
このため常温時効を起こさない程度に残存固溶Ｃ
を制御することが製法上重要となる。 こうしたことから鋼板中の固溶Ｃ，Ｎ量の目安
として時効指数が用いられる。常温時効を生じな
いためには時効指数が３〜４Kgｆ／mm2以下が限界
である。このときに得られる焼付硬化量は、せい
ぜい３〜５Kgｆ／mm2である。また当然焼鈍後は調
質圧延が施されるが、その伸び率も前記特開昭57
−70258号公報に示されるように２％未満が普通
である。これは調質圧延の伸び率が増すに従い降
伏強度が上昇するので、プレス成形性に不利とな
ることからの制限である。 さて、本発明者らは、将来低温焼付硬化性鋼板
が必要なこと、そしてより焼付硬化量を高く改善
することを目指し、まず時効指数と調質圧延条件
が材質、時効性および焼付硬化性に及ぼす影響に
ついて検討した。 第１図はその検討結果を示すものであり、時効
指数（AI）および焼付相当温度が及ぼす焼付硬
化量（BH量）への影響を示すグラフである。こ
の図より、AI＞４Kgｆ／mm2の鋼板では、低温焼
付処理でも高いBH量がられることが判る。しか
も得られるBH量は、従来の３〜４Kgｆ／mm2以上
のレベルである。従つて、AI＞４Kgｆ／Γとす
ることで、低温焼付処理可能なBH性に富む鋼板
を得ることが可能である。 第２図は、時効指数と調質圧延条件を変えた材
料を30℃で２ケ月常温時効し降伏伸び発生限界を
求めた結果であり、図中曲線の左側では降伏伸び
が発生せず、右側では降伏伸びが発生することを
示す。これより時効指数（AI）の高い鋼板でも
伸び率を２％以上とすることで降伏伸びが抑制で
き、非時効性が得られることが判る。なお、同一
伸び率でも鋼板の平均粗度が大きい方が耐時効性
に有利であつた。この理由については明らかでは
ないが、粗度が粗くなることで、鋼板表面に導入
された局所歪が調質圧延伸び率を増すことと同様
な効果を果すものと考えられる。後述するように
伸び率が増すに従い降伏強度が上昇することから
プレス成形性に不利なため伸び率を増すことには
限界がある。従つて鋼板の平均粗度は粗いほうが
良い。一方、粗度が粗すぎると塗装後も粗度の凹
凸が目立ち外観上好ましくないため、平均粗度と
して0.5〜5μmの範囲が好適である。 第３図には、同一粗度で調質圧延時のロール径
の時効性への影響を示す。これよりロール径が大
きい方が耐時効性には有利なことが判る。ロール
径が大きくなると鋼板との接触延長が増すため、
鋼板に及ぼす剪断歪が鋼板表面近傍に集中し、粗
度の効果をより助長するものと考えられる。図よ
りロール径400mm以上で特に顕著な差となるため、
ロール径は400mm以上が好ましい。 第４図には、伸び率と降伏状強度、引張強度の
関係を示す。ここで強度上昇分は、伸び率１％の
ものを基準とした。図より伸び率を増すと降伏強
度、引張り強度とも増加することが判る。引張り
強度は伸び率５％のほぼ飽和に達するため、５％
より多くしても降伏強度がいたづらに増すだけで
あり、伸び率は２〜５％に制限することが好まし
い。このとき耐時効性を損わない時効指数（AI）
の上限は８Kgｆ／mm2までであり、AIは４Kgｆ／
mm2超え８Kgｆ／mm2までの範囲とする。 以上説明したように、時効指数４Kgｆ／mm2超え
８Kgｆ／mm2までの鋼板に、時効指数に相応した調
質圧延を施すことにより、常温非時効性でかつ低
温焼付処理可能な焼付硬化性深絞り用冷延鋼板が
得られることが判つた。 次に、本発明製造方法の実施に際して出発原料
として用いる鋼の成分組成限定理由について述べ
る。 通常、鋼板の含有元素、特にＣ，Si，Mn，Ｐ
等は、要求強度により目標範囲が決定され、上記
全分元素が増すほど、強度は高く伸びは低くな
る。従つて本発明では、調質圧延伸び率を増す分
だけ、あらかじめこれら元素の含有量を通常より
も減少させることで、プレス成形性に必要な低降
状強度、高伸びを得ることを基本的とする。 Ｃ：この元素の含有量は低いほど材質、とりわ
けプレス成形性に必要な伸び、ｒ値に有利であ
る。本発明では低くすることが望ましいが、
0.001wt％未満では、この発明の目的とする焼付
硬化性が得られない。一方、0.008wt％を超える
と、伸び、ｒ値が劣化し、本発明にそぐわないの
で、Ｃ量は0.001〜0.008wt％とする。 Si，Mn：SiおよびMnは、いずれも深絞り性を
劣化させずに鋼板の強度を上昇させるのに有効に
寄与するが、伸びを劣化させないようにするため
に、ともに0.5wt％以下に制限する。 Ｐ：ＰもSi，Mnと同様の由で、0.15wt％以下
とする。なお、Ｐの添加はMn，Ｓと異なりｒ値
が改善されるので、強化元素としてはむしろ好ま
しい。 Al：Alは、脱酸などの目的で0.005wt％以上の
添加を必要とするが、0.10wt％を超える添加は表
面性状に悪影響を及ぼすので、0.005〜0.10wt％
とする。 Ｓ，Ｎ：ＳおよびＮは、析出物を形成させるた
め、少ないほど伸び、ｒ値に有利である。このこ
とからＳ≦0.01wt％、Ｎ≦0.005wt％とする。 Ti，Nb：TiおよびNbは適当量の固溶Ｃを残
存させる程度に添加する。Tiは、 〔48／14Ｎ＋48／32Ｓ＜Ti48／14Ｎ＋48／32Ｓ＋48／
12Ｃ〕の 範囲が望ましい。これは、Ｎ，Ｓの如き不純物は
TiN，TiSとして析出させるために必要であり、
一方、すべてのＣをTiCとして析出させるに足る
Tiを添加すると、固溶Ｃを残存させることがで
きなくなるため焼付硬化性が得られなくなる。そ
こで、Tiは0.05wt％以下とする。Nbについて
は、NbCとして析出するが、焼鈍温度を800℃以
上とすることで、NbCから固溶Ｃを解離固溶さ
せることができるので特に制限ない。しかし、
Nbを0.05wt％より多く添加することは焼鈍時の
粒成長性を阻害し、伸びに不利なため、0.05wt％
以下にする。TiによりＳ，ＮおよびＣの一部を
固定させる一方で、所望の時効指数を得るに足る
固溶ＣをNbCとして析出させることは、伸びｒ
値の向上に特に好ましい。これは高温焼鈍により
解離した固溶Nb自体が伸び、ｒ値の異方性を改
善する効果を持つためと考えられる。 さらに0.5wt％以下のCr，Cu，Ｖ，Zrまた
0.05wt％以下のSb，Caの添加は、BH性や深絞
り性を劣化させないので、これらはそれぞれの添
加目的に従つて添加することが可能である。 以上のような成分組成を持つ冷延鋼板の製造工
程としてはとくに規制されないが、例えば転炉ま
たは電気炉で溶製した鋼を造塊−分塊法または連
続鋳造法にてスラブあるいはシートバーとし、通
常の熱間圧延、冷間圧延により冷延板とする方法
を採る。再結晶焼鈍は、箱焼鈍でも連続焼鈍いづ
れでもよい。そして、この焼鈍においては、所望
の時効指数とするための焼鈍条件を選定する。 （実施例） 表１に示す成分組成の鋼を転炉にて溶製し、真
空脱ガス処理後連続鋳造によりスラブとした。こ
れらのスラブに通常の熱間圧延、つきで冷間圧延
を施して、いづれも板厚0.8mmの冷延板としたの
ち連続焼鈍を行つた。 連続焼鈍では、所望の時効指数が得られるよう
に焼鈍温度、冷却速度を変化させた。その後、各
時効指数および目標材質に見合つた調質圧延を施
した。かくして得られた各製品の機械的性質につ
いて調べた結果を表２に示す。なお、表１には時
効指数AI及び焼付硬化量BHを示しているがこれ
らは調質圧延伸び率２％のものである。（AI及び
BHにおよぼす調質圧延伸び率の影響は殆どな
い。） ここに、機械的性質はすべてJIS5号試験片を用
いて測定した。 以上の本発明にかかる各実施例では、いずれも
30℃−２ケ月経過後のYElがいずれも０％であ
り、常温非時効性が確認されるとともに、深絞り
性に優れた低温焼付用鋼板％が得られた。
板、特に深絞り性に優れるとともに低温焼付処理
の可能な焼付硬化性冷延鋼板の製造技術について
の提案である。 （従来の技術） 近年自動車用鋼板は、軽量化による然費向上を
目指して高強度化の要求がある一方で、プレス成
形性の面から低降状強度、高伸び、高ｒ値などの
特性も同時に望まれているのが実情である。 このような二律背反の背景から、従来プレス成
形時には軟質で良好なプレス成形性を示し、その
後の塗装焼付時に降伏強度、引張り強度が上昇す
る特性、すなわち焼付硬化性を有する鋼板が開発
され現在に至つている。 因み、焼付硬化性とは、一般に２％の予歪付与
後170℃で20分の焼付け相当処理による降伏強度
上昇分と定義されている。これは自動車生産工程
における塗装焼付処理条件を模したものである。
この焼付硬化性を得るためには、常温非時効性を
損わない程度の固溶Ｃ，Ｎを鋼板中に残存させる
ことが必要である。 従来、焼付硬化性を有する冷延鋼板の製造方法
に関しては、特開昭53−114717号公報に開示され
ているようなTi添加鋼、特開昭57−70258号公報
に開示されているようなNb添加鋼、あるいは特
開昭59−31827号公報に開示されているような
Ti，Nb複合添加鋼等、主として成分組成につい
て改良したものが提案されている。 これら従来方法によつて得られた鋼板は、何れ
も170℃×20分の焼付相当処理でも、得られる焼
付硬化性はせいぜい３〜５Kgｆ／mm2が限度であつ
た。 この理由としては、室温での非時効性を確保す
るためには、残留させることのできる固溶Ｃ，Ｎ
量におのずと上限があり、高い焼付硬化量と優れ
た常温非時効性を両立させた場合の焼付硬化量は
高々５Kgｆ／mm2となるためである。 （発明が解決しようとする問題点） 自動車業界は、今や塗装焼付温度の低下による
省エネルギー化、プラスチツクなどの利用の増加
により、必然的に焼付温度低下への指向が避けら
れない状況になりつつある。 そこで本発明は、常温非時効性で、深絞り性に
優れた低温焼付処理可能な焼付硬化性冷延鋼板の
製造技術を提供することを目的とするものであ
る。 そして、かかる目的は、下記の事項を要旨構成
とする方法にて有利に実現される。 （問題点を解決するための手段） 本発明の骨子は、Ｃ；0.001〜0.008wt％を含む
極低炭素鋼をベースとし、箱焼純あるいは連続焼
鈍条件の選択により時効指数を４Kgｆ／mm2超え８
Kgｆ／mm2までとし、その後の調質圧延で伸び率：
２〜５％付与することにより、時効指数：４Kg
ｆ／mm2超え８Kgｆ／mm2までのような従来では常温
時効が問題であつたような高い時効指数において
も、常温非時効で深絞り性に優れると共に低温焼
付処理可能な焼付硬化性鋼板の製造技術にかかる
ものである。 上記問題点解決手段として好適な本発明方につ
き、さらに詳しくこれを述べると、Ｃ：0.001〜
0.008wt％、Si≦0.5wt％、Mn≦0.5wt％、Ｐ≦
0.15wt％、Al：0.005〜0.10wt％、Ｓ≦0.010wt
％、Ｎ≦0.005wt％を含有し、かつ0.05wt％以下
のTiおよびNbのうち１種または２種を含有し、
残部が実質的にFeの組成よりなる鋼を、熱間圧
延−冷間圧延−熱処理し、該熱処理における加熱
温度及び冷却条件の選定によつて時効指数を４Kg
ｆ／mm2超え８Kgｆ／mm2までの範囲に調整するこ
と、 この熱処理を経た冷延板に伸び率が２〜５％の
範囲の調質圧延を施し常温時効を抑制することか
らなる深絞り性に優れた焼付硬化性鋼板の製造方
法であり、 好ましくは調質圧延に用いるワークロール径を
400mm以上の大きさのものとし、得られる鋼板の
表面粗度が0.5〜5μmを示すように制御する。 ここに時効指数は、引張り試験で7.5％の予歪
付与後100℃で30分の促進時効処理をしたときの
下降伏点上昇量で評価した値である。 （作 用） 本発明に到達した実験検討の内容について以下
に説明する。 鋼板中に固溶（Ｃ，Ｎ）が残存すると、プレス
成形時にストレツチヤストレインが発生するた
め、調質圧延を施してその原因となる降伏伸びを
消すのが普通である。固溶（Ｃ，Ｎ）が多い場合
は常温時効を引き起し、再び降伏状伸びが現われ
るため、プレス用の鋼板では極力固溶Ｃ，Ｎの残
存を抑制する努力がなされている。一方、焼付硬
化性鋼板は、この固溶Ｃ，Ｎを利用して高温状態
での時効促進より降伏強度の上昇を図つている。
このため常温時効を起こさない程度に残存固溶Ｃ
を制御することが製法上重要となる。 こうしたことから鋼板中の固溶Ｃ，Ｎ量の目安
として時効指数が用いられる。常温時効を生じな
いためには時効指数が３〜４Kgｆ／mm2以下が限界
である。このときに得られる焼付硬化量は、せい
ぜい３〜５Kgｆ／mm2である。また当然焼鈍後は調
質圧延が施されるが、その伸び率も前記特開昭57
−70258号公報に示されるように２％未満が普通
である。これは調質圧延の伸び率が増すに従い降
伏強度が上昇するので、プレス成形性に不利とな
ることからの制限である。 さて、本発明者らは、将来低温焼付硬化性鋼板
が必要なこと、そしてより焼付硬化量を高く改善
することを目指し、まず時効指数と調質圧延条件
が材質、時効性および焼付硬化性に及ぼす影響に
ついて検討した。 第１図はその検討結果を示すものであり、時効
指数（AI）および焼付相当温度が及ぼす焼付硬
化量（BH量）への影響を示すグラフである。こ
の図より、AI＞４Kgｆ／mm2の鋼板では、低温焼
付処理でも高いBH量がられることが判る。しか
も得られるBH量は、従来の３〜４Kgｆ／mm2以上
のレベルである。従つて、AI＞４Kgｆ／Γとす
ることで、低温焼付処理可能なBH性に富む鋼板
を得ることが可能である。 第２図は、時効指数と調質圧延条件を変えた材
料を30℃で２ケ月常温時効し降伏伸び発生限界を
求めた結果であり、図中曲線の左側では降伏伸び
が発生せず、右側では降伏伸びが発生することを
示す。これより時効指数（AI）の高い鋼板でも
伸び率を２％以上とすることで降伏伸びが抑制で
き、非時効性が得られることが判る。なお、同一
伸び率でも鋼板の平均粗度が大きい方が耐時効性
に有利であつた。この理由については明らかでは
ないが、粗度が粗くなることで、鋼板表面に導入
された局所歪が調質圧延伸び率を増すことと同様
な効果を果すものと考えられる。後述するように
伸び率が増すに従い降伏強度が上昇することから
プレス成形性に不利なため伸び率を増すことには
限界がある。従つて鋼板の平均粗度は粗いほうが
良い。一方、粗度が粗すぎると塗装後も粗度の凹
凸が目立ち外観上好ましくないため、平均粗度と
して0.5〜5μmの範囲が好適である。 第３図には、同一粗度で調質圧延時のロール径
の時効性への影響を示す。これよりロール径が大
きい方が耐時効性には有利なことが判る。ロール
径が大きくなると鋼板との接触延長が増すため、
鋼板に及ぼす剪断歪が鋼板表面近傍に集中し、粗
度の効果をより助長するものと考えられる。図よ
りロール径400mm以上で特に顕著な差となるため、
ロール径は400mm以上が好ましい。 第４図には、伸び率と降伏状強度、引張強度の
関係を示す。ここで強度上昇分は、伸び率１％の
ものを基準とした。図より伸び率を増すと降伏強
度、引張り強度とも増加することが判る。引張り
強度は伸び率５％のほぼ飽和に達するため、５％
より多くしても降伏強度がいたづらに増すだけで
あり、伸び率は２〜５％に制限することが好まし
い。このとき耐時効性を損わない時効指数（AI）
の上限は８Kgｆ／mm2までであり、AIは４Kgｆ／
mm2超え８Kgｆ／mm2までの範囲とする。 以上説明したように、時効指数４Kgｆ／mm2超え
８Kgｆ／mm2までの鋼板に、時効指数に相応した調
質圧延を施すことにより、常温非時効性でかつ低
温焼付処理可能な焼付硬化性深絞り用冷延鋼板が
得られることが判つた。 次に、本発明製造方法の実施に際して出発原料
として用いる鋼の成分組成限定理由について述べ
る。 通常、鋼板の含有元素、特にＣ，Si，Mn，Ｐ
等は、要求強度により目標範囲が決定され、上記
全分元素が増すほど、強度は高く伸びは低くな
る。従つて本発明では、調質圧延伸び率を増す分
だけ、あらかじめこれら元素の含有量を通常より
も減少させることで、プレス成形性に必要な低降
状強度、高伸びを得ることを基本的とする。 Ｃ：この元素の含有量は低いほど材質、とりわ
けプレス成形性に必要な伸び、ｒ値に有利であ
る。本発明では低くすることが望ましいが、
0.001wt％未満では、この発明の目的とする焼付
硬化性が得られない。一方、0.008wt％を超える
と、伸び、ｒ値が劣化し、本発明にそぐわないの
で、Ｃ量は0.001〜0.008wt％とする。 Si，Mn：SiおよびMnは、いずれも深絞り性を
劣化させずに鋼板の強度を上昇させるのに有効に
寄与するが、伸びを劣化させないようにするため
に、ともに0.5wt％以下に制限する。 Ｐ：ＰもSi，Mnと同様の由で、0.15wt％以下
とする。なお、Ｐの添加はMn，Ｓと異なりｒ値
が改善されるので、強化元素としてはむしろ好ま
しい。 Al：Alは、脱酸などの目的で0.005wt％以上の
添加を必要とするが、0.10wt％を超える添加は表
面性状に悪影響を及ぼすので、0.005〜0.10wt％
とする。 Ｓ，Ｎ：ＳおよびＮは、析出物を形成させるた
め、少ないほど伸び、ｒ値に有利である。このこ
とからＳ≦0.01wt％、Ｎ≦0.005wt％とする。 Ti，Nb：TiおよびNbは適当量の固溶Ｃを残
存させる程度に添加する。Tiは、 〔48／14Ｎ＋48／32Ｓ＜Ti48／14Ｎ＋48／32Ｓ＋48／
12Ｃ〕の 範囲が望ましい。これは、Ｎ，Ｓの如き不純物は
TiN，TiSとして析出させるために必要であり、
一方、すべてのＣをTiCとして析出させるに足る
Tiを添加すると、固溶Ｃを残存させることがで
きなくなるため焼付硬化性が得られなくなる。そ
こで、Tiは0.05wt％以下とする。Nbについて
は、NbCとして析出するが、焼鈍温度を800℃以
上とすることで、NbCから固溶Ｃを解離固溶さ
せることができるので特に制限ない。しかし、
Nbを0.05wt％より多く添加することは焼鈍時の
粒成長性を阻害し、伸びに不利なため、0.05wt％
以下にする。TiによりＳ，ＮおよびＣの一部を
固定させる一方で、所望の時効指数を得るに足る
固溶ＣをNbCとして析出させることは、伸びｒ
値の向上に特に好ましい。これは高温焼鈍により
解離した固溶Nb自体が伸び、ｒ値の異方性を改
善する効果を持つためと考えられる。 さらに0.5wt％以下のCr，Cu，Ｖ，Zrまた
0.05wt％以下のSb，Caの添加は、BH性や深絞
り性を劣化させないので、これらはそれぞれの添
加目的に従つて添加することが可能である。 以上のような成分組成を持つ冷延鋼板の製造工
程としてはとくに規制されないが、例えば転炉ま
たは電気炉で溶製した鋼を造塊−分塊法または連
続鋳造法にてスラブあるいはシートバーとし、通
常の熱間圧延、冷間圧延により冷延板とする方法
を採る。再結晶焼鈍は、箱焼鈍でも連続焼鈍いづ
れでもよい。そして、この焼鈍においては、所望
の時効指数とするための焼鈍条件を選定する。 （実施例） 表１に示す成分組成の鋼を転炉にて溶製し、真
空脱ガス処理後連続鋳造によりスラブとした。こ
れらのスラブに通常の熱間圧延、つきで冷間圧延
を施して、いづれも板厚0.8mmの冷延板としたの
ち連続焼鈍を行つた。 連続焼鈍では、所望の時効指数が得られるよう
に焼鈍温度、冷却速度を変化させた。その後、各
時効指数および目標材質に見合つた調質圧延を施
した。かくして得られた各製品の機械的性質につ
いて調べた結果を表２に示す。なお、表１には時
効指数AI及び焼付硬化量BHを示しているがこれ
らは調質圧延伸び率２％のものである。（AI及び
BHにおよぼす調質圧延伸び率の影響は殆どな
い。） ここに、機械的性質はすべてJIS5号試験片を用
いて測定した。 以上の本発明にかかる各実施例では、いずれも
30℃−２ケ月経過後のYElがいずれも０％であ
り、常温非時効性が確認されるとともに、深絞り
性に優れた低温焼付用鋼板％が得られた。
【表】
【表】
【表】
【表】
（発明の効果）
以上説明したように本発明によれば、常温非時
効性で低温での焼付処理の可能な深絞り用冷延鋼
板を容易に製造することができる。
効性で低温での焼付処理の可能な深絞り用冷延鋼
板を容易に製造することができる。
第１図は、時効指数とBH量の焼付温度依存性
を示すグラフ、第２図は、常温時効性が得られる
時効指数と調質圧延伸び率の関係および鋼板粗度
の影響を示すグラフ、第３図は、降伏伸びとロー
ル径の関係を示すグラフ、第４図は、調質圧延伸
び率と、強度上昇分の関係を示すグラフである。
を示すグラフ、第２図は、常温時効性が得られる
時効指数と調質圧延伸び率の関係および鋼板粗度
の影響を示すグラフ、第３図は、降伏伸びとロー
ル径の関係を示すグラフ、第４図は、調質圧延伸
び率と、強度上昇分の関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：0.001〜0.008wt％、Si≦0.5wt％、Mn≦
0.5wt％、Ｐ≦0.15wt％、Al：0.005〜0.10wt％、
Ｓ≦0.010wt％、Ｎ≦0.005wt％を含有し、かつ
0.05wt％以下のTiおよびNbのうち１種または２
種を含有し、残部が実質的にFeの組成よりなる
鋼を、熱間圧延−冷間圧延−熱処理し、該熱処理
における加熱温度及び冷却条件の選定によつて時
効指数を４Kgｆ／mm2超え８Kgｆ／mm2までの範囲に
調整すること、 この熱処理を経た冷延板に伸び率が２〜５％の
範囲の調質圧延を施し常温時効を抑制することか
らなる深絞り性に優れた焼付硬化性鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25062685A JPS62112731A (ja) | 1985-11-11 | 1985-11-11 | 深絞り性に優れた焼付硬化性鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25062685A JPS62112731A (ja) | 1985-11-11 | 1985-11-11 | 深絞り性に優れた焼付硬化性鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62112731A JPS62112731A (ja) | 1987-05-23 |
| JPH0542486B2 true JPH0542486B2 (ja) | 1993-06-28 |
Family
ID=17210651
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25062685A Granted JPS62112731A (ja) | 1985-11-11 | 1985-11-11 | 深絞り性に優れた焼付硬化性鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62112731A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100725162B1 (ko) * | 2005-11-28 | 2007-06-07 | (주)한국무선네트워크 | 저전력 센서 인터페이스회로 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0830245B2 (ja) * | 1987-03-23 | 1996-03-27 | 住友金属工業株式会社 | 加工用高張力冷延鋼板とその製造方法 |
| JPH02194126A (ja) * | 1989-01-20 | 1990-07-31 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 焼付硬化性鋼板の製造方法 |
| JPH02197549A (ja) * | 1989-01-27 | 1990-08-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 焼付硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板とその製造方法 |
| JPH0776376B2 (ja) * | 1990-01-12 | 1995-08-16 | 住友金属工業株式会社 | 焼付硬化性鋼板の製造方法 |
| JP2886000B2 (ja) * | 1992-07-31 | 1999-04-26 | 新日本製鐵株式会社 | 常温経時変形のない極低炭素鋼の製造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5931827A (ja) * | 1982-08-13 | 1984-02-21 | Nippon Steel Corp | 超深絞り用焼付硬化性鋼板の製造方法 |
| JPS6017004A (ja) * | 1983-07-07 | 1985-01-28 | Nippon Steel Corp | 高炉操業法 |
-
1985
- 1985-11-11 JP JP25062685A patent/JPS62112731A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100725162B1 (ko) * | 2005-11-28 | 2007-06-07 | (주)한국무선네트워크 | 저전력 센서 인터페이스회로 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62112731A (ja) | 1987-05-23 |
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Legal Events
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