WO2001049909A1

WO2001049909A1 - Fibres polyester frisees et structure fibreuse les comprenant

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Publication number: WO2001049909A1
Application number: PCT/JP2000/009399
Authority: WO
Inventors: Toshihiro Yamada; Mikio Tashiro; Ryoji Tsukamoto; Kenji Baba
Original assignee: Teijin Ltd
Current assignee: Teijin Ltd
Priority date: 2000-01-07
Filing date: 2000-12-28
Publication date: 2001-07-12
Anticipated expiration: 2002-07-07
Also published as: CN1343271A; DE60036462D1; CN1109782C; EP1160362A4; ID29973A; KR20010102524A; US6372343B1; TW500846B; KR100698003B1; EP1160362A1; DE60036462T2; EP1160362B1

Description

明細書捲縮ポリエステル繊維およびそれからなる繊維構造体技術分野

本発明は、三次元捲縮を有するポリエステル繊維およびそれを用いた繊維構造体に関する。更に詳しくは、カード通過性が良好であり、且つ、嵩高性に富み、へタリの少ない、不織布、詰綿等の繊維製品を得ることができる捲縮ポリエステル繊維、および該捲縮ポリエステル繊維と熱接着性複合短繊維とから成る繊維構造体に関する。背景技術

ポリエステル繊維、特にポリエチレンテレフ夕レート繊維は機械的強度、耐薬品性、耐熱性等に優れ、衣料用途や産業用途等に広く用いられている。しかし、ポリエチレンテレフタレ一ト繊維自身はフラットで嵩高性に欠けるため、嵩高感を必要とする不織布、詰綿といった用途では、ポリエチレンテレフタレート繊維に捲縮を付与することによって嵩高性を向上しょうとする試みが数多くなされている。

上記の捲縮を付与したポリエチレンテレフ夕レート繊維から製造した上記の繊維製品は、使用直後は高い嵩高性を有しているものの、長時間使用しているとへタリを発生し易いといった問題がある。

これに対して、特開平 1 1一 1 8 9 9 3 8号公報には伸長弾性回復率、屈曲回復率等を規定した捲縮を有するポリトリメチレンテレフ夕レート短繊維が提案されており、かかる短繊維はポリエチレンテレフ夕レートからなる捲縮繊維と比べ、耐へタリ性が向上している。しかしながら、該短繊維は、ポリ卜リメチレンテレフ夕レート繊維を熱処理した後、クリンパー押し込み捲縮を施し、短繊維に力ットする方法によって製造されているものであり、平面的な、いわゆる二次元の捲縮しか有しておらず、該繊維から得られる繊維製品の嵩高性が不十分であるという問題がある。さらに、 U S P 3 6 8 1 1 8 8号公報には、ポリトリメチレンテレフ夕レートの紡出糸条に異方冷却により断面異方性を付与し、三次元捲縮を発現させた繊維が提案されている。しかしな力ら、この従来技術に開示されている方法によって得られる捲縮繊維は、捲縮数が極めて低いか、あるいは捲縮率が過度に高いものであり、かかる捲縮繊維からは嵩高性や耐へ夕リ性が不十分な繊維製品しか得られず、また、カード工程において、シリンダーや口一ラーへのゥエブの巻き上がりや、落綿、ウェブ切れ等が発生するといつた問題がある。一方、従来、寝装具や家具、衣料等の詰め物素材としてポリエステル短繊維、とりわけポリエチレンテレフタレ一ト（以降、 P E Tと略すことがある）系短繊維が幅広く使用されている。なかでも、かかるポリエステル短繊維と熱接着性複合繊維とを混綿し熱処理することにより得られる繊維構造体は、ウレタン代替素材として、クッション材ゃ蒲団芯地、自動車シート、ベットマットなど多岐にわたって利用されている。上記のような熱接着性複合繊維を使用して得られる繊維構造体としては、国際公開特許 WO 9 1 / 1 9 0 3 2号、特開平 4 _ 2 4 0 2 1 9号公報等が提案されている。しかしな力ら、これらの繊維構造体においては、さらに耐へタリ性を改善したいとの要望がある。発明の開示

本発明者らは、上記課題を達成すべく鋭意検討した結果、ポリトリメチレンテレフ夕レートからなり、適度な三次元捲縮を有し、捲縮弾性率の高い捲縮ポリエステル繊維を用いたとき、カード通過性が改善されるだけでなく、得られる繊維製品の嵩高性、耐へタリ性が著しく向上することを見出し、本発明に到達した。さらに、上記捲縮ポリエステル繊維と熱接着性複合繊維とを組合せて繊維構造体としたとき、従来提案されている繊維構造体に比べて嵩高性、耐へタリ性が格段に向上していることを見出した。

かくして本発明によれば、ポリトリメチレンテレフ夕レート系ポリエステルからなり、捲縮数が 9〜 3 0山 / 2 5 mm、捲縮度が 2 0〜 5 0 %の三次元捲縮を有し、かつ、捲縮弾性率が 8 0 %以上であることを特徴とする捲縮性ポリエステル繊維、および、

上記の捲縮ポリエステル繊維の短繊維と熱接着性複合短繊維とからなり、該捲縮ポリエステル繊維の短繊維と該熱接着性複合短繊維との重量比が 3 0 ： 7 0〜 9 5 ： 5であり、且つ該捲縮ポ¹ エステル繊維の短繊維と該熱接着性複合短繊維との接触点及び Z又は熱接着性複合短繊維同士の接触点の少なくとも一部に熱固着点が形成されていることを特徴とする繊維構造体、

が提案される。発明を実施するための最良の形態

本発明でいうポリトリメチレンテレフタレート系ポリエステルは、トリメチレンテレフ夕レー卜単位を主たる繰り返し単位とするポリエステルであって、本発明の目的を阻害しない範囲内、例えば酸成分を基準として 1 5モル％以下、好ましくは 5モル％以下で第三成分を共重合したポリエステルであってもよい。好ましく用いられる第三成分としては、例えば、イソフ夕ル酸、コハク酸、ァジピン酸、 2 , 6—ナフタレンジカルボン酸、金属スルホイソフタル酸等の酸成分や、 1， 4—ブタンジオール、 1， 6へキサンジオール、シクロへキサンジォ —ル、シクロへキサンジメタノール等のダリコール成分など、各種のものを用いることができ、紡糸性などを考慮して適宜用いれば良い。

また、必要に応じて、各種の添加剤、例えば、艷消し剤、熱安定剤、消泡剤、整色剤、難燃剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、赤外線吸収剤、蛍光増白剤、着色顔料などを必要に応じて添加することができる。

本発明においては、本発明の捲縮ポリエステル繊維が、上記のポリトリメチレンテレフタレート系ポリエステルからなる捲縮繊維であるだけでなく、該繊維が以下に述べる捲縮数、捲縮度を満足する三次元捲縮を有し、かつ、捲縮弾性率が後述する要件を同時に満たしていることが肝要である。これにより、カード通過性が良好であり、且つ、嵩高性、耐へタリ性に優れた繊維製品を得ることができるのである。

すなわち、本発明の捲縮ポリエステル繊維の捲縮数は 9〜 3 0山 / 2 5 mmであることが必要であり、 1 1〜2 0山7 2 5 0111でぁることがょり好ましぃ。該捲縮数が 9未満では、該繊維から得られる繊維製品の嵩高性が不十分である。一方、該捲縮数が 3 0を越えると、繊維間の絡合性が高くなりすぎて、カード通過性が悪くなる。

また、該ポリエステル繊維の捲縮度は 2 0〜5 0 %であることが必要であり、 3 0〜4 0 %であることがより好ましい。該捲縮度が 2 0 %未満では繊維同士の絡合性が低く、カード通過性が悪化するとともに、十分な嵩高性を得ることができなくなる。一方、捲縮度が 5 0 %を越えると、絡合性が高くなりすぎて、もつれが生じ力一ド通過性が低下するだけでなく、得られるゥ工ブが不均一なものとなる。

さらに、該ポリエステル繊維の捲縮弾性率は 8 0 %以上であることが必要であり、 8 5 %以上であることがより好ましい。捲縮弾性率が 8 0 %未満の場合には、捲縮のへたりが大きいために、カード通過性が極めて悪くなり、シリンダーや口 —ラーに巻き上がりやすく、落綿が多く、ウェブ切れ等が発生する。その結果、生産性が極めて低くなり、得られる繊維製品の嵩高性も不十分である。同時に該繊維製品の耐へタリ性も著しく低下する。特に、トリメチレンテレフタレート系ポリエステル繊維は、ポリエチレンテレフ夕レート繊維と比較してモジュラスが低く結晶性が低いため、捲縮のへ夕リが起こり易く捲縮弾性率を上記のようにすることが大切である。

本発明においては、以上のように捲縮率、捲縮度、および捲縮弾性率の要件を同時に満足させることによって、上記の効果があいまって、カード通過性を良好とし、繊維製品の嵩高性、耐へタリ性を向上することができるのである。

しかも、かかる効果は、該ポリエステル繊維に付与されている捲縮が三次元捲縮であることによってより顕著なものとなる。このため、該捲縮がクリンパー押し込み捲縮等の方法で付与される平面的な捲縮では十分な効果を得ることができない。

本発明の捲縮ポリエステル繊維としては、粘度の異なるポリトリメチレンテレフタレートポリマーを並列（サイドバイサイド）型または偏心芯鞘型に複合化した繊維とし、これを熱処理して捲縮を発現させた繊維、あるいは、紡糸工程において異方冷却を施し、その後熱処理により捲縮を発現させた繊維などがあげられるが、本発明においては特に後者の異方冷却により捲縮を発現させた繊維であることが好ましい。上記の捲縮は、クリンパーで押し込み捲縮等によって付与される機械的捲縮とは異なり、繊維を圧縮圧力を掛けてベール状に梱包して長時間放置した場合でも、捲縮のへタリが非常に少なく、その後これをカード工程に供しても、極めて加工性がよく、シリンダーや口一ラーに巻き上がりがなく、落綿、ウェブ切れ等を発生しない。

本発明の捲縮ポリエステル繊維の単糸断面形状は、特に限定されるものではなく、円形、三角形、扁平、六角形など用途目的に合わせて適宜選択すればよい。本発明においては、特に、上記繊維を中空率 5〜8 0 %の中空繊維とすることが、紡糸工程において異方性を付与し易く、三次元捲縮を発現し易い点でより好ましい。

以上に説明した本発明の捲縮ポリエステル繊維は、例えば、次の方法により製造することができる。

すなわち、ポリトリメチレンテレフ夕レートポリマ一を溶融し、口金面より吐出させた直後の糸条に 1 . O mZ秒以上の流速を有する冷却気流を糸条の片側から糸条の進行方向に垂直な方向 ± 2 0度の範囲の角度で吹き当て、 3 5 0 ~ 2 5 0 O m/分引取ることにより、複屈折度に高度の断面異方性を有する未延伸糸を得る。次いで、該未延伸糸を 5 0〜 9 5 °Cの温水でより好ましくは 2段延伸し、 1 . 2〜3 . 5倍に延伸後、定長熱処理することなく短繊維に切断し、 1 0 0〜 1 5 0 °Cで弛緩熱処理する。この際、冷却気流の流速を 1 . O mZ秒以上とすることにより、高度な断面異方性を付与することができ、容易に捲縮数が 9以上の三次元捲縮を好ましく発現させることができる。また、冷却気流の吹き当て方向を糸条の片面から糸条の進行方向に垂直な方向 ± 2 0度とすることにより、紡糸調子を良くし、また、断面異方性を容易に付与できる点で特に好ましい。このように、本発明の捲縮ポリエステル繊維を短繊維とする場合、カット長は 1 0〜 1 0 O mmの範囲とするのが好ましく、特に 1 5〜 9 O mmの範囲とするのが好ましい。また、後述する熱接着性複合短繊維と組合せて繊維構造体として用いる場合、上記捲縮ポリエステル繊維の単繊維繊度は、得られる繊維構造体の嵩高性、反発性、風合等の点から 0 . 5〜 1 5 0デシテックスの範囲とするのが好ましく、 2〜 5 0デシテックスの範囲がより好ましい。得られる捲縮短繊維はカード加ェを施し、その後各繊維製品に必要な加工を行なって、嵩高性、耐へタリ性が良好な不織布、詰綿、クッション材等とすることができる。

例えば、本発明の捲縮ポリエステル繊維の短繊維と後述する熱接着性複合繊維とからなり、これらの重量比が 3 0 ： 7 0〜9 5 ： 5、好ましくは 4 0 ： 6 0〜 9 0 ： 1 0であり、且つ該捲縮ボリエステル繊維の短繊維と該熱接着性複合短繊維との接触点及び又は熱接着性複合短繊維同士の接触点の少なくとも一部に熱固着点が形成されている繊維構造体とすることによって、嵩高性、耐へタリ性が格段に向上した詰綿、クッション材等とすることができる。特に、上記繊維構造体の骨格を成す繊維が上記捲縮ポリエステル繊維であることにより、従来の熱接着性短繊維単独、あるいは熱接着性短繊維とポリエチレンテレフ夕レート系ポリエステル短繊維とからなる繊維構造体よりも、耐へタリ性が著しく改善された繊維構造体が得られる。

上記の熱接着性複合短繊維は、熱可塑性ポリエステル系エラストマ一（E ) と、該エラストマ一よりも融点が 1 0 °C以上高いポリエステル（P ) とを、繊維横断面において E : P = 2 0 : 8 0〜8 0 : 2 0の面積比率で、且つ該エラストマ一 ( E ) の少なくとも一部が繊維表面に露出するように配してなるポリエステル系複合繊維であることが好ましく、かかる繊維と本発明の捲縮ポリエステル繊維を組合せることによって、さらに弾力性があり、耐へタリ性も向上する。

ここで、上記熱可塑性ポリエステル系エラストマ一（E ) としては、ポリエステルをハードセグメントとし、ポリ（アルキレンォキシド）グリコールをソフトセグメントとするポリエーテルエステル系ブロック共重合体が好ましい。上記ハ —ドセグメントとしては、テレフタル酸、イソフ夕ル酸、ナフ夕レン一 2， 6— ジカルボン酸、ナフ夕レン— 2， 7—ジカルボン酸、ジフエ二ル一 4 , 4 ' —ジカルボン酸、ジフエノキシェ夕ンジカルボン酸、 5—スルフォイソフタル酸ナトリウム等の芳香族ジカルボン酸、 1 , 4ーシクロへキサンジカルボン酸等の脂環式ジカルボン酸、コハク酸、シユウ酸、アジピン酸、セバシン酸、ドデカン酸、ダイマー酸等の脂肪族ジカルボン酸等から選ばれたジカルボン酸の少なくとも一種類と、エチレングリコール、ジエチレングリコール、トリメチレングリコール、テトラメチレングリコール、ペンタメチレングリコール、へキサメチレングリコール、ネオペンチルダリコール、デカメチレングリコ一ル等の脂肪族ジオール、あるいは 1， 1—シクロへキサンジメタノール、トリシクロデカンジメタノール等の脂環式ジオール等から選ばれたジオール成分の少なくとも一種から構成されるポリエステルが例示される。また、ソフトセグメントとしては、平均分子量が

4 0 0〜5 0 0 0程度の、ポリエチレングリコール、ポリ（1， 2 —プロピレンォキシド）グリコール、ポリ（テトラメ.チレンォキシド）グリコール、ポリ（トリメチレンォキシド）グリコール、エチレンォキシドとプロピレンォキシドとの共重合体、エチレンォキシドとテトラヒドロフランとの共重合体等のポリ（アルキレンォキシド）ダリコールをあげることができる。

特に、ハードセグメントが、主たる酸成分を 4 0〜 1 0 0モル％のテレフタル酸と 0〜5 0モル％のイソフ夕ル酸とし、主たるグリコ一ル成分を 1 , 4ーブ夕ンジォ一ルからなるポリエステルとし、主たるソフトセグメント成分が平均分子量 4 0 0〜5 0 0 0のポリ（アルキレンォキシド）グリコールとし、且つ該ハードセグメント成分と該ソフトセグメント成分との共重合割合（重量比）が 9 5 ： 5〜2 0 ： 8 0重量％であるポリエーテルエステル系ブロック共重合体であることが好ましい。

また、上記の熱可塑性ポリエステル系エラストマ一（E ) は、融点が 1 0 0〜 2 1 0 °Cの範囲、より好ましくは 1 3 0〜1 8 0 °Cの範囲であり、融点がこの範囲内にあるときには、該熱接着性複合繊維を製造する際の繊維同士の融着ゃ圧着の発生が更に抑制されると共に、繊維構造体を製造する際における接着斑も更に抑制される。更に、上記エラストマ一（E ) の固有粘度は紡糸性などの点から 0 . 6〜1 . 7が好ましい。

一方、ポリエステル（P ) としては、ポリエチレンテレフ夕レート、ポリプチレンテレフ夕レート、ポリへキサメチレンテレフ夕レート、ポリトリメチレンテレフ夕レート、ポリシクロへキシレンジメチレンテレフ夕レート、ポリピバロラクトン、またはこれらの共重合体等のいずれであってもよいが、得られる繊維構造体の弾性回復性の点から、ポリトリメチレンテレフタレ一ト系ポリエステル、ポリブチレンテレフ夕レート系ポリエステル、又は、ポリシクロへキシレンジメチレンテレフタレ一ト系ボリエステルが好ましい。

上記ポリエステル（P ) は、前記ポリエステル系エラストマ一（E ) よりも、融点が 1 o °c以上高いことが好ましいが、この要件を満足すれば前掲のポリエ一テルエステル系ブロック共重合体におけるハードセグメント成分を構成するポリエステルと同様の種々の共重合成分を共重合することができる。

本発明の熱接着性複合繊維は、前述の如く、繊維横断面において、上記の熱可塑性ポリエステル系エラストマ一（E ) とポリエステル（P ) とが、 E : P = 2 0 ： 8 0〜8 0 ： 2 0の面積比率となるように複合化されていることが好ましい。この際、 E， P両成分の複合状態は、芯鞘型の他、偏心芯鞘型、並列（サイドバイサイド）型、海島型複合紡糸繊維あるいは海島型混合紡糸繊維、蜜柑の房型配位（分割）繊維等、公知の複合状態のいずれであってもよいが、該エラストマ一 ( E ) の一部が繊維表面に露出して、好ましくは繊維断面においてその円周の 3 0 %以上を該エラストマ一が占めるように、配されていることが好ましい。なかでも並列型、偏心芯鞘型の場合、繊維構造体を成型する際の熱処理時に微細な捲縮が顕在化するような潜在捲縮能を容易に付与できるため、繊維同士の絡まり合いが増し接着性を向上させることができるため特に好ましい。

本発明の熱接着性複合繊維の単繊維繊度は、 0 . 5〜 2 0 0デシテックスの範囲が好ましく、より好ましくは 2〜1 0 0デシテックスの範囲である。上記の範囲内とすることにより、繊維構造体とするために熱接着処理した際に、該繊維構造体中に形成される熱固着点の数が適度なものとなり、十分な強度が得られると共に、該熱接着性複合繊維を製造する際の膠着現象も極度に抑制することができる点で好ましい。

また、繊維横断面の形状は、真円である必要はなく、多角形やフィン付、団子型等をとつても構わないが、短繊維を形成してカードエ程を通過させる場合を勘案すれば、真円形状であることが好ましい。さらに 1個以上の中空部を有していてもかまわない。

なお、本発明の熱接着性複合繊維を製造するには、従来公知の方法により製造することができる。

上記の熱接着性複合繊維をカツ卜して短繊維とする際、カツト長としては 1 0 〜 1 0 0 mmの範囲内であることが好ましく、特に 1 5〜9 5 mmの範囲であることが望ましい。この範囲ではカード性ゃ繊維構造体の接着性が特に良好であるまた、上記の熱接着性複合短繊維には、工程上問題が発生しない程度であれば捲縮が付与されていてもよく、その際、捲縮数は 8〜20山 Z25mmの範囲、捲縮度は 6〜18%の範囲が望ましい。

以上に説明した捲縮ポリエステル繊維の短繊維と熱接着性複合短繊維から、本発明の繊維構造体を製造する方法は、該繊維構造体内部に、捲縮ポリエステル繊維の短繊維と熱接着性複合短繊維との接触点及び Z又は熱接着性複合短繊維同士の接触点の少なくとも一部に熱固着点を形成できる方法であれば、公知の方法を採用することができ、例えば、特定の型に吹き込み成型した後熱処理する方法や、熱風等で熱処理しながらファイバーボールを成形しつっこれを特定の型に吹き込み、更に必要に応じて再度熱処理して、構造体を成形する方法等が好ましく採用できる。

なお、上記成形時の熱処理条件としては、熱可塑性ポリエステル系エラストマ一 (E) だけが溶融する温度及び時間を採用すればよく、具体的には、熱処理温度としては 100〜 210°C程度、熱処理時間としては 10〜 30分間程度が好ましい。

以下に、本発明の構成及び効果をより具体的にするため、実施例等を挙げるが、本発明はこれら実施例に何等限定を受けるものではない。なお、実施例中の各値は以下の方法に従って求めた。

1) 固有粘度

オルトクロ口フエノール溶液に、ポリエチレンテレフ夕レート（PET) 、ポリトリメチレンテレフ夕レート（PTT) の場合は、 1. 2 g/デシリットルで溶解し、ポリブチレンテレフ夕レート（PBT) の場合は、 0. 8 gZデシリツトルで溶解し、それぞれ 35 °Cで常法に従って求めた。

2 ) 繊度、繊維長、捲縮数、捲縮率、捲縮弾性率

J I S-L 1015に記載の方法に準拠して測定した。

3) 比容積、圧縮率、回復率

得られた短繊維をカードに通してウェブを作り、 J I S-L 1097に記載の方法に準拠して測定した。 4) カード通過性

ドッファーの表面速度 35mZ分、紡出ウェブの目付が 50 g/m²となる条件でカードにかけ、 1時間運転を行った際のカード通過性を評価し、良好、やや不良、不良で示した。

構造体評価

5) 硬さ（弾力性）：

J I S -K 6401 (5. 4) に記載の方法により測定した。 130〜200 Nが良好である。

6) 繰返し圧縮残留歪（耐久性）：

J I S—K 6401 (5. 6) に記載の方法により測定した。 10 %以下が良好である。

7) 硬さ斑：

熟練者 10名を無作為に選び、繊維構造体の表面を手で触れ、硬さ斑、ソフト性について、下記判定基準に基づいて官能評価を行った。

5 ：極めて良好（極めて均一で斑が分からない）

4 ：やや良好（ほとんど斑なく大部分は均一）

3 ：良好（部分的に斑はあるが気にならない）

2 ：やや不良（斑がわかる）

1 ：極めて不良（明らかに斑が多い）

[実施例 1 ]

ポリ卜リメチレンテレフ夕レート（固有粘度 0. 85、融点 225°C) を用い 260°Cで溶融し、公知の中空丸断面紡糸口金（1 50ホール）より吐出量 48 0 gZ分で吐出させた糸条に、口金面下 1. 5〜 15 cmの位置で 25°Cの冷却用空気を 1. 5 mZ秒の流速で糸条の片側から糸条の進行方向に垂直な角度で吹き当て 120 Om/分の巻取速度で未延伸糸を得た。次いで、得られた未延伸糸を 50万デシテックスのトウにした後、 70°CX 90°Cの二段温水延伸法にて 2 . 46倍に延伸した。この延伸糸を押込み型捲縮機で捲縮を付与した後、 64m mの繊維長に切断し、 135°Cで弛緩熱収縮処理を施して、中空率 1 5%の螺旋状の三次元捲縮を有する捲縮綿を得た。得られた捲縮綿をカードに通してウェブを作り布団綿としてその性能を測定した。結果を表 1に示す。

[実施例 2〜4、及び、比铰例:！〜 2]

冷却用空気の流速を調整することによって、捲縮数及び捲縮度を表 1のように変更した以外は、実施例 1と同様にして布団綿を作成し性能を測定した。結果を表 1に示す。

[比較例 3]

ポリエチレンテレフ夕レート（同有粘度 0. 64、融点 256°C) を用い 29 0°Cで溶融し、公知の中空丸断面紡糸口金（150ホール）より吐出させた糸条に、口金面下 1. 5〜 15 cmの位置で 25°Cの冷却用空気を 1. 5m/秒の流速で糸条の片側から糸条の進行方向に垂直な角度で吹き当て 120 OmZ分の巻取速度で未延伸糸を得た。次いで、得られた未延伸糸を 50万デシテックスの卜ゥにした後、 70°CX 90°Cの二段温水延伸法にて 2. 40倍に延伸した。この延伸糸を押込み型捲縮機で捲縮を付与した後、 64mmの繊維長に切断し、 13 5°Cで弛緩熱収縮処理を施して、中空率 15%の螺旋状の 3次元捲縮を有する捲縮綿を得た。得られた捲縮綿をカードに通してウェブを作り布団綿としてその性能を測定した。結果を表 1に示す。

[比較例 4]

異方冷却を行なわず均一に冷却用空気を糸条に吹き当てて紡糸を行い未延伸糸を得た以外は、実施例 1と同様にして、布団綿を作成した。得られた布団綿には、実施例 1のような螺旋状の 3次元捲縮はなく、押込み捲縮による 2次元の捲縮しか付与されていなかった。該布団綿につき、性能を評価した結果を表 1に示す

実施例比較例

1 2 3 4 1 2 3 4 組成 PTT p丁丁 P丁丁 PTT PTT PTT PET PIT 捲縮付与方法押込捧

(捲縮形状）冷却冷却冷却冷却冷却冷却冷却縮のみ

(3次元） (3次元) (3次元) (3次元) (3次元） (3次元) (3次元) (2次元）冷却風流速 (m/秒） 1.5 2.0 3.0 4.0 0.5 5.0 1.5 1.5 繊度（dtex) 12.5 12.2 12.0 11.8 12.0 12.2 12.2 12.0 捲縮数（山 /25mm) 9.2 11.5 13.3 18.5 5.2 30.5 9.4 6.3 捲縮度（％) 30.5 31.3 34.5 39.4 14.8 52.0 31.2 12.4 捲縮弾性率（％) 92.3 87.5 89.1 92.4 85.6 93.0 82.4 84.1 比容積 (cmVg) 115 117 109 113 121 120 128 圧縮率（％) 52 50 57 56 61 68 66 回復率） 95 94 93 94 81 72 69 カード通過性良好良好良好良好や不良良好良好不良

[実施例 5 ]

テレフタル酸ジメチル 7 5重量部、イソフタル酸ジメチル 2 5重量部、テトラメチレングリコール 5 9重量部、ポリテトラメチレングリコール（分子量 1 5 0 0) 7 1重量部、触媒としてテトラブトキシチタネート 0. 2重量部を蒸留装置を備えた反応容器に仕込み、常法に従い 2 1 0°Cでエステル交換反応を行い、引き続いて 240°Cで重縮合反応を行い、重縮合反応終了直前に酸化防止剤として住友化学製スミライザ GA— 8 0を 1重量部、住友化学製スミライザ一 T P— Dを 1重量部を添加し溶融攪拌後、常法に従いチップィヒしてソフトセグメントを 40重量％含有するポリエーテルエステルブロック共重合体エラストマを得た。この熱可塑性エラストマ一の融点は 1 3 0°C、固有粘度は 1. 1 5であった。得られた熱可塑性エラストマを鞘成分、ポリブチレンテレフタレ一ト（PB T ；固有粘度 0. 8 5、融点 2 3 2で）を芯成分とし、繊維断面積比が芯 7鞘= 差替え用紙（規則 26) 60Z40となるように、公知の偏心芯鞘複合繊維用口金（260ホール）を用い吐出量 720 gZ分で紡糸し、 1 10 OmZ分で巻き取り未延伸糸を得た。ついで、得られた未延伸糸を 50万デシテックスのトウにした後、 70°CX 90°C の 2段温水延伸法にて 4. 4倍に延伸した。この延伸糸を押込み型捲縮機で捲縮を付与した後、 50°Cで弛緩熱収縮処理を施してから 5 lmmの繊維長に切断し、熱接着性複合短繊維を得た。得られた繊維は、単繊維繊度 6デシテックス、捲縮数 1 1山 /25mm、捲縮度 8%であった。

上記の熱接着性複合短繊維と実施例 1のポリトリメチレンテレフ夕レート繊維とを表 2記載の割合で混綿し、ローラーカード機に 2回通過させて混綿ウェブを得た。このウェブを一定の密度になるように型枠に入れ、循環式熱風乾燥機で 1 80°CX 1 5分間の熱処理を行い、密度 0. 04 g/cm³、厚さ 5 cmの繊維構造体を得た。得られた繊維構造体はソフトで風合は良好であった。該繊維構造体の特性を評価した結果を表 2に示す。

[実施例 6、 7]

熱接着性複合繊維における成分 E (鞘） Z成分 P (芯）の断面積比率、又は、繊維構造体における熱接着性複合短繊維 Zポリトリメチレンテレフタレ一ト短繊維の混率を表 2のように変更した以外は、実施例 5と同様にして繊維構造体を得た。該繊維構造体の特性を評価した結果を表 2に示す。

[実施例 8 ]

熱接着性複合繊維の芯成分（P) を、ポリブチレンテレフ夕レートからポリエチレンテレフタレート（PET ;固有粘度 0. 64、融点 256°C) に代えて、実施例 5と同様の製造条件により、熱接着性複合短繊維を得た。該短繊維は、単繊維繊度 12デシテックス、捲縮数 1 1山 Z25 mm, 捲縮度 9%であった。実施例 5において、ポリブチレンテレフ夕レートを芯成分（P) とする熱接着性複合短繊維に代えて、上記熱接着性複合短繊維を用いた以外は、実施例 5と同様にして、繊維構造体を得た。得られた繊維構造体はソフトで風合は良好であつた。該繊維構造体の特性を評価した結果を表 2に示す。

[比較例 5]

実施例 5において、卜リメチレンテレフ夕レート短繊維の代わりに、比較例 3 のポリエチレンテレフ夕レート短繊維を用いた以外は、実施例 5と同様にして、繊維構造体を得た。得られた繊維構造体は実施例 5のものより風合は固めであつた。該繊維構造体の特性を評価した結果を表 2に示す。

表 2

産業上の利用可能性

本発明の捲縮ポリエステル繊維は、ポリトリメチレンテレフ夕レート系ポリエステルからなり、しかも、捲縮数、捲縮度、捲縮弾性率のバランスが取れた三次元捲縮を有しているため、これらの相乗効果によって、カード通過性が改善されており、且つ、該繊維から得られる繊維製品の耐へタリ性、嵩高性が著しく向上している。このため、該ポリニステル繊維は不織布、詰綿、クッション材といつた用途で特に好適に用いることができるものである。特に、上記の捲縮ポリエステル繊維を用いた本発明の繊維構造体は、該捲縮ポリエステル繊維の性能が十分に発揮され、嵩高性、耐へタリ性に優れているため、寝具、家具、車輛資材（クッシヨン材、天井材、保護材）、衣料、フィルター材、建築 Z土木資材、農業用資材などに好適に用いることができ、工業的に利用価値の高いものである。

Claims

請求の範囲

1. ポリ卜リメチレンテレフ夕レート系ポリエステルからなり、捲縮数が 9〜 30山ノ 25 mm、捲縮度が 20〜 50 %の三次元捲縮を有し、かつ、捲縮弾性率が 80 %以上であることを特徴とする捲縮ポリエステル繊維。

2. 捲縮ポリエステル繊維が中空率 5〜 80 %の中空繊維である請求項 1記載の捲縮ポリエステル繊維。

3. 請求項 1記載の捲縮ポリエステル繊維の短繊維と熱接着性複合短繊維とからなり、該捲縮ポリエステル繊維の短繊維と該熱接着性複合短繊維との重量比が 30 ： 70〜95 ： 5であり、且つ該捲縮ポリエステル繊維の短繊維と該熱接着性複合短繊維との接触点及び Z又は熱接着性複合短繊維同士の接触点の少なくとも一部に熱固着点が形成されていることを特徴とする繊維構造体。

4. 熱接着性複合短繊維が、熱可塑性ポリエステル系エラストマ一（E) と、該エラストマ一よりも融点が 1 0°C以上高いポリエステル（P) とを、繊維横断面において E : P = 20 : 80〜80 : 20の面積比率で、且つ該エラストマ一

( E ) の少なくとも一部が繊維表面に露出するように配してなるポリエステル系複合繊維である請求項 3記載の繊維構造体。

5. 熱可塑性ポリエステル系エラストマ一（E) 力ハードセグメント成分とソフトセグメント成分との共重合割合（重量比）を 95 ： 5〜2 ϋ ： 80とするポリエーテルエステル系ブロック共重合体であり、該ハードセグメント成分が、主たる酸成分を 40〜 1 00モル％のテレフタル酸及び 0〜50モル％のイソフタル酸とし、主たるグリコール成分を 1， 4一ブタンジオールとするポリエステルであり、該ソフトセグメント成分が、平均分子量 400〜5000のポリ（ァルキレンォキシド）グリコールである請求項 4記載の繊維構造体。