WO2001090618A1

WO2001090618A1 - Unloading valve

Info

Publication number: WO2001090618A1
Application number: PCT/JP2001/004013
Authority: WO
Inventors: Mitsuhisa Tougasaki; Yoshizumi Nishimura; Yusaku Nozawa; Kinya Takahashi
Original assignee: Hitachi Construction Machinery Co Ltd
Current assignee: Hitachi Construction Machinery Co Ltd
Priority date: 2000-05-23
Filing date: 2001-05-15
Publication date: 2001-11-29
Anticipated expiration: 2002-11-23
Also published as: KR20020030748A; JP2001330162A; EP1205699A1; US6681794B2; EP1205699A4; US20030102027A1

Description

明細書アンロード弁技術分野

本発明は、建設機械等の油圧回路に用いられるアンロード弁に係わり、特にスプールにスプールの摺動を規制し、中立時の位置決めを行うつば部を形成したァンロード弁に関する。背景技術

従来より建設機械等の油圧回路には種々の油圧制御弁が用いられ、その 1つにアンロード弁がある。アンロード弁は、油圧配管の圧力が基準圧力よりも設定値以上高くなるとその圧力をタンクに解放し、当該圧力が基準圧に対して一定以上高くならないようにするものである。

図 5にアンロード弁の一例を示す。図 5において、アンロード弁はスプールポァ 3を形成したバルブ本体 2を有し、スプールボア 3の両端には第 1圧力室 4と第 2圧力室 5が設けられ、その中間にタンクポート 6が形成されている。スプ一ルポア 3にはスプール 1が摺動自在に挿入されており、第 1圧力室 4には圧力を制御すべき圧油が導かれ、第 2圧力室 5には制御の基準となる圧力の圧油が導かれる。またスプール 1の第 2圧力室 5側の端部には、バルブ本体 2に設けられた当たり面 8に接触することによりスプール 1の摺動を規制し中立時の位置決めを行い、かつスプール 1の抜け出しを防止するストッパーとしてのつば部 7が形成されている。このつば部 7はパネ受けの機能も有し、第 2圧力室 5内に設置されたバネ 1 0を支持している。

またスプール 1の第 1圧力室 4側の端部付近には、縦孔 1 aを介して第 1圧力室 4に直通する横孔 1 bが設けられている。

以上の構成において、第 1圧力室 4に導かれる圧油の圧力を P 1、第 2圧力室 5に導かれる圧油の圧力を P 2、パネ 1 0の押圧力を F kとすると、アンロード弁のスプール 1は、下記の油圧バランス式を満たすように動作する。 P 1 · A=P 2 · A+F k (1)

ここで、 Aは図 6に示すように、スプール 1の第 1圧力室 4側及び第 2圧力室 5側の受圧部の有効受圧面積である。つまり、第 2圧力室 5側では、つば部 7の環状部分の受圧面積 d Aはつば部 7の反対側（当たり面 8側）と同じ面積を有しているので両者が相殺し合い、環状部分の受圧面積 d Aはスプール 1の動作には関与しない。

そして上記（1) 式において、圧力 P 1が上昇し、圧力 P 1と圧力 P 2の差圧がパネ力 Fkの油圧換算値（設定圧力）以上になると上記（1) 式の油圧バランスがくずれ、スプール 1は図示左方に移動し、第 1圧力室 4内の圧油は縦孔 1 a を介してタンクポート 6に解放され、つまりアンロード弁が開き、圧力 P 1が低下する。これにより圧力 P 1は圧力 P 2よりパネ 10の設定圧力だけ高くなるよう制御される。

また、米国特許第 5， 305, 789号明細書の図 8には、つば部の外径を極力小さくしたアンロード弁が開示されている。発明の開示

しかしながら、上記従来技術には次のような問題がある。

アンロード弁のスプール 1には上記のようにつば部 7が設けられている。このつば部 7と、これと接触するアンロード弁本体 2の当たり面 8は、中立時の正確な位置決めを行う必要から、共に高い平滑度で仕上げられている。しかし、つば部 7と当たり面 8はその高い平滑度が原因となって密着しやすくなつており、さらに第 2圧力室 5の高圧の圧油があるとつば部 7と当たり面 8との間に極少量の圧油が入り込み、つば部 7と当たり面 8との密着度合は助長される。このようにつば部 7と当たり面 8が密着すると、つば部 7の両面のうち、当たり面 8側に圧力 P 2が作用しなくなり、つば部 7の環状部分の受圧面積 d Aが有効となり、スプール 1の第 2圧力室 5側の受圧面積は、 Aから A+d Aに増大する。

従って、スプール 1の油圧バランス式は次式のようになる。

P 1 · A=P 2 · (A+d A) +F k (2)

つまり、（1) 式と（2) 式を比較すると、つば部 7が当たり面 8に密着した結果、スプール 1が図示左方に移動を開始しアンロード弁が開くクラッキング圧は P 2 · d AZAだけ高い圧力となり、その結果アンロード弁の適正な動作が阻害される。

米国特許第 5， 3 0 5， 7 8 9号明細書の図 8に示されるアンロード弁は、つば部 7の外径を極力小さくしており、図 7には、この考えに基づき図 5及び図 6 のアンロード弁のつば部 7の外径を小さくしたものを示す。図 7中、 7 Aが外径を小さくしたつば部であり、このようにつば部 7 Aの外径を小さくすると、つば部 7 Aが当たり面 8に密着したときの第 2圧力室 5側の受圧面積の増大も d Aから d A ' へと減少し、クラッキング圧の上昇も低下する。しかし、つば部 7 Aの密着によるクラッキング圧の上昇を完全に防止することはできない。また、このようにつば部 7 Aの外径を小さくすると、つば部 7 Aの強度が低下するという問題がある。

例えば油圧ポンプのロードセンシング制御（以下、 L S制御という）の油圧回路で用いられるアンロード弁では、油圧ポンプの吐出圧が圧力 P 1となり、ァクチユエ一夕の負荷圧（最高負荷圧）が圧力 P 2となり、ポンプと出圧と負荷圧の差圧が設定値に保たれるよう機能する。この場合、ァクチユエ一夕の起動時等には、第 2圧力室 5に瞬間的に例えば 3 0 O M P aという高圧の負荷圧が作用することがあり、スプール 1のつば部 7 Aは 3 0 O M P aの高圧で当たり面 8に衝突し、大きな衝撃力を受ける。このため、つば部 7 Aの外径を小さくすると、つば部 7 Aの強度が低下し、その衝撃力に耐えられなくなり、つば部 7 Aが破損するおそれがある。

本発明の目的は、つば部の強度を低下させることなく、つば部とその当たり面との密着によるクラッキング圧の上昇を防止できるアンロード弁を提供することにある。

( 1 ) 上記目的を達成するために、本発明は、第 1圧力室、第 2圧力室、スプールポァを有するバルブ本体と、一端が前記第 1圧力室に位置し他端が前記第 2圧力室に位置するよう前記スプールボアに挿入されたスプール本体を有するスプールと、前記スプールの前記第 2圧力室側の端部に設けられ、前記バルブ本体側に設けられた当たり面に接触して前記スプール本体の中立時の位置決めを行うつば部と、前記第 2圧力室に配置され、前記つば部が前記バルブ本体側の当たり面に接触するよう前記スプールを付勢するパネとを備え、前記第 1圧力室の圧力が前記第 2圧力室の圧力よりも前記パネの設定値以上高くなると前記スプールが前記第 2圧力室側に移動し前記第 1圧力室の圧力をタンクに開放するアンロード弁において、前記バルブ本体及び前記スプール本体の少なくとも一方に、前記第 2圧力室の圧力と同じ圧力の圧油を前記つば部と前記バルブ本体側の当たり面との間に導く油圧誘導手段を設けたものとする。

このように油圧誘導手段を設け、第 2圧力室の圧力と同じ圧力の圧油をつば部とバルブ本体側の当たり面との間に導くことにより、第 2圧力室の圧力が高圧になってもつば部と当たり面との間にも同じ圧力となるため、つば部と当たり面との密着が防止でき、その結果つば部の強度を低下させることなく、つば部とその当たり面との密着によるクラッキング圧の上昇を防止することができる。

( 2 ) 上記（1 ) のアンロード弁において、好ましくは、前記油圧誘導手段は、前記バルブ本体のスプールポアの内周面における前記当たり面近傍に設けられた円周状の油溝と、この円周状の油溝に前記第 2圧力室の圧力と同じ圧力の圧油を導く油路とを有するものとする。

これにより、円周状の油溝に導かれた圧油はスプールポアとスプール本体の摺動面間の微小隙間を通じてつば部と当たり面との間に導かれ、同部には第 2圧力室の圧力と同じ圧力の圧油が導かれる。

( 3 ) また、上記（1 ) のアンロード弁において、好ましくは、前記油圧誘導手段は、前記スプールのスプール本体の外周面における前記当たり面近傍に設けられた円周状の油溝と、この円周状の油溝に前記第 2圧力室の圧力と同じ圧力の圧油を導く油路とを有するものとする。

( 4 ) 更に、上記（1 ) のアンロード弁において、好ましくは、前記油圧誘導手段は、前記バルブ本体における前記スプールポアの前記第 2圧力室側の開口端部に形成された円周状の油溝と、この円周状の油溝に前記第 2圧力室の圧力と同じ圧力の圧油を導く油路とを有するものとする。

これにより円周状の油溝に導かれた圧油は直接つば部と当たり面との間に導かれ、同部には第 2圧力室の圧力と同じ圧力の圧油が導かれる。

( 5 ) また、上記（1 ) のアンロード弁において、好ましくは、前記油溝誘導手段は、前記バルブ本体側の当たり面に設けられ、一部が前記第 2圧力室に常時開口する油溝であるものとする。

これにより、つば部と当たり面との間に第 2圧力室の圧力と同じ圧力の圧油が直接導かれる。図面の簡単な説明

図 1は、本発明の第 1の実施の形態によるアンロード弁の軸方向の縦断面図および例として L S制御油圧回路に適用した場合の概略構成図である。

図 2は、本発明の第 2の実施の形態によるアンロード弁の軸方向の縦断面図のうちスプールポア周辺を示す図である。

図 3は、本発明の第 3の実施の形態によるアン口一ド弁の軸方向の縦断面のうちつば部および当たり面の周辺を示す図である。

図 4 Aは、本発明の第 4の実施の形態によるアンロード弁の軸方向の縦断面のうちつば部及び当たり面の周辺を示す図であり、図 4 Bは図 4 A中の IV— IV線矢視図である。

図 5は、アンロード弁の軸方向の縦断面図である。

図 6は、スプール本体の断面積 Aとその外周部分に当たる環状部分面積 d Aを説明する図である。

図 7は、つば部の外径を小さく形成した場合のアンロード弁の軸方向縦断面のうちのつば部および当たり面の周辺を示す図である。発明を実施するための最良の形態

以下、本発明の実施の形態を図面に従い説明する。

図 1は本発明の第 1の実施の形態に係わるアンロード弁を油圧回路を共に示す図である。この実施の形態は油圧ポンプをロードセンシング制御する油圧回路に用いるアンロード弁に本発明を適用した場合のものである。

図 1において、本実施の形態に係わる油圧回路は、油圧ポンプ 1 2、この油圧ポンプ 1 2から吐出される圧油により駆動される油圧ァクチユエ一夕 1 3を含む複数のァクチユエ一夕、油圧ポンプ 1 2から油圧ァクチユエ一夕 1 3に供給される圧油の流量を制御するメータイン可変絞り部 1 4、油圧ァクチユエ一夕 1 3からタンク 1 5へ流出する圧油の流量を制御するメータァゥト可変絞り部 1 6、複数のァクチユエ一夕の最高負荷圧を検出する最高負荷圧検出回路 1 7とを有している。最高負荷圧検出回路 1 7はメータイン可変絞り 1 4の下流側に接続され、油圧ァクチユエ一夕 1 3の負荷圧を検出する負荷圧検出ライン 1 8、他のァクチユエ一夕の負荷圧を検出する同様な負荷圧検出ライン 1 9、負荷圧検出ライン 1 8の圧力と負荷圧検出ライン 1 9の圧力の高圧側を選択するシャツトル弁 2 0、シャツトル弁 2 0で選択された圧力（最高負荷圧力）が出力される最高負荷圧ライン 2 1を備えている。

油圧ポンプ 1 2は可変容量型であり、ロードセンシングレギユレ一夕（以下、 L Sレギユレ一夕という） 2 2により斜板傾転（容量又は押しのけ容積）が制御される。つまり、 L Sレギユレ一夕 2 2は、信号ライン 2 3を介して油圧ポンプ 1 2の吐出圧が導かれ、信号ライン 2 4を介して上述した最高負荷圧ライン 2 1 に検出された最高負荷圧が導かれ、油圧ポンプ 1 2の吐出圧が最高負荷圧により所定値 Δ P_LS。だけ高くなるように油圧ポンプ 1 2の斜板傾転を制御する。

また、油圧回路にはメータイン可変絞り 1 4の前後差圧を一定に保持する図示しない圧力補償弁が設けられている。

以上のような油圧回路に本実施の形態のアンロード弁 3 0が設けられている。このアンロード弁 3 0はバルブ本体 3 1を有し、バルブ本体 3 1にはスプールボァ 3 2が形成され、スプールボア 3 2にスプール 3 3が摺動自在に挿入されている。また、バルブ本体 3 1内において、スプール 3 3の両端には第 1圧力室 3 4、第 2圧力室 3 5が形成され、第 1圧力室 3 4と第 2圧力室 3 5の間にスプール 3 3を取り巻くタンクポート 3 6が形成され、第 1圧力室 3 4は信号ライン 3 7を介して油圧ポンプ 1 2の吐出ライン 1 2 aに接続され、第 2圧力室 3 5は信号ライン 3 8を介して上記の最高負荷圧ライン 2 1に接続され、タンクポート 3 6はタンク 1 5に接続されている。

スプール 3 3はスプール本体 4 4とつば部 3 9とを有し、スプール本体 4 4の第 1圧力室 3 4側の端部 3 3 aには、縦孔 4 0が形成されかつそのスプール端部近傍に縦孔 4 0に連通する横孔 4 1が形成が形成され、第 1圧力室 3 3が図示左方に移動したとき、第 1圧力室 3 4は縦孔 4 0、横孔 4 1を介してタンクポート 3 6に連通可能となっている。また、スプール本体 4 4の外周面にはスプール本体 4 4の摺動を円滑にするための複数の円周状の潤滑油溝 4 2が形成され、かつスプール本体 4 4とつば部 3 9との境界部には円周状の逃げ溝 4 3が形成されている。

つば部 3 9はスプール本体 4 4の第 2圧力室 3 5側の端部に設けられ、スプ一ル 3 3の図示右方の移動を規制し中立時の位置決めを行うと共に、スプール 3 3 の抜け出しを防止するストッパーとして機能するものであり、第 2圧力室 3 5内においてバルブ本体 3 1にはつば部 3 9が接触する当たり面 5 1が形成されている。また、つば部 3 9はバネ受け部としても機能し、第 2圧力室 3 5に配置されたパネ 5 2の一端を支持している。第 2圧力室 3 5はキャップ 5 3によって閉じられており、バネ 5 2の他端はキャップ 5 3によって支持されている。バネ 5 2 はスプール 3 3を図示右方に押圧し、アンロード弁 3 0の目標差圧を設定する。そして以上のように構成した本実施の形態のアンロード弁 3 0は、その特徴的構成として、バルブ本体 3 1のスプールポア 3 2の内周面において上記当たり面 5 1近傍に設けられた円周状の油溝 6 0と、この油溝 6 0につながる油路 6 1とを備えている。油路 6 1は最高負荷圧ライン 2 1に接続されている。このように油路 6 1が最高負荷圧ライン 2 1に接続され、第 2圧力室 3 5が信号ライン 3 8 を介して最高負荷圧ライン 2 1に接続されている結果、油溝 6 0には第 2圧力室 3 5の圧力と同じ圧力の圧油が導かれる。

なお、上記の実施の形態では、スプールボア 3 2及び当たり面 5 1を直接バルブ本体 3 1に形成したが、スプールポアと当たり面を形成したカートリッジを用意し、このカートリッジをバルブ本体に組み込んでもよい。この場合は、油溝 6 0も力一トリッジに形成されることになる。

次に以上のように構成した本実施の形態のアンロード弁 3 0の動作を説明する。アンロード弁 3 0の基本動作は従来のアンロード弁と同じである。つまり、第 1圧力室 3 4に導かれる圧油の圧力を P 1、第 2圧力室 3 5に導かれる圧油の圧力を P 2、バネ 5 2の押圧力を F kとすると、アンロード弁 3 0のスプール 3 3 は、発明が解決しょうとする課題の項で述べた下記（1 ) 式の油圧バランス式を満たすように動作する。

P 1 · A = P 2 · A + F k ( 1 )

ここで、 Aはスプール 3 3の第 1圧力室 3 4側及び第 2圧力室 3 5側の受圧部の有効受圧面積である。つまり、第 2圧力室 3 5側では、つば部 3 9の環状部分の受圧面積 d A (図 6参照）はつば部 3 9の反対側（当たり面 5 1側）と同じ面積を有しているので、両者が相殺し合い、環状部分の受圧面積 d Aはスプール 3 3の動作には関与しない。

そして上記（1 ) 式において、圧力 P 1が上昇し、圧力 P 1と圧力 P 2の差圧がパネ力 F kの油圧換算値（設定圧力）以上になると上記（1 ) 式の油圧バランスがくずれ、スプール 3 3は図示左方に移動し、第 1圧力室 3 4内の圧油は縦孔 4 0を介してタンクポート 3 6に解放される。つまりアンロード弁 3 0が開き、圧力 P 1が低下する。これにより圧力 P 1は圧力 P 2よりパネ 5 2の設定圧力だけ高くなるよう制御される。

ところで、従来のアンロード弁においては、前述したようにつば部 3 9と当たり面 5 1が共に高い平滑度で仕上げられているため、互いに強く接触した場合にはつば部 3 9と当たり面 5 1が強固に密着してしまい、つば部 3 9の環状部分の受圧面積 d A (図 6参照）が有効となり、その結果、この状態からスプール 3 3 を図示左方に移動しアンロード弁 3 0が開くクラッキング圧は P 2 · d AZAだけ高い圧力となってしまうという不具合があった。

本実施の形態のアンロード弁 3 0では、油溝 6 0と油路 6 1が設けられ、油溝 6 0には第 2圧力室 3 5の圧力 P 2と同じ圧力の圧油が導かれている。この油溝 6 0に導かれた圧油は油溝 6 0からスプールボア 3 2とスプール本体 4 4の摺動面間の微小隙間に浸透し、更につば部 3 9と当たり面 5 1との間へと導かれる。これにより、第 2圧力室 3 5の圧力が高圧になっても、つば部 3 9と当たり面 5 1との間も第 2圧力室 3 5と同じ圧力となるため、つば部 3 9と当たり面 5 1とは密着せず、つば部 3 9の環状部分の受圧面積 d Aが有効化することない。その結果 d Aの分クラッキング圧が上昇することなくアンロード弁 3 0を開弁することができ、安定したアンロード弁 3 0の作動が得られる。

また、本実施の形態においては、スプール 3 3のつば部 3 9の外径を小さくする必要がないため、つば部 3 9の強度を低下させることなくつば部 3 9と当たり面 5 1の密着によるクラッキング圧の上昇を防止できる。このため、油圧ポンプ 1 2が L Sレギユレ一夕 2 2によりロードセンシング制御されるとき、油圧ァクチユエ一夕 1 3の起動時等に第 2圧力室 3 5に瞬間的に例えば 3 0 0 M P aという高圧の負荷圧が作用し、つば部 3 9がその高圧で当たり面 5 1に衝撃的に接触したとしても、その衝撃に十分耐えることができる。

本発明の第 2の実施の形態を図 2により説明する。図 2は本実施の形態に係わるアンロード弁の軸方向の縦断面のうちスプールボア及びスプールの周辺を示す図である。図中、図 1に示した部材と同等のものには同じ符号を付している。図 1に示す第 1の実施の形態では、油溝をスプールポアの内周面に設けていたが、本実施の形態は油溝をスプール本体の外周面に設けたものである。

図 2において、本実施の形態に係わるアンロード弁 3 O Aはスプール 3 3 Aを有し、このスプール 3 3 Aはスプール本体 4 4 Aとつば部 3 9からなり、スプール本体 4 4 Aの外周面のつば部 3 9近傍には円周状の油溝 6 3が設けられている。また、バルブ本体 3 1 Aに油路 6 1 Aが設けられ、この油路 6 1 Aはアンロード弁 3 O Aが閉弁する図示の位置でスプールポア 3 2 Aの摺動面において油溝 6 3 に開口する圧油口 6 2を有し、油路 6 1 Aは、第 1の実施の形態と同様、最高負荷圧ライン 2 1 (図 1参照）に接続され、これにより油溝 6 3には第 2圧力室 3 5の圧力と同じ圧力の圧油が導かれている。

以上のように構成した本実施の形態においても、第 1の実施の形態と同様に油溝 6 3に導かれた圧油はスプールポア 3 2 Aとスプール本体 4 4 Aの摺動面間の微小隙間を通じてつば部 3 9と当たり面 5 1の間に導かれ、つば部 3 9と当たり面 5 1の間には第 2圧力室 3 5の圧力 P 2と同じ圧力の圧油が導かれるため、つば部 3 9の強度を低下させることなく、つば部 3 9と当たり面 5 1との密着によるクラッキング圧の上昇を防止でき、安定したスプール 3 3 Aの作動が得られる。本発明の第 3の実施の形態を図 3により説明する。図 3は本実施の形態に係わるアンロード弁の軸方向の縦断面のうちつば部および当たり面の周辺を示す図である。図中、図 1に示した部材と同等のものには同じ符号を付している。図 1に示す第 1の実施の形態では、油溝をスプールポアの摺動面の途中に設けていたが、本実施の形態は油溝をスプールボアの開口端部に設けたものである。

図 3において、本実施の形態に係わるアンロード弁 3 0 Bはバルブ本体 3 1 B を有し、バルブ本体 3 1 Bにはスプールポア 3 2 Bが形成されている。スプールポア 3 2 Bにはスプール 3 3が摺動自在に挿入されており、スプール 3 3はスプ —ル本体 4 4とつば部 3 9とを有している。またバルブ本体 3 1 B内において、スプールポア 3 2 Bの図示左方の一端に第 2圧力室 3 5が形成され、この第 2圧力室側においてバルブ本体 3 1 Bにはつば部 3 9が接触する当たり面 5 1 Bが形成されている。そしてこのスプールポア 3 2 Bと当たり面 5 1 Bとの間の直交角部、つまりバルブ本体 3 1 Bにおける第 2圧力室 3 5側のスプールボア 3 2 Bの開口端部において円周状の油溝 6 4が設けられている。また第 1及び第 2の実施の形態と同様、バルブ本体 3 1 Bには油溝 6 4を最高負荷圧ライン 2 1 (図 1参照）に接続する油路 6 1 Bが設けられ、これにより油溝 6 4には第 2圧力室 3 5 の圧力と同じ圧力の圧油が導かれている。

以上のように構成した本実施の形態においても、つば部 3 9と当たり面 5 1 B の間隙へ第 2圧力室 3 5の圧力 P 2と同じ圧力の圧油を直接的に導くことができるため、つば部 3 9の強度を低下させることなく、つば部 3 9と当たり面 5 1 B との密着によるクラッキング圧の上昇を防止でき、安定したスプール 3 3の作動が得られる。

また、スプール 3 3のスプール本体 4 4とつば部 3 9との境界部には、通常、本実施の形態のように円周状の逃げ溝 4 3が形成されている。本実施の形態では、スプールポア 3 2 Bの開口端部に油溝 6 4を設けたので、この逃げ溝 4 3との組み合わせで圧油導部分の容積が大きくなり、つば部 3 9と当たり面 5 1 Bの密着を更に有効に防止しクラッキング圧の上昇を防止することができる。

なお、上記実施の形態ではスプールボア 3 2 Bの開口端部に油溝 6 4を形成したが、特別な油溝は形成せず上記の逃げ溝を油溝として利用し、油路 6 1 Bをスプール 3 3上の逃げ溝 4 3に直接開口するように設けてもよい。このような場合でも、つば部 3 9と当たり面 5 1 Bの間隙へ第 2圧力室 3 5の圧力 P 2と同じ圧力の圧油を直接的に導くことができるため、つば部 3 9の強度を低下させることなく、つば部 3 9と当たり面 5 1 Bとの密着によるクラッキング圧の上昇を防止でき、安定したスプール 3 3の作動が得られる。

本発明の第 4の実施の形態を図 4 A及び図 4 Bにより説明する。図 4 Aは本実施の形態に係わるアンロード弁の軸方向の縦断面のうちつば部及び当たり面の周辺を示す図であり、図 4 Bは図 4 Aの IV— IV線矢視から見た当たり面を示す図である。図中、図 1に示した部材と同等のものには同じ符号を付している。図 3に示す第 3の実施の形態では、油溝をスプールボアの第 2圧力室側の開口端部に設けていたが、本実施の形態は油溝を当たり面に設けたものである。

図 4において、本実施の形態に係わるアンロード弁 3 0 Cはバルブ本体 3 1 C を有し、バルブ本体 3 1 Cにはスプールボア 3 2 Cが形成されている。スプールポア 3 2 Cにはスプール 3 3が摺動自在に挿入されており、スプール 3 3はスプール本体 4 4とつば部 3 9とを有している。またバルブ本体 3 1 B内において、スプールボア 3 2 Bの図示左方の一端に第 2圧力室 3 5が形成され、この第 2圧力室側においてバルブ本体 3 1 Bにはつば部 3 9が接触する当たり面 5 1 Cが形成されている。この当たり面 5 1 Cにはスプールポア 3 2 Cの中心から放射状に伸びる複数、例えば 8本の油溝 6 5が等間隔に設けられている。また、それぞれの油溝 6 5の内端はスプールポア 3 2 Cの開口端部内周面に開口し、外端はつば部 3 9との接触範囲より外側に位置している。これにより油溝 6 5には第 2圧力室 3 5の圧力と同じ圧力の圧油が直接導かれる。

以上のように構成した本実施の形態においても、つば部 3 9と当たり面 5 1 C の接触時において、それらの間隙へ第 2圧力室 3 5の圧力と同じ圧力の圧油を均等かつ直接的に導くことができるため、つば部 3 9の強度を低下させることなく、つば部 3 9と当たり面 5 1 Cとの密着によるクラッキング圧の上昇を防止でき、安定したスプール 3 3の作動が得られる。

ここで、油溝 6 5の本数は当たり面 5 1 Cの広さを考慮すると、好ましくは少なくとも 8本であり、またそれ以上設ける場合にも圧油の圧力を当たり面 5 1 C に均等に導くことのできるよう各油溝 6 5を等間隔に設けることが望ましい。なお、油溝 6 5の配置形態については、本実施の形態にあるような放射状の配置以外にも、例えば直径の異なる複数の同心円として配置するようにしてもよい。この場合は、数本の放射状の油溝と組み合わせ同心円状の油溝に第 2圧力室 3 5 と同じ圧力の圧油を導いてもよいし、図 1等に示した実施の形態のようにバルブ本体の内部に油溝を設け、この油路を介して同心円状の油溝に第 2圧力室 3 5と同じ圧力の圧油を導いてもよい。産業上の利用可能性

本発明によれば、第 2圧力室の圧力と同じ圧力の圧油をつば部とバルブ本体側の当たり面との間に導くようにしたので、第 2圧力室の圧力が高圧になってもつば部と当たり面との間にも同じ圧力となるため、つば部と当たり面との密着が防止でき、その結果つば部の強度を低下させることなく、つば部とその当たり面との密着によるクラッキング圧の上昇を防止することができる。

Claims

請求の範囲

1 . 第 1圧力室（34)、第 2圧力室（35)、スプールポア（32)を有するバルブ本体 (31 )と、

一端が前記第 1圧力室に位置し他端が前記第 2圧力室に位置するよう前記スプールポアに挿入されたスプール本体（44)を有するスプール（33)と、

前記スプールの前記第 2圧力室側の端部に設けられ、前記バルブ本体側に設けられた当たり面（51)に接触して前記スプール本体の中立時の位置決めを行うつば部（39)と、

前記第 2圧力室に配置され、前記つば部が前記バルブ本体側の当たり面に接触するよう前記スプールを付勢するパネ（52)とを備え、

前記第 1圧力室の圧力が前記第 2圧力室の圧力よりも前記パネの設定値以上高くなると前記スプールが前記第 2圧力室側に移動し前記第 1圧力室の圧力を夕ンク（15)に開放するアンロード弁（30)において、

前記バルブ本体（31)及び前記スプール本体（44)の少なくとも一方に、前記第 2 圧力室 (35)の圧力と同じ圧力の圧油を前記つば部 (39)と前記バルブ本体側の当たり面（51)との間に導く油圧誘導手段（60， 61 )を設けたことを特徴とするアンロード弁。

2 . 請求項 1に記載のアンロード弁において、前記油圧誘導手段は、前記バルブ本体（31)のスプールポア（32)の内周面における前記当たり面近傍に設けられた円周状の油溝 (60)と、この円周状の油溝に前記第 2圧力室 (35)の圧力と同じ圧力の圧油を導く油路（61 )とを有することを特徴とするアンロード弁。

3 . 請求項 1に記載のアンロード弁において、前記油圧誘導手段は、前記スプール（33A)のスプール本体 (44A)の外周面における前記当たり面（51)近傍に設けられた円周状の油溝 (63)と、この円周状の油溝に前記第 2圧力室 (35)の圧力と同じ圧力の圧油を導く油路（61A)とを有することを特徵とするアンロード弁。

4 . 請求項 1に記載のアンロード弁において、前記油圧誘導手段は、前記バルブ本体 (3)における前記スプールボア（32)の前記第 2圧力室 (35)側の開口端部に形成された円周状の油溝（64)と、この円周状の油溝に前記第 2圧力室 (35)の圧力と同じ圧力の圧油を導く油路（61 B)とを有することを特徴とするアンロード弁。

5 . 請求項 1に記載のアンロード弁において、前記油溝誘導手段は、前記バルブ本体（31 C)側の当たり面（51 C)に設けられ、一部が前記第 2圧力室 (35)に常時開口する油溝（65)であることを特徴とするアンロード弁。