WO2003105171A1

WO2003105171A1 - 直流電流遮断スイッチ

Info

Publication number: WO2003105171A1
Application number: PCT/JP2003/006413
Authority: WO
Inventors: 武田　秀昭
Original assignee: Uchiya Thermostat Co Ltd
Current assignee: Uchiya Thermostat Co Ltd
Priority date: 2002-06-11
Filing date: 2003-05-22
Publication date: 2003-12-18
Anticipated expiration: 2004-12-11
Also published as: EP1513172A4; EP1513172A1; JP4050098B2; CN1659667A; JP2004014435A; EP1513172B1; US20050189206A1; CN100359616C

Abstract

直流電流遮断用の手動操作型スイッチ１は第１の固定接点５−１と第１の可動接点４−１の接点回路に、接続部３−１と上面電極９−１並びに下面電極９−２、接続線６ａ及び可動部６を介して非線形抵抗素子のＰＴＣ９が並列に接続される。最初に第１の固定接点５−１と第１の可動接点４−１間が開放されるがＰＴＣ９が並列接続されて接点回路は閉回路になっているのでサージ電圧は発生しにくく遮断電流はＰＴＣ９を流れ、ＰＴＣ９の瞬時の発熱による抵抗値の低下でピーク電流が通過後、ＰＴＣ９の抵抗値の上昇で電源電圧に復帰し、この後第２の固定接点５−２と第２の可動接点４−２間が開放されるので電流は完全に遮断される。

Description

明細書直流電流遮断スィツチ技術分野

本発明は、直流電流遮断スィッチに係わり、更に詳しくは高圧直流電流回路の接点開放アークの発生時間をなくし又は短く抑えて接点の溶融や損傷を防止し且つ高圧直流電流を完全に遮断する直流電流遮断スィツチに関する。背景技術

従来より、例えば自動車の電装品、或いは充電電池で駆動する電子製品等において直流電源の電流回路の通電と遮断に使用されるスィツチがある。このようなスィツチが使用される従来の自動車の電装品を駆動する電源は、 D C 1 2 Vか D C 2 4 Vのものが主流であり、また充電電池を使用する携帯型の電子機器も、その電源は D C 1 2 V程度が主流であった。

また、高い出力が要求される例えば電動工具のようなものでさえ、 D C 1 8 Vか 2 4 V程度の電力で十分駆動が可能なものばかり-であり、このような電源のスィツチとしては、従来からあるスィツチが何等の支障もなく、 .そのまま使用されてきた。

ところが、近年、自動車電装品の高電圧化や、充電電池を使用する機器における製品分野の拡大、あるいは性能の強力化された電気掃除機のような家電製品、更には電動自転車等の新製品の開発等により、それらの電動部の電源に強い出力が要求されるようになってきた。そして、そのような電源のより強い出力が要求されることに対応して、電源の高電圧化が必要となっている。

現在、このような製品に使用される電源の電圧として、一般に高電圧といわれる電圧は 3 0 V以上を指しており、世界的な規格において安全性の点で上限とされる電圧は 4 2 Vである。この点から、上述した各種の電気製品において要求される強レ、駆動出力を実現するために必要な安全な電源の電圧は 3 0〜 4 2 Vの範囲の高電圧と考えられている。また、機器内部で使用される商用電源電圧を整流して得られる直流は更に高く、 1 4 0 Vから 3 0 0 Vにも及ぶ。そして、電流回路のスィッチにおいても、上記のような高電圧の電源の通電と遮断に使用可能なように、高電圧大電流への対応が必要となってきている。ところが、直流の場合、大電流の遮断時には、開放されるスィッチの接点間に発生するアークの影響が、電源の電圧が高くなるにつれ大きくなることが知られている。例えば、電源電圧が D C 4 2 Vの場合、電流が 1 0 A程度であつても、従来のスィッチで電源を遮断すると、一般に通電時の電圧より接点開放時の電圧が高くなってアークか発生しやすくなる。またアークが発生しやすいばかりでなく、アークの継続時間も長くなることが知られている。

これは、電圧が 3 0 V近傍の電圧の場合であっても、例えば 5 O Aの大電流が使用されている場合、または、例えばモータやリレーのようなコイルを使用した誘導性の高い負荷が駆動されている揚合に、これらの電流回路を従来のスィツチで遮断した場合も同様にアークが発生しやすく、且つその継続時間が長くなる。これは、そのような高電圧大電流を遮断すると大きなサージ電圧が発生するためである。

このような現象は、電流遮断時に開放される接点間の間隔が小さかったり、接点問のアークが一定以上大きくなつたりすると、特にはなはだしくなり、一旦接点間で発生したアークは瞬時に切れることがなく、数十ミリ秒もの間、継続する場合か多い。このようにアークが数十ミリ秒も継続すると、アークは高熱を発生するものであるから、接点を溶融させて接点問に溶着を起こし回路を短絡させたり、また、うまく接点間が解放状態で停止しても、周囲の絶縁部材がアークの熱で溶融、発煙、発火等の不具合を引き起こす虞が多分にあるという問題が発生してきた。

勿論、スィッチの接点間の開放間隔を大きく採るようにすれば、少なくとも接点間の溶着の問題は解消する。また、アークの発生継続時間も短縮される。しかし発生継続時間が短縮されるとはいえ接点間の開放直後のアークは発生しているのであるから、接点の溶融の問題は解消しない。つまり電流遮断の度に接点の溶融が発生して接点が変形し、スィツチの寿命が短縮される。

また、スィッチの接点間の開放間隔を大きくするということは、スィッチ本体の構造を大型化することに直結する。近年、全ての電子機器において電動部分の小型化が推進されている風潮の中で、スィツチの大型化は第 1に避けねばならぬ事柄である。

もっとも、接点間のスパークを解消または低減させる方法として、接点間に抵抗を接続する方法が知られている。しかし、スパークを解消または低減させるほどの電流を通じさせる抵抗の抵抗値はかなり低いといわざるを得ない。このように低い抵抗値の抵抗が接点が開いた後も接点間に接続されたままであると、漏れ電流の累積量が無視できないほど大きく不経済である。

また、サージ電圧（又はサージ電流）を吸収するサージ電圧吸収素子も種々知られている。例えば、ノくリスタ、シリコンサージァブソーバ、あるいは放電を利用したガスアレスタ等が知られている。しかし、これらは、いずれも使用電圧とは異なる異常時の大きな値のサージ電圧をサージ制限電圧まで吸収して、上記の使用電圧で駆動される回路を異常なサージ電圧から保護するためのものであり、元来、スィッチ開閉時のような使用電圧と大差のない値のサージ電圧を吸収するものではない。

このようなサージ電圧吸収素子の使用上の目的から、サージ電圧吸収素子の機能上の特性としては、サージ制限電圧に対して使用電圧の範囲を狭くし、この狭い使用電圧の範囲とサージ制限電圧までの差を安全上のマージンとして設定されている。

したがって、使用電圧とは異なる異常時の大きな電圧を吸収するように且つ使用電圧とサージ制限電圧との間に安全上のマ一ジンが設定されている特性を有するサージ電圧吸収素子を、通常のスィッチの接点間に使用しても、スイツチ開閉時のサージ電圧は使用電圧と大差のない値の電圧であるから、サージ電圧吸収素子は動作することがなく、つまり、サージ電圧を吸収するという機能を果たすことができない。

また、上記外に過大電流防止用の素子の一つとして、 P T C (Positive Temperature Coefficient) も知られている。 P T Cは初期時に大電流が流れ、その後減衰して微小電流に抑えれれるという特性を有している。したがって、過大電流防止用のみらなず、温度上昇の早い発熱体としても使用されており、また、初期にのみ大電流を必要とする機器、例えばカラーテレビの消磁用コィルへの通電用、あるいはモータ起動用の無接点スィツチとしても使用されている。いずれにしても、電流遮断時のサージ電流吸収素子として使用されたことはないし、また、そのように考慮されたこともない。

一般に、サージ電圧吸収素子は、より高い電圧で自己発熱により抵抗値を下げてサージ電圧を吸収する性質のものであるため、更なる過電圧に対しては最悪の場合熱暴走して自己破壊を起こし、このため、保護すべき回路が短絡状態となる危険性を持っている。したがって、この点からも、従来のサージ電圧吸収素子は、スィツチの接点に発生する電源電圧より遥かに高いサージ電圧を吸収する素子としては考慮の対象にならなかったものである。

本発明の目的は、上記従来の実情に鑑み、手動操作型、リレー型、サーマルプロテクタ型を問わず、小型の構成であって、高電圧での直流大電流を、接点を溶融させたり損傷することなく安全に且つ完全に遮断するスィツチを提供することである。発明の開示

発明の実施の形態においては、直流電流遮断スィッチは、内部の所定の位置に配置して形成され、外部回路に接続する為の端子部に連結された第 1の固定接点と、内部の他の所定の位置に配置して形成され、外部回路に接続する為の端子部に連結された第 2の固定接点と、上記第 1及び第 2の固定接点に対向する位置にそれぞれ配置された第 1及び第 2の可動接点を電気導通性を有して支持する可動部と、該可動部の上記第 1及び第 2の可動接点を上記第 1及び第 2 の固定接点にそれぞれ押圧させて上記第 1の可動接点、上記可動部、及び上記第 2の可動接点を介して上記第 1及び第 2の固定接点間に直流電流を導通させる接点押圧手段と、最初に上記第 1の固定接点に押圧されている上記第 1の可動接点を上記第 1の固定接点から開成させ、続いて上記第 2の固定接点に押圧されている上記第 2の可動接点を上記第 2の固定接点から開成させる接点開成手段と、上記可動部と上記第 1の固定接点との間に接続された非線形抵抗素子と、を有し、該非線形抵抗素子は、上記接点開成手段により上記第 1の可動接点が上記第 1の固定接点から開成されて該両接点間の直流大電流を遮断するとき該両接点間の電圧が 0 Vから電源電圧に移行する間に最小抵抗値を示す領域を有し、上記第 2の可動接点が上記第 2の固定接点から開成されて上記第 1及び第 2の固定接点間の上記直流電流の遮断が完了した時点で接点回路に対し電気的に切り離されるように構成される。

この直流電流遮断スィッチにおいては、例えば上記非線形抵抗素子は、 P T C (Positive Temperature Coefficient) であり、上記第 1の可動接点の開成による上記直流大電流の遮断時における接点開放電圧は、 2 8 Vから 4 8 Vの範囲であるように構成される。また、上記 P T Cは、例えば熱暴走しない範囲の上限電圧又は極小点が 8 0 V以上の範囲にある電圧 ·電流特性を有して構成され、また、例えば熱暴走しない範囲の電圧に対するピーク電流の位置が 2 Vから 2 0 Vの範囲にある電圧 ·電流特性を有して構成される。

また、上記外部回路は、例えば直流 4 2 V定格の回路又は誘導負荷を駆動する回路であることが好ましい。

また、上記可動部材は、例えばバイメタルによって駆動されるように構成して良く、この場合、上記外部回路は 2 8 Vを越える 2次電池パックの充電側回路又は充放電回路であり且つ充電時又は充放電時の上記可動接点の開成による開放電圧が 5 O Vを越えない範囲の定格回路であるように構成されていることが好ましく、更にこの場合、上記 P T Cは、例えば T c (キューリ一温度）が上記バイメタルの動作温度より高い値に設定されて構成されることが好ましい。また、上記可動部材は、例えば電磁コイルによって駆動されるように構成してもよい。

また、上記非線形抵抗素子は、例えば上記第 1の可動接点の開成時に該第 1 の可動接点と上記第 1の固定接点間に発生するアークが 2ミリ秒以上継続することを防止するように構成され、また、例えば上記第 1の可動接点が開成した後の電流をアークが発生しない好ましくは 1 A以下の電流に制限する抵抗値を示すように構成される。

また、上記非線形抵抗素子を P T C (Positive Temperature Coefficient) で構成し、例えば上記可動接点の開成による上記直流大電流の遮断時における接点開放電圧を 1 3 0 Vから 3 1 0 Vの範囲であるように設定することもできる。

以上のように本発明によれば、電圧 ·電流特性と温度特性を特別に設定された P T Cを、前後して開くスィッチの最初に開くスィッチの接点回路に並列に接続するので、最初のスィツチの接点を開いて高圧電流を遮断しても閉回路が形成されていてサージ電圧が発生しにくく、その後 P T Cが最小抵抗域を通過して電流をほぼ遮断し、更に後から開く接点により電流遮断動作が完了すると共に接点回路から P T Cを電気的に切り離すので、これにより、開放される接点間の間隙を広く設定することなく例えば 3 0〜 5 0 V、更には 1 3 0 Vから 3 1 0 Vの高圧の直流電流を急速且つ確実に遮断することができ、これにより、スィツチ機構の小型化が実現でき、近年の電子機器の小型化に容易に対処することができ、用途が拡大して便利である。

また、サージ電圧が発生しにくいため接点間にアークが発生しないので、接点が溶融する不具合を防止でき、これにより、信頼性の高い長寿命の高圧用の直流電流遮断スィツチを提供することが可能となる。図面の簡単な説明

図 1 (a) は第 1の実施の形態における直流電流遮断スィツチとしての押しボタン型の手動操作型スィッチの構成を示す断面図、（b)，（c) は（a) と共にこの手動操作型スィツチの動作状態を示す図である。

図 2 (a) , (b)，（c) は図 1 (a) , (b)，（c) にそれぞれ対応する手動操作型スィツチの回路構成を外部回路構成と共に模式的に示す図である。

図 3は種々の P T Cを試料として試作し実験によりそれらの電圧と電流の関係を調査して得られた電圧 ·電流特性図である。

図 4は電圧 ·電流特性図から得られる各 P T Cの主要な特性を分かりやすく数値で示した図表である。

図 5は（a) は比較のために P T Cを配設しない従来型のサーモスタツトで 4 2 Vの電流を遮断したと.きの変化の過程を示す図、（b) は P T Cを配設した本発明のサーモスタツトで 4 2 Vの電流を遮断したときの変化の過程を示す図である。

図 6 (a)，（b), (c) は第 2の実施の形態における直流電流遮断スィツチとしての電磁リレーの構成を示す図である。

図 7 (a), (b), (c) は、第 3の実施の形態における直流電流遮断スィッチとしてのサーモスタツトの構成を示す図である。

図 8は P C Tを接点回路に含む他の例を示す図である。符号の説明

1 手動操作型スィッチ

2 ハウジング

2— 1 位置き決め突起部

3— 1、 3- 2 外部接続端子

4 - 1 第 1の固定接点

4 - 2 第 2の固定接点

5— 1 第 1の可動接点

5 - 2 第 2の可動接点

6 可動部

6一 1 係合孔

6 a 接続線

7 ばね板

8 接点操作部

8 - 1 昇降部

8- 1 - 1 係合突部

8 - 2 ラチヱット部

8 - 3 押しボタン 9 PTC

9- 1 上面の電極

9- 2 下面の電極

10 外部回路

1 1 - 1 接続端子

1 1-2 接続端子

1 2 図表

1 2- 1 試料番号欄

1 2 - 2 25 °Cの抵抗値欄 1 2 - 3 25 °Cの電流欄

1 2-4 ピーク電流の位置欄

1 2-5 極小点の位置欄 1 3 アーク

1 5 電磁リレー

1 6 ハウジング

1 7 支持部材

18 電磁石

18- 1 コィノレ

18-2 コア

1 9 可動部材

21 ばね板

2 1 - 1 一方の先端

2 1 -2 他方の先端

22- 1 第 1の可動接点

22 - 2 第 2の可動接点 23— 1、 23-2 端子部

24 連結部材

25- 1 第 1の固定接点

25- 2 第 2の固定接点

26 ばね部材

27 P TC

30 サーモスタット

3 1— 1、 3 1 -2 端子部

3 1- 1 - 1 内端部

32 ハウジング

33- 1 第 1の固定端子

33- 2 第 2の固定端子

34 バイメタル

36- 1, 36-2 バイメタル係止爪

36 可動板

37- 1 第 1の可動端子

37- 2 第 2の可動端子

38 固定部

39 P TC

4 1 - 1 第 1の可動端子

4 1-2 第 2の可動端子

42 P TC 発明を実施するための最良の形態

以下、本発明の実施の形態を図面を参照しながら説明する。尚、本発明の直流電流遮断スィツチは、特別な特性を有して構成された P T Cを内蔵するが、この P T Cの特性については後述する。

図 1 (a) は、第 1の実施の形態における直流電流遮断スィツチとしての押しボタン型の手動操作型スィツチの構成を示す断面図であり、同図（b)， (c) は、同図（a) と共にこの手動操作型スィッチの動作状態を示す図である。

図 2 (a) , (b) , (c) は、図 1 (a) , (b)， (c) にそれぞれ対応する手動操作型スィツチの回路構成を、外部回路構成と共に模式的に示す図である。

図 1 (a) 及び図 2 (a) に示す手動操作型スィツチ 1は、図 1 (a) に示すハウジング 2の所定の位置（図では中央よりも右側）に配置して形成され図 2 (a) に示す外部回路 1 0の接続端子 1 1 _ 1に接続するための接続部 3 - 1 に連結された第 1の固定接点 4一 1と、同じくハウジング 2の他の所定の位置 (図では中央よりも左側）に配置して形成され図 2 (a) に示す外部回路 1 0 の接続端子 1 1— 2に接続するための接続部 3— 2に連結された第 2の固定接点 4一 2とを備えている。

また、上記第 1の固定接点 4一 1及び第 2の固定接点 4一 2に対向する位置にそれぞれ配置された第 1の可動接点 5 - 1及び第 2の可動接点 5— 2と、これら第 1の可動接点 5— 1及び第 2の可動接点 5— 2を電気導通性を有して支持する可動部 6を備えている。

この可動部 6の上方には、同図（a) に示すように、接点押圧手段としての上に凸状のばね板 7が、中央部に穿設された孔をハウジング 2の天井（ここでは図の上方に位置するので天井と言うが実際にはこのスィッチの取り付け面ともなるべき面であり実用面では横又は下向きになる場合が多い、以下同様に上下左右の位置は図で見る位置による）に突設された位置き決め突起部 2— 1に嵌入させて位置決めされて配設される。このばね板 7は、その両端部を可動部 6の両端に上から圧接させて、可動部 6の両端をつまり可動部 6の両端下面に支持されている上記第 1の可動接点 5— 1及び第 2の可動接点 5— 2を下方に付勢している。

これにより、ばね板 7は、常には、上記第 1の可動接点 5 _ 1及び第 2の可動接点 5— 2を、上記第 1の固定接点 4 - 1及び第 2の固定接点 4一 2にそれぞれ圧接させて、上記電気導通性を有する可動部 6を介して、つまり第 1の可動接点 5 - 1及び第 2の可動接点 5— 2を介して、第 1の固定接点 4一 1び第 2の固定接点 4— 2間に直流電流を導通させている。

他方、可動部 6の下方には、昇降部 8— 1、ラチェット部 8— 2、及び押しボタン 8 _ 3からなる接点開成手段としての接点操作部 8が設けられている。接点操作部 8の昇降部 8 _ 1は、ラチェット部 8— 2において、中央よりも上記第 1の可動接点 5 _ .1寄りに配置されており、この昇降部 8— 1の上部に突設されている係合突部 8— 1一 1力 S、可動部 6の中央よりも第 1の可動接点 5 — 1寄りに形成されている係合孔 6— 1に揷通されて、可動部 6と接点操作部 8とが係合している。

また、ハウジング 2の外部から内部に挿通されて配置されている外部接続端子 3— 1の下面とハウジング 2の底面との間に挟まれて、非線形抵抗素子としての四角柱形の P T C 9が配設される。尚、この P T C 9の形状は、四角柱形に限るものではなく、三角柱、あるいは五角以上の多角柱、あるいは円柱等の任意の柱形であってよい。

この P T C 9の上面と下面は、それぞれ電極面となっており、上面の電極 9 一 1は外部接続端子 3 - 1の下面に接続され、 P T C 9の下面の電極 9一 2には、可動部 6から引き出されている接続線 6 aが接続されている。これにより、 P T C 9は、図 2 (a) に示すように、第 1の可動接点 5— 1と第 1の固定接点 4— 1から成る接点回路に並列に接続されている。

上記の構成において、接点操作部 8の押しボタン 8— 3をハウジング 2の内部に押し込む（図では押し上げる）と、この押し込み操作がラチエツト部 8— 2を介して昇降部 8— 1に伝達され、昇降部 8— 1が上昇する。この昇降部 8 - 1の上昇により、したから押されて可動部 6が上に移動しようとする。

前述したように、昇降部 8 _ 1と可動部 6との係合部は、中央よりも第 1の可動接点 5— 1寄りに位置しているため、この係合部を支点としてみると、ばね板 7から可動部 6の両端に加えられている付勢トルクは、支点からの距離が長い第 2の可動接点 5 _ 2の方が強く、これよりも支点からの距離が短い第 1 の可動接点 5 - 1への付勢トルクは弱い。

したがって、図 1 (b) 及び図 2 (b) に示すように、昇降部 8— 1の上昇により下から押されて上に移動しょうとする可動部 6は、上から押さえ付けられる付勢トルクの比較的弱い第 1の可動接点 5— 1側が最初に上方に移動する。すなわち、最初に第 1の可動接点 5— 1が第 1の固定接点 4一 1から開成され、これらの接点間に流れていた電流が遮断される。

ここで、上記の第 1の可動接点 5— 1と第 1の固定接点 4一 1から成る接点回路に並列に接続されている PTC 9の機能について説明する。この非線形抵抗素子としての PTC 9は、図 1 (a) 及び図 2 (a) に示すように、第 1の可動接点 5_ 1と第 1の固定接点 4— 1のスィツチが閉じているときは、上面電極 9ー 1と下面電極 9— 2間の電圧はほぼ「0」であり、したがって、 25°C を基準とする所定の抵抗値を有する P T C 9には電流は流れない。

ここで、第 1の可動接点 5— 1と第 1の固定接点 4一 1のスィッチが、図 1 (b) 及び図 2 (b) に示すように開いても、第 1の可動接点 5 _ 1と第 1の固定接点 4— 1間には PTC 9が並列に接続されているので全体としての回路は閉回路となっており、サージが発生しにくい構成になっている。

そして、接点開放後は、 PTC 9に電源電圧が印加されるので、 PTC 9は瞬時に発熱し、その発熱により PTC 9の特性に基づく所定のピーク電流が流れる抵抗値までその抵抗値を下げるので、サージ電圧を発生しにくくさせる。これにより、開いた第 1の可動接点 5— 1と第 1の固定接点 4一 1間には、サージ電圧による電流が流れることがなく、すなわち、開いた第 1の可動接点 5 - 1と第 1の固定接点 4— 1間にアークが発生することはない。

P T C 9には、そのまま電流が流れることにより更に発熱して、今度は抵抗値が上昇し、電源電圧では、極めて僅かの無視し得る程度の電流が流れるのみとなる。

本例では、上記に続いて、更に押しボタン 8— 3が押し込まれることにより昇降部 8— 1が更に上昇して、これにより、図 1 (c) 及び図 2 (c) に示すように、可動部 6の第 2の可動接点 5— 2側も上に移動する。すなわち、最初に第 1の可動接点 5— 1が第 1の固定接点 4 _ 1から開成した後、これに続いて、第 2の可動接点 5— 2が第 2の固定接点 4一 2から開成する。

これにより、第 1の可動接点 5 _ 1、可動部 6、及び第 2の可動接点 5— 2 を介して第 1の固定接点 4— 1と第 2の固定接点 4一 2間に流れていた直流大電流が完全に遮断される。この電流遮断が完了した時点で、これらの接点回路に対し P T C 9は電気的に切り離された状態に維持される。

このように、この手動操作型スィッチ 1は、完全に高圧直流電流を遮断する。しかも、上記のように 3 0 V〜4 2 V (場合により 5 0 V) の高圧の直流電流を迅速に且つ完全に遮断しながら、接点間にアークが発生せず、したがって接点が溶融することもない。

図 3は、上記のような特性を有する P T C 9を得るために、電圧 ·電流特性の異なる種々の P T Cを試料として試作し、実験により、それらの電圧と電流の関係を調査し、調査結果をプロットして得られた電圧 ·電流特性図である。同図は横軸に電圧（V) を示し、縦軸に電流（A) を示している。また、同図は横軸、縦軸ともに目盛りを対数で示している。同図に示す電圧 ·電流特性図の各特性曲線の左端に示す抵抗値は、 25°Cのときの抵抗値を示している。この 25 °Cという環境温度条件における抵抗値は、非線形抵抗素子である P T Cを特化して識別するための基準とされている。図 4は、上記の電圧 ·電流特性図から得られる各 PTCの主要な特性を分かりやすく数値で示した図表である。同図に示す図表 1 2の試料番号欄 1 2— 1 と 25 °Cの抵抗値欄 1 2— 2との対応関係に示すように、.図 3の電圧 ·電流特性図の各特性曲線の左端に示す抵抗値 7 Ω、 1 5 Ω、 30 Ω、 50 Ω、 30 Ω、 50 Ω、 100 Ω、 200 Ω、 300 Ω、 5 Κ (5000) Ω、及び 10 ( 1 0000) Ωの抵抗値の PTCには、それぞれ Ν ο. 1から No. 1 1までの試料番号が付与されている。

ここで P T Cの熱暴走を含む特性に関して説明する。 P T Cの特性については電源電圧が 100 Vや 200 Vの場合、初期抵抗が 5 k Ω〜 10 k Ω程度のものが使用され、この場合の電圧 ·電流持性での熱暴走しない範囲での電圧に対する電流ピークの位置は 50 V以上の特性の PTCとなる。このような ΡΤ Cを直流の高電圧（30〜42V) に使用した揚合、遮断時に発生するアークに対しては抵抗の低下を伴わず、固定抵抗か接続されているのとほぼ同じ状況となり、負荷抵抗とで分圧されるサーモスタツト両端の電圧があまり低下しないため、アークを小さくすることかできない。

これに対し PTCの設定を、電圧 ·電流特性での熱暴走しない範囲での電圧に対する電流ピークの位置を直流の上記電圧すなわら 50Vより低い値に設定すると、スィツチの端子間を開いた電流遮断時の PTCの最小抵抗値を発生する電圧を超えて、より高い電圧が印加される。この接点間は、 PTCが並列に接続されており、スィツチの端子間の電圧は 0Vから負荷での降下分を除いた電圧までごく短時間に変化して行く。

つまり、スィッチの端子間が PTCによりクランプされ、回路として遮断が行われても、開放部分の無い閉回路のままであり、過渡的なサージ電圧が発生しにくくなる。しかも P T Cはその間に最小抵抗値の区間があり、 P T Cに流れる電流もピークを有している。

抵抗の比較的大さな 3 0 0 Ωの例でも、電圧■電流特性のピークは 1 0 V付近にあり、この静特性で見る限り 4 2 Vでの電流は 0 . 0 1 5 Aであるが、その間に 0 . 0 4 5 Aのピークを経てくることになる。図 3のグラフより計算上は 2 2 2 Ω程度の最小抵抗になるが、遮断過程で、アークと並列にこの抵抗が接続され、しかもその抵抗値が最小値を有する為、サージ電圧を生じにくく、アークの継続をも抑止することとなり、遮断過程で消弧される。

一方、 1 2 V系の電池の 2個直列の最大電圧は 2 8 Vであり、 3個直列の最大電圧は 4 2 Vになる。この 2 8 Vから、という電圧を下限として考慮すると上記ピーク電流は 2 8 Vよりも低い電圧、具体的には 2 O Vまでの範囲で設定すると効果がある。この能力は抵抗値を小さくすれば大きくなるが、 P T Cは過大な電圧を印加された場合、すなわら自己制御の能力限界を超える電圧が印加されると、電流が急増して熱暴走の領域に入る。

すなわち、図 3の電圧 ·電流特性図において、電圧に対して抵抗が増大する領域（右下）に対し、過大な電圧が印加されるとカーブが上昇に転じる点（高電圧側の変曲部、図ではほぼ水平に見えるが実際には右端がやや上昇している）がある。この点は、極小点とも耐圧限界点ともいい、この点を越えると P T Cは上述した熱暴走の領域に入って、やがては自己破壊を引き起こすので、熱暴走発生点ともいう。

従って、 P T Cには電圧に対する上限の条件が存在し、この上限の条件が上記の曲線の極小点（熱暴走発生点）になる。そして、少なくともこの曲線の極小点の位置する電圧を通常使用する電圧の 2倍に設定して安全性を確保する必要があり、 8 0 Vがその目安になる。この条件を、電圧 .電流特性のピーク電流値で規定すると、 2 Vよりも低い低電圧側にある特性では、高電圧側の耐圧特性が十分でなくなるため、ほぼ 2 Vから 20 Vの範囲と限定することができる。

図 4の No. 1と No. 2の試料は、図表 1 2の極小点の位置欄 12— 5に示すように、極小点の位置が 2 Vよりも低く、上記のように高電圧側の耐圧特性が十分でなく、使用電圧での安全性が確保できないので、これら No. 1と No. 2の試料は採用対象から除外することになる。

次に、ピーク電流の位置欄 1 2— 4に示すピーク電流の位置（V) は、 PC Tを流れる初期時の電流が最大になる電圧の位置を示すものである。図 1 (b) 及び図 2 (b) に示すスィッチ開放直後に P CT 9に流れる電流は最大である方が良いから、そのようにスィツチ開放直後に流れる電流を最大にするには、図 1 (a) 及び図 2 (a) に示すスィッチ開放直前の P CT 9にかかる電圧がほぼ「0」であることを考えると、ピーク電流の位置（V) は、小さいほど良いことになる。

そうすると、試料 No. 1と No. 2は既に除外してあるので、残る試料 N o. 3から No. 1 1までを見ると、試料 No. 3〜No. 9がピーク電流の位置（V) が 1桁台であり、試料 No. 10及び No. 1 1がピーク電流の位置（V) が使用電圧（本例では 48V以下）より高いので、試料 No. 10及び No. 1 1を採用対象から除外する。したがって、採用対象として残る試料は、試料 No. 3力、ら No. 9までの試料である。

このようにして残された試料 N o. 3から No. 9までの試料が、対象電圧 (48V以下）で熱暴走せず、安全に使用できる PCTということになる。そして、このような PTCは、ピーク電流の位置が 2 Vから 20 Vの範囲にある電圧 ·電流特性を有していることになる。

図 4の図表 1 2の極小点の位置欄 1 2— 5の数値を見ると、試料 N o . 3から No. 9までの試料の極小点の位置は、いずれも 60〜 1 70 Vの間であつて、 42 V以上である。特に試料 N o . 3から No. 5までの PTCは、極小点の位置が、上述した電源の定格電圧 42 Vのほぼ 2倍の 80V以上あるので、好ましい特性の PTCといえる。すなわち、これらは外部回路 10に接続される手動操作型スィツチ 1の第 1の可動接点と第 1の固定接点間に図 2 (a), (b), (c) に示すように並列接続すべき P T C 9として適合するものであることが判明する。

また、同図でみると、特に試料 No. 3と No. 4は、極小点の位置が 1 1 0 Vと 1 70 Vであるので、電源の定格電圧が 50Vであっても、適合できることが判明する。

尚、 PTCには、抵抗値が急激に増加する温度領域の始点があり、この温度をキュリー温度（T c) といっている。また、この温度は、最小抵抗値の 2倍の抵抗値に対応した温度と定義されている。最小抵抗値は、図 5に示すピーク電流の位置（V) である。

したがって、上記の試料 No. 3から No. 9までの試料からは、動作して接点が開くまでに最小抵抗域を通過するように、キュリー温度が動作温度より高い値に設定されているものを選択して採用する必要がある。この選択では、 P T Cの特性を、上述した電圧■電流特性ばかりでなく温度特性を種々変えることにより、所望の PTCを得ることができる。

図 5 (a) は、比較のために PTCを配設しない従来型のスィッチ構成で 4 2 Vの電流を遮断したときの電流の変化の過程を示す図であり、同図（b) は、 PTCを配設した本発明のスィツチ構成で 42 Vの電流を遮断したときの電流の変化の過程を示す図である。

尚、同図（a), (b) は、横軸に時間を示し、縦軸に電圧を示している。また同図（a) の横軸の時間目盛りは 20ミリ秒毎の目盛りであり、同図（b) の横軸の時間目盛りは 2ミリ秒毎の目盛りである。

同図（a) では時刻 t Oでスィッチ（第 1の可動接点 5— 1と第 1の固定接点 4— 1のスィッチ、以下同様）の接点を開いて電圧 4 2 Vの電流を遮断して接点間の電流が完全に遮断されて電圧が 0 V (この場合は電流が 0の意味、以下同様）になるまでの時刻 t 1までに、 7 0ミリ秒強の時間が経過している。すなわち、この間アーク 1 3が接点間に発生しており、そのアーク 1 3の発生が 7 0ミリ秒強継続していたことを意味している。このようにアークが 7 0ミリ秒以上も継続して発生すると、接点が容易に溶融し、接点間が融着するなどして短絡を起こし、スィッチが破壊される。

これに対して、同図（b) に示す実例では、時刻 T 1でスィッチの接点を開いて電圧 4 2 Vの電流を遮断して接点間の電流が完全に遮断されて電圧が 0 V になる時刻 T 2までの時間の経過は 1ミリ秒弱である。つまり従来型のスィッチのおよそ 1 / 7 0以下の速さで高圧直流電流を遮断することができる。そして、アークが発生しないため接点が溶融することもなく、スィッチの寿命が格段に長期化する。

上記の実施の形態では手動操作型スィツチを例にとって説明したが、スィッチとしては手動操作型スィッチに限ることなく、例えば電磁リレーを用いてもよい。これを他の実施の形態として以下に説明する。

図 6 (a)，（b)，（c) は、第 2の実施の形態における直流電流遮断スィッチとしての電磁リレーの構成を示す図である。同図（a) は、上に同図（b) の A— A' 断面矢視図を示し、下に底面図を示している。また、同図（b) は、上に同図（a) の B— B ' 断面矢視図を示し、下に底面図を示している。そして、同図（c) は、スィッチ開成後の断面図を示している。

同図（a)，（b) に示すように、電磁リレー 1 5は、ハウジング 1 6の内部を大きく占める支持部材 1 7に支持されて、コイル 1 8— 1とコア 1 8— 2からなる電磁石 1 8が配設されている。

そして、コア 1 8— 2の吸着端の近傍には、断面が鈎型に形成された可動部材 1 9の鈎方の長軸方向の一端が対向して配置される。尚、同図（b) は、その可動部材 1 9の鉤方の長軸方向の一端がコア 1 8— 2の吸着端に吸着されている状態を示している。

可動部材 1 9の鉤方の短軸方向の他端には、ばね板 2 1が固設されている。このばね板 2 1の二股に分かれた一方の先端 2 1 - 1の下面には第 1の可動接点 2 2— 1が固設され、他方の先端 2 1— 2の下面には第 2の可動接点 2 2— 2が固設されている。

第 1の可動接点 2 2— 1の下方には、この第 1の可動接点 2 2— 1に対向する位置に第 1の固定接点 2 5— 1が配設されている。この第 1の固定接点 2 5 一 1は、外部回路に接続する為にハウジング 1 6の底部を貫通して外部に突設されている端子部 2 3— 1に、連結部材 2 4により連結されている。

また、第 2の可動接点 2 2— 2の下方には、この第 2の可動接点 2 2— 2に対向する位置に、第 2の固定接点 2 5— 2が配設されている。この第 2の固定接点 2 5— 2は、外部回路に接続する為にハウジング 1 6の底部を貫通して外部に突設されている端子部 2 3— 2の内端部に直接連結されている。

上記のばね板 2 1が固設されている可動部材 1 9の短軸方向の他端には、断面が U字形のばね部材 2 6が取り付けられている。ばね部材 2 6は、 U字形の開口部を接点方向に向けてその横 U字形の上部の面を可動部材 1 9の短軸方向の他端下面に固着され、その横 U字形の下部の面と、第 1の固定接点 2 5— 1 の連結部材 2 4との間には、非線形抵抗素子としての P T C 2 7が介装されている。 P T C 2 7は、その上面の電極面を横 U字形のばね部材 2 6の下面に接続され、下面の電極面が接続板 2 9に接続されている。

この電磁リレーは、電磁石 1 8が通電駆動されているときは、同図（a)，（b) に示すように、可動部材 1 9の長軸方向の一端がコア 1 8 _ 2の吸着端に吸着されていることにより長軸と短軸の境界部を支点にして、ばね部材 2 6の付勢力に杭して反時計回り方向に回動して、第 1の可動接点 2 2— 1がばね板 2 1 の一方の先端 2 1 _ 1の付勢力により第 1の固定接点 2 5— 1に押圧され、第 2の可動接点 2 2— 2がばね板 2 1の他方の先端 2 1— 1の付勢力により第 2 の固定接点 2 5— 2に押圧される。

この状態で、上記の接続端子 2 3— 1及び 2 3— 2を、図 2 (a) に示した外部回路 1 0の接続端子 1 1— 1及び 1 1— 2に接続することにより、同図

(a) に示した回路と同一の回路が構成される。

図 6 (a) に示すように、第 1の可動接点 2 2— 1と第 1の固定接点 2 5— 1との圧接面は、第 2の可動接点 2 2— 2と第 2の固定接点 2 5— 2との圧接面よりも高さ aだけ低く設定されている。これらの圧接面に押圧力を発生させているばね板 2 1の先端 2 1— 1、 2 1— 2は同じ付勢力を持ちながら、同図

(b) に示すように、上記の高さ aの差だけ、第 1の可動接点 2 2 _ 1を保持する一方の先端 2 1— 1の方が沈み込んでいる。

したがって、電磁石 1 8への通電が遮断されると、図 6 (c) に示すように、可動部材 1 9は、ばね部材 26により長軸と短軸の境界部を支点にして時計回り方向に付勢されていることにより、まず、.高さ aだけ深く沈みこんでいる第 1の可動接点 2 2- 1と第 1の固定接点 2 5- 1とが離隔して、両接点間が開放される。このとき図 2 (b) に示した回路の状態と同一の回路状態となる。そして、第 1の可動接点 2 2- 1と第 1の固定接点 2 5 - 1とからなる接点回路に並列に PTC 2 7が接続されていることにより、この場合も、接点回路は閉回路を構成し、第 1の可動接点 2 2 - 1と第 1の固定接点 2 5— 1間にサージ電圧は発生しにくく、つまりこの場合も図 5 (b) に示したように、ァークは発生せず、少なくとも 2ミリ秒以内で、電流が遮断される。更に続いて第 2の可動接点 2 1— 2も第 2の固定接点 2 5— 2から開成される。これにより、電流遮断が完了し、この時点で、これらの接点回路に対し P T C 2 7は電気的に切り離された状態に維持される。

このように、この電磁リレー 1 5は、完全に高圧直流電流を遮断する。しかも、上記のように 3 0 V〜 4 2 V (場合により 5 0 V) の高圧の直流電流を迅速に且つ完全に遮断しながら、接点間にアークが発生せず、したがって接点が溶融することもないから、接点間を比較的狭く構成できる小型の電磁リレーで構成することができる。

図 7 (a) , (b)，（c) は、第 3の実施の形態における直流電流遮断スィッチとしてのサーモスタットの構成を示す図である。同図（a) は、ハウジング上部を透視的に見た平面図であり、同図（b) は同図（a) の A— A' 断面矢視図、同図（c) は、同図（a) の B— B ' 断面矢視図である。

同図（a) , (b) , (c) に示すように、サーモス.タット 3 0は、外部回路に接続するための 2本の端子部 3 1一 1及び 3 1— 2力ハウジング 3 2の内部から外に突出して設けられている。端子部 3 1— 1及び 3 1— 2にはハウジング 3 2内における端部上面に、第 1の固定端子 3 3— 1及び第 2の固定端子 3 3— 2がそれぞれ形成されている。

ノヽウジング 3 2内には、バイメタル 3 4と、このバイメタル 3 4の反りの反転に応じて、バイメタル係止爪 3 6 - 1を支点にして他端が上下に揺動する可動板 3 6が配設されている。この上下に揺動する可動板 3 6の他端は二股に分かれており、二股に分かれた端部下面の上記第 1の固定端子 3 3— 1及び第 2 の固定端子 3 3— 2に対向する位置に、第 1の可動端子 3 7 _ 1及び第 2の可動端子 3 7— 2が形成されている。

バイメタル 3 4は、常に反りを有する二枚重ねの金属片からなり、所定の温度を界目として反りが反転するようになっている。このサーモスタット 3 0の通常の使用温度内では、バイメタル 3 4の反りは上に凸状であり、その一端が可動板 3 6のバイメタル係止爪 3 6 _ 1に係止し、他端が同じく可動板 3 6の他のバイメタル係止爪 3 6— 2に係止している。

可動板 3 6のバイメタル係止爪 3 6— 1側の端部は、導電性の固定部 3 8に固定されており、この固定部 3 8と、第 1の固定端子 3 3— 1を備えた端子部 3 1一 1の内端部 3 1 - 1 - 1との間に、 P T C 3 9が介装されている。

これにより、このサーモスタツト 3 0の端子部 3 1一 1と端子部 3 1— 2とがそれぞれ図 2 (a) に示す外部回路の接続端子 1 1一 1及び 1 1— 2に接続されることにより、図 2 (a) に示したと同様の全体回路が構成される。

この状態で上述したようにサーモスタツト 3 0の通常の使用温度内ではバイメタル 3 4の反りは上に凸状であることにより、図 7 (b) , (c) に示すように、可動板 3 6のバイメタル係止爪 3 6— 2側の端部は、バイメタル 3 4によって下方に付勢され、これにより可動板 3 6の当該端部の第 1の可動接点 3 7 - 1 及び第 2の可動接点 3 7 _ 2は、それぞれ第 1の固定接点 3 3— 1及び第 2の固定接点 3 3— 2に押圧されて接触している。すなわち、スィッチとしてのサ一モスタツト 3 0は閉じている。

ここで、周囲に何らかの異常が発生し、サーモスタット 3 0の通常の使用温度を超える温度がバイメタル 3 4に伝達されると、バイメタル 3 4は反りを反転させて上に凹状に形態を変化させる。これにより可動板 3 6のバイメタル係止爪 3 6— 2側の端部が上方に持ち上げられる。

このとき、図 7 (b) に示すよいうに、第 1の可動接点 3 7— 1と第 1の固定接点 3 3 - 1との圧接面は、第 2の可動接点 3 7 - 2と第 2の固定接点 3 3 - 2との圧接面よりも高さ bだけ低く設定されていて、その高さ bの差だけ第 1の可動接点 3 7 - 1の方が沈み込んでいることにより、可動板 3 6のバイメタル係止爪 3 6— 2側の端部が上方に持ち上げられたとき、第 1の可動接点 3 7— 1の方が先に第 1の固定接点 33— 1から離隔して、図 2 (b) に示した回路の状態と同一の回路状態となる。

そして、第 1の可動接点 37- 1と第 1の固定接点 33- 1とからなる接点回路に並列に PTC 39が接続されていることにより、この場合も、接点回路は閉回路を構成し、第 1の可動接点 37— 1と第 1の固定接点 33— 1間にサージ電圧は発生しにくく、つまりこの場合も図 5 (b) に示したように、ァークは発生せず、少なくとも 2ミリ秒以内で、電流が遮断される。

更に続いて第 2の可動接点 37— 2も第 2の固定接点 33— 2から離隔する。これにより、電流遮断が完了し、この時点で、これらの接点回路に対し PTC 39は電気的に切り離された状態に維持される。

このように、このサーモスタット 30は、完全に高圧直流電流を遮断する。しかも、高圧の直流電流を迅速に且つ完全に遮断しながら、接点間にアークが発生せず、したがって接点が溶融することもないから、接点間を比較的狭く構成できる小型の電磁リレーで構成することができる。

図 8 (a), (b), (c) は、 PTC接続の他の例を示す図である。この接続ではアークを制限する効果は小さい。すなわち、同図（b) に示すように、第 1の可動接点 4 1— 1が第 1の固定接点 42— 1から開成されたとき、 PTC43 により電¾¾側回路が閉回路となるので、この場合もサージ電圧は発生しにくい力 PTCはすでに通電状態となっており、抵抗値が上昇している。このため、図 2の場合よりも効果は小さくなる。また、同図（a) に示すように、スイツチが閉じているときは、無視できる程度ではあるが P T C 43に漏れ電流が流れる。これでも、電源電圧と共に接続する対象機器を吟味すれば十分に適用が可能である。

なお、試料 No. 1 0及び No. 1 1に示した初期抵抗が 5 k Ω〜 10 k Ω 程度の P T Cは、電圧■電流持性での熱暴走しない範囲での電圧に対する電流ピークの位置が 5 OV以上であるので、 30〜42 Vの高電圧に使用した揚合、遮断時に発生するアークに対して抵抗の低下を伴わないため固定抵抗が接続されているのとほぼ同じ状況となり、スィツチ部の電圧があまり低下せずアークを小さくすることかできないと説明したが、これはあくまでも 30〜42 Vの高電圧に使用した場合のことである。

上記の試料 No. 1 0及び No. 1 1として示した初期抵抗が 5 k Ω〜10 Ιί Ω程度の PTCは、ピーク電流の位置が 40 V〜 60 Vの範囲であり、極小点が 250 V〜350V以上であるので、機器内部で使用される商用電源電圧を整流して得られる 140 Vから 300Vの直流高電圧に対しては、 30〜4 2 Vの高電圧に対する試料 N o . 3〜No. 9まで（好ましくは No. 5まで）の PTCの場合と同様にスィツチ部に並列に接続して用いることができ、上述したと同様の効果が得られる。産業上の利用可能性

以上のように本発明の直流電流遮断スィッチは、高圧直流電流回路の接点開放アークの発生時間をなくし又は短く抑えて接点の溶融や損傷を防止し且つ高圧直流電流を完全に遮断する直流電流遮断スィツチであり、本発明は直流電流を遮断する直流電流遮断スィツチを用いる全ての産業において利用することが可能である。

Claims

請求の範囲

1 . 内部の所定の位置に配置して形成され、外部回路に接続する為の端子部に連結された第 1の固定接点と、

内部の他の所定の位置に配置して形成され、外部回路に接続する為の端子部に連結された第 2の固定接点と、

前記第 1及び第 2の固定接点に対向する位置にそれぞれ配置された第 1及び第 2の可動接点を電気導通性を有して支持する可動部と、

該可動部の前記第 1及び第 2の可動接点を前記第 1及び第 2の固定接点にそれぞれ押圧させて前記第 1の可動接点、前記可動部、及び前記第 2の可動接点を介して前記第 1及び第 2の固定接点間に直流電流を導通させる接点押圧手段と、

最初に前記第 1の固定接点に押圧されている前記第 1の可動接点を前記第 1 の固定接点から開成させ、続いて前記第 2の固定接点に押圧されている前記第 2の可動接点を前記第 2の固定接点から開成させる接点開成手段と、

前記可動部と前記第 1の固定接点との間に接続された非線形抵抗素子と、を有し、

該非線形抵抗素子は、前記接点開成手段により前記第 1の可動接点が前記第 1の固定接点から開成されて該両接点間の直流大電流を遮断するとき該両接点間の電圧が 0 Vから電源電圧に移行する間に最小抵抗値を示す領域を有し、前記第 2の可動接点が前記第 2の固定接点から開成されて前記第 1及び第 2の固定接点間の前記直流電流の遮断が完了した時点で接点回路に対し電気的に切り離される、

ことを特徴とする直流電流遮断スィツチ。

2 . 前記非線开抵抗素子は P T C (Posit ive Temperature Coefficient) であり、前記第 1の可動接点の開成による前記直流大電流の遮断時における接点開放電圧は 2 8 Vから 4 8 Vの範囲であることを特徴とする請求項 1の直流電流遮断スィツチ。

3 . 前記 P T Cは、熱暴走しない範囲の上限電圧又は極小点が 8 0 V以上の範囲にある電圧 ·電流特性を有することを持徴とする請求項 1又は 2記載の直流電流遮断スィツチ。

4 . 前記 P T Cは、熱暴走しない範囲の電圧に対するピーク電流の位置が 2 V から 2 O Vの範囲にある電圧 ·電流特性を有することを特徴とする請求項 3記載の直流電流遮断スィツチ。

5 . 前記外部回路は、直流 4 2 V定格の回路又は誘導負荷を駆動する回路であることを特徴とする請求項 3又は 4記載の直流電流遮断スィツチ。

6 . 前記可動部材はバイメタルによって駆動され、前記外部回路は 2 8 Vを越える 2次電池パックの充電側回路又は充放電回路であり且つ充電時又は充放電時の前記可動接点の開成による開放電圧が 5 O Vを越えない範囲の定格回路であることを特徴とする請求項 4記載の直流電流遮断スィツチ。

7 . 前記 P T Cは、 T c (キュリー温度）が前記バイメタルの動作温度より高い値に設定されていることを特徴とする請求項 6記載の直流電流遮断スィツチ。

8 . 前記可動部材は、電磁コイルによって駆動されることを特徴とする請求項 1の直流電流遮断スィツチ。

9 . 前記非線形抵抗素子は、前記第 1の可動接点の開成時に該第 1の可動接点と前記第 1の固定接点間に発生するアークが 2ミリ秒以上継続することを防止することを特徴とする請求項 1乃至 8のいずれかに記載の直流電流遮断スィッチ。

10. 前記非線形抵抗素子は、前記第 1の可動接点が開成した後の電流をアークが発生しない好ましくは 1 A以下の電流に制限する抵抗値を示す、ことを持徴とする請求項 1乃至 9のいずれかに記載の直流電流遮断スィツチ。

11. 前記非線形抵抗素子は P T C (Positive Temperature Coefficient) であり、前記可動接点の開成による前記直流大電流の遮断時における接点開放電圧は 1 3 0 Vから 3 1 0 Vの範囲であることを特徴とする請求項 1の直流電流遮断スィッチ。