WO2004011576A1 - Procede de transport d'une huile lourde et site de traitement - Google Patents

Procede de transport d'une huile lourde et site de traitement Download PDF

Info

Publication number
WO2004011576A1
WO2004011576A1 PCT/FR2003/002114 FR0302114W WO2004011576A1 WO 2004011576 A1 WO2004011576 A1 WO 2004011576A1 FR 0302114 W FR0302114 W FR 0302114W WO 2004011576 A1 WO2004011576 A1 WO 2004011576A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
emulsion
heavy oil
base
oil
column
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/FR2003/002114
Other languages
English (en)
Inventor
Maurice Bourrel
Olivier Garnier
Francis Verzaro
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
IFP Energies Nouvelles IFPEN
TotalEnergies SE
Original Assignee
IFP Energies Nouvelles IFPEN
Total Fina Elf SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by IFP Energies Nouvelles IFPEN, Total Fina Elf SA filed Critical IFP Energies Nouvelles IFPEN
Priority to AU2003281680A priority Critical patent/AU2003281680A1/en
Publication of WO2004011576A1 publication Critical patent/WO2004011576A1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17D—PIPE-LINE SYSTEMS; PIPE-LINES
    • F17D1/00—Pipe-line systems
    • F17D1/08—Pipe-line systems for liquids or viscous products
    • F17D1/16—Facilitating the conveyance of liquids or effecting the conveyance of viscous products by modification of their viscosity

Definitions

  • the present invention relates to a method for transporting a heavy oil as well as a site for treating a heavy oil, suitable for treating the transported oil.
  • This patent gives a certain number of indications on the primary emulsion. Concerning its preparation in particular, in Table IV and rows 34 to 39 of column 8 are described emulsions prepared from ammonia. The rupture of the primary emulsion is caused by adding a salt and / or a diluent to the emulsion as well as possibly a demulsifier when a surfactant has been used for the formation of the emulsion. primary.
  • U.S. Patent No. 3,425,429 relates to a process for transporting a heavy oil in a pipeline, in which an aqueous solution of a nonionic surfactant is injected into the pipeline in order to create an oil-in-water emulsion, the heavy oil is then displaced in the pipeline and once the emulsion has reached its destination , the oil and water are separated in a separator, at a temperature of up to 82 ° C. No details are given concerning the breaking of the emulsion.
  • U.S. Patent No. 3,006,354 relates to a process for transporting heavy oil in a pipeline, in which an oil-in-water emulsion which is sufficiently unstable for it to rupture rapidly is prepared using ammonia. , then the emulsion is transported through the pipeline, and once the emulsion has reached its destination, it is broken by heating to a temperature of up to 82 ° C.
  • U.S. Patent No. 3,487,844 relates to a method of transporting a heavy oil, in which the heavy oil is brought into contact with water containing a base which may be an amine or hydroxide. ammonium, in the presence of an emulsifying agent, then stirred to form an oil-in-water emulsion which is then transported in the pipeline to the place of destination, where the emulsion is broken up and separated heavy oil and water.
  • a base which may be an amine or hydroxide.
  • ammonium in the presence of an emulsifying agent, then stirred to form an oil-in-water emulsion which is then transported in the pipeline to the place of destination, where the emulsion is broken up and separated heavy oil and water.
  • This patent considers as better bases, sodium hydroxide and, in certain particular cases, hydroxides of alkaline earth metals.
  • the exemplary embodiments of this patent only use sodium hydroxide.
  • the emulsion produced is very stable. This is why it is proposed, with a view to breaking it inexpensively and effectively, to add a saline solution at temperatures which may be higher than 135 ° C.
  • This technique therefore has the major drawback of introducing salt into the heavy oil, when the emulsion is broken. This salt is therefore added to the metal (sodium) introduced during the preparation of the emulsion.
  • the object of the invention is therefore to propose a process making it possible to transport a heavy oil in the form of a stable oil-in-water emulsion, then to easily break this emulsion to recover the heavy oil, by introducing little or no material which has a negative influence on the further processing of the heavy oil.
  • this process comprises the following steps: a) an emulsion preparation step, where, at the place of departure, an oil-in-water type emulsion is prepared by mixing the heavy oil with a solution aqueous containing a base; b) an emulsion transport stage to the place of destination; c) an emulsion breaking step; and d) a separation step to obtain an oily phase and an aqueous phase; and it is characterized in that it further comprises, between step b) and step c), a step of destabilizing the emulsion transported.
  • This process also has the advantage of reducing the importance of washing, desalting and atmospheric distillation operations.
  • the capacity of the desalting and atmospheric distillation units is reduced by 20% for the same quantity of heavy oil treated.
  • the method further comprises a step in which the extracted base is recovered and it is returned to the place of departure.
  • the subject of the invention is also a site for treating a heavy oil which is capable of treating the oil transported according to the method of the invention, and, if necessary, then refining it according to conventional refining techniques.
  • Such a site includes a unit for destabilizing an oil-in-water emulsion.
  • the destabilization unit comprises a column.
  • FIG. 3 schematically represents a site for treating a heavy oil according to the invention.
  • the first step of the process according to the invention consists in carrying out the emulsification of the heavy oil in water at the starting site, that is to say, in most cases, the production site.
  • Heavy oil can be very varied in nature.
  • the invention applies in particular to so-called extra-heavy crudes, that is to say those whose viscosity is greater than 10,000 cP at 25 ° C, the API degree (American Petroleum Institute) between 7 and 12 , the TAN (Total Acid Number) between 1 and 6 mg KOH / g of oil.
  • aqueous solution containing a base In general, one begins by mixing the water with the base to obtain the aqueous solution containing a base.
  • a water-soluble base is generally used having a boiling temperature lower than that of water, at atmospheric pressure.
  • nitrogenous compounds in particular volatile amines such as ammonia, or alkylamines such as onomethylamine, monoethylamine, dimethylamine, diethylamine, trimethylamine, triethylamine, diisopropylamine. , 2-amino butane.
  • volatile amines such as ammonia
  • alkylamines such as onomethylamine, monoethylamine, dimethylamine, diethylamine, trimethylamine, triethylamine, diisopropylamine.
  • 2-amino butane Preferably, ammonia or an amine having at most two carbon atoms in total or ammonia is used.
  • ammonia is used in particular, that is to say ammonium hydroxide in aqueous solution, usually at a concentration of 20 to 30% by weight of ammonia.
  • the aqueous solution containing the base is therefore preferably prepared by diluting such a mother ammonia solution until a 0.1% by weight aqueous ammonia solution is obtained intended to be mixed with the heavy oil.
  • the mixing of the basic aqueous solution with the heavy oil, with a view to obtaining the emulsion can be carried out in a mixer, for example of the colloid mill type.
  • This emulsification can be carried out at the outlet of the well. It is then desirable to lower the viscosity of the heavy oil beforehand by heating it.
  • the emulsification can be carried out directly in the wells or in the drains, for example at the level of the suction of the pumps, or in the in the case of horizontal wells, over the entire length of the drains of these wells.
  • Wells can then be produced at high flow rates, using more powerful activation means, which is not possible with crude dilution techniques.
  • oh can use formation water to make the emulsion. This has the advantage of reducing the number of surface installations on the production site since there is no need to separate the crude from the formation water. In addition, this makes it possible to avoid, in certain cases, heating of the heavy oil because it takes advantage of the fact that the heavy oil has a high temperature in the natural reservoir.
  • the preparation of the emulsion on the production site also makes it possible to separate the associated gas more easily than with dilution techniques.
  • the amounts of heavy oil and basic aqueous solution are generally chosen so as to obtain an emulsion generally containing from 20 to 50% and preferably from 30 to 40% by weight of basic aqueous solution relative to the total weight of the emulsion .
  • the emulsion thus obtained generally has a viscosity of between 20 and 300 cP, preferably of the order of 30 cP, a value which is well below that of the heavy oil / diluent mixtures produced according to the techniques of the prior art. and which generally have a viscosity of 300 cP.
  • the pH of the emulsion is generally between 9 and 11, and is preferably less than 10.
  • an organic acid may be advantageous to add to the heavy oil in order to facilitate the obtaining an emulsion.
  • the stability of the emulsion obtained is such that it can be transported in good conditions to its place of destination, in general, the refining site where a refining unit is located. Transport is generally carried out by circulation within pipelines. According to the invention, at the place of destination,
  • This destabilization of the emulsion generally consists in at least partially extracting the base of
  • the base extraction step can include a heat treatment of the emulsion.
  • the emulsion is heated to a temperature generally between 70 and 150 ° C.
  • the extraction of the base can be carried out under pressures other than atmospheric pressure.
  • Such a destabilization unit generally comprises an extraction column, which makes it possible to recover, at the bottom of the column, the destabilized emulsion and at the head of the column, the base as well as possibly traces of light hydrocarbons and water.
  • a stripping gas which may be an inert gas, steam or a light hydrocarbon such as methane.
  • the destabilized emulsion from the destabilization unit can then easily break (by simple decantation or following heating) and be separated in a conventional manner.
  • an oily phase that is to say rich in heavy oil
  • an aqueous phase that is to say rich in water
  • the invention provides the advantage that "the oily phase has already undergone partial desalting, the initial salts of the heavy oil being found at least in part in the aqueous phase recovered at the outlet of the separator.
  • a destabilization step is provided between the transport step b) and the breaking step c).
  • the emulsion goes through a heater before breaking.
  • the destabilized emulsion is added with a diluent, for example at a rate of 10% by weight relative to the emulsion. This diluent is then found at the outlet of the separator in the oily phase.
  • the destabilized emulsion is added with a demulsifier.
  • the method according to the invention further comprises a step e) consisting in returning the base extracted from the emulsion to the place of departure.
  • This recycling of the base is advantageously done in the form of an aqueous solution, by dissolving the base extracted in water.
  • the basic aqueous solution thus obtained can be brought back to the place of departure in trucks or via a pipeline. It can then be used to prepare the emulsion.
  • the aqueous phase from. the separation of the emulsion can advantageously be treated, with a view to deoiling it and desalting in order to obtain a secondary aqueous solution. We. then preferably sends it back to the production site for reuse to prepare the emulsion.
  • Heavy oil treatment site according to the invention
  • the heavy oil treatment site according to the invention is capable of treating the oil transported in the form of an aqueous emulsion.
  • This site may include a refining unit.
  • An embodiment of such a site appears in the attached single figure.
  • part A represents the place of departure, that is to say the heavy oil production site and part B, the beginning of the place of destination, that is to say the beginning the heavy oil processing site, which may include a refining site.
  • the heavy oil coming from a pump 1 of the production site A is brought to a temperature of 70-90 ° C in a heater 2 before being introduced into a mixer 3 of the mill type colloidal where it is mixed with a basic aqueous solution arriving via an inlet 4 of the mixer 3.
  • the basic aqueous solution was itself previously prepared by mixing in a conventional mixer 3bis supplied with water by line 5 and in base by line 6.
  • the heavy oil in water emulsion obtained in the mixer 3 is then fed into a pipeline 7 which transports it to the heavy oil treatment site.
  • the latter comprises according to the invention a unit for destabilizing the emulsion.
  • This emulsion destabilization unit can be a column 8 with trays or with packing.
  • the extraction column 8 is provided with heating means allowing it to operate at a temperature which can vary between 70 and 150 ° C.
  • the base is recovered via outlet 9 as well as possibly light hydrocarbons and water.
  • the destabilized emulsion is recovered via outlet 10.
  • a stripping gas which can be an inert gas, water vapor or a light hydrocarbon such as methane, is optionally introduced via line 11 into the column to produce a stripping which improves the extraction of the base.
  • the destabilized emulsion is then broken and separated in a known manner, that is to say in general by heating in a heater 12 to a temperature of 110-140 ° C., then introduction into a breaker / separator 13 of from which, on the one hand, by line 14, the dehydrated heavy oil and by line 15, an aqueous solution.
  • Line 14 leads the heavy oil, and, where appropriate, the diluent, to the conventional units of a refining unit generally included in the term "Upgrader" relating to the treatment of extra heavy oils.
  • the heavy oil contained in line 14 has substantially the same composition as the heavy oil extracted on the production site. It still contains a bit of base but it has the advantage of having been at least partially desalted. ' Indeed, the aqueous phase of the emulsion has recovered part of the salts initially contained in the heavy oil. These salts are then in the aqueous solution collected by line 15 which also still contains some basic and, if appropriate, 'the emulsion breaker.
  • the extracted base collected by line 9 of the extraction column is returned to the production site.
  • the production site also comprises one.
  • processing unit 16 in which the aqueous phase coming from the breaker / separator 13 and arriving via the line 15 is deoiled and desalted and the salts are eliminated by line 17, in order to recover a secondary aqueous solution. Provision can then be made to connect the processing unit 16 to the pipeline 18, so that the secondary aqueous solution is brought back to the production site for reuse to prepare the emulsion.
  • the pipeline 18 can bring back both the extracted base, arriving via the outlet 9 of the extraction column 8, and the base contained " in the secondary aqueous solution, coming from the treatment unit 16.
  • This emulsion was placed in a balloon. To achieve destabilization of the emulsion, the latter was kept stirring at a temperature of 80-90 ° C and under nitrogen sweeping.
  • the effluents passed through a condenser installed so that it only condenses the water vapor entrained with ammonia.
  • the condenser outlet was connected to traps containing hydrochloric acid.
  • the amount of water condensed was determined by increasing the weight of the condenser.
  • the amount of ammonia entrained was determined by acid-base determination of the water contained in the condenser and in the traps.
  • the amount of water vapor entrained with ammonia corresponds to 43% of the initial amount of water in the emulsion and the amount of ammonia entrained
  • extract corresponds to 75% of the initial quantity of ammonia in the emulsion.
  • the destabilized emulsion obtained corresponds to a mixture of two phases which settles easily.
  • an aqueous phase comprising by weight 40% of oil dispersed in 60% of water; it is a finer oil-in-water emulsion than the initial emulsion (the average size of the oil drops is now 8 microns); the pH of this emulsion is 8.1; this decrease in pH compared to the initial value of 9.7 is due to the loss of ammonia.
  • the calculation of the different mass balances makes it possible to deduce that: the oily phase contains 85% of the initial quantity of heavy oil; this therefore corresponds to an oil separation of 85%; the aqueous phase contains 15% of the initial quantity of heavy oil; the balance as regards ammonia, even if one takes into account the ammonia contained in the aqueous phase is not 100%, but 80%.
  • Example 2 An initial emulsion identical to that of Example 1 is prepared. The same apparatus is used as in Example 1, except that the condenser has been arranged differently, above the flask, so that the maximum of water falls back into the balloon.
  • the water loss is less than 1% and the amount of ammonia entrained
  • extract calculated as in Example 1, corresponds to 100% of the ammonia initially present in the emulsion.
  • the destabilized emulsion obtained also corresponds to a mixture of two phases which settles easily.
  • an aqueous phase comprising by weight 10% of oil dispersed in 90% of water; it is an oil in water emulsion; the pH of this emulsion is 7.5; this decrease in pH compared to the initial value of 9.7 is due to the loss of ammonia.
  • the calculation of the different mass balances makes it possible to deduce that: the oily phase contains 95% of the initial quantity of heavy oil; this therefore corresponds to a separation of the oil of 95%; the aqueous phase contains 5% of the initial quantity of heavy oil.
  • the rupture of the emulsions gives two easily separable phases, one of which, oily, is very viscous. It is a water-in-oil emulsion which may contain a very high content (95% by weight) of the initial oil.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Public Health (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)

Abstract

La présente invention concerne un procédé de transport d'une huile lourde. Ce procédé comprend les étapes suivants: a) une étape de préparation d'émulsion, où, sur le lieu de départ, on prépare une émulsion du type huile dans l'eau, par mélange de l'huile lourde avec une solution aqueuse contenant une base; b) une étape de transport d'émulsion jusqu'au lieu de destination; c) une étape de cassage d'émulsion; et d) une étape de séparation pour obtenir une phase huileuse et une phase aqueuse; et il se caractérise en ce qu'il comprend, en outre, entre l'étape b) et l'étape c) une étape de déstabilisation de l'émulsion transportée. L'invention concerne également un site de traitement d'une huile lourde, apte au traitement de l'huile transportée. Ce site comprend une unité de déstabilisation d'une émulsion du type huile dans l'eau.

Description

PROCEDE DE TRANSPORT D'UNE HUILE LOURDE ET SITE DE TRAITEMENT
La présente invention concerne un procédé de transport d'une huile lourde ainsi qu'un site de traitement d'une huile lourde, apte au traitement de l'huile transportée.
Dans le brevet américain n° 4 923 483 est décrite la formation d'une emulsion primaire du type huile dans l'eau à partir d'une huile lourde, le dégazage éventuel de cette emulsion primaire, l'ajustement de la différence de densité des phases de cette emulsion, le cassage de 1' emulsion primaire ajustée dans un séparateur, la récupération de l'huile lourde séparée, la ré- émulsification de l'huile lourde séparée au moyen d'un émulsifiant, son reconditionnement pour former une emulsion secondaire huile dans l'eau apte au transport, le transport de cette emulsion secondaire, et finalement l'utilisation de l' emulsion secondaire comme combustible ou son raffinage.
Ce brevet donne un certain nombre d'indications sur l' emulsion primaire. Concernant sa préparation en particulier, dans le tableau IV et les lignes 34 à 39 de la colonne 8 sont décrites des émulsions préparées à partir d'ammoniaque. La rupture de l' emulsion primaire est provoquée par ajout d'un sel et/ou d'un diluant à l' emulsion ainsi qu'éventuellement d'un désémulsifiant lorsqu'un tensio-actif a été utilisé pour la formation de l' emulsion primaire.
Cependant, aucune indication n'est donnée dans ce brevet sur le raffinage ou un traitement ultérieur de l' emulsion secondaire autre que sa combustion. Le brevet américain n° 3 425 429 a pour objet un procédé de transport d'une huile lourde dans un pipeline, dans lequel on injecte dans le pipeline une solution aqueuse d'un surfactant non-ionique en vue de créer une emulsion huile dans l'eau, on déplace ensuite l'huile lourde dans le pipeline et une fois que l' emulsion est arrivée à destination, on sépare l'huile et l'eau dans un séparateur, à une température pouvant aller jusqu'à 82°C. Aucun détail n'est donné concernant le cassage de l' emulsion.
Le brevet américain n° 3 006 354 a trait à un procédé de transport d'huile lourde dans un pipeline, dans lequel on prépare au moyen d'ammoniac, une emulsion huile dans l'eau suffisamment instable pour qu'elle puisse se rompre rapidement, puis on transporte l' emulsion dans le pipeline, et une fois que l' emulsion est arrivée à destination, on la casse par chauffage à une température pouvant aller jusqu'à 82°C.
Ce brevet enseigne, notamment par sa. Figure VIII, qu'il convient d'utiliser de faibles teneurs en ammoniac (50 ppm) , pour obtenir une séparation satisfaisante des phases huileuse et aqueuse. Il s'ensuit que l' emulsion préparée présente une trop grande instabilité et il est nécessaire de rajouter périodiquement de l'eau pour que son transport se fasse dans de bonnes conditions.
Le brevet américain n° 3 487 844 se rapporte à un procédé de transport d'une huile lourde, dans lequel on met en contact l'huile lourde avec de l'eau contenant une base qui peut être une aminé ou de l'hydroxyde d'ammonium, en présence d'un agent émulsifiant, puis on agite pour former une emulsion huile dans l'eau que l'on transporte ensuite dans le pipeline jusqu'au lieu de destination, où l'on casse l' emulsion et on sépare l'huile lourde et l'eau.
Ce brevet considère comme meilleures bases, l'hydroxyde de sodium et, dans certains cas particuliers, des hydroxydes de métaux alcalino-terreux. Les exemples de réalisation de ce brevet ne mettent en œuvre que de l'hydroxyde de sodium. L' emulsion produite est très stable. C'est pourquoi il est proposé, en vue de la casser de manière peu coûteuse et efficace, d'ajouter une solution saline à des températures qui peuvent être supérieures à 135°C.
Cette technique a donc pour inconvénient majeur d'introduire du sel dans l'huile lourde, au moment du cassage de l' emulsion. Ce sel vient donc s'ajouter au métal (sodium) introduit lors de la préparation de l' emulsion.
Ceci a pour conséquence d'augmenter de façon non négligeable la quantité de sel présente dans l'huile lourde et qu'il faut de toute façon' toujours éliminer ultérieurement, au niveau de la raffinerie, ce qui accroît la charge de travail de l'unité de dessalage de la raffinerie et donc le coût global du raffinage.
En outre, les quantités d'eaux usées à traiter au niveau de la raffinerie sont plus importantes, ce qui augmente aussi les coûts ainsi que la taille des installations correspondantes .
Il serait donc intéressant de disposer d'un procédé de transport d'une huile lourde, qui permette de transporter cette huile lourde dans des conditions satisfaisantes et de récupérer ensuite l'huile de départ sans que ceci accroisse la charge de travail de l'unité de dessalage de la raffinerie et les quantités d'eaux usées produites.
En outre, si le transport de l' emulsion dans de bonnes conditions implique l'obtention d'une emulsion présentant une bonne stabilité, cette emulsion doit également pouvoir être rompue aisément sur le lieu de destination.
L'invention a donc pour but de proposer un procédé permettant de transporter une huile lourde sous la forme d'une emulsion huile dans l'eau stable, puis de casser facilement cette emulsion pour récupérer l'huile lourde, en introduisant peu, voire aucun matériau qui ait une influence négative sur le traitement ultérieur de l'huile lourde .
Plus précisément, ce procédé comprend les étapes suivantes : a) une étape de préparation d'émulsion, où, sur le lieu de départ, on prépare une emulsion du type huile dans l'eau, par mélange de l'huile lourde avec une solution aqueuse contenant une base ; b) une étape de transport d'émulsion jusqu'au lieu de destination ; c) une étape de cassage d'émulsion ; et d) une étape de séparation pour obtenir une phase huileuse et une phase aqueuse ; et il se caractérise en ce qu'il comprend, en outre, entre l'étape b) et l'étape c) , une étape de déstabilisation de l' emulsion transportée.
Ainsi, après l'étape de déstabilisation, la nature de l' emulsion a changé et elle peut alors facilement se casser dans l'étape subséquente de cassage.
Ce procédé a en outre l'avantage de réduire l'importance des opérations de lavage, de dessalage et de distillation atmosphérique. Ainsi, par comparaison aux techniques de dilution, on réduit la capacité des unités de dessalage et de distillation atmosphérique de 20% pour une même quantité d'huile lourde traitée.
Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, le procédé comporte en outre une étape où on récupère la base extraite et on la renvoie sur le lieu de départ.
Ce recyclage de la base a pour avantage de réduire considérablement, voire de supprimer, la nécessité de rajouter continuellement de la base fraîche au niveau du site de production et permet en outre de réduire les coûts de préparation de l' emulsion. L'invention a également pour objet un site de traitement d'une huile lourde qui est apte à traiter l'huile transportée selon le procédé de l'invention, et, le cas échéant, à la raffiner ensuite selon les techniques de raffinage classiques.
Un tel site comprend une unité de déstabilisation d'une emulsion du type huile dans l'eau.
Selon un mode de réalisation de l'invention, l'unité de déstabilisation comprend une colonne. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention vont maintenant être -décrits en détail dans l'exposé qui suit et qui est donné en référence aux dessins annexés dans lesquels : la figure 1 représente schématiquement les étapes d'un procédé selon l'art antérieur ;
- • la figure 2 représente schématiquement les étapes du procédé selon 1 ' invention ; et la figure 3 représente schématiquement un site de traitement d'une huile lourde selon l'invention.
EXPOSE DETAILLE DE L'INVENTION Procédé selon 1 ' invention
La première étape du procédé selon l'invention consiste à effectuer la mise en emulsion de l'huile lourde dans l'eau sur le site de départ, c'est-à-dire, dans la plupart des cas, le site de production.
L'huile lourde peut être de nature très variée. L'invention s'applique en particulier aux bruts dits extra-lourds, c'est-à-dire à ceux dont la viscosité est supérieure à 10000 cP à 25°C, le degré API (American Petroleum Institute) compris entre 7 et 12, le TAN (Total Acid Number) compris entre 1 et 6 mg de KOH/g d'huile.
En général, on commence par mélanger 1 ' eau avec la base pour obtenir la solution aqueuse contenant une base. Comme base, on utilise en général une base hydrosoluble ayant une température d'ébullition inférieure à celle de l'eau, à pression atmosphérique.
Comme exemples d'une telle base, on peut citer les composés azotés, en particulier les aminés volatiles telles que l'ammoniac, ou les alkylamines comme la onométhylamine, la monoéthylamine, la diméthylamine, la diéthylamine, la triméthylamine, la triéthylamine, la diisopropylamine, l'amino-2 butane. De préférence, on utilise l'ammoniac ou une aminé ayant au plus deux atomes de carbone au total ou l'ammoniac .
La base la plus préférée d'entre toutes les bases qui viennent d'être citées est l'ammoniac. Pour des raisons pratiques liées au conditionnement, transport, stockage et à la sécurité, on utilise en particulier de l'ammoniaque, c'est-à-dire de l'hydroxyde d'ammonium en solution aqueuse, usuellement à une concentration de 20 à 30% en poids d'ammoniac. La solution aqueuse contenant la base est donc de préférence préparée par dilution d'une telle solution mère d'ammoniac jusqu'à l'obtention d'une solution aqueuse d'ammoniac à 0,1% en poids destinée à être mélangée avec l'huile lourde. Le mélange de la solution aqueuse basique avec l'huile lourde, en vue de l'obtention de l' emulsion, peut être réalisé dans un mélangeur par exemple du type moulin colloïdal .
Cette mise en emulsion peut être réalisée à la sortie du puits. Il est alors souhaitable de diminuer préalablement la viscosité de l'huile lourde en la chauffant.
Afin de réduire les pertes de charge lors du pompage, la mise en emulsion peut être réalisée directement dans les puits ou dans les drains, par exemple au niveau de l'aspiration des pompes, ou dans le cas de puits horizontaux, sur toute la longueur des drains de ces puits. On peut alors produire des puits à fort débit, en employant des moyens d'activation plus puissants, ce qui n'est pas possible avec les techniques de dilution du brut .
En outre, oh peut utiliser de l'eau de formation pour réaliser l' emulsion. Ceci a l'avantage de réduire le nombre des installations de surface sur le site de production car on n'a pas besoin de séparer le brut de l'eau de formation. De plus, cela permet d'éviter, dans certains cas, un chauffage de l'huile lourde car on profite du fait que l'huile lourde a une température élevée dans le réservoir naturel .
La préparation de l' emulsion sur le site de production permet par ailleurs de séparer plus facilement le gaz associé qu'avec les techniques de dilution.
Les quantités d'huile lourde et de solution aqueuse basique sont généralement choisies de manière à obtenir une emulsion contenant généralement de 20 à 50% et de préférence de 30 à 40% en poids de solution aqueuse basique par rapport au poids total de l' emulsion.
L' emulsion ainsi obtenue présente généralement une viscosité comprise entre 20 et 300 cP, de préférence de l'ordre de 30 cP, valeur qui se situe bien en dessous de celles des mélanges huile lourde/diluant réalisés selon les techniques de l'art antérieur et qui ont généralement une viscosité de 300 cP.
Le pH de l' emulsion est généralement compris entre 9 et 11, et est de préférence inférieur à 10. Pour certains types d'huiles lourdes, il peut être avantageux d'ajouter à l'huile lourde un acide organique en vue de faciliter l'obtention d'une emulsion. On peut se référer au brevet britannique n° GB 2 169 220 pour obtenir plus d'informations sur cette technique. La stabilité de l' emulsion obtenue est telle que l'on puisse transporter cette emulsion dans de bonnes conditions jusqu'à son lieu de destination, en général, le site de raffinage où se situe une unité de raffinage. Le transport est généralement effectué par circulation à l'intérieur de pipelines. Selon l'invention, sur le lieu de destination,
1' emulsion subit une opération de déstabilisation.
Cette déstabilisation de l' emulsion consiste généralement à extraire au moins partiellement la base de
1' emulsion, ce qui provoque une réorganisation de 1' emulsion en deux phases, l'une étant riche en huile et l'autre riche en eau.
L'étape d'extraction de la base peut comprendre un traitement thermique de l' emulsion. Ainsi, l' emulsion est chauffée à une température comprise généralement entre 70 et 150°C.
Dans de telles conditions, la base a tendance à s'évaporer, ce qui facilite son extraction.
On extrait ainsi généralement au moins 50%, de préférence au moins 70% et, plus préférentiellement encore, la totalité de la base contenue dans l' emulsion. L'extraction de la base peut être effectuée sous d'autres pressions que la pression atmosphérique.
Elle est généralement mise en œuvre dans une unité de déstabilisation de l'unité de raffinage. Une telle unité de déstabilisation . comprend généralement une colonne d'extraction, ce qui permet de récupérer, en fond de colonne, l' emulsion déstabilisée et en tête de colonne, la base ainsi qu'éventuellement des traces d'hydrocarbures légers et de l'eau. Selon un mode de réalisation avantageux de l'invention, on prévoit en outre un strippage de la colonne avec un gaz de strippage qui peut être un gaz inerte, de la vapeur d'eau ou un hydrocarbure léger tel que le méthane. L' emulsion déstabilisée provenant de l'unité de déstabilisation peut ensuite facilement se casser (par simple décantation ou suite à un chauffage) et être séparée de façon classique.
A l'une des sorties du séparateur on récupère alors une phase huileuse, c'est-à-dire riche en huile lourde et à l'autre, une phase aqueuse, c'est-à-dire riche en eau.
L'invention fournit l'avantage que" la phase huileuse a déjà subi un dessalage partiel, les sels initiaux de l'huile lourde se retrouvant au moins en partie dans la phase aqueuse récupérée à la sortie du séparateur.
Pour mieux comprendre les différences entre le procédé selon 1 ' invention et les procédés de 1 ' art antérieur (tel que le procédé faisant l'objet du brevet américain précité n° 3 487 844) , on peut comparer les figures 1 et 2.
On voit ainsi clairement que, selon l'invention, une étape de déstabilisation est prévue entre l'étape de transport b) et l'étape de cassage c) .
Selon un mode de réalisation de l'invention,
1' emulsion passe dans un réchauffeur avant de se casser. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, avant de se casser, l' emulsion déstabilisée est additionnée d'un diluant, par exemple à raison de 10% en poids par rapport à l' emulsion. Ce diluant se retrouve alors à la sortie du séparateur dans la phase huileuse.
Selon encore un autre mode de réalisation de l'invention, avant de se casser, l' emulsion déstabilisée est additionnée d'un desémulsifiant .
Selon un mode de réalisation préféré, le procédé selon l'invention comprend en outre une étape e) consistant à renvoyer la base extraite de l' emulsion sur le lieu de départ. Ce recyclage de la base se fait avantageusement sous forme de solution aqueuse, par dissolution de la base extraite dans de l'eau. La solution aqueuse basique ainsi obtenue peut être ramenée sur le lieu de départ dans des camions ou via un pipeline. Elle peut alors servir à la préparation de l' emulsion. En outre, la phase aqueuse provenant de . la séparation de l' emulsion peut avantageusement être traitée, en vue de la déshuiler et dessaler pour obtenir une solution aqueuse secondaire. On. renvoie alors de préférence cette dernière sur le site de production en vue de sa réutilisation pour préparer l' emulsion.
Site de traitement d'une huile lourde selon l'invention
Le site de traitement d'une huile lourde selon l'invention est apte à traiter l'huile transportée sous forme d'émulsion aqueuse.
Ce site peut comprendre une unité de raffinage. Un mode de réalisation d'un tel site apparaît sur la figure unique annexée.
Sur cette figure, la partie A représente le lieu de départ, c'est-à-dire le site de production de l'huile lourde et la partie B, le début du lieu de destination, c'est-à-dire le début du site de traitement de l'huile lourde, qui peut comprendre un site de raffinage.
La constitution du site de traitement d'une huile lourde' selon l'invention va maintenant être décrite en liaison avec son fonctionnement.
On peut voir sur la figure que l'huile lourde en provenance d'une pompe 1 du site de production A est portée à une température de 70-90°C dans un réchauffeur 2 avant d'être introduite dans un mélangeur 3 du type moulin colloïdal où elle est mélangée avec une solution aqueuse basique arrivant par une entrée 4 du mélangeur 3.
La solution aqueuse basique a elle-même été préalablement préparée par mélange dans un mélangeur classique 3bis alimenté en eau par la ligne 5 et en base par la ligne 6. L'emulsion huile lourde dans l'eau, obtenue dans le mélangeur 3, est ensuite introduite dans un pipeline 7 qui la transporte jusqu'au site de de traitement de l'huile lourde'. Ce dernier comprend selon l'invention une unité de déstabilisation de l' emulsion.
Cette unité de déstabilisation de l' emulsion peut être une colonne 8 à plateaux ou à garnissage.
L'entrée de cette colonne 8 est reliée au pipeline 7.
La colonne d'extraction 8 est munie de moyens de chauffage lui permettant de fonctionner à une température pouvant varier entre 70 et 150°C.
Elle peut éventuellement être précédée d'un réchauffeur (non représenté sur la figure) pour chauffer 1' emulsion avant son introduction dans la colonne 8.
En tête de la colonne 8, on récupère par la sortie 9 la base ainsi qu'éventuellement des hydrocarbures légers et de 1 ' eau. En fond de colonne, on récupère par la sortie 10 1' emulsion déstabilisée.
Un gaz de strippage qui peut être un gaz inerte, de de la vapeur d'eau ou un hydrocarbure léger tel que le méthane, est éventuellement introduit par la ligne 11 dans la colonne pour produire un strippage améliorant l'extraction de la base.
L' emulsion déstabilisée est ensuite cassée et séparée de façon connue, c'est-à-dire en général par chauffage dans un réchauffeur 12 jusqu'à une température de 110-140°C, puis introduction dans un casseur/séparateur 13 d'où sortent, d'une part, par la ligne 14, l'huile lourde déshydratée et par la ligne 15, une solution aqueuse.
Eventuellement, on peut introduire par la ligne 16 dans l' emulsion déstabilisée provenant de la colonne d'extraction 8, un desémulsifiant classique, et/ou par la ligne 17, un diluant comme dans les techniques de l'art antérieur .
La ligne 14 conduit l'huile lourde, et, le cas échéant, le diluant, aux unités classiques d'une unité de raffinage généralement englobées dans le vocable « Upgrader » relatif au traitement des huiles extralourdes .
Un avantage du procédé selon l'invention est que l'huile lourde contenue dans la ligne 14 présente sensiblement la même composition que l'huile lourde extraite sur le site de production. Elle contient encore un peu de base mais elle a pour avantage d'avoir été au moins partiellement dessalée.' En effet, la phase aqueuse de l' emulsion a récupéré une partie des sels initialement contenus dans l'huile lourde. Ces sels se retrouvent alors dans la solution aqueuse recueillie par la ligne 15 qui contient également encore un peu de base et, le cas échéant,' le desémulsifiant .
Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, la base extraite recueillie par la ligne 9 de la colonne d'extraction est renvoyée sur le site de production.
Pour cela, on peut dissoudre tous les effluents gazeux de la colonne d'extraction 8 récueillis par la ligne 9 dans de 1 ' eau pour donner une solution aqueuse basique. La ligne 9 peut alors' être raccordée à un pipeline 18 de retour au site de production de sorte que la solution aqueuse basique soit réacheminée par le pipeline 18 vers le site de production, où elle peut être introduite à l'entrée 4 du mélangeur 3 pour servir de nouveau à la préparation de l' emulsion. La présence éventuelle de traces d'hydrocarbures dans la solution aqueuse basique recyclée n'est pas gênante.
Selon un autre mode de réalisation préféré de l'invention, le site de production comprend en outre une. unité de traitement 16 dans laquelle la phase aqueuse provenant du casseur/séparateur 13 et arrivant par la ligne 15 est déshuilée et dessalée et on élimine les sels par la ligne 17, en vue de récupérer une solution aqueuse secondaire. On peut alors prévoir de raccorder l'unité de traitement 16 au pipeline 18, de sorte que la solution aqueuse secondaire soit ramenée au site de production en vue de sa réutilisation pour préparer l' emulsion.
Ainsi, le pipeline 18 peut ramener aussi bien la base extraite, arrivant par la sortie 9 de la colonne d'extraction 8, que la base contenue "dans la solution aqueuse secondaire, provenant de l'unité de traitement 16.
Exemples
Les exemples suivants sont simplement destinés à illustrer l'invention sans en limiter la portée.
Exemple 1
Un brut extra-lourd du Venezuela du type Zuata, ayant un degré API de 8 et une viscosité de 263 cP à 100°C (40 000 cP à 25°C) a été chauffé vers 80°C puis additionné d'une solution aqueuse contenant 1 g d'ammoniac par litre, jusqu'à l'obtention d'une emulsion du type huile dans l'eau contenant 60% en poids de brut et 40% en poids d'eau. Le pH de l' emulsion obtenue est de 9,7 et la taille moyenne des gouttes d'huile est de.22 microns. L' emulsion a un comportement newtonien et sa viscosité est d' environ 30 cP.
Cette emulsion a été placée dans un ballon. Pour réaliser la déstabilisation de l' emulsion, on a maintenu cette dernière sous agitation à une température de 80-90°C et sous balayage à l'azote.
Les effluents passaient dans un condenseur installé de manière à ce qu'il ne condense que la vapeur d'eau entraînée avec 1 ' ammoniac . La sortie du condenseur était reliée à des pièges contenant de l'acide chlorhydrique .
Après 2 heures de balayage à l'azote, on a déterminé la quantité d'eau condensée par l'augmentation du poids du condenseur.
La quantité d'ammoniac entraîné a été déterminée par dosage acido-basique de l'eau contenue dans le condenseur et dans les pièges.
Résultats
La quantité de vapeur d'eau entraînée avec l'ammoniac correspond à 43% de la quantité initiale d'eau dans l' emulsion et la quantité d'ammoniac entraîné
(extrait) correspond à 75% de la quantité .initiale d'ammoniac dans l' emulsion.
Dans le ballon, l' emulsion déstabilisée obtenue correspond à un mélange de deux phases qui décante facilement.
Après séparation "des deux phases, on obtient : - 72% en poids d'une phase huileuse très visqueuse contenant en poids 88% d'huile lourde Zuata et 12% d'eau ; il s'agit en fait d'une emulsion eau dans l'huile ; et
28% en poids d'une phase aqueuse comprenant en poids 40% d'huile dispersée dans 60% d'eau ; il s'agit d'une emulsion huile dans l'eau plus fine que l' emulsion initiale (la taille moyenne des gouttes d'huile est maintenant de 8 microns) ; le pH de cette emulsion est de 8,1 ; cette diminution du pH par rapport à la valeur de 9,7 initiale est due à la perte d'ammoniac.
Le calcul des différents bilans massiques (huile, eau, ammoniac) permet de déduire que : la phase huileuse contient 85% de la quantité initiale d'huile lourde ; ceci correspond donc à une séparation de l'huile de 85% ; la phase aqueuse contient 15% de la quantité initiale d'huile lourde ; le bilan quant à l'ammoniac, même si l'on prend en compte 1 ' ammoniac contenu dans la phase aqueuse n'est pas de 100%, mais de 80%.
Exemple 2.
On prépare une emulsion initiale identique à celle de 1 ' exemple 1. On utilise le même appareillage que dans l'exemple 1, sauf qu'on a disposé le condenseur différemment, au- dessus du ballon, de façon à ce que le maximum d'eau retombe dans le ballon.
Résultats
Après 5 heures de balayage à l'azote, grâce à la nouvelle disposition du condenseur, la perte d'eau est inférieure à 1% et la quantité d'ammoniac entraîné
(extrait), calculée comme dans l'exemple 1, correspond à 100% de l'ammoniac initialement présent dans l' emulsion.
Dans le ballon, l' emulsion déstabilisée obtenue correspond également à un mélange de deux phases qui décante facilement.
- - - Après "séparation des deux- phases, on obtient -: - - 71% en poids d'une phase huileuse très visqueuse contenant en poids 83% d'huile lourde Zuata et 17% d'eau ; il s'agit d'une emulsion eau dans l'huile ; et
29% en poids d'une phase aqueuse comprenant en poids 10% d'huile dispersée dans 90% d'eau ; il s'agit d'une emulsion huile dans l'eau ; le pH de cette emulsion est de 7,5 ; cette diminution du pH par rapport à la valeur de 9,7 initiale est due à la perte d'ammoniac. Le calcul des différents bilans massiques (huile, eau, ammoniac) permet de déduire que : la phase huileuse contient 95% de la quantité initiale d'huile lourde ; ceci correspond donc à une séparation de l'huile de 95% ; la phase aqueuse contient 5% de la quantité initiale d'huile lourde.
Conclusions tirées des exemples 1 et 2
Les émulsions du type huile dans l'eau, contenant de
60 à 65% (en poids) d'huile Zuata, obtenues dans des conditions de laboratoire, se caractérisent par un diamètre des particules d'environ 20 microns et par une viscosité d'environ 30 cP.
Les résultats montrent qu'il est possible d'extraire totalement l'ammoniac de l' emulsion sans extraire à la fois de l'eau.
En outre, la rupture des émulsions donne deux phases aisément séparables dont l'une, huileuse, est très visqueuse. Il s'agit d'une emulsion eau dans l'huile pouvant contenir une teneur très élevée (95% en poids) de l'huile initiale.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de transport d'une huile lourde comprenant les étapes suivantes : a) une étape de préparation d'émulsion, où, sur le lieu de départ, on prépare une emulsion du type huile dans l'eau, par mélange de l'huile lourde avec une solution aqueuse contenant une base ; b) une étape de transport d'émulsion jusqu'au lieu de destination ; c) une étape de cassage d'émulsion ; et d) une étape de séparation pour obtenir une phase huileuse et une phase aqueuse ; caractérisé en ce qu'il comprend, en outre, entre l'étape b) et l'étape c) , une étape de déstabilisation de l' emulsion transportée.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape de déstabilisation de l' emulsion transportée comprend l'extraction au moins, partielle de la base de l' emulsion.
3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que, dans l'étape de déstabilisation de l' emulsion transportée, on extrait au moins 50%, de préférence au moins 70% et, plus préférentiellement encore, la totalité de la base.
Procédé de transport d'une huile lourde selon la revendication 2 ou la revendication 3, caractérisé en ce que l'extraction de la base comprend un traitement thermique de l' emulsion.
5. Procédé de transport selon la revendication 4, caractérisé en ce que lors du traitement thermique, l' emulsion est portée à une température comprise entre 70 et 150°C.
6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'étape de déstabilisation est mise en œuvre dans une colonne (8) de sorte qu'on récupère, en fond de colonne, l' emulsion déstabilisée et en tête de colonne, la base ainsi qu'éventuellement des hydrocarbures légers et éventuellement de l'eau.
7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'on réalise en outre un strippage de la colonne ( 8) .
8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que l' emulsion contient de 20 à 50% et de préférence de 30 à 40% en poids de solution aqueuse basique par rapport au poids total de l' emulsion.
9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la base est choisie parmi les - bases hydrosolubles ayant une température d'ébullition inférieure à celle de l'eau, à pression atmosphérique.
10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que la base est choisie dans la groupe constitué par l'ammoniac et les alkylamines, en particulier la monornéthylamine, la monoéthylamine, la diméthylamine, la diéthylamine, la triméthylamine, la triéthylamine, la diisopropylamine, l'amino-2 butane.
11. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que la base est 1 ' ammoniac .
12. Procédé selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que l'huile lourde est un brut extra-lourd présentant une viscosité supérieure à 10000 cP à 25°C, un degré API compris entre 7 et 12, un TAN (Total Acid Number) d'environ compris entre 1 et 6 mg de KOH/g d'huile.
13. Procédé selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que le pH de l' emulsion est compris entre 9 et 11 et est de préférence inférieur à 10.
14. Procédé selon l'une des revendications 2 à 13, comprenant en outre une étape e) consistant à renvoyer la base extraite sur le lieu de départ.
15. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que, dans l'étape e) , la base extraite est renvoyée sur le lieu de départ sous forme de solution aqueuse basique.
16. Procédé selon l'une des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que la phase aqueuse provenant de la séparation est traitée puis renvoyée sur le lieu de départ .
17. Site de transport d'une huile lourde, comprenant : sur un lieu de départ, des moyens de préparation d'émulsion du type huile dans l'eau, par mélange de l'huile lourde avec une solution aqueuse contenant une base ; des moyens de transport de ladite emulsion jusqu'à un lieu de destination ; des moyens de cassage d'émulsion ; - des moyens de séparation pour obtenir une phase huileuse et une phase aqueuse ; caractérisé en ce qu'il comprend,' en , outre, une unité de déstabilisation de l' emulsion disposée en amont des moyens de cassage.
18. Site de traitement d'une huile lourde selon la revendication 17, caractérisé en ce que l'unité de déstabilisation de l' emulsion comprend une colonne
(8) comportant une entrée (7) d'émulsion à déstabiliser, une sortie (9) d' effluents gazeux en tête de colonne et une sortie (10) d'émulsion déstabilisée en fond de colonne.
19. Site de traitement d'une huile lourde selon la revendication 18, caractérisé en ce que la colonne d'extraction (8) est précédée d'un réchauffeur.
20. Site de traitement d'une huile lourde selon la revendication 18 ou la revendication 19, caractérisée en ce que la colonne d'extraction (8) comprend en outre une entrée (11) de gaz de strippage.
21. Site de traitement d'une huile lourde selon l'une des revendications 18 à 20, caractérisé en ce que la sortie (9) de la colonne d'extraction (8) est raccordée à un pipeline (18) de retour sur le lieu de départ .
22. Site de traitement d'une huile lourde selon l'une des revendications 17 à 21, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un séparateur (13) d'émulsion déstabilisée et une unité de traitement (16) de la phase aqueuse séparée de l' emulsion, pour obtenir une solution aqueuse secondaire.
23. Site de traitement d'une huile lourde selon la revendication 22, caractérisé en ce que la sortie de solution queuse secondaire de l'unité de traitement (16) est raccordée au pipeline (18) de retour sur le lieu de départ .
PCT/FR2003/002114 2002-07-24 2003-07-08 Procede de transport d'une huile lourde et site de traitement Ceased WO2004011576A1 (fr)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AU2003281680A AU2003281680A1 (en) 2002-07-24 2003-07-08 Method for transporting a heavy oil and processing site

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR02/09408 2002-07-24
FR0209408A FR2842886B1 (fr) 2002-07-24 2002-07-24 Procede de transport d'une huile lourde et site de traitement

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2004011576A1 true WO2004011576A1 (fr) 2004-02-05

Family

ID=30011455

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/FR2003/002114 Ceased WO2004011576A1 (fr) 2002-07-24 2003-07-08 Procede de transport d'une huile lourde et site de traitement

Country Status (3)

Country Link
AU (1) AU2003281680A1 (fr)
FR (1) FR2842886B1 (fr)
WO (1) WO2004011576A1 (fr)

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3006354A (en) 1956-03-15 1961-10-31 Shell Oil Co Method for transporting liquids through pipelines
US3425429A (en) 1967-01-11 1969-02-04 Chevron Res Method of moving viscous crude oil through a pipeline
US3487844A (en) 1966-01-03 1970-01-06 Chevron Res Pipelining crude oil
US3519006A (en) * 1966-12-05 1970-07-07 Ralph Simon Pipelining oil/water mixtures
FR2537883A1 (fr) * 1982-12-15 1984-06-22 Inst Francais Du Petrole Procede de transport, de dessalage et deshydratation d'une huile lourde de petrole
US4923483A (en) 1986-06-17 1990-05-08 Intevep, S.A. Viscous hydrocarbon-in-water emulsions

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3006354A (en) 1956-03-15 1961-10-31 Shell Oil Co Method for transporting liquids through pipelines
US3487844A (en) 1966-01-03 1970-01-06 Chevron Res Pipelining crude oil
US3519006A (en) * 1966-12-05 1970-07-07 Ralph Simon Pipelining oil/water mixtures
US3425429A (en) 1967-01-11 1969-02-04 Chevron Res Method of moving viscous crude oil through a pipeline
FR2537883A1 (fr) * 1982-12-15 1984-06-22 Inst Francais Du Petrole Procede de transport, de dessalage et deshydratation d'une huile lourde de petrole
US4923483A (en) 1986-06-17 1990-05-08 Intevep, S.A. Viscous hydrocarbon-in-water emulsions

Also Published As

Publication number Publication date
FR2842886A1 (fr) 2004-01-30
AU2003281680A8 (en) 2004-02-16
FR2842886B1 (fr) 2004-09-10
AU2003281680A1 (en) 2004-02-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US4915819A (en) Treatment of viscous crude oils
FR2700125A1 (fr) Emulsion d'hydrocarbure visqueux dans une solution tampon aqueuse et procédé pour sa préparation.
BE1001683A4 (fr) Procede et produit pour la preparation d'emulsions d'hydrocarbures visqueux dans l'eau et emulsions ainsi preparees.
US8570497B2 (en) Oil in water analyzer
FR2508337A1 (fr) Procede de desemulsionnement des emulsions eau-dans-l'huile
US20100314296A1 (en) Pipelining of oil in emulsion form
FR2589160A1 (fr) Composition d'hydrocarbures lourds a viscosite abaissee sous forme d'emulsion multiple, et procede pour sa preparation
EP0184434A2 (fr) Méthode pour le dessalage d'huile
WO2004085913A1 (fr) Methode d'optimisation du transport par pipeline de bruts lourds
WO2004011576A1 (fr) Procede de transport d'une huile lourde et site de traitement
OA11690A (fr) Procédé de désacidification des pétroles bruts et dispositif pour sa mise en oeuvre.
FR2982657A1 (fr) Formation et rupture d'une emulsion par utilisation d'une amine a bas poids moleculaire
FR3066500A1 (fr) Additifs pour l'elimination des fluides de fracturation employes pour l'extraction petroliere
US20040040615A1 (en) Process and apparatus for fuelling a marine vessel
AU2002223906A1 (en) Process and apparatus for fuelling a marine vessel
WO2022101102A1 (fr) Procédé de traitement d'un effluent de production issu d'un procédé de récupération assistée du pétrole au moyen d'une formulation désémulsifiante à base de gomme guar modifiée cationique
FR2479251A1 (fr) Methode pour disperser les nappes d'huile a la surface de l'eau et compositions dispersantes utilisees a cet effet
US7779914B2 (en) Process for producing heavy oil
CA2592797A1 (fr) Methode d'optimisation du transport de bruts lourds par incorporation sous pression de dimethylether
NO311103B1 (no) Fremgangsmåte for å lette separasjonen av en råoljeströms oljefase og vannfase
FR2537883A1 (fr) Procede de transport, de dessalage et deshydratation d'une huile lourde de petrole
RU2442633C2 (ru) Способ и устройство для разделения жидкой среды путем центробежной сепарации и испарения
GB2101900A (en) Demulsifying water-in-oil emulsions
FR2579218A1 (fr) Procede de dessalage et de desasphaltage simultanes d'huiles lourdes d'hydrocarbures
WO2010150234A2 (fr) Procede de traitement d'hydrocarbures

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AE AG AL AM AT AU AZ BA BB BG BR BY BZ CA CH CN CO CR CU CZ DE DK DM DZ EC EE ES FI GB GD GE GH GM HR HU ID IL IN IS JP KE KG KP KR KZ LC LK LR LS LT LU LV MA MD MG MK MN MW MX MZ NO NZ OM PH PL PT RO RU SD SE SG SK SL TJ TM TN TR TT TZ UA UG US UZ VN YU ZA ZM ZW

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): GH GM KE LS MW MZ SD SL SZ TZ UG ZM ZW AM AZ BY KG KZ MD RU TJ TM AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IT LU MC NL PT RO SE SI SK TR BF BJ CF CG CI CM GA GN GQ GW ML MR NE SN TD TG

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
122 Ep: pct application non-entry in european phase
NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: JP

WWW Wipo information: withdrawn in national office

Country of ref document: JP