WO2007144285A2 - Dampfkraftanlage - Google Patents

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WO2007144285A2
WO2007144285A2 PCT/EP2007/055457 EP2007055457W WO2007144285A2 WO 2007144285 A2 WO2007144285 A2 WO 2007144285A2 EP 2007055457 W EP2007055457 W EP 2007055457W WO 2007144285 A2 WO2007144285 A2 WO 2007144285A2
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working fluid
power plant
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steam power
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Piotr Dobrowolski
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Siemens AG
Siemens Corp
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    • F22D1/32—Feed-water heaters, i.e. economisers or like preheaters arranged to be heated by steam, e.g. bled from turbines
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    • F22—STEAM GENERATION
    • F22G—SUPERHEATING OF STEAM
    • F22G1/00—Steam superheating characterised by heating method
    • F22G1/005—Steam superheating characterised by heating method the heat being supplied by steam

Definitions

  • the invention relates to a steam power plant, in which a working fluid circulates in a cycle, with at least one turbine, in which the working fluid is discharged under discharge of technical work on a relaxation section, with a regenerative reheate, which is heated by means of the expansion section removed working fluid and which Overheating working fluid overheated, which flows downstream of the heated removal by an inflow into the expansion section.
  • a working fluid usually water
  • a thermodynamic cycle regularly and fed with this high pressure to a steam generator, where the working fluid is evaporated and then superheated.
  • the superheated steam is expanded to produce engineering work in steam turbines and finally liquefied in a condenser to return the working fluid to the pressure prevailing in the steam generator.
  • Feedwater preheating in which the turbine is gradually removed from partially expanded steam, in the preheaters after the feed fluid pump condenses and heats the working fluid at the high pressure with the heat of condensation.
  • the provision of such components of the plant layout is also referred to as carnotization of the cycle with respect to the Carnot efficiency.
  • the working fluid is regularly supplied to the steam generator, for example, after it has left a high-pressure turbine, and then continues to be expanded in the downstream turbine, for example a medium-pressure turbine.
  • the invention proposes a steam power plant according to claim 1.
  • the respective dependent claims contain advantageous developments of the invention.
  • the turbine can in this case also consist of several sub-turbines, these sub-turbines either have their own outer and inner housings or combined in common housings could be.
  • Steam withdrawals take place both in the form of taps between two blade stages ("tapping" means a vapor extraction between two blade stages) and in the form of withdrawals between an outflow of an upstream partial turbine and an inflow of a downstream partial turbine.
  • Characteristic element of the invention is the multi-stage regenerative reheat, wherein at least two steam withdrawals, which may also be designed as taps, are provided for heating the reheat.
  • a particularly good compromise between structural complexity and high efficiency can be achieved at five stages of reheat for a system with a high-pressure part, at least one medium-pressure part and at least one low-pressure part.
  • the separation pressures between a high-pressure turbine part, a medium-pressure turbine and a low-pressure turbine parts can vary by orders of magnitude depending on the structural design of the thermodynamic cycle and these successive turbines are characterized only by their sequence along the expansion path of the vapor.
  • the steam power plant has at least one
  • Capacitor in which the working fluid is condensed with heat release. This may for example be the case in an air condenser or by means of a district heating system.
  • the steam power plant has a feed fluid pump, by means of which, after the condensation, the working fluid is conveyed to the pressure of the steam generator.
  • a good increase in efficiency with acceptable structural complexity occurs when at least two turbines are provided in the expansion section, for example, a combined high-pressure turbine at the beginning and a
  • Low-pressure turbine at the end of the expansion section wherein working fluid after the first part of the turbine in the regenerative reheater is subjected to reheating and then the low-pressure turbine section is supplied.
  • the working fluid emerging from the medium-pressure turbine section is subjected to reheating in the regenerative reheater before it flows into the low-pressure turbine section.
  • the low-pressure turbine parts can always be single-flow or multi-flow. It is also possible to provide several low-pressure turbine parts following the regenerative reheat according to the invention.
  • the total flow of the working fluid is heated before entering the low-pressure turbine in the regenerative reheate.
  • the reheat can be particularly useful by means of working fluids from withdrawals or taps of the
  • High-pressure turbine and the medium-pressure turbine to be heated.
  • taps, steam withdrawals between blade stages of the respective sub-turbine and steam extraction without the attribute of the tapping mean discharges from the outflow of the respective sub-turbine.
  • Circuit calculations have shown that it is expedient to provide at least one tap of the high-pressure turbine, a removal of working fluid from the high pressure outflow and two taps of the medium-pressure turbine section for heating the multi-stage regenerative reheat.
  • the regenerative reheater is expediently formed vertically, which on the one hand has a relatively low pressure loss of the steam result and on the other hand saves horizontal space.
  • Figure 1 is a simplified circuit diagram of a steam power plant according to the invention.
  • FIG. 1 shows the circulation process of a steam power plant 1 according to the invention.
  • the steam power plant 1 compresses, heats, relaxes and cyclically cools a working fluid 2, which can be expediently water.
  • Liquid working fluid 2 is first conveyed by means of a feed fluid pump 3 to a high pressure level. Subsequently, it is preheated in a regenerative feed fluid preheater 4, which is of multi-stage design, in order then to bring it in a steam generator 5 with a subsequent superheater 6 to the maximum steam conditions in the circuit.
  • Via a quick-closing and control valve combination 7, the fluid is introduced into a relaxation section 8, consisting of a high-pressure turbine 9, medium-pressure turbine 10 and a double-flow low-pressure turbine 11.
  • the working fluid at high pressure, releasing technical work WT a generator G drivingly relaxed.
  • the twin-flow low-pressure turbine 11 has a low-pressure inflow 12 and a first low-pressure outflow 13 and a
  • the high-pressure turbine 9 has a high-pressure inlet 19 between a high-pressure inlet 16 and a high-pressure outlet 17. Between a medium-pressure inflow 20 and a medium-pressure outflow 21, the medium-pressure turbine 10 has a first medium pressure tapping 22, a second medium pressure tapping 23 and a third medium pressure tapping 24. The entire flow of the working fluid 2 from the medium pressure outflow 20 is a regenerative reheater 30 supplied, which is designed as a multi-stage heat exchanger.
  • the reheat 30 has five stages, wherein the first and coldest stage 31 with the third plucking 24 of the intermediate-pressure turbine, the second stage 32 with the second tap 23 of the intermediate-pressure turbine 10 and the third stage 33 with the first tap 22 of the intermediate-pressure turbine 10, the fourth stage 34 is heated with a Dampfentnähme from the outflow 17 of the high pressure turbine 9 and the fifth stage 35 with the high pressure tap 18 of the high pressure turbine 9.
  • the thus superheated working fluid 2 is supplied to the two-stage low-pressure turbine 11.
  • the multi-stage feed fluid preheater 4 comprises seven condensation preheaters, with the first one
  • Reheat 30 is heated in ascending order of temperature.
  • the resulting from the heating of each condensate of the working fluid 2 is conveyed by means of pumps 60, 61 in subsequent condensation preheater 51-57.

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Abstract

Die Erfindung betrifft eine Dampfkraftanlage (1) in welcher ein Arbeitsfluid (2) in einem Kreislauf umläuft, wobei eine regenerative Zwischenüberhitzung (30) vorgesehen ist, die vorzugsweise den gesamten Strom des Arbeitsfluids (2) vor dem Eintritt in eine Niederdruckturbine (11) zwischenüberhitzt und welche mittels Dampfentnahmen aus der stromaufwärts befindlichen Entspannungsstrecke (8) beheizt wird. Die die Zwischenüberhitzung (30) beheizenden Dampfströme werden bevorzugt zur Speisefluidvorwärmung (4) genutzt. Die Zwischenüberhitzung (30) ist als mehrstufige regenerative Zwischenüberhitzung (30) ausgebildet. Dies führt zu erhöhten Wirkungsgraden und geringerer Erosion an den Niederdruckschaufeln.

Description

Beschreibung
Dampfkraftanläge
Die Erfindung betrifft eine Dampfkraftanlage, in welcher ein Arbeitsfluid in einem Kreislauf umläuft, mit mindestens einer Turbine, in welcher das Arbeitsfluid unter Abgabe technischer Arbeit auf einer Entspannungsstrecke entspannt wird, mit einer regenerativen Zwischenüberhitzung, welche mittels aus der Entspannungsstrecke entnommenen Arbeitsfluids beheizt wird und welche Zwischenüberhitzung Arbeitsfluid überhitzt, welches stromabwärts der beheizenden Entnahme durch eine Einströmung in die Entspannungsstrecke einströmt.
Einschlägige Dampfkraftanlagen werden bereits seit über einhundert Jahren eingesetzt, um entweder andere Maschinen direkt anzutreiben oder elektrische Energie zu erzeugen. Hierzu wird regelmäßig in einem thermodynamischen Kreisprozess ein Arbeitsfluid, meist Wasser, verdichtet und mit diesem hohen Druck einem Dampferzeuger zugeführt, wo das Arbeitsfluid verdampft wird und anschließend überhitzt. Der überhitzte Dampf wird zur Erzeugung technischer Arbeit in Dampfturbinen entspannt und schließlich in einem Kondensator verflüssigt, um das Arbeitsfluid wieder auf den in dem Dampferzeuger herrschenden Druck zu fördern.
Mit einem derart einfachen Layout des Kreisprozesses der Dampfkraftanlage sind nur verhältnismäßig niedrige Wirkungsgrade erzielbar, was insbesondere hinsichtlich moderner Emissionsziele unter Schonung fossiler Ressourcen inakzeptabel ist. Ein erster Schritt in Richtung besserer Effizienz besteht in der regenerativen
Speisewasservorwärmung, bei welcher der Turbine stufenweise teilexpandierter Dampf entnommen wird, der in Vorwärmern nach der Speisefluidpumpe kondensiert und das auf dem hohen Druck befindliche Arbeitsfluid mit der Kondensationswärme aufheizt. Die Vorsehung derartiger Komponenten des Anlagenlayouts wird mit Bezug auf den Carnot-Wirkungsgrad auch als Carnotisierung des Kreisprozesses bezeichnet.
Mit dem gleichen Ziel wird regelmäßig das Arbeitsfluid beispielsweise nach dem Austritt aus einer Hochdruckturbine einer Zwischenüberhitzung in dem Dampferzeuger zugeführt und anschließend in der nachfolgenden Turbine, beispielsweise einer Mitteldruckturbine, fortgesetzt entspannt.
Eine Verbesserung der Carnotisierung dieses Teilprozesses findet sich in der Auslegeschrift DE 1 029 010 beschrieben, wo vorgeschlagen wird, eine Zwischenüberhitzung zwischen einer Mitteldruckturbine und einer Niederdruckturbine mit entnommenem Dampf aus der Abströmung der Hochdruckturbine zu beheizen. Das aus dieser regenerativen Zwischenüberhitzung abgekühlte Arbeitsfluid, welches entweder als Dampf oder als Kondensat ausfällt, wird anschließend zur regenerativen Speisewasservorwärmung vor Eintritt in den Dampferzeuger genutzt .
Ausgehend von dem Stand der Technik hat es sich die Erfindung zur Aufgabe gemacht, den Wirkungsgrad bekannter
Dampfkraftanlagen zusätzlich zu erhöhen und eine weitere Annäherung an den idealen Carnot-Prozess zu erreichen.
Zur Lösung der Aufgabe schlägt die Erfindung eine Dampfkraftanlage gemäß Anspruch 1 vor. Die jeweils rückbezogenen Unteransprüche beinhalten vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung. Ein entscheidender Vorteil der Erfindung liegt in der Mehrstufigkeit des regenerativen Zwischenüberhitzers, wodurch der Exergieverlust in Folge der Wärmeübertragung äußerst gering ausfällt. Durch die regenerative Zwischenüberhitzung kann die Temperatur vor dem Niederdruckteil etwa 3000C erreichen und aufgrund der gestiegene Enthalpie ergibt sich an der Niederdruckabströmung statt bisher ein Dampfgehalt von x = 0,9 ein Dampfgehalt von x = 0,99. Dementsprechend verringern sich Strömungsverluste und auch Erosionsschäden an den letzten Turbinenstufen.
Darüber hinaus ergibt sich bei gleicher Leistung aufgrund der Dampfentnahmen ein geringerer Massenstrom des Arbeitsfluids in den Kondensator und auf diese Weise ein nur geringer Kühlungsbedarf.
Der überhitzte Dampf wurde im Stand der Technik regelmäßig unmittelbar zur Speisewasservorwärmung genutzt, wodurch schon aufgrund der hohen Temperaturdifferenz bis zur Siedelinie des Sattdampfes in denen als Kondensationsvorwärmer ausgelegten Speisefluidvorwärmern ein großer Exergieverlust stattfindet. Im Gegensatz dazu schlägt die Erfindung das
Zwischenüberhitzen von Dampf, der in der Regel überhitzt sein dürfte, mittels überhitzten Dampfes vor. Dies findet demzufolge in einem Wärmetauscher statt, bei dem sowohl die wärmeabgebende als auch die wärmeaufnehmende Seite für einen Gaswärmeübergang ausgebildet ist.
Die Beheizung der Stufen des regenerativen Wärmetauschers erfolgt mittels Dampfentnähme bzw. Anzapfungen aus der
Entspannungsstrecke der Turbine. Die Turbine kann hierbei auch aus mehreren Teilturbinen bestehen, wobei diese Teilturbinen entweder eigene Außen- und Innengehäuse aufweisen oder in gemeinsamen Gehäusen miteinander kombiniert sein können. Dampfentnahmen finden hierbei sowohl in Form von Anzapfungen zwischen zwei Schaufelstufen (In der Folge bedeutet „Anzapfung" eine Dampfentnähme zwischen zwei Schaufelstufen) als auch in Form von Entnahmen zwischen einer Abströmung einer vorgeordneten Teilturbine und einer Einströmung einer nachgeordneten Teilturbine statt.
Charakteristisches Element der Erfindung ist die Mehrstufigkeit der regenerativen Zwischenüberhitzung, wobei mindestens zwei Dampfentnahmen, die auch als Anzapfungen ausgebildet sein können, vorgesehen sind zur Beheizung der Zwischenüberhitzung. Ein besonders guter Kompromiss zwischen baulichem Aufwand und hohem Wirkungsgrad lässt sich erzielen, bei fünf Stufen der Zwischenüberhitzung für eine Anlage mit einem Hochdruckteil, mindestens einem Mitteldruckteil und mindestens einem Niederdruckteil. Hierbei ist zu beachten, dass die Trenndrücke zwischen einer Hochdruckteilturbine, einer Mitteldruckteilturbine und einer Niederdruckteilturbine in Abhängigkeit der konstruktiven Auslegung des thermodynamischen Kreisprozesses um ganze Größenordnungen variieren können und diese aufeinander folgenden Turbinen lediglich durch ihre Abfolge entlang der Entspannungsstrecke des Dampfes gekennzeichnet sind.
Zweckmäßig weist die Dampfkraftanlage mindestens einen
Dampferzeuger auf, mittels dessen das Arbeitsfluid verdampft und überhitzt wird. Diese Dampferzeugung kann vorteilhaft mit einer Zwischenüberhitzung, insbesondere für den Dampf aus der Hochdruckteilturbine versehen sein, da aufgrund des hohen Temperaturniveaus dieses Dampfes eine Erhitzung in regenerativer Weise nur in Ausnahmefällen zweckmäßig wäre.
Für eine gute Funktion des geschlossenen Kreislaufs ist es außerdem zweckmäßig, wenn am Ende der Entspannungsstrecke ein Kondensator vorgesehen ist, in welchem das Arbeitsfluid unter Wärmeabgabe kondensiert wird. Dies kann beispielsweise in einem Luftkondensator der Fall sein oder auch mittels einer Fernwärmeanlage. Um das hohe Druckniveau zu Beginn der Entspannungsstrecke zu erreichen, ist es zweckmäßig, wenn die Dampfkraftanlage eine Speisefluidpumpe aufweist, mittels derer im Anschluss an die Kondensation das Arbeitsfluid auf den Druck des Dampferzeugers gefördert wird.
Besonders sinnvoll ist im Sinne einer weiteren Carnotisierung eine Zuführung des zur Beheizung des Zwischenüberhitzers der Entspannungsstrecke entnommenen Arbeitsfluids zu verschiedenen Stufen einer Speisefluidvorwärmung. Vorzugsweise im Anschluss an die Förderung des Speisefluids auf den Dampferzeugerdruck wird dieses so vorgewärmt.
Zu einer guten Wirkungsgradsteigerung bei hinnehmbaren baulichem Aufwand kommt es, wenn mindestens zwei Turbinen in der Entspannungsstrecke vorgesehen sind, zum Beispiel eine kombinierte Hochmitteldruckturbine am Anfang und eine
Niederdruckturbine am Ende der Entspannungsstrecke, wobei Arbeitsfluid nach der ersten Teilturbine in dem regenerativen Zwischenüberhitzer einer Zwischenüberhitzung unterzogen wird und anschließend der Niederdruckteilturbine zugeleitet wird.
Maximale Wirkungsgradsteigerungen lassen sich erzielen, wenn mindestens drei Turbinen in der Entspannungsstrecke vorgesehen sind, eine Hochdruckturbine am Anfang der Entspannungsstrecke, eine Mitteldruckturbine folgend und mindestens eine Niederdruckturbine am Ende der
Entspannungsstrecke. Zweckmäßig wird das aus der Mitteldruckteilturbine austretende Arbeitsfluid einer Zwischenüberhitzung in dem regenerativen Zwischenüberhitzer unterzogen, bevor es in die Niederdruckteilturbine einströmt. Die Niederdruckteilturbinen können stets ein- oder mehrflutig ausgebildet sein. Auch ist es möglich, mehrere Niederdruckteilturbinen im Anschluss an die regenerative Zwischenüberhitzung nach der Erfindung vorzusehen.
Besonders vorteilhaft wird der Gesamtstrom des Arbeitsfluids vor dem Eintritt in die Niederdruckturbine in der regenerativen Zwischenüberhitzung erwärmt. Die Zwischenüberhitzung kann besonders zweckmäßig mittels Arbeitsfluids aus Entnahmen bzw. Anzapfungen der
Hochdruckturbine und der Mitteldruckturbine beheizt werden. Hierbei bedeuten Anzapfungen, Dampfentnahmen zwischen Schaufelstufen der jeweiligen Teilturbine und Dampfentnahmen ohne das Attribut der Anzapfung Entnahmen aus der Abströmung der jeweiligen Teilturbine.
Kreislaufberechnungen haben ergeben, dass es zweckmäßig ist, mindestens eine Anzapfung der Hochdruckturbine, eine Entnahme von Arbeitsfluid aus der Hochdruckabströmung und zwei Anzapfungen der Mitteldruckteilturbine zum Beheizen der mehrstufigen regenerativen Zwischenüberhitzung vorzusehen.
Der regenerative Zwischenüberhitzer ist zweckmäßig vertikal ausgebildet, was einerseits einen verhältnismäßig niedrigen Druckverlust des Dampfes zur Folge hat und andererseits horizontalen Bauraum einspart.
Im Folgenden ist ein konkretes Ausführungsbeispiel der Erfindung mit Bezugnahme auf eine Zeichnung zur Verdeutlichung der Erfindung näher beschrieben. Neben dem Ausführungsbeispiel ergeben sich für den Fachmann weitere vorteilhafte Ausführungsformen der Erfindung. Es zeigt: Figur 1 ein vereinfachtes KreislaufSchema einer Dampfkraftanlage nach der Erfindung.
Figur 1 zeigt den Kreislaufprozess einer Dampfkraftanlage 1 nach der Erfindung. Die Dampfkraftanlage 1 verdichtet, erhitzt, entspannt und kühlt zyklisch ein Arbeitsfluid 2, welches zweckmäßig Wasser sein kann. Flüssiges Arbeitsfluid 2 wird zunächst mittels einer Speisefluidpumpe 3 auf ein hohes Druckniveau gefördert. Anschließend wird es in einem regenerativen Speisefluidvorwärmer 4, welcher mehrstufig ausgebildet ist, vorgewärmt, um es anschließend in einem Dampferzeuger 5 mit einem anschließenden Überhitzer 6 auf die in dem Kreislauf maximalen Dampfzustände zu bringen. Über eine Schnellschluss- und Regelventilkombination 7 wird das Fluid in eine Entspannungsstrecke 8 eingeleitet, bestehend aus einer Hochdruckturbine 9, Mitteldruckturbine 10 und einer zweiflutigen Niederdruckturbine 11. Hier wird das auf hohem Druck befindliche Arbeitsfluid unter Abgabe technischer Arbeit WT ein Generator G antreibend entspannt. Die zweiflutige Niederdruckturbine 11 weist eine Niederdruckeinströmung 12 und eine erste Niederdruckabströmung 13 und eine zweite
Niederdruckabströmung 14 auf, die mit einem Kondensator 15 in Verbindung stehen, in welchem das Arbeitsfluid 2 kondensiert. Anschließend wird das kondensierte Arbeitsfluid 2 wieder der Speisefluidpumpe 3 zugeführt. Die Hochdruckturbine 9 weist zwischen einer Hochdruckeinströmung 16 und einer Hochdruckabströmung 17 eine Hochdruckanzapfung 19 auf. Die Mitteldruckturbine 10 weist zwischen einer Mitteldruckeinströmung 20 und einer Mitteldruckabströmung 21 eine erste Mitteldruckanzapfung 22, eine zweite Mitteldruckanzapfung 23 und eine dritte Mitteldruckanzapfung 24 auf. Der gesamte Strom des Arbeitsfluids 2 aus der Mitteldruckabströmung 20 wird einer regenerativen Zwischenüberhitzung 30 zugeführt, die als mehrstufiger Wärmetauscher ausgebildet ist. Insgesamt weist die Zwischenüberhitzung 30 fünf Stufen auf, wobei die erste und kälteste Stufe 31 mit der dritten Anzupfung 24 der Mitteldruckturbine, die zweite Stufe 32 mit der zweiten Anzapfung 23 der Mitteldruckturbine 10 und die dritte Stufe 33 mit der ersten Anzapfung 22 der Mitteldruckturbine 10, die vierte Stufe 34 mit einer Dampfentnähme aus der Abströmung 17 der Hochdruckturbine 9 und die fünfte Stufe 35 mit der Hochdruckanzapfung 18 der Hochdruckturbine 9 beheizt wird. Das auf diese Weise zwischenüberhitzte Arbeitsfluid 2 wird der zweistufigen Niederdruckturbine 11 zugeführt.
Die mehrstufige Speisefluidvorwärmung 4 umfasst sieben Kondensationsvorwärmer, wobei der erste
Kondensationsvorwärmer 51 mittels Arbeitsfluids 2 aus einer Anzapfung 46 der Niederdruckturbine 11, der zweite Kondensationsvorwärmer 52 mit Arbeitsfluid 2 aus der Mitteldruckabströmung 21, der dritte bis siebte
Kondensationsvorwärmer 53 - 57 mit den Arbeitsfluidströmen stammend aus der Beheizung der regenerativen
Zwischenüberhitzung 30 in aufsteigender Temperaturreihenfolge beheizt wird. Das aus der Beheizung jeweils anfallende Kondensat des Arbeitsfluids 2 wird mittels Pumpen 60, 61 in darauf folgende Kondensationsvorwärmer 51 - 57 gefördert.

Claims

Patentansprüche
1. Dampfkraftanlage (1) in welcher ein Arbeitsfluid (2) in einem Kreislauf umläuft, mit mindestens einer Turbine (9, 10, 11), in welcher das Arbeitsfluid (2) unter Abgabe technischer Arbeit (WT) auf einer Entspannungsstrecke (8) entspannt wird, mit einer regenerativen Zwischenüberhitzung (30), welche mittels aus der Entspannungsstrecke (8) entnommenen Arbeitsfluids (2) geheizt wird und welche
Zwischenüberhitzung (30) Arbeitsfluid (2) überhitzt, welches stromabwärts der beheizenden Entnahme durch eine Einströmung (Niederdruckeinströmung (12)) in die Entspannungsstrecke (8) einströmt, dadurch gekennzeichnet, dass die Turbine (9, 10, 11) mindestens zwei Entnahmen aufweist, mittels welchen Arbeitsfluid (2) aus der Entspannungsstrecke (8) entnommen wird, die regenerative Zwischenüberhitzung (30) als mehrstufiger Wärmetauscher ausgebildet ist, wobei das zu überhitzende
Arbeitsfluid (2) die Zwischenüberhitzung (30) von der kältesten Stufe (41) bis zur wärmsten Stufe (45) durchläuft und jede Stufe (41 - 45) des Zwischenüberhitzers (30) mittels des Arbeitsfluids (2) aus einer Entnahme beheizt wird.
2. Dampfkraftanlage (1) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens ein Dampferzeuger (5) vorgesehen ist, mittels dessen das Arbeitsfluid (2) verdampft und überhitzt wird.
3. Dampfkraftanlage (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass am Ende der Entspannungsstrecke (8) ein Kondensator (15 vorgesehen ist, in welchem das Arbeitsfluid (2) kondensiert wird.
4. Dampfkraftanlage (1) nach mindestens einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass eine Speisefluidpumpe (3) vorgesehen ist, mittels derer im Anschluss an die Kondensation das Arbeitsfluid (2) auf einen höheren Druck gefördert wird.
5. Dampfkraftanlage (1) nach einem der vorhergehenden
Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das zur Beheizung des Zwischenüberhitzers (30) der
Entspannungsstrecke (8) entnommene Arbeitsfluid (2) verschiedenen Stufen einer Speisefluidvorwärmung (4) zugeführt wird.
6. Dampfkraftanlage (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens zwei Turbinen in der Entspannungsstrecke (8) vorgesehen sind, eine kombinierte
Hochdruckmitteldruckturbine (9, 10) am Anfang der Entspannungsstrecke (8) und eine Niederdruckturbine (11) am Ende der Entspannungsstrecke (8) .
7. Dampfkraftanlage (1 nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens drei Turbinen (9, 10, 11) in der Entspannungsstrecke (8) vorgesehen sind, eine
Hochdruckturbine am Anfang der Entspannungsstrecke (8), eine Mitteldruckturbine (10) und mindestens eine Niederdruckturbine (11) am Ende der Entspannungsstrecke (8).
8. Dampfkraftanlage (1) nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Gesamtstrom des Arbeitsfluids (2) vor dem Eintritt in die Niederdruckturbine (11) in der Zwischenüberhitzung (30) erwärmt wird.
9. Dampfkraftanlage (1) nach den Ansprüchen 7 und 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Zwischenüberhitzung (30) mit Entnahmen aus der Hochdruckturbine (9) und der Mitteldruckturbine (10) beheizt wird.
10. Dampfkraftanlage (1) nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass Arbeitsfluid (2) aus mindestens einer Entnahme der
Hochdruckturbine (9), Arbeitsfluid (2) aus einer Entnahme aus der Hochdruckabströmung (17), Arbeitsfluid (2) aus mindestens zwei Anzapfungen der Mitteldruckturbine (10) zum Beheizen der Zwischenüberhitzung (30) verwendet wird.
11. Dampfkraftanlage (1) nach mindestens einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Zwischenüberhitzung (30) als vertikaler mehrstufiger Wärmetauscher ausgebildet ist, wobei die kälteste Stufe (4i; unten und die wärmste Stufe (45) oben angeordnet ist.
PCT/EP2007/055457 2006-06-14 2007-06-04 Dampfkraftanlage Ceased WO2007144285A2 (de)

Applications Claiming Priority (2)

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