WO2008065832A1 - Method of producing pneumatic tire - Google Patents

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jointless
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Definitions

  • the present invention relates to a method of manufacturing a pneumatic tire in which a circumferential reinforcing layer is formed using a jointless material including one or a plurality of steel cords coated with rubber, and more specifically, a jointless material.
  • the present invention relates to a method of manufacturing a pneumatic tire that can prevent the occurrence of air accumulation caused by variations in the winding position of the tire.
  • circumferential reinforcement consisting of a jointless material containing one or more steel cords coated with rubber on the outer periphery of the carcass layer in the tread It is proposed to increase the durability of the belt by adding layers.
  • the jointless material when the jointless material as described above is oriented in the tire circumferential direction and spirally wound in the tire axial direction to form the circumferential reinforcing layer, the jointless material has a circular, square cross-sectional shape. Or it is rectangular.
  • the cross-sectional shape is circular or square when the steel cord includes a jointless material
  • the cross-sectional shape is rectangular when the jointless material includes a plurality of steel cords.
  • Patent Document 1 Japanese Patent Laid-Open No. 8-132822
  • An object of the present invention is due to variations in the winding position of a jointless material when forming a circumferential reinforcing layer using a jointless material including one or more steel cords coated with rubber. It is an object of the present invention to provide a method for manufacturing a pneumatic tire that can prevent the occurrence of air accumulation.
  • a method for manufacturing a pneumatic tire according to the present invention for achieving the above object includes a jointless material including one or more steel cords coated with rubber on the outer peripheral side of a carcass layer in a tread portion.
  • the cross-sectional shape of the jointless material is substantially a parallelogram.
  • the inclination angle ⁇ of the parallelogram is set in the range of 5 ° ⁇ a ⁇ 20 °.
  • the cross-sectional shape of the jointless material is substantially parallel four-sided.
  • the shape and the inclination angle ⁇ of the parallelogram it is possible to prevent the occurrence of air accumulation caused by variations in the winding position of the jointless material.
  • the jointless material whose cross-sectional shape forms a parallelogram can be easily formed through a die having a parallelogram opening.
  • the cross-sectional shape of the jointless material when the outermost twist of the steel cord used for the circumferential reinforcing layer is S-strand, the cross-sectional shape of the jointless material is set to a parallelogram with a lower left side, and the winding of the jointless material is performed in the tire axial direction.
  • the outermost twist of the steel cord used for the circumferential reinforcement layer is a cocoon twist
  • the cross-sectional shape of the jointless material is set to a parallelogram with a downward right side, and the jointless material is wound in the tire axial direction. It is preferable to go from the left side to the right side.
  • the direction of twisting that occurs in the jointless material during winding differs depending on the twisted structure of the steel cord.By optimizing the cross-sectional shape and winding direction of the jointless material according to the twisted structure, air pools are generated. More effectively prevent It becomes possible.
  • the outer diameter of the steel cord used for the circumferential reinforcing layer is 1.2 mm to 2.2 mm, and the number of steel cords driven in the circumferential reinforcing layer is 17/50 mm to 30/50 mm Is preferred. Setting the outer diameter of the steel cord used for the circumferential reinforcing layer and the number of driven cords within the above ranges is particularly suitable for a heavy duty radial tire with a flatness ratio of 60% or less.
  • the cord angle of the circumferential reinforcing layer is preferably 0 ° to 5 ° with respect to the tire circumferential direction.
  • a joint is formed by coating rubber on one or a plurality of steel cords using a rubber coating device having a base having a parallelogram opening. It is preferable to form a jointless material and supply the jointless material discharged from the base of the rubber coating apparatus directly to the molding drum. As a result, the force S can be applied to form the circumferential reinforcing layer in a state in which the shape of the jointless material whose cross-sectional shape forms a parallelogram is well maintained.
  • FIG. 1 is a meridian half cross-sectional view showing a main part of a heavy duty pneumatic radial tire according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a meridian half cross-sectional view showing a main part of a heavy duty pneumatic radial tire according to another embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view illustrating a steel cord used for a circumferential reinforcing layer.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view showing a jointless material including one rubber-coated steel cord.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view showing a jointless material including a plurality of rubber-coated steel cords.
  • FIG. 6 is an explanatory diagram showing the cross-sectional shape of the jointless material and the observation direction of the winding direction.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view showing the behavior of the jointless material when the outermost twist of the steel cord is S twist.
  • Figure 8 shows how to wrap the jointless material when the outermost twist of the steel cord is S twist It is sectional drawing which shows a direction.
  • Fig. 9 is a cross-sectional view showing the behavior of the jointless material when the outermost twist of the steel cord is the Z twist.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view showing the winding direction of the jointless material when the outermost twist of the steel cord is a Z twist.
  • FIG. 11 is a plan view showing a rubber coating apparatus for forming a jointless material.
  • FIG. 12 is a front view showing a base of the rubber coating apparatus of FIG. 11.
  • FIG. 1 shows a main part of a heavy duty pneumatic radial tire according to an embodiment of the present invention.
  • belt layers 3a to 3d including reinforcing cords are embedded on the outer peripheral side of the carcass layer 2 in the tread portion 1.
  • the cord angle with respect to the tire circumferential direction of the first belt layer 3a counted from the carcass side force is 45 ° to 90 °
  • the cord angle of the belt layers 3b to 3d with respect to the tire circumferential direction is 5 ° to 30 °.
  • the number of belt layers is not particularly limited, but here a general four-layer structure is adopted for radial heavy-duty tires.
  • the second belt layer 3b and the third belt layer 3c counted from the carcass layer side are in a relationship in which the reinforcing cords intersect each other.
  • a circumferential reinforcing layer 4 is arranged between the belt layers 3b and 3c in the crossing relationship!
  • the circumferential reinforcing layer 4 is a force disposed on the outer peripheral side of the carcass layer 2 as shown in Fig. 2, between the belt layers 3c and 3d, that is, on the outer peripheral side of the belt layers 3b and 3c in a crossing relationship. Other than that, it can be placed between the carcass layer 2 and the belt layer 3a, between the belt layers 3a and 3b, or for protection. You may arrange
  • the circumferential reinforcing layer 4 is formed by winding a jointless material including one or more rubber-coated steel cords spirally in the tire axial direction while being oriented in the tire circumferential direction.
  • the angle is, for example, 0 ° to 5 ° with respect to the tire circumferential direction.
  • the circumferential reinforcing layer 4 is installed for the purpose of suppressing swelling of the tread portion 1 due to high internal pressure, particularly in a heavy-duty radial tire having a flatness ratio of 60% or less.
  • the outer diameter of the steel cord used for the circumferential reinforcing layer 4 is 1.2 mm to 2.2 mm, and the number of steel cords driven into the circumferential reinforcing layer is 17/50 mm to 30/50 mm. And good. If the outer diameter of the steel cord is less than 1.2 mm, the reinforcing effect will be insufficient and the durability will decrease. Conversely, if it exceeds 2.2 mm, the thickness of the circumferential reinforcing layer will be excessive. If the number of steel cords driven is less than 17 / 50mm, the reinforcing effect will be insufficient and durability will be reduced. Conversely, if it exceeds 30 / 50mm, the manufacturing cost of pneumatic tires will increase.
  • FIG. 3 illustrates a steel cord used for the circumferential reinforcing layer.
  • the steel cord C has a twisted structure in which a plurality of lower twisted cords C obtained by twisting a plurality of steel filaments f are further twisted.
  • Steel cord C outer diameter R is
  • the diameter of the circumscribed circle is preferably one having the above twisted structure! /, But other twisted structures are also acceptable.
  • FIG. 4 and 5 each illustrate a jointless material for forming a circumferential reinforcing layer.
  • Figure 4 shows a jointless material 40 containing a single steel cord C coated with rubber.
  • FIG. 5 shows a jointless material 40 including a plurality of steel cords C coated with rubber.
  • the cross-sectional shape of the jointless material 40 is substantially a parallelogram, and the inclination angle ⁇ of the parallelogram is in the range of 5 ° ⁇ a ⁇ 20 °, more preferably 5 ° ⁇ ⁇ . It is set in the range of ⁇ 15 °.
  • the inclination angle ⁇ is an angle formed between a perpendicular to the reference side and the inclined side, assuming a reference side arranged substantially parallel to the tire axial direction and an inclined side inclined with respect to the reference side.
  • the pneumatic radial tire described above is manufactured, in the manufacturing process of the belt member including the belt layers 3a to 3d and the circumferential reinforcing layer 4, one or a plurality of rubber-coated ones are used.
  • the A circumferential reinforcing layer 4 is formed by spirally winding the jointless material 40 including the steel cord C in the tire circumferential direction while orienting the jointless material 40 in the tire circumferential direction. Meanwhile, a primary green tire including the carcass layer 2 is formed. Then, after expanding the primary green tire, a belt member including the circumferential reinforcing layer 4 is joined to a position corresponding to the tread portion of the primary green tire to form a secondary green tire, and then the secondary green tire is formed. Vulcanize green tires.
  • the cross-sectional shape of the jointless material 40 is substantially the same.
  • the parallelogram as a parallelogram and defining the inclination angle of the parallelogram within the above range, even if there is variation in the winding position of the jointless material 40, the occurrence of air accumulation due to that is generated. Can be prevented. In other words, even if the pitch of the jointless material 40 adjacent in the tire axial direction is too small or too large, the side portions of the jointless material 40 that are inclined based on the inclination angle ⁇ overlap each other.
  • the cross-sectional shape and winding direction of the jointless material 40 may be optimized according to the outermost twist of the steel cord C used for the circumferential reinforcing layer 4. That is, the outermost twist of the steel cord C used for the circumferential reinforcing layer 4 (twisting in the final twisting process) Force In the case of twisting, the cross-sectional shape of the jointless material 40 is changed to a parallelogram with a lower left side.
  • the jointless material 40 has a cross-sectional shape that is a parallelogram with a lower right side.
  • Fig. 7 shows the behavior of the jointless material when the outermost twist of the steel cord is S twist
  • Fig. 8 shows the winding direction of the jointless material when the outermost twist of the steel cord is S twist. Is. As shown in FIG.
  • the jointless material 40 including the S-twisted steel cord C is torsionally deformed when tension is applied, and tries to deform from the original shape (shown by a broken line) to the right side. Therefore, as shown in FIG. 8, the jointless material 40 exhibiting the above behavior is defined as a parallelogram with a lower left side, and the winding direction of the jointless material 40 is set to the direction of arrow A1 (from the right side to the left side in the tire axial direction). As a result, the occurrence of air accumulation around the jointless material 40 can be more effectively prevented.
  • Fig. 9 shows the behavior of the jointless material when the outermost twist of the steel cord is Z-twist
  • Fig. 10 shows the winding direction of the jointless material when the outermost twist of the steel cord is Z-twist.
  • the jointless material 40 including the Z-twisted steel cord C is twisted and deformed from the original shape (shown by a broken line) to the left when tension is applied. Therefore, as shown in FIG. 10, the jointless material 40 exhibiting the above behavior is a parallelogram with a lower right side, and the winding direction of the jointless material 40 is the direction of arrow A2 (from the left side to the right side in the tire axial direction). .
  • FIG. 11 is a plan view showing a rubber coating apparatus for molding a jointless material
  • FIG. 12 is a front view showing the die.
  • the rubber coating apparatus 10 includes an extrusion head 11 and a base 12 attached to the extrusion head 11.
  • the base 12 has an opening 13 having a parallelogram shape as shown in FIG.
  • this rubber coating device 10 rubber is coated around the steel cord C when one or more steel cords C pass through the inside of the extrusion head 11, and the cross-sectional shape forms a substantially parallelogram.
  • Joinless material 40 is discharged from the base 12!
  • the circumferential reinforcing layer 4 in the step of forming the circumferential reinforcing layer 4, one or a plurality of rubber coating devices 10 including the base 12 having the parallelogram opening 13 are used.
  • the steelless cord C is coated with rubber to form a jointless material 40 whose cross-sectional shape is substantially a parallelogram, and the base 12 of the rubber coating device 10 is also discharged 40 Is supplied directly to the forming drum D without being wound on a reel. It is desirable to do.
  • the circumferential reinforcing layer 4 can be formed in a state in which the cross-sectional shape of the jointless material 40 defined by the opening 13 of the base 12 is well maintained.
  • the pneumatic tire manufacturing method described above is suitable for manufacturing a heavy-duty radial tire having a flatness of 60% or less, particularly a force applicable to manufacturing various tires having a circumferential reinforcing layer.
  • a jointless material including a plurality of rubber-coated steel cords is spirally wound in the tire axial direction while being oriented in the tire circumferential direction to form a circumferential reinforcing layer.
  • the cross-sectional shape of the jointless material is substantially a parallelogram, and the inclination angle ⁇ of the parallelogram is varied.
  • the jointless material including multiple steel cords was inspected by a sensor during the supply process, and the ratio (%) of the length of the exposed steel cord to the total length of the jointless material was obtained.
  • Air pool defect rate [0030] Air pool defect rate
  • a jointless material including a plurality of rubber-coated steel cords is spirally wound in the tire axial direction while being oriented in the tire circumferential direction, thereby reinforcing the circumferential direction.
  • the cross-sectional shape of the jointless material is substantially a parallelogram, and the inclination angle ⁇ of the parallelogram is 10 °.
  • the outermost twist direction and the winding direction of the steel cord were varied (Examples 3 to 6). However, the outer diameter of the steel cord used for the circumferential reinforcing layer and the conditions for the number of driven wires were made common.
  • a jointless material including a plurality of rubber-coated steel cords is wound around the outer circumferential side of the carcass layer in the tread portion while being spirally wound in the tire axial direction while being oriented in the tire circumferential direction.
  • the cross-sectional shape of the jointless material is substantially a parallelogram, and the inclination angle ⁇ of the parallelogram is 10 °.
  • the outer diameter and the number of driven steel cords were varied (Examples 7 to 9). However, the conditions of the outermost twist direction and the winding direction of the steel cord used for the circumferential reinforcing layer were made common.
  • Each test tire is fitted with a rim size 22.5 x 14.00 rim, and air pressure is 900 kPa
  • a traveling test was conducted at a speed of 45km / h and a load of 68.65kN, and the distance traveled until the tire broke was measured.
  • the evaluation results are shown as an index with Example 3 as 100. The higher the index value, the better the durability! /.
  • Example 3 The weight of each test tire was measured. The evaluation results are shown as an index with Example 3 as 100. This index is small! / Means that it is lighter.
  • the production cost of each test tire was determined.
  • the evaluation results are shown as an index with Example 3 as 100.

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  • Mechanical Engineering (AREA)
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Description

明 細 書
空気入りタイヤの製造方法
技術分野
[0001] 本発明は、ゴム被覆された 1本又は複数本のスチールコードを含むジョイントレス材 を用いて周方向補強層を形成する空気入りタイヤを製造する方法に関し、更に詳しく は、ジョイントレス材の巻き付け位置のバラツキに起因するエア溜まりの発生を防止す ることを可能にした空気入りタイヤの製造方法に関する。
背景技術
[0002] 主に偏平率 60%以下の重荷重用ラジアルタイヤにおいて、トレッド部におけるカー カス層の外周側に、ゴム被覆された 1本又は複数本のスチールコードを含むジョイン トレス材からなる周方向補強層を追加することで、ベルト部の耐久性を高めることが提 案されている。
[0003] 従来、上述のようなジョイントレス材をタイヤ周方向に配向させつつタイヤ軸方向に 螺旋状に巻き付けて周方向補強層を形成するに当たって、そのジョイントレス材の横 断面形状は円形、正方形又は長方形になっている。つまり、ジョイントレス材カ 本の スチールコードを含む場合は横断面形状が円形又は正方形であり、ジョイントレス材 が複数本のスチールコードを含む場合は横断面形状が長方形である。しかしながら 、ジョイントレス材の巻き付け時にその巻き付け位置にバラツキを生じると、それがタイ ャ内部にエア溜まりを生じさせる原因になる。
[0004] このような不都合に鑑みて、ジョイントレス材にコードが埋設された主部と該主部か ら突き出す被覆ゴムからなる縁部とを設け、ジョイントレス材の巻き付け時に縁部を主 部に対して重ね合わせることが提案されている（例えば、特許文献 1参照）。しかしな がら、主部と縁部を備えたジョイントレス材を安定的に成形することは困難であり、或 いは、成形コストが高くなるため、そのようなジョイントレス材を用いることは必ずしも最 善策ではない。
特許文献 1 :日本国特開平 8— 132822号公報
発明の開示 発明が解決しょうとする課題
[0005] 本発明の目的は、ゴム被覆された 1本又は複数本のスチールコードを含むジョイン トレス材を用いて周方向補強層を形成するにあたって、ジョイントレス材の巻き付け位 置のバラツキに起因するエア溜まりの発生を防止することを可能にした空気入りタイ ャの製造方法を提供することにある。
課題を解決するための手段
[0006] 上記目的を達成するための本発明の空気入りタイヤの製造方法は、トレッド部にお けるカーカス層の外周側に、ゴム被覆された 1本又は複数本のスチールコードを含む ジョイントレス材をタイヤ周方向に配向させつつタイヤ軸方向に螺旋状に巻き付けて 周方向補強層を形成するようにした空気入りタイヤの製造方法において、前記ジョイ ントレス材の横断面形状を実質的に平行四辺形とし、その平行四辺形の傾斜角度 α を 5° ≤ a≤20° の範囲に設定したことを特徴とするものである。
発明の効果
[0007] 本発明では、ゴム被覆された 1本又は複数本のスチールコードを含むジョイントレス 材を用いて周方向補強層を形成するにあたって、ジョイントレス材の横断面形状を実 質的に平行四辺形とし、その平行四辺形の傾斜角度 αを規定することにより、ジョイ ントレス材の巻き付け位置にバラツキを生じた場合であっても、それに起因するエア 溜まりの発生を防止することができる。しかも、横断面形状が平行四辺形をなすジョイ ントレス材は平行四辺形の開口部を有する口金を通して簡単に成形することができる
[0008] 本発明において、周方向補強層に用いるスチールコードの最外撚りが S撚りの場合 はジョイントレス材の横断面形状を左下がりの平行四辺形として該ジョイントレス材の 巻き付けをタイヤ軸方向右側から左側へ行い、周方向補強層に用いるスチールコー ドの最外撚りが Ζ撚りの場合はジョイントレス材の横断面形状を右下がりの平行四辺 形として該ジョイントレス材の巻き付けをタイヤ軸方向左側から右側へ行うことが好ま しい。つまり、巻き付け時にジョイントレス材に発生する捩れの方向はスチールコード の撚り構造によって異なるため、その撚り構造に応じてジョイントレス材の横断面形状 及び巻き付け方向を適正化することにより、エア溜まりの発生を更に効果的に防止す ることが可能になる。
[0009] 周方向補強層に用いるスチールコードの外径は 1. 2mm〜2. 2mmであり、該周 方向補強層におけるスチールコードの打ち込み本数は 17本 /50mm〜30本 /50 mmであることが好ましい。周方向補強層に用いるスチールコードの外径及び打ち込 み本数を上記範囲に設定することは、特に偏平率 60%以下の重荷重用ラジアルタイ ャにおいて好適である。また、周方向補強層のコード角度はタイヤ周方向に対して 0 ° 〜5° であることが好ましい。
[0010] 周方向補強層を形成する工程において、平行四辺形の開口部を有する口金を備 えたゴム被覆装置を用いて 1本又は複数本のスチールコードに対してゴムを被覆す ることでジョイントレス材を成形し、そのゴム被覆装置の口金力 排出されるジョイント レス材を成形ドラムに直接供給することが好ましい。これにより、横断面形状が平行四 辺形をなすジョイントレス材の形状を良好に維持した状態で周方向補強層を形成す ること力 Sでさる。
図面の簡単な説明
[0011] [図 1]図 1は本発明の実施形態からなる重荷重用空気入りラジアルタイヤの要部を示 す子午線半断面図である。
[図 2]図 2は本発明の他の実施形態からなる重荷重用空気入りラジアルタイヤの要部 を示す子午線半断面図である。
[図 3]図 3は周方向補強層に用いるスチールコードを例示する断面図である。
[図 4]図 4はゴム被覆された 1本のスチールコードを含むジョイントレス材を示す断面 図である。
[図 5]図 5はゴム被覆された複数本のスチールコードを含むジョイントレス材を示す断 面図である。
[図 6]図 6はジョイントレス材の横断面形状と巻き付け方向の観測方向を示す説明図 である。
[図 7]図 7はスチールコードの最外撚りが S撚りの場合のジョイントレス材の挙動を示 す断面図である。
[図 8]図 8はスチールコードの最外撚りが S撚りの場合のジョイントレス材の巻き付け方 向を示す断面図である。
[図 9]図 9はスチールコードの最外撚りが Z撚りの場合のジョイントレス材の挙動を示す 断面図である。
[図 10]図 10はスチールコードの最外撚りが Z撚りの場合のジョイントレス材の巻き付け 方向を示す断面図である。
[図 11]図 11はジョイントレス材を成形するためのゴム被覆装置を示す平面図である。
[図 12]図 12は図 11のゴム被覆装置の口金を示す正面図である。
符号の説明
[0012] 1 トレッド部
2 カーカス層
3a〜3d ベノレト層
4 周方向補強層
40 ジョイントレス材
C スチーノレコード
発明を実施するための最良の形態
[0013] 以下、本発明の構成について添付の図面を参照しながら詳細に説明する。図 1は 本発明の実施形態からなる重荷重用空気入りラジアルタイヤの要部を示すものであ る。図 1に示すように、トレッド部 1におけるカーカス層 2の外周側には補強コードを含 むベルト層 3a〜3dが埋設されている。カーカス側力、ら数えて 1番目のベルト層 3aの タイヤ周方向に対するコード角度は 45° 〜90° であり、ベルト層 3b〜3dのタイヤ周 方向に対するコード角度は 5° 〜30° である。ベルト層の数は特に限定されるもの ではないが、ここでは重荷重用ラジアルタイヤにおいて一般的な 4層構造が採用され てレ、る。カーカス層側から数えて 2番目のベルト層 3bと 3番目のベルト層 3cは補強コ ードが互いに交差する関係にある。これら交差関係にあるベルト層 3b, 3cの間には 周方向補強層 4が配置されて!/、る。
[0014] なお、周方向補強層 4はカーカス層 2の外周側に配置される力 図 2のようにベルト 層 3c, 3dの間、即ち、交差関係にあるベルト層 3b, 3cの外周側に配置しても良ぐそ れ以外に、カーカス層 2とベルト層 3aとの間、ベルト層 3a, 3bの間、或いは、保護用 ベルト層 3dの外周側に配置しても良い。
[0015] 周方向補強層 4は、ゴム被覆された 1本又は複数本のスチールコードを含むジョイ ントレス材をタイヤ周方向に配向させつつタイヤ軸方向に螺旋状に巻き付けることで 形成され、そのコード角度はタイヤ周方向に対して例えば 0° 〜5° である。この周 方向補強層 4は、特に偏平率 60%以下の重荷重用ラジアルタイヤにおいて高内圧 によるトレッド部 1の膨らみを抑える目的で設置されている。そのため、周方向補強層 4に用いるスチールコードの外径は 1. 2mm〜2. 2mmであり、該周方向補強層にお けるスチールコードの打ち込み本数は 17本 /50mm〜30本 /50mmであると良い 。スチールコードの外径が 1. 2mm未満であると補強効果が不十分になるため耐久 性が低下し、逆に 2. 2mmを超えると周方向補強層の厚さが過大になる。また、スチ ールコードの打ち込み本数が 17本 /50mm未満であると補強効果が不十分になる ため耐久性が低下し、逆に 30本 /50mmを超えると空気入りタイヤの製造コストが増 加する。
[0016] 図 3は周方向補強層に用いるスチールコードを例示するものである。図 3において、 スチールコード Cは、複数本のスチールフィラメント fを撚り合わせてなる複数本の下 撚りコード C を更に撚り合わせた撚り構造を有している。スチールコード Cの外径 Rは
0
外接円の直径である。周方向補強層 4に用いるスチールコード Cとしては上記撚り構 造を有するものが好まし!/、が、他の撚り構造であっても良レ、。
[0017] 図 4及び図 5はそれぞれ周方向補強層を形成するためのジョイントレス材を例示す るものである。図 4はゴム被覆された 1本のスチールコード Cを含むジョイントレス材 40 を示している。一方、図 5はゴム被覆された複数本のスチールコード Cを含むジョイン トレス材 40を示している。いずれの場合も、ジョイントレス材 40の横断面形状は実質 的に平行四辺形をなし、その平行四辺形の傾斜角度 αが 5° ≤ a≤20° の範囲、 より好ましくは、 5° ≤ α≤15° の範囲に設定されている。傾斜角度 αとはタイヤ軸 方向と略平行に配置される基準辺と該基準辺に対して傾斜する傾斜辺とを想定した とき、基準辺に対する垂線と傾斜辺とがなす角度である。
[0018] 上述した空気入りラジアルタイヤを製造する場合、ベルト層 3a〜3d及び周方向補 強層 4からなるベルト部材の製造工程にお!/、て、ゴム被覆された 1本又は複数本のス チールコード Cを含むジョイントレス材 40をタイヤ周方向に配向させつつタイヤ軸方 向に螺旋状に巻き付けて周方向補強層 4を形成する。その一方で、カーカス層 2を 含む 1次グリーンタイヤを成形する。そして、 1次グリーンタイヤを膨径させつつ該 1次 グリーンタイヤのトレッド部に対応する位置に周方向補強層 4を含むベルト部材を接 合して 2次グリーンタイヤを成形した後、該 2次グリーンタイヤの加硫を行う。
[0019] 上述のようにゴム被覆された 1本又は複数本のスチールコード Cを含むジョイントレ ス材 40を用いて周方向補強層 4を形成するにあたって、ジョイントレス材 40の横断面 形状を実質的に平行四辺形とし、その平行四辺形の傾斜角度《を上記範囲に規定 することにより、ジョイントレス材 40の巻き付け位置にバラツキを生じた場合であっても 、それに起因するエア溜まりの発生を防止することができる。つまり、タイヤ軸方向に 隣り合うジョイントレス材 40のピッチが小さ過ぎたり、大き過ぎたりした場合であっても 、傾斜角度 αに基づいて傾斜するジョイントレス材 40の側部同士が互いに重なり合う ため、ジョイントレス材 40の相互間に大きな空隙が形成されたり、ジョイントレス材 40 上に大きな突出部が形成されるのを回避することができる。ここで、傾斜角度 αが 5 ° 未満であるとエア溜まりの発生を防止する効果が不十分になり、逆に 20° を超え るとスチールコード Cに対してゴム被覆を行う際にゴム剥げを生じ易くなる。このような ゴム剥げは耐久性を悪化させる要因となる。
[0020] 上記タイヤ製造方法においては、周方向補強層 4に用いるスチールコード Cの最外 撚りに応じてジョイントレス材 40の横断面形状と巻き付け方向を適正化すると良い。 即ち、周方向補強層 4に用いるスチールコード Cの最外撚り（最終撚り工程での撚り） 力 撚りの場合はジョイントレス材 40の横断面形状を左下がりの平行四辺形として該 ジョイントレス材 40の巻き付けをタイヤ軸方向右側から左側へ行い、周方向補強層 4 に用いるスチールコード Cの最外撚りが Ζ撚りの場合はジョイントレス材 40の横断面 形状を右下がりの平行四辺形として該ジョイントレス材 40の巻き付けをタイヤ軸方向 左側から右側へ行うようにする。なお、ジョイントレス材 40の横断面形状と巻き付け方 向は、図 6に示すように、成形ドラム Dに対してジョイントレス材 40を巻き付ける際、ジ ョイントレス材 40の進行方向と対向する側から見たときに観測される形状及び方向で ある。 [0021] 図 7はスチールコードの最外撚りが S撚りの場合のジョイントレス材の挙動を示し、図 8はスチールコードの最外撚りが S撚りの場合のジョイントレス材の巻き付け方向を示 すものである。図 7に示すように、 S撚りのスチールコード Cを含むジョイントレス材 40 は張力が掛かると捩じれ変形を生じて元の形状 (破線にて図示）から右側へ変形しよ うとする。そこで、図 8に示すように、上記挙動を示すジョイントレス材 40を左下がりの 平行四辺形として該ジョイントレス材 40の巻き付け方向を矢印 A1の方向（タイヤ軸方 向右側から左側）とする。これにより、ジョイントレス材 40の周囲でのエア溜まりの発生 をより効果的に防止することができる。
[0022] 図 9はスチールコードの最外撚りが Z撚りの場合のジョイントレス材の挙動を示し、図 10はスチールコードの最外撚りが Z撚りの場合のジョイントレス材の巻き付け方向を 示すものである。図 9に示すように、 Z撚りのスチールコード Cを含むジョイントレス材 4 0は張力が掛かると捩じれ変形を生じて元の形状 (破線にて図示）から左側へ変形し ようとする。そこで、図 10に示すように、上記挙動を示すジョイントレス材 40を右下が りの平行四辺形として該ジョイントレス材 40の巻き付け方向を矢印 A2の方向（タイヤ 軸方向左側から右側）とする。これにより、ジョイントレス材 40の周囲でのエア溜まりの 発生をより効果的に防止することができる。
[0023] 図 11はジョイントレス材を成形するためのゴム被覆装置を示す平面図であり、図 12 はその口金を示す正面図である。図 11において、ゴム被覆装置 10は、押出しヘッド 11と、押出しヘッド 11に取り付けられた口金 12とを備えている。 口金 12は、図 12に 示すように、平行四辺形をなす開口部 13を有している。このゴム被覆装置 10では、 1 本又は複数本のスチールコード Cが押出しヘッド 11の内部を通過する際にスチール コード Cの周囲にゴムが被覆され、横断面形状が実質的に平行四辺形をなすジョイ ントレス材 40が口金 12から排出されるようになって!/、る。
[0024] 上述した空気入りタイヤの製造方法では、周方向補強層 4を形成する工程におい て、平行四辺形の開口部 13を有する口金 12を備えたゴム被覆装置 10を用いて 1本 又は複数本のスチールコード Cに対してゴムを被覆することで横断面形状が実質的 に平行四辺形をなすジョイントレス材 40を成形し、ゴム被覆装置 10の口金 12カも排 出されるジョイントレス材 40をリールに巻き取ることなく成形ドラム Dに対して直接供給 することが望ましい。これにより、口金 12の開口部 13によって規定されるジョイントレ ス材 40の横断面形状を良好に維持した状態で周方向補強層 4を形成することができ
[0025] 上述した空気入りタイヤの製造方法は、周方向補強層を備えた各種タイヤの製造 に適用可能である力 特に偏平率 60%以下の重荷重用ラジアルタイヤを製造する 場合に好適である。
[0026] 以上、本発明の好ましい実施形態について詳細に説明した力 添付の請求の範囲 によって規定される本発明の精神及び範囲を逸脱しない限りにおいて、これに対して 種々の変更、代用及び置換を行うことができると理解されるべきである。
実施例
[0027] トレッド部におけるカーカス層の外周側に、ゴム被覆された複数本のスチールコード を含むジョイントレス材をタイヤ周方向に配向させつつタイヤ軸方向に螺旋状に巻き 付けて周方向補強層を形成することにより、タイヤサイズ 435/45R22. 5の空気入 りタイヤを製造するにあたって、ジョイントレス材の横断面形状を実質的に平行四辺 形とし、その平行四辺形の傾斜角度 αを種々異ならせた（実施例;!〜 2、従来例 1及 び比較例;!〜 2)。但し、周方向補強層に用いるスチールコードの最外撚り方向、巻き 付け方向、外径及び打ち込み本数の条件は共通にした。
[0028] これら実施例;!〜 2、従来例 1及び比較例 1〜2について、下記の方法により、ゴム 剥げ率とエア溜まり不良率を評価し、その結果を表 1に示した。
[0029] ゴム剥げ率：
複数本のスチールコードを含むジョイントレス材を供給過程においてセンサーにより 検査し、ジョイントレス材の全長に対してスチールコードが露出している部分の長さの 比率（％)を求めた。
[0030] エア溜まり不良率：
完成タイヤに対してシェアログラフィー (Shearography)検査を行った。つまり、完成タ ィャを真空下に配置してエア溜まりによる膨らみを目視により確認し、エア溜まり不良 が発生したタイヤの比率（％)を求めた。
[0031] [表 1] 実施例 実施例 比較例 従来例 比較例
1 2 1 1 2 最外撚り方向 S S S S S 巻き付け方向 右—左 右一左 右一左 右一左 右—左 傾斜角度 α (° ) 5 20 25 0 45 コード外径 （mm) 1. 95 1. 95 1. 95 1. 95 1. 95 コ一ド打ち込み本数
(本/ 5 0 mm) 22 22 22 22 22 ゴム剥げ率 （％) 0 0 10 0 25 エア溜まり不良率 （％) 0 0 2 3. 5 2
[0032] この表 1から明らかなように、実施例 1〜2ではゴム剥げ率及びエア溜まり不良率に ついて良好な結果がえられた。一方、従来例 1及び比較例 1〜2ではゴム剥げ率又 はエア溜まり不良率について良好な結果が得られなかった。
[0033] 次に、トレッド部におけるカーカス層の外周側に、ゴム被覆された複数本のスチー ルコードを含むジョイントレス材をタイヤ周方向に配向させつつタイヤ軸方向に螺旋 状に巻き付けて周方向補強層を形成することにより、タイヤサイズ 435/45R22. 5 の空気入りタイヤを製造するにあたって、ジョイントレス材の横断面形状を実質的に 平行四辺形とし、その平行四辺形の傾斜角度 αを 10° とし、スチールコードの最外 撚り方向及び巻き付け方向を種々異ならせた（実施例 3〜6)。但し、周方向補強層 に用いるスチールコードの外径及び打ち込み本数の条件は共通にした。
[0034] これら実施例 3〜6について、上記の方法により、ゴム剥げ率とエア溜まり不良率を 評価し、その結果を表 2に示した。
[0035] [表 2] 実施例 実施例 実施例 実施例
3 4 5 6
最外燃り方向 S Z S Z
巻き付け方向 右—左 左—右 左→右 右—左 傾斜角度 α ( ° ) 10 10 10 10 コード外径 （mm ) 1. 95 1. 95 1. 95 1. 95 コード打ち込み本数
(本/ 5 0 mm ) 22 22 22 22 ゴム剥げ率 （％) 0 0 0 0
エア溜まり不良率 （％) 0 0 1 1
[0036] この表 2から、周方向補強層に用いるスチールコードの最外撚りが S撚りの場合は ジョイントレス材の巻き付けをタイヤ軸方向右側から左側へ行い、周方向補強層に用 いるスチールコードの最外撚りが Z撚りの場合はジョイントレス材の巻き付けをタイヤ 軸方向左側から右側へ行うことにより、エア溜まり不良率の低減効果が大きくなること が判る。
[0037] 次に、トレッド部におけるカーカス層の外周側に、ゴム被覆された複数本のスチー ルコードを含むジョイントレス材をタイヤ周方向に配向させつつタイヤ軸方向に螺旋 状に巻き付けて周方向補強層を形成することにより、タイヤサイズ 435/45R22. 5 の空気入りタイヤを製造するにあたって、ジョイントレス材の横断面形状を実質的に 平行四辺形とし、その平行四辺形の傾斜角度 αを 10° とし、スチールコードの外径 及び打ち込み本数を種々異ならせた（実施例 7〜9)。但し、周方向補強層に用いる スチールコードの最外撚り方向及び巻き付け方向の条件は共通にした。
[0038] これら実施例 7〜9について、上記の方法により、ゴム剥げ率とエア溜まり不良率を 評価し、その結果を表 3に示した。
[0039] また、実施例 7〜9及び前述の実施例 3について、下記の方法により、耐久性、重 量、製造コストを評価し、その結果を表 3に併せて示した。
[0040] 耐久性：
各試験タイヤをリムサイズ 22. 5 X 14. 00のリム ίこ装着し、空気圧 900kPa(こしてド ラム試験機に取り付け、速度 45km/h、荷重 68. 65kNで走行試験を実施し、タイ ャが破壊するまでの走行距離を測定した。評価結果は、実施例 3を 100とする指数 にて示した。この指数値が大きレ、ほど耐久性が優れて!/、ることを意味する。
[0041] 重量：
各試験タイヤの重量を測定した。評価結果は、実施例 3を 100とする指数にて示し た。この指数 が小さ!/、ほど軽量であることを意味する。
[0042] 製造コスト：
各試験タイヤの製造コストを求めた。評価結果は、実施例 3を 100とする指数にて 示した。この指数値が小さ!/、ほど製造コストが低!/、ことを意味する。
[0043] [表 3]
Figure imgf000013_0001
この表 3から、周方向補強層に用いるスチールコードの打ち込み本数が規定範囲 を下回ると耐久性が悪化し、周方向補強層に用いるスチールコードの外径が規定範 囲を下回ると耐久性が悪化し、周方向補強層に用いるスチールコードの打ち込み本 数が規定範囲を上回ると製造コストが増加することが判る。

Claims

請求の範囲
[1] トレッド部におけるカーカス層の外周側に、ゴム被覆された 1本又は複数本のスチ ールコードを含むジョイントレス材をタイヤ周方向に配向させつつタイヤ軸方向に螺 旋状に巻き付けて周方向補強層を形成するようにした空気入りタイヤの製造方法に おいて、前記ジョイントレス材の横断面形状を実質的に平行四辺形とし、その平行四 辺形の傾斜角度 αを 5° ≤ a≤20° の範囲に設定したことを特徴とする空気入りタ ィャの製造方法。
[2] 前記周方向補強層に用いるスチールコードの最外撚りが S撚りの場合は前記ジョイ ントレス材の横断面形状を左下がりの平行四辺形として該ジョイントレス材の巻き付け をタイヤ軸方向右側から左側へ行い、前記周方向補強層に用いるスチールコードの 最外撚りが Z撚りの場合は前記ジョイントレス材の横断面形状を右下がりの平行四辺 形として該ジョイントレス材の巻き付けをタイヤ軸方向左側から右側へ行うことを特徴 とする請求項 1に記載の空気入りタイヤの製造方法。
[3] 前記周方向補強層に用いるスチールコードの外径が 1. 2mm〜2. 2mmであり、該 周方向補強層におけるスチールコードの打ち込み本数が 17本 /50mm〜30本 /5 Ommであることを特徴とする請求項 1又は 2に記載の空気入りタイヤの製造方法。
[4] 前記周方向補強層のコード角度がタイヤ周方向に対して 0° 〜5° であることを特 徴とする請求項 1〜3のいずれかに記載の空気入りタイヤの製造方法。
[5] 前記周方向補強層を形成する工程において、平行四辺形の開口部を有する口金 を備えたゴム被覆装置を用いて 1本又は複数本のスチールコードに対してゴムを被 覆することで前記ジョイントレス材を成形し、前記ゴム被覆装置の口金から排出される 前記ジョイントレス材を成形ドラムに直接供給することを特徴とする請求項 1〜4のい ずれかに記載の空気入りタイヤの製造方法。
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