WO2016080532A1 - 光学的ガス濃度測定方法及び該方法によるガス濃度モニター方法 - Google Patents
光学的ガス濃度測定方法及び該方法によるガス濃度モニター方法 Download PDFInfo
- Publication number
- WO2016080532A1 WO2016080532A1 PCT/JP2015/082742 JP2015082742W WO2016080532A1 WO 2016080532 A1 WO2016080532 A1 WO 2016080532A1 JP 2015082742 W JP2015082742 W JP 2015082742W WO 2016080532 A1 WO2016080532 A1 WO 2016080532A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- light
- gas
- signal
- wavelength
- gas concentration
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Ceased
Links
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N21/00—Investigating or analysing materials by the use of optical means, i.e. using sub-millimetre waves, infrared, visible or ultraviolet light
- G01N21/17—Systems in which incident light is modified in accordance with the properties of the material investigated
- G01N21/25—Colour; Spectral properties, i.e. comparison of effect of material on the light at two or more different wavelengths or wavelength bands
- G01N21/31—Investigating relative effect of material at wavelengths characteristic of specific elements or molecules, e.g. atomic absorption spectrometry
- G01N21/314—Investigating relative effect of material at wavelengths characteristic of specific elements or molecules, e.g. atomic absorption spectrometry with comparison of measurements at specific and non-specific wavelengths
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/06—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of metallic material
- C23C16/18—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of metallic material from metallo-organic compounds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/44—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the method of coating
- C23C16/52—Controlling or regulating the coating process
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N21/00—Investigating or analysing materials by the use of optical means, i.e. using sub-millimetre waves, infrared, visible or ultraviolet light
- G01N21/17—Systems in which incident light is modified in accordance with the properties of the material investigated
- G01N21/25—Colour; Spectral properties, i.e. comparison of effect of material on the light at two or more different wavelengths or wavelength bands
- G01N21/27—Colour; Spectral properties, i.e. comparison of effect of material on the light at two or more different wavelengths or wavelength bands using photo-electric detection ; circuits for computing concentration
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N21/00—Investigating or analysing materials by the use of optical means, i.e. using sub-millimetre waves, infrared, visible or ultraviolet light
- G01N21/17—Systems in which incident light is modified in accordance with the properties of the material investigated
- G01N21/25—Colour; Spectral properties, i.e. comparison of effect of material on the light at two or more different wavelengths or wavelength bands
- G01N21/31—Investigating relative effect of material at wavelengths characteristic of specific elements or molecules, e.g. atomic absorption spectrometry
- G01N21/314—Investigating relative effect of material at wavelengths characteristic of specific elements or molecules, e.g. atomic absorption spectrometry with comparison of measurements at specific and non-specific wavelengths
- G01N21/3151—Investigating relative effect of material at wavelengths characteristic of specific elements or molecules, e.g. atomic absorption spectrometry with comparison of measurements at specific and non-specific wavelengths using two sources of radiation of different wavelengths
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N21/00—Investigating or analysing materials by the use of optical means, i.e. using sub-millimetre waves, infrared, visible or ultraviolet light
- G01N21/17—Systems in which incident light is modified in accordance with the properties of the material investigated
- G01N21/25—Colour; Spectral properties, i.e. comparison of effect of material on the light at two or more different wavelengths or wavelength bands
- G01N21/31—Investigating relative effect of material at wavelengths characteristic of specific elements or molecules, e.g. atomic absorption spectrometry
- G01N21/33—Investigating relative effect of material at wavelengths characteristic of specific elements or molecules, e.g. atomic absorption spectrometry using ultraviolet light
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
- G01N33/0004—Gaseous mixtures, e.g. polluted air
- G01N33/0009—General constructional details of gas analysers, e.g. portable test equipment
- G01N33/0027—General constructional details of gas analysers, e.g. portable test equipment concerning the detector
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N21/00—Investigating or analysing materials by the use of optical means, i.e. using sub-millimetre waves, infrared, visible or ultraviolet light
- G01N21/17—Systems in which incident light is modified in accordance with the properties of the material investigated
- G01N21/25—Colour; Spectral properties, i.e. comparison of effect of material on the light at two or more different wavelengths or wavelength bands
- G01N21/31—Investigating relative effect of material at wavelengths characteristic of specific elements or molecules, e.g. atomic absorption spectrometry
- G01N21/314—Investigating relative effect of material at wavelengths characteristic of specific elements or molecules, e.g. atomic absorption spectrometry with comparison of measurements at specific and non-specific wavelengths
- G01N2021/3155—Measuring in two spectral ranges, e.g. UV and visible
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N21/00—Investigating or analysing materials by the use of optical means, i.e. using sub-millimetre waves, infrared, visible or ultraviolet light
- G01N21/17—Systems in which incident light is modified in accordance with the properties of the material investigated
- G01N21/25—Colour; Spectral properties, i.e. comparison of effect of material on the light at two or more different wavelengths or wavelength bands
- G01N21/31—Investigating relative effect of material at wavelengths characteristic of specific elements or molecules, e.g. atomic absorption spectrometry
- G01N21/314—Investigating relative effect of material at wavelengths characteristic of specific elements or molecules, e.g. atomic absorption spectrometry with comparison of measurements at specific and non-specific wavelengths
- G01N2021/3159—Special features of multiplexing circuits
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N21/00—Investigating or analysing materials by the use of optical means, i.e. using sub-millimetre waves, infrared, visible or ultraviolet light
- G01N21/17—Systems in which incident light is modified in accordance with the properties of the material investigated
- G01N21/25—Colour; Spectral properties, i.e. comparison of effect of material on the light at two or more different wavelengths or wavelength bands
- G01N21/31—Investigating relative effect of material at wavelengths characteristic of specific elements or molecules, e.g. atomic absorption spectrometry
- G01N21/314—Investigating relative effect of material at wavelengths characteristic of specific elements or molecules, e.g. atomic absorption spectrometry with comparison of measurements at specific and non-specific wavelengths
- G01N2021/3181—Investigating relative effect of material at wavelengths characteristic of specific elements or molecules, e.g. atomic absorption spectrometry with comparison of measurements at specific and non-specific wavelengths using LEDs
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2201/00—Features of devices classified in G01N21/00
- G01N2201/06—Illumination; Optics
- G01N2201/062—LED's
- G01N2201/0627—Use of several LED's for spectral resolution
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2201/00—Features of devices classified in G01N21/00
- G01N2201/06—Illumination; Optics
- G01N2201/069—Supply of sources
- G01N2201/0696—Pulsed
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2201/00—Features of devices classified in G01N21/00
- G01N2201/12—Circuits of general importance; Signal processing
Definitions
- Patent Document 1 since the flow rate is only measured and fed back on the upstream side of the processing chamber, the problem of whether or not the measured mixing ratio and the actual mixing ratio are the same has not been solved. Furthermore, in order to make the gas mixing state uniform, it is necessary to take a sufficient length of the supply line from the mixing position to the introduction position to the processing chamber. In this case, the measured mixing ratio and the actual mixing ratio are It is even more difficult to assume that they are the same. In order to ensure the sameness between the measured mixing ratio and the actual mixing ratio, it is conceivable to bring the mixing position and the introduction position as close as possible, but in this case, there arises a problem that it is difficult to ensure the uniform mixing. . In addition to the above-mentioned problems, if such problems are to be solved, the mechanism becomes more and more complicated, and more advanced control technology is required. In addition, in the configuration of Patent Document 1, the gas type cannot be specified because the flow rate is measured.
- the present invention has been made by diligent research in view of the above points, and one of its purposes is to accurately and quickly measure the gas concentration of a chemical component to be measured in real time with a simple configuration.
- the object is to provide a gas concentration measuring method and a gas concentration monitoring method using the method.
- FIG. 1 is a timing chart for explaining the principle of an optical gas concentration measuring method according to the present invention.
- FIG. 2 is a block diagram for explaining one configuration of a preferred embodiment of an optical gas concentration measurement system that embodies an optical gas concentration measurement method according to the present invention.
- FIG. 3 is a flowchart for explaining one of the preferred embodiments of the optical gas concentration measuring method according to the present invention.
- FIG. 4 is a timing chart for explaining signal output timings in the example of FIG.
- FIG. 5 is a flowchart for obtaining a calibration curve.
- FIG. 6 is a graph showing the relationship between the gas concentration GC and “ ⁇ log (1- ⁇ T)”.
- FIG. 1 is a timing chart for explaining the principle of the optical gas concentration measuring method according to the present invention.
- lighting of the light sources 1 and 2 is regularly turned ON / OFF with a pulse width T11 (lighting time) as shown (pulse width T11 is a pulse width of a light source lighting pulse PL for lighting the light sources 1 and 2). Is).
- the light receiving sensor is regularly turned on with a pulse width T12 (time during which the light receiving sensor receives light and outputs an output signal corresponding to the amount of light received) (pulse width T12 turns on the light receiving sensor).
- Pulse width of sensor driving pulse SP to be driven OFF).
- the present invention is not necessarily limited to this, and the wavelength has a bandwidth (wavelength range). May be. That is, in the present invention, a light beam having a predetermined wavelength range can be used.
- step 201 concentration measurement is started (step 201).
- step 202 the presence / absence of the specimen 104 is determined including whether the specimen 104 to be measured is appropriately installed at a predetermined position. If it is determined that the sample 104 is properly installed, in step 202, the first light (L ⁇ 1) and the second light that are necessary and appropriate for measuring the concentration of the chemical component to be measured in the sample 104 are measured. Of light (L ⁇ 2) is selected. The selection of the first light (L ⁇ 1) and the second light (L ⁇ 2) is performed by using the light source 101a for the first light (L ⁇ 1) and the light source 101b for the second light (L ⁇ 2) in the optical density measurement system 100.
- the first light (L ⁇ 1) and the second light (L ⁇ 2) transmitted through the specimen 104 are received by the light receiving sensor set in the light receiving sensor unit 106 (step 207).
- the light receiving sensor receives the transmitted light of the first light (L ⁇ 1) and the second light (L ⁇ 2) by time sharing, an output signal having a magnitude corresponding to the amount of light received is output each time the light is received. .
- “ ⁇ log (1- ⁇ T)” is calculated (step 208).
- Pulses S12, S22, S13, S23, S14, and S24 are output in the period of timing T1 and T2, the period of timing T2 and T3, and the period of timing T3 and T4.
- the magnitudes of the pulses S12, S13, and S14 are the same as those of the pulse S11, whereas the magnitudes of the pulses S22, S23, and S24 are gradually reduced according to the degree of light absorption of the measurement target gas. ing. That is, since the light from the second light source is absorbed by the measurement target gas and the amount of light received by the light receiving sensor is reduced stepwise according to the gas concentration, the sizes of the pulses S22, S23, S24 are Depending on the concentration of the gas, it is gradually reduced.
- the In the irradiation light 103a an amount of light that has not been absorbed in the measurement object 104 is emitted from the measurement object 104 as transmitted light 105a.
- the transmitted light 105 a is incident on the light receiving surface of the light receiving sensor unit 106.
- an electrical signal 107 that is photoelectrically converted according to the amount of the transmitted light 105 a is output from the light receiving sensor unit 106.
- the signal 107 output from the light receiving sensor unit 106 is input to the differential signal forming unit 108 configured by a differential signal forming circuit.
- the entrance surface and the exit surface are made of a material having a transmittance of “1” or almost “1” with respect to the measurement light h ⁇ .
- the target gas concentration can be measured regardless of whether the gas flowing through the gas pipe is a single type of gas or a plurality of mixed gas types.
- TMGa trimethylgallium
- Other examples of the gas of the sample include trimethylindium (TMIn) and titanium tetrachloride (TiCl 4 ).
- the configuration using the reflected light shown in FIG. 8 or the configuration using the scattered light shown in FIG. Needless to say, it can be applied to cases.
- the optical path of the first light source 101 a and the optical path of the second light source 101 b are different in the measurement target 104 without the condensing optical unit 102, but as much as possible in the same optical path. It is preferable to arrange the first light source 101a and the second light source 101b as close to each other as possible.
- the integration time (1) at the output of the first light source 101a and the integration time (2) at the output of the second light source 101b are adjusted so as to be 6.1 ⁇ 10 ⁇ 9 C. did.
- the integration time (1) and integration time (2) in this embodiment were 4.0 msec and 2.0 msec, respectively.
- the relationship between the measured absorbance value with respect to the gas concentration and the value three times the standard deviation of noise superimposed on the measured signal is shown in FIG. Further, when the measurement was performed using this charge amount, it was confirmed that the main component of the noise was photon shot noise.
- FIG. 14 shows an example in which the circuit in the case of FIG. 13 is more specifically designed.
- An integration (accumulation) amplifier unit 1401 similar to the integration amplifier 902 and a 1 / 10-times amplifier unit 1402 are provided, and each differential amplifier unit (904a, 904b) has two outputs in order to have a differential output.
- a built-in amplifier is provided. Such a configuration is advantageous in that the offset of the differential amplifier can be removed.
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Spectroscopy & Molecular Physics (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Toxicology (AREA)
- Mathematical Physics (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Investigating Or Analysing Materials By Optical Means (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
【課題】簡易な手段で極微量領域の濃度まで非破壊で正確且つ迅速に所定の化学成分の濃度を測定できる濃度測定方法、および、被測定対象中の化学成分の濃度を正確・迅速に且つナノオーダの極微量濃度域までリアルタイムで測定でき、様々な態様と形態において具現化され得る万能性を備える濃度測定方法を提供する。 【解決手段】被測定対象に対しての光吸収率が異なる第一の波長の光と、第二の波長の光とを被測定対象にそれぞれタイムシェアリング法で照射し、各波長の光の該照射によって被測定対象を光学的に介してくる各波長の光を共通の受光センサで受光し、該受光に応じて前記受光センサから出力する第一の波長の光に関する信号と第二の波長の光に関する信号の差動信号を形成し、該差動信号に基づいて被測定対象における化学成分の濃度を導出する。
Description
本発明は、気体（ガス）中の所定の化学成分の濃度に関する光学的ガス濃度測定方法及び該方法によるガス濃度モニター方法に関するものである。
半導体の製造においては、半導体製造装置の処理チャンバー内に同一ラインから混合ガスを供給することがしばしば行われる。この混合ガスの供給においては、成分ガスの混合比を処理プロセス期間中一定に保持したり、意図的に瞬時に変更したりする必要がある。そのために、ガス供給ライン中にガス流量計測機構・ガス流量調整機構を備えた、例えばフローコントロールシステムコンポーネント（ＦＣＳＣ）等の流量制御装置が配設される。このＦＣＳＣにおいては、混合ガスを構成する各成分ガスの単位時間当たりの流量（以後、「単位流量」と記す場合がある）がどの程度正確に計測出来るかが重要になる。
今日の様に、原子オーダーレベルからナノオーダーレベルでの成膜或いはエッチングの様な処理プロセスの実施機会が多い半導体製造プロセスにおいては、処理チャンバーへの導入直前の混合ガス中の各成分ガスの単位流量を微量領域まで正確且つ瞬時に計測することが必要である。
今日の様に、原子オーダーレベルからナノオーダーレベルでの成膜或いはエッチングの様な処理プロセスの実施機会が多い半導体製造プロセスにおいては、処理チャンバーへの導入直前の混合ガス中の各成分ガスの単位流量を微量領域まで正確且つ瞬時に計測することが必要である。
従来の流量制御装置では、混合前の単一成分ガスでの流量を計測し、その流量計測値から混合ガスの目的の混合比を算出するのが一般的である。
しかしながら、処理チャンバーに導入される時点での混合ガスの混合比（以後、「実混合比」と記す場合がある）が、流量計測値から算出された混合比（以後、「計測混合比」と記す場合がある）とプロセス実行中常に同一であるという保証が必ずしもある訳ではない。そのために、従来においては、各単一成分ガスの流量計測を、常時あるいは所定の時間間隔で実施し、いずれかの単一成分ガスの流量が変動したらその変動値を基に元の所定の混合比になるように各単一成分ガスの流量を調整するフィードバック機構を備えてはいる（例えば、特許文献１）。
一方、非分散式赤外線吸収方式によって材料ガスの分圧を測定する分圧測定センサを使用し、このセンサの分圧計測値に基づいて材料ガスの濃度を演算で算出するガス濃度測定システムの例がある（例えば、特許文献２）。
又、ＭＯＣＶＤ（有機金属化合物を使用するＣＶＤ：Metal Organic Compound Chemical Vapor Deposition）においても、均一な膜を形成するには、有機金属化合物の供給濃度を膜形成プロセス期間中、一定になるように、或いは、所望の成分分布の膜となるように成分分布に対応して供給濃度に変動を与えるように、有機金属化合物の供給濃度を制御する必要がある。一般的には、有機金属化合物は、バブリングなどを介してキャリアガスに混入されて処理チャンバーに供給される。使用される有機金属化合物は単一に限らず複数種使用されることもある。複数種の有機金属化合物の原料ガスを設計値通りに供給する方法として、例えば、赤外線ガス分析手段を使用する方法がある（例えば、特許文献３）。
また、バブリングを使用する系では、以下のような課題もある（文献４）。
成膜時には、所定数の有機金属ガスが複数のバブリング容器の各容器の２次側から開閉弁に供給され、該開閉弁の開閉により合成された有機金属ガスが反応炉に供給され成膜される。
例えば、ＩｎＧａＰ成膜時には、有機金属、例えば、ＴＭＩ（トリメチルインジウム）供給ライン及びＴＭＧ（トリメチルガリウム）供給ライン、並びにＰＨ3 （ホスフィン）供給ライン及びＡｓＨ3 （アルシン）供給ラインが反応炉に供給され、有機金属気相成長法（ＭＯＣＶＤ法）により成膜される。
化合物半導体（ＧａＡｓ基板使用）の半導体レーザやＬＥＤ等では、多層膜をＭＯＣＶＤ法で成膜している。従来の化合物半導体の気相成長装置により多層膜を成膜する場合、ある層を成膜した後、次の成膜用有機金属ガスを複数の開閉弁を開閉して反応炉に供給するが、弁を開とした時、反応炉への流量が急に過大に流れ、指定流量値へ安定するまでの時間遅れが生じるため、成膜された膜厚の均一性が悪くなることがある。
また、反応炉の内圧を常に一定にするため、成膜時には反応炉内の全流量を常に一定にする必要がある。即ち、反応炉の内圧が一定でない場合には、内圧変動により膜厚が不均一となる。このため、ある層の成膜時に有機金属ガスを指定流量で供給するが、所定の反応炉内の全流量に満たない場合には、マスフローコントローラにより流量補償のためのキャリアガスを必要量供給するようにしている。
しかしながら、有機金属ガスの指定流量値が全成膜時とは異なる値となる場合、流量補償のキャリアガス流量も変更するが、該当のマスフローコントローラの流量変更において、変更値へ安定するまでの時間遅れがあるため、反応炉の内圧が一定になるまでの時間遅れが生じ、成膜の均一性が悪くなる。補償のキャリアガス流量の一定流量値になるまでの時間遅れのため、成膜間の急峻性が悪く、生成された半導体の特性が悪くなることがある。
成膜時には、所定数の有機金属ガスが複数のバブリング容器の各容器の２次側から開閉弁に供給され、該開閉弁の開閉により合成された有機金属ガスが反応炉に供給され成膜される。
例えば、ＩｎＧａＰ成膜時には、有機金属、例えば、ＴＭＩ（トリメチルインジウム）供給ライン及びＴＭＧ（トリメチルガリウム）供給ライン、並びにＰＨ3 （ホスフィン）供給ライン及びＡｓＨ3 （アルシン）供給ラインが反応炉に供給され、有機金属気相成長法（ＭＯＣＶＤ法）により成膜される。
化合物半導体（ＧａＡｓ基板使用）の半導体レーザやＬＥＤ等では、多層膜をＭＯＣＶＤ法で成膜している。従来の化合物半導体の気相成長装置により多層膜を成膜する場合、ある層を成膜した後、次の成膜用有機金属ガスを複数の開閉弁を開閉して反応炉に供給するが、弁を開とした時、反応炉への流量が急に過大に流れ、指定流量値へ安定するまでの時間遅れが生じるため、成膜された膜厚の均一性が悪くなることがある。
また、反応炉の内圧を常に一定にするため、成膜時には反応炉内の全流量を常に一定にする必要がある。即ち、反応炉の内圧が一定でない場合には、内圧変動により膜厚が不均一となる。このため、ある層の成膜時に有機金属ガスを指定流量で供給するが、所定の反応炉内の全流量に満たない場合には、マスフローコントローラにより流量補償のためのキャリアガスを必要量供給するようにしている。
しかしながら、有機金属ガスの指定流量値が全成膜時とは異なる値となる場合、流量補償のキャリアガス流量も変更するが、該当のマスフローコントローラの流量変更において、変更値へ安定するまでの時間遅れがあるため、反応炉の内圧が一定になるまでの時間遅れが生じ、成膜の均一性が悪くなる。補償のキャリアガス流量の一定流量値になるまでの時間遅れのため、成膜間の急峻性が悪く、生成された半導体の特性が悪くなることがある。
以上に記した各特許文献に記載の濃度測定法或いは濃度調整法には、以下のような課題が存在する。
特許文献１では、処理チャンバーの上流側で流量計測してフィードバックをかけているに過ぎないので、依然として、計測混合比と実混合比とが同一であるか否かの課題は解決されていない。更に、ガスの混合状態を均一にするためには、混合位置から処理チャンバーへの導入位置までの供給ラインの長さを十分とる必要があるが、その場合は計測混合比と実混合比とを同一と見做すのは一層困難である。計測混合比と実混合比との同一性を担保するのに、混合位置と導入位置を可能な限り近づけることが考えられるが、その場合は、均一混合の保証が担保されにくくなるという課題が生ずる。前述の課題に加えこのような課題も解決しようとするとその機構が益々複雑となり一層の高度なコントロール技術を要することになる。加えて、特許文献１の構成では、流量計測なのでガス種の特定ができない。
特許文献２の場合は、分圧測定なので、本件でいうところの精度の高い測定には不向きで、況してや微量オーダー領域での分圧測定となると測定誤差が大きくなることは否めない。
特許文献３に開示の方法は、ガス混合室から反応室に供給される混合ガス中の各原料ガスの濃度を測定する第１の赤外線ガス分析手段と、前記反応室から排出された排出ガス中の各原料ガスの濃度を測定する第２の赤外線ガス分析手段と、前記第１および第２の赤外線ガス分析手段の測定結果から前記反応室内での各原料ガスの消費量を演算し、それぞれの演算値と予め決めた設計値との差分を制御量として、前記流量制御手段とガス供給源温度制御部と基板温度制御部との内のいずれか一つを個々に調整する構成であるため、反応室内壁面など成膜以外で消費される原料ガスが考慮されていないので、均一膜厚で均一成分の薄膜を形成するのは難しい。しかも、特許文献３には赤外線ガス分析手段の具体例が示されていないので、ナノオーダーレベルの均一膜厚で均一成分の薄膜を形成するとなると、有機金属化合物を所定の濃度で一定時間、処理チャンバーに供給するのに有機金属化合物の供給濃度を厳重に管理しなければならず、濃度測定の高い精度が要求されるが、この要求を満たすことは簡単ではない。
以上の説明から理解されるように、簡易な手段で極微量領域の濃度まで非破壊で正確且つ迅速にガス（気体）雰囲気中における所定の化学成分の濃度を測定できるガス濃度測定方法は今日まで提供されていない。
又、別には、被測定対象（気体雰囲気）中の複数の化学成分の濃度を同一の測定系・同一条件で高精度にリアルタイムで測定できるガス濃度測定法もこれまで提供されてない。
更には、被測定対象中の化学成分の濃度を正確・迅速に且つナノオーダの極微量濃度域までリアルタイムで測定でき、様々な態様と形態において具現化され得る万能性を備えるガス濃度測定方法もこれまで提供されてない。
又、更には、被測定対象中の複数の化学成分の濃度を簡単な構成で正確且つ迅速にリアルタイムで測定できるガス濃度測定方法もこれまで提供されてない。
又、別には、被測定対象（気体雰囲気）中の複数の化学成分の濃度を同一の測定系・同一条件で高精度にリアルタイムで測定できるガス濃度測定法もこれまで提供されてない。
更には、被測定対象中の化学成分の濃度を正確・迅速に且つナノオーダの極微量濃度域までリアルタイムで測定でき、様々な態様と形態において具現化され得る万能性を備えるガス濃度測定方法もこれまで提供されてない。
又、更には、被測定対象中の複数の化学成分の濃度を簡単な構成で正確且つ迅速にリアルタイムで測定できるガス濃度測定方法もこれまで提供されてない。
本発明は上記点に鑑み鋭意研究することでなされたものであり、その目的とするところの一つは、簡便な構成で測定対象とする化学成分のガス濃度を正確且つ迅速にリアルタイムで測定できるガス濃度測定方法及び該方法によるガス濃度モニター方法を提供する事にある。
本発明の他の目的の一つは、簡便な構成で、被測定対象中の化学成分のガス濃度を正確・迅速に且つナノオーダの極微量濃度域までリアルタイムで測定でき、様々な態様と形態において具現化され得る万能性を備える濃度測定方法及び該方法によるガス濃度モニター方法を提供する事にある。
本発明の更に別な目的の一つは、非破壊・非接触で、測定目的である化学成分のガス濃度を簡単な構成で且つ迅速・正確に極微量領域まで測定できる濃度測定方法及び該方法によるガス濃度モニター方法を提供する事にある。
本発明のもう一つ別な目的の一つは、電気回路、電子素子等のシステムの構成要素の特性変動、環境変動に基づく測定誤差の排除が少なくとも実質的に可能な状態で、測定目的である化学成分のガス濃度を極微量領域まで測定できる濃度測定方法及び該方法によるガス濃度モニター方法を提供する事にある。
本発明の更に別な目的の一つは、被測定対象中の測定目的である複数の化学成分のガス濃度を成分ごとに簡単な構成で正確且つ迅速にリアルタイムで測定できるガス濃度測定方法及び該方法によるガス濃度モニター方法を提供する事にある。
本発明の第一の観点は、ガス流路を備えた光学的ガス濃度測定手段が所定位置に配設されているガス供給ラインから原料ガスを処理チャンバー内に導入して化学処理若しくは物理処理を実施する際に、前記ガス流路中の前記原料ガスに、前記原料ガスに対して吸収性がある第一の波長の光と、前記原料ガスに対し吸収性がないか実質的にないかもしくは前記第一の波長の光よりも吸収性が比較的低い第二の波長の光と、を同じか実質的に同じ光路に沿ってタイムシェアリング法によって照射し、前記光路より出射する前記第一の波長の光に基づく第一出射光と前記第二の波長の光に基づく第二出射光とを前記光路の終端側に配された光検出器で受光し、該受光によって前記光検出器が出力する前記第一出射光に基づく第一の信号に応じた第一の差動回路入力信号と前記第二出射光に基づく第二の信号に応じた第二の差動回路入力信号とを差動回路に入力し、該入力に応じて前記差動回路から出力される出力信号に基づく測定値を予め記憶手段に記憶されているデータと照合して前記原料ガスの濃度を導出することを特徴とする光学的ガス濃度測定方法にある。
本発明の第二の観点は、ガス流路を備えた光学的ガス濃度測定手段が所定位置に配設されているガス供給ラインから原料ガスを処理チャンバー内に導入して化学処理若しくは物理処理を実施する際に、前記ガス流路中の前記原料ガスに、該原料ガスに対しての光吸収率が異なる第一の波長の光と、第二の波長の光とを前記原料ガスにそれぞれタイムシェアリング法で照射し、各波長の光の該照射によって前記原料ガスを光学的に介してくる前記各波長の光を共通の受光センサで受光し、該受光に応じて前記受光センサから出力する前記第一の波長の光に関する信号と第二の波長の光に関する信号の差動信号を形成し、該差動信号に基づいて前記前記被測定対象における化学成分の濃度を導出することを特徴とする光学的ガス濃度測定方法にある。
本発明によれば、簡易な手段で極微量領域の濃度まで非破壊で正確且つ迅速に所定の化学成分（気体成分）の濃度を測定できる。
又、別には、被測定物（気体雰囲気）中の複数の化学成分の濃度を同一の測定系・同一条件で高精度にリアルタイムで測定できる。
更には、被測定対象中の化学成分の濃度を正確・迅速に且つナノオーダの極微量濃度域までリアルタイムで測定でき、様々な態様と形態において具現化され得る万能性を備えたガス濃度測定方法を提供できる。
又、別には、被測定物（気体雰囲気）中の複数の化学成分の濃度を同一の測定系・同一条件で高精度にリアルタイムで測定できる。
更には、被測定対象中の化学成分の濃度を正確・迅速に且つナノオーダの極微量濃度域までリアルタイムで測定でき、様々な態様と形態において具現化され得る万能性を備えたガス濃度測定方法を提供できる。
図１は、本発明に関わる光学的ガス濃度測定方法の原理を説明するためのタイミングチャートである。
図１８において、光源１，２の点灯は、図示のごとくパルス幅Ｔ１１（点灯時間）で規則的にＯＮ・ＯＦＦされる（パルス幅Ｔ１１は光源１，２を点灯する光源点灯パルスＰＬのパルス幅である）。
受光センサは、図示のごとくパルス幅Ｔ１２（受光センサが受光し、その受光量に応じた出力信号を出力している時間）で、規則的に点灯される（パルス幅Ｔ１２は、受光センサをＯＮ／ＯＦＦ駆動するセンサ駆動パルスＳＰのパルス幅）。
図１８においては、センサ駆動パルスＳＰのＯＮ・ＯＦＦのタイミングは、光源点灯パルスＰＬのパルス幅Ｔ１１内であるが、本発明においては、これに、限定されない。即ち、センサ駆動パルスＳＰのＯＮ・ＯＦＦのタイミングは、光源点灯パルスＰＬのＯＮ・ＯＦＦのタイミングと同じでも良い。
Ｔ１１，Ｔ１２，Ｔ１３の関係を式で示せば、次の通りである。
図１８において、光源１，２の点灯は、図示のごとくパルス幅Ｔ１１（点灯時間）で規則的にＯＮ・ＯＦＦされる（パルス幅Ｔ１１は光源１，２を点灯する光源点灯パルスＰＬのパルス幅である）。
受光センサは、図示のごとくパルス幅Ｔ１２（受光センサが受光し、その受光量に応じた出力信号を出力している時間）で、規則的に点灯される（パルス幅Ｔ１２は、受光センサをＯＮ／ＯＦＦ駆動するセンサ駆動パルスＳＰのパルス幅）。
図１８においては、センサ駆動パルスＳＰのＯＮ・ＯＦＦのタイミングは、光源点灯パルスＰＬのパルス幅Ｔ１１内であるが、本発明においては、これに、限定されない。即ち、センサ駆動パルスＳＰのＯＮ・ＯＦＦのタイミングは、光源点灯パルスＰＬのＯＮ・ＯＦＦのタイミングと同じでも良い。
Ｔ１１，Ｔ１２，Ｔ１３の関係を式で示せば、次の通りである。
Ｔ１３ < Ｔ１２ ≦ Ｔ１１ ・・・・・・（１）
センサ駆動パルスＳＰがＯＮになると、ＯＮ状態において受光センサに入射した光によって生じる（光）電荷が、受光センサの後段に設けた積分アンプ若しくは蓄積容量に蓄えられる。この電荷蓄積による電荷蓄積量の時間変化を表したのが、信号ＳＢＧ（背景光のみの場合）、信号Ｓ１ＢＧ（光源１+背景光）、Ｓ２ＢＧ（光源２+背景光）である。詰り、タイミングｔ１、ｔ３、ｔ５は、上記の積分アンプ若しくは蓄積容量への受光センサからの信号の信号入力開始タイミングであり、タイミングｔ２、ｔ４、ｔ６は、上記の積分アンプ若しくは蓄積容量への受光センサからの信号の信号入力終了タイミングである。
次に、本発明における信号読み出しについて説明する。
本発明においては、本発明に関わる光学的ガス濃度測定方法を具現化するための光学的ガス濃度測定装置を起動させ、該装置が置かれている空間における背景光の絶対値の信号は、信号サンプリングタイミングＳＴ１，ＳＴ２で信号Δ1,Δ２として読みだすことが出来る（絶対値出力Ｘ）。
第一の波長の光（Ｌλ１）を発する光源１からの光を受光センサで受光する場合は、信号サンプリングタイミングＳＴ３，ＳＴ４で信号Δ３,Δ４として読みだすことが出来る。
第二の波長の光（Ｌλ２）を発する光源２からの光を同じ受光センサで受光する場合は、信号サンプリングタイミングＳＴ５，ＳＴ６で信号Δ５,Δ６として読みだすことが出来る。
本発明においては、本発明に関わる光学的ガス濃度測定方法を具現化するための光学的ガス濃度測定装置を起動させ、該装置が置かれている空間における背景光の絶対値の信号は、信号サンプリングタイミングＳＴ１，ＳＴ２で信号Δ1,Δ２として読みだすことが出来る（絶対値出力Ｘ）。
第一の波長の光（Ｌλ１）を発する光源１からの光を受光センサで受光する場合は、信号サンプリングタイミングＳＴ３，ＳＴ４で信号Δ３,Δ４として読みだすことが出来る。
第二の波長の光（Ｌλ２）を発する光源２からの光を同じ受光センサで受光する場合は、信号サンプリングタイミングＳＴ５，ＳＴ６で信号Δ５,Δ６として読みだすことが出来る。
本発明においては、差分信号として(Δ6-Δ5）を読み出すことで、背景光に影響を受けてない（光源2による信号－光源1による信号）の差分信号を得ることが出来る。
更に、信号読み出し精度を上げるためには、
(Δ6-Δ5)-(Δ4-Δ3)：（光源2+背景光による信号）－（光源1+背景光による信号）・・・（２）
として差分信号を得れば良い。
更に、信号読み出し精度を上げるためには、
(Δ6-Δ5)-(Δ4-Δ3)：（光源2+背景光による信号）－（光源1+背景光による信号）・・・（２）
として差分信号を得れば良い。
上記のように、本発明によれば、絶対値出力Ｘを利用して、温度変化等による被測定対象の吸光度の変化、光源の光量変化などが生じても測定データを校正することが出来る。
光源１，２による受光信号を差分出力信号として出力することで、回路系のノイズを除去することが出来るので、微弱な濃度であっても高精度で検出することができる。
光源１，２による受光信号を差分出力信号として出力することで、回路系のノイズを除去することが出来るので、微弱な濃度であっても高精度で検出することができる。
図２には、本発明に関わる光学的ガス濃度測定方法を具現化する好適な実施形態例の一つである光学的ガス濃度測定システム１００の構成例のブロック図が示される。
図２に示す光学的濃度測定システム１００は、光学的ガス濃度測定サブシステム１００－１と制御・操作サブシステム１００－２から構成されている。
光学的ガス濃度測定サブシステム１００－１は、光学的ガス濃度測定装置１００－３備えている。
光学的濃度測定サブシステム１００－１は、光源部１０１、集光光学部１０２、受光センサ部１０６、差動信号形成部１０８、信号格納／処理部１１０、表示部１１２を備える。
制御・操作サブシステム１００－２は、制御部１１３、操作部１１４で構成されている。
所望の化学成分の濃度が測定される被測定対象１０４は、測定時に集光光学部１０２と受光センサ部１０６の間の所定の位置に配される。
図２に示す光学的濃度測定システム１００は、光学的ガス濃度測定サブシステム１００－１と制御・操作サブシステム１００－２から構成されている。
光学的ガス濃度測定サブシステム１００－１は、光学的ガス濃度測定装置１００－３備えている。
光学的濃度測定サブシステム１００－１は、光源部１０１、集光光学部１０２、受光センサ部１０６、差動信号形成部１０８、信号格納／処理部１１０、表示部１１２を備える。
制御・操作サブシステム１００－２は、制御部１１３、操作部１１４で構成されている。
所望の化学成分の濃度が測定される被測定対象１０４は、測定時に集光光学部１０２と受光センサ部１０６の間の所定の位置に配される。
図２に示す光源部１０１は、第一の波長の光（Ｌλ１）を発する光源１０１aと、第二の波長の光（Ｌλ２）を発する光源１０１bとの２つの光源で構成されているが、本発明においては、これに限定される訳ではなく、第一の波長の光（Ｌλ１）と第二の波長の光（Ｌλ２）を発する単一光源であっても良い。
上述したような２種以上の異なる波長の光を照射可能な発光部は、１種の波長の光を照射可能な発光素子を２個以上有することができる。さらに、前記発光部は２種以上の異なる波長の光を照射可能な発光素子（多波長発光素子）を少なくとも１個有することが好ましい。これにより、装置内部に設置する発光素子の数を減らせるので、装置の小型化が可能になる
上述したような２種以上の異なる波長の光を照射可能な発光部は、１種の波長の光を照射可能な発光素子を２個以上有することができる。さらに、前記発光部は２種以上の異なる波長の光を照射可能な発光素子（多波長発光素子）を少なくとも１個有することが好ましい。これにより、装置内部に設置する発光素子の数を減らせるので、装置の小型化が可能になる
２つの光源を採用する場合は、略同一の光軸上で照射出来るように２つの光源を出来るだけ接近させて配設するのが測定値の精度を高めるので望ましい。
単一光源で２つの波長の光（Ｌλ１、Ｌλ２）を照射する場合は、光（Ｌλ１）と光（Ｌλ２）とは、被測定対象１０４に照射される前に波長選択光学フィルター等の手段で選択的に分離される。
単一光源で２つの波長の光（Ｌλ１、Ｌλ２）を照射する場合は、分光フィルター等の光学的波長選択フィルターを使用して、照射タイミングに合わせて該当の波長の光が照射さるように装置の設計がなされる。
単一光源で２つの波長の光（Ｌλ１、Ｌλ２）を照射する場合は、光（Ｌλ１）と光（Ｌλ２）とは、被測定対象１０４に照射される前に波長選択光学フィルター等の手段で選択的に分離される。
単一光源で２つの波長の光（Ｌλ１、Ｌλ２）を照射する場合は、分光フィルター等の光学的波長選択フィルターを使用して、照射タイミングに合わせて該当の波長の光が照射さるように装置の設計がなされる。
第一の波長の光（Ｌλ１）と第二の波長の光（Ｌλ２）は、単一波長の光であっても良いが、ＬＥＤ等光源の入手し易さやコストを考慮すれば、波長にバンド幅をもつ多波長の光を採用するのが望ましい。その様な光は、中心波長（ピーク強度の波長）が、λ１若しくはλ２であることが望ましい。
本発明において、光（Ｌλ１）は、濃度測定される化学成分に対して吸収性がある波長の光である。これに対して、光（Ｌλ２）は、該化学成分に対し吸収性がないか実質的にないか、若しくは、該化学成分に対する吸収性が該光（Ｌλ１）よりも比較的低い波長の光である。
本発明においては、光（Ｌλ２）としては、当該化学成分に対する吸収性がないか、光（Ｌλ１）の吸収性との差が大きい程、測定精度が向上するので、このような光（Ｌλ２）を採用することが好ましい。
同一の被測定対象で複数の化学成分の濃度を測定する場合は、光（Ｌλ１）は、測定される化学成分の数だけ用意される。即ち、Ｎ個の化学成分である場合は、光（Ｌλ１）は、ｎ個の光（Ｌλ１ｎ：ｎは正整数）が用意される。
光（Ｌλ１ｎ：ｎは正整数）の中の該当の１つの光は、該当の一つの化学成分のみに対して吸収性を示し、他の化学成分のいずれに対しても吸収性を示さないか実質的に示さない波長もしくは波長域の光が選択される。光源部の光源は、この条件の光を発光するものが選択されて使用されるのは言うまでもない。
本発明においては、光（Ｌλ２）としては、当該化学成分に対する吸収性がないか、光（Ｌλ１）の吸収性との差が大きい程、測定精度が向上するので、このような光（Ｌλ２）を採用することが好ましい。
同一の被測定対象で複数の化学成分の濃度を測定する場合は、光（Ｌλ１）は、測定される化学成分の数だけ用意される。即ち、Ｎ個の化学成分である場合は、光（Ｌλ１）は、ｎ個の光（Ｌλ１ｎ：ｎは正整数）が用意される。
光（Ｌλ１ｎ：ｎは正整数）の中の該当の１つの光は、該当の一つの化学成分のみに対して吸収性を示し、他の化学成分のいずれに対しても吸収性を示さないか実質的に示さない波長もしくは波長域の光が選択される。光源部の光源は、この条件の光を発光するものが選択されて使用されるのは言うまでもない。
光（Ｌλ１）と光（Ｌλ２）とは、タイムシェアリング法に従って被測定対象１０４に照射される。
光（Ｌλ１）と光（Ｌλ２）は、被測定対象１０４に照射される際には、同一光軸若しくは実質的に同一な光軸上で照射されるのが好ましい。即ち、仮に、被測定対象１０４中に於いて、濃度測定の対象である化学成分が空間的・時間的に不均一分布であったり、斑分布であったりする場合でも、光（Ｌλ１）と光（Ｌλ２）の被測定対象１０４中を透過する位置が同一若しくは実質的に同一であると同時に測定時間が極めて短時間であるため、測定誤差の影響が極めて少なく高い精度で測定できる利点がある。
光（Ｌλ１）若しくは光（Ｌλ２）からなる照射光１０３は、被測定対象１０４に照射され、その結果、透過光１０５が被測定対象１０４の正反対側から出射する。
光（Ｌλ１）と光（Ｌλ２）は、被測定対象１０４に照射される際には、同一光軸若しくは実質的に同一な光軸上で照射されるのが好ましい。即ち、仮に、被測定対象１０４中に於いて、濃度測定の対象である化学成分が空間的・時間的に不均一分布であったり、斑分布であったりする場合でも、光（Ｌλ１）と光（Ｌλ２）の被測定対象１０４中を透過する位置が同一若しくは実質的に同一であると同時に測定時間が極めて短時間であるため、測定誤差の影響が極めて少なく高い精度で測定できる利点がある。
光（Ｌλ１）若しくは光（Ｌλ２）からなる照射光１０３は、被測定対象１０４に照射され、その結果、透過光１０５が被測定対象１０４の正反対側から出射する。
透過光１０５は、受光センサ部１０６にある受光センサの受光面に入射される。
受光センサ部１０６は、この受光に応答して電気信号１０７を出力する。
信号１０７は、光（Ｌλ１）に基づく信号１０７ａと、光（Ｌλ２）基づく信号１０７ｂの何れかの信号である。
信号１０７ａと信号１０７ｂとは、設定された時間差で順次或いは同時に差動信号形成部１０８に入力される。
設定された時間差で入力される場合は、先に入力された方の信号は、場合によっては、差動信号を形成するためのタイミングに合わせて差動信号形成部１０８内の所定回路に所定時間ホールドされることもある。
信号１０７の入力に応じて差動信号形成部１０８から出力される差動出力信号１０９は、信号格納／処理部１１０に転送されて出力信号１１１を出力すべく格納／処理が施される。
出力信号１１１は表示部１１２に転送される。出力信号１１１を受信した表示部１１２は、測定した化学成分の濃度表示を表示部１１２の表示画面に出力信号１１１応じた値として表示する。
受光センサ部１０６は、この受光に応答して電気信号１０７を出力する。
信号１０７は、光（Ｌλ１）に基づく信号１０７ａと、光（Ｌλ２）基づく信号１０７ｂの何れかの信号である。
信号１０７ａと信号１０７ｂとは、設定された時間差で順次或いは同時に差動信号形成部１０８に入力される。
設定された時間差で入力される場合は、先に入力された方の信号は、場合によっては、差動信号を形成するためのタイミングに合わせて差動信号形成部１０８内の所定回路に所定時間ホールドされることもある。
信号１０７の入力に応じて差動信号形成部１０８から出力される差動出力信号１０９は、信号格納／処理部１１０に転送されて出力信号１１１を出力すべく格納／処理が施される。
出力信号１１１は表示部１１２に転送される。出力信号１１１を受信した表示部１１２は、測定した化学成分の濃度表示を表示部１１２の表示画面に出力信号１１１応じた値として表示する。
以上の一連の流れは、操作部１１４からの指令に応じて制御部１１３によって制御される。
受光センサ部１０６を構成する受光センサは、フォトダイオードの様な単一素子でも良いし、所定数の受光画素が一次元配列したラインセンサ、二次元配列したエリアセンサでも良い。
測定すべき化学成分が被測定対象体１０４中で不均一である場合は、測定の位置依存性による誤差が測定精度を下げる可能性があるので、ラインセンサやエリアセンサを採用するのが好ましい。特に、被測定対象体１０４の光軸に垂直で透過光１０５が出射する出射面を覆う大きさの受光面を揺するエリアセンサの採用は、測定精度を一段と高める事が出来るので好ましい。
光（Ｌλ１）と光（Ｌλ２）とは、これまで単一波長の光で説明したが、本発明においては、これに必ずしも限定されることはなく、波長にバンド幅（波長域）を持たせても良い。即ち、本発明では、所定の波長域の光束を使用することも出来る。
受光センサ部１０６を構成する受光センサは、フォトダイオードの様な単一素子でも良いし、所定数の受光画素が一次元配列したラインセンサ、二次元配列したエリアセンサでも良い。
測定すべき化学成分が被測定対象体１０４中で不均一である場合は、測定の位置依存性による誤差が測定精度を下げる可能性があるので、ラインセンサやエリアセンサを採用するのが好ましい。特に、被測定対象体１０４の光軸に垂直で透過光１０５が出射する出射面を覆う大きさの受光面を揺するエリアセンサの採用は、測定精度を一段と高める事が出来るので好ましい。
光（Ｌλ１）と光（Ｌλ２）とは、これまで単一波長の光で説明したが、本発明においては、これに必ずしも限定されることはなく、波長にバンド幅（波長域）を持たせても良い。即ち、本発明では、所定の波長域の光束を使用することも出来る。
次に、図３、図４に基づいて、図２のシステム１００で実際に光学的に濃度測定する例を説明する。
図３は、本発明に係る光学的ガス濃度測定方法の好適な実施態様例の一つを説明するためのフローチャートである。
図３は、本発明に係る光学的ガス濃度測定方法の好適な実施態様例の一つを説明するためのフローチャートである。
操作部１１４の測定スタート用のボタンスイッチなどが押されると、濃度測定が開始される（ステップ２０１）。
ステップ２０２において、所定の位置に被測定対象である検体１０４が適切に設置されているかも含めて検体１０４の有無が判断される。検体１０４が適切に設置されていることが判断されると、ステップ２０２で、検体１０４中の測定すべき化学成分の濃度を測定するのに必要且つ適切な第一の光（Ｌλ１）と第二の光（Ｌλ２）が選択される。
第一の光（Ｌλ１）と第二の光（Ｌλ２）の選択は、第一の光（Ｌλ１）用の光源１０１aと第二の光（Ｌλ２）用の光源１０１ｂを光学的濃度測定システム１００の所定位置に設置、或いは分光器で分光することで成される。
光源の設置による場合は、検体１０４中の測定すべき化学成分の吸収スペクトルから第一の光（Ｌλ１）と第二の光（Ｌλ２）の選択が予め出来るので、ステップ２０１の前に、ステップ２０３を配することが出来る。
ステップ２０２において、所定の位置に被測定対象である検体１０４が適切に設置されているかも含めて検体１０４の有無が判断される。検体１０４が適切に設置されていることが判断されると、ステップ２０２で、検体１０４中の測定すべき化学成分の濃度を測定するのに必要且つ適切な第一の光（Ｌλ１）と第二の光（Ｌλ２）が選択される。
第一の光（Ｌλ１）と第二の光（Ｌλ２）の選択は、第一の光（Ｌλ１）用の光源１０１aと第二の光（Ｌλ２）用の光源１０１ｂを光学的濃度測定システム１００の所定位置に設置、或いは分光器で分光することで成される。
光源の設置による場合は、検体１０４中の測定すべき化学成分の吸収スペクトルから第一の光（Ｌλ１）と第二の光（Ｌλ２）の選択が予め出来るので、ステップ２０１の前に、ステップ２０３を配することが出来る。
次いで、ステップ２０４で、測定すべき化学成分の濃度値を測定データに基づいて導出するための検量線の取得開始が実行される。
検量線の取得には、光学的ガス濃度測定システム１００の記憶部に予め記憶されている検量線のデータを読み出すことで実行される他、図５で説明される様に、改めて検量線を作成することに依っても実行できる。
検量線の取得が完了したら、ステップ２０６で示されるように検体１０４の測定が開始される。
測定が開始されると、検体１０４には、所定の間隔のタイムシェアリングで、第一の光（Ｌλ１）と第二の光（Ｌλ２）が所定の時間、照射される。
検体１０４を透過してきた第一の光（Ｌλ１）と第二の光（Ｌλ２）は、受光センサ部１０６にセットされている受光センサで受光される（ステップ２０７）。
受光センサが、第一の光（Ｌλ１）と第二の光（Ｌλ２）の各透過光をタイムシェアリングで受光すると、受光の度に受光量に応じた大きさの出力信号が夫々出力される。この出力信号に応じて、「－log(1-ΔＴ)」が算出される（ステップ２０８）。
検量線の取得には、光学的ガス濃度測定システム１００の記憶部に予め記憶されている検量線のデータを読み出すことで実行される他、図５で説明される様に、改めて検量線を作成することに依っても実行できる。
検量線の取得が完了したら、ステップ２０６で示されるように検体１０４の測定が開始される。
測定が開始されると、検体１０４には、所定の間隔のタイムシェアリングで、第一の光（Ｌλ１）と第二の光（Ｌλ２）が所定の時間、照射される。
検体１０４を透過してきた第一の光（Ｌλ１）と第二の光（Ｌλ２）は、受光センサ部１０６にセットされている受光センサで受光される（ステップ２０７）。
受光センサが、第一の光（Ｌλ１）と第二の光（Ｌλ２）の各透過光をタイムシェアリングで受光すると、受光の度に受光量に応じた大きさの出力信号が夫々出力される。この出力信号に応じて、「－log(1-ΔＴ)」が算出される（ステップ２０８）。
次いで、ステップ２０９で、「－log(1-ΔＴ)」が検量線の範囲か否かが判定される。
「－log(1-ΔＴ)」が検量線の範囲であれば、検量線データを基に検体１０４中の目的とする化学成分の濃度が導出される（ステップ２１０）。
図４は、図３の例に於ける信号出力タイミングを説明するためのタイミングチャートである。即ち、図４は、第一の光源１０１aの出力ＯＵＴ１、第二の光源１０１ｂの出力ＯＵＴ２、受光センサの出力ＯＵＴ３、差動信号の出力ＯＵＴ４およびガス濃度ＧＣの時間応答を示すタイミングチャートである。
図４に示されるように、時間と共に段階的に増加するガス濃度ＧＣの様子が、例えば、図４に示す、Ｔ１乃至Ｔ４のタイミングで出力信号（差動信号出力ＯＵＴ４）を検出し、該検出した出力信号値と予め取得されている検量線とから導出される、目的のガスの濃度の変化として測定できる。
第一の光源の出力ＯＵＴ１と第二の光源の出力ＯＵＴ２が、図4に示す様なタイムミングで相互間の所定間隔と繰り返し間隔で同一軸上に出力されると、タイミングＴ１以前では、測定目的のガスが存在しないので、受光センサの出力ＯＵＴ３は、同じ大きさのパルスＳ１１、パルスＳ２１として出力される。
タイミングＴ１とＴ２の期間、タイミングＴ２とＴ３との期間、タイミングＴ３とＴ４との期間では、パルスＳ１２、Ｓ２２，Ｓ１３、Ｓ２３，Ｓ１４、Ｓ２４が出力される。パスルＳ１２，Ｓ１３，Ｓ１４の大きさはパルスＳ１１と同じ大きさであるのに対して、パスルＳ２２，Ｓ２３，Ｓ２４の大きさは、測定目的のガスの吸光の程度に応じて段階的に低くなっている。
即ち、第二の光源からの光が測定目的のガスに吸収され受光センサに受光される光量がガス濃度に応じて段階的に減少するため、パスルＳ２２，Ｓ２３，Ｓ２４の大きさは、測定目的のガスの濃度の程度に応じて段階的に低くなる。
「－log(1-ΔＴ)」が検量線の範囲であれば、検量線データを基に検体１０４中の目的とする化学成分の濃度が導出される（ステップ２１０）。
図４は、図３の例に於ける信号出力タイミングを説明するためのタイミングチャートである。即ち、図４は、第一の光源１０１aの出力ＯＵＴ１、第二の光源１０１ｂの出力ＯＵＴ２、受光センサの出力ＯＵＴ３、差動信号の出力ＯＵＴ４およびガス濃度ＧＣの時間応答を示すタイミングチャートである。
図４に示されるように、時間と共に段階的に増加するガス濃度ＧＣの様子が、例えば、図４に示す、Ｔ１乃至Ｔ４のタイミングで出力信号（差動信号出力ＯＵＴ４）を検出し、該検出した出力信号値と予め取得されている検量線とから導出される、目的のガスの濃度の変化として測定できる。
第一の光源の出力ＯＵＴ１と第二の光源の出力ＯＵＴ２が、図4に示す様なタイムミングで相互間の所定間隔と繰り返し間隔で同一軸上に出力されると、タイミングＴ１以前では、測定目的のガスが存在しないので、受光センサの出力ＯＵＴ３は、同じ大きさのパルスＳ１１、パルスＳ２１として出力される。
タイミングＴ１とＴ２の期間、タイミングＴ２とＴ３との期間、タイミングＴ３とＴ４との期間では、パルスＳ１２、Ｓ２２，Ｓ１３、Ｓ２３，Ｓ１４、Ｓ２４が出力される。パスルＳ１２，Ｓ１３，Ｓ１４の大きさはパルスＳ１１と同じ大きさであるのに対して、パスルＳ２２，Ｓ２３，Ｓ２４の大きさは、測定目的のガスの吸光の程度に応じて段階的に低くなっている。
即ち、第二の光源からの光が測定目的のガスに吸収され受光センサに受光される光量がガス濃度に応じて段階的に減少するため、パスルＳ２２，Ｓ２３，Ｓ２４の大きさは、測定目的のガスの濃度の程度に応じて段階的に低くなる。
図５により、ガス濃度の測定前にあらかじめ検量線を取得する方法の一例を説明する。図５は、検量線を求めるためのフローチャートである。
検量線を得るには、検量線取得装置を利用する。
検量線の取得が開始される（ステップＳＴ１）と、ステップＳＴ２において、光学測定セルの準備ができたか否かが判断される。
光学測定セルの準備ができたら、ステップＳＴ３に移行する。ステップＳＴ３において、所定のキャリアガスが所定単位量でセル内に導入されているかが判断される。
所定のキャリアガスが所定単位量でセル内に導入されていると判断されると、ステップＳＴ４に移行する。
このキャリアガスについては省略し、セル内が所定の真空度になっているかの判断のステップに変えても良い。このセル内が所定の真空度になっているかの判断も省略することが出来る。
いずれにしても、ステップＳＴ４に移行する前までに、セル内をクリーニングしておくことがより正確な検量線を得るのに必要である。
ステップＳＴ４では、複数の濃度の測定対象のガスを順次セルに導入し、各濃度のガスの吸光度を測定する。
測定が完了したら、ステップＳＴ５に移行する。
ステップＳＴ５では、吸光度の測定データを基に検量線を作成する。
こうして作成された検量線の一例が図6に示される。
図６は、ガス濃度ＧＣと「－log(1-ΔＴ)」との関係の示したグラフである。
検量線が作成されたら、検体の濃度測定に移ることが出来る。
検量線を得るには、検量線取得装置を利用する。
検量線の取得が開始される（ステップＳＴ１）と、ステップＳＴ２において、光学測定セルの準備ができたか否かが判断される。
光学測定セルの準備ができたら、ステップＳＴ３に移行する。ステップＳＴ３において、所定のキャリアガスが所定単位量でセル内に導入されているかが判断される。
所定のキャリアガスが所定単位量でセル内に導入されていると判断されると、ステップＳＴ４に移行する。
このキャリアガスについては省略し、セル内が所定の真空度になっているかの判断のステップに変えても良い。このセル内が所定の真空度になっているかの判断も省略することが出来る。
いずれにしても、ステップＳＴ４に移行する前までに、セル内をクリーニングしておくことがより正確な検量線を得るのに必要である。
ステップＳＴ４では、複数の濃度の測定対象のガスを順次セルに導入し、各濃度のガスの吸光度を測定する。
測定が完了したら、ステップＳＴ５に移行する。
ステップＳＴ５では、吸光度の測定データを基に検量線を作成する。
こうして作成された検量線の一例が図6に示される。
図６は、ガス濃度ＧＣと「－log(1-ΔＴ)」との関係の示したグラフである。
検量線が作成されたら、検体の濃度測定に移ることが出来る。
次に、本発明に関わるガス濃度測定方法を具現化する光学的ガス濃度測定システムの好適な実施形態例のいくつかを図7乃至図１０により説明する。
図７は、透過光によるガス濃度測定の例である。
主要部５００においては、光源部は、第一の光（Ｌλ１）を発する第一の光源１０１aと第二の光（Ｌλ２）を発する第二の光源１０１ｂとから構成されている。
第一の光源１０１aから発せられた第一の光（Ｌλ１）は、集光光学部１０２で光軸上に集光されて照射光１０３ａとして光軸上を通って被測定対象体１０４に照射される。照射光１０３ａの中、被測定対象体１０４中で吸収し切れなかった量の光が透過光１０５ａとして被測定対象体１０４から出射される。
透過光１０５ａは、受光センサ部１０６の受光面に入射される。透過光１０５ａが、受光センサ部１０６で受光されると、透過光１０５ａの光量に応じて光電変換された電気信号１０７が受光センサ部１０６から出力される。受光センサ部１０６から出力された信号１０７は、差動信号形成回路で構成された差動信号形成部１０８に入力する。
第二の光源１０１ｂから発せられた第二の光（Ｌλ２）も第一の光（Ｌλ１）と同様に照射光１０３ｂとして光軸上を通って被測定対象体１０４に照射され、其れに応じて透過光１０５ｂが被測定対象体１０４から出射する。
第二の光（Ｌλ２）の場合は、被測定対象体１０４中に於いて吸収されないか、吸収されるとしても第一の光（Ｌλ１）に比べ吸収性が低いので、照射光１０３ｂと透過光１０５ｂに関しては、その光量は、同じか実質同じであるか、若しくは、その光量差が照射光１０３aと透過光１０５ａとの光量差より少ない。
図７は、透過光によるガス濃度測定の例である。
主要部５００においては、光源部は、第一の光（Ｌλ１）を発する第一の光源１０１aと第二の光（Ｌλ２）を発する第二の光源１０１ｂとから構成されている。
第一の光源１０１aから発せられた第一の光（Ｌλ１）は、集光光学部１０２で光軸上に集光されて照射光１０３ａとして光軸上を通って被測定対象体１０４に照射される。照射光１０３ａの中、被測定対象体１０４中で吸収し切れなかった量の光が透過光１０５ａとして被測定対象体１０４から出射される。
透過光１０５ａは、受光センサ部１０６の受光面に入射される。透過光１０５ａが、受光センサ部１０６で受光されると、透過光１０５ａの光量に応じて光電変換された電気信号１０７が受光センサ部１０６から出力される。受光センサ部１０６から出力された信号１０７は、差動信号形成回路で構成された差動信号形成部１０８に入力する。
第二の光源１０１ｂから発せられた第二の光（Ｌλ２）も第一の光（Ｌλ１）と同様に照射光１０３ｂとして光軸上を通って被測定対象体１０４に照射され、其れに応じて透過光１０５ｂが被測定対象体１０４から出射する。
第二の光（Ｌλ２）の場合は、被測定対象体１０４中に於いて吸収されないか、吸収されるとしても第一の光（Ｌλ１）に比べ吸収性が低いので、照射光１０３ｂと透過光１０５ｂに関しては、その光量は、同じか実質同じであるか、若しくは、その光量差が照射光１０３aと透過光１０５ａとの光量差より少ない。
図７は、本発明のガス濃度測定方法を具現化する光学的ガス濃度測定システムの別な好適な実施形態例の主要部を説明するための模式的構成説明図である。図６の例の場合が透過光による測定であるのに対して、図７の場合は、反射光による測定である以外は、図６の例と同じであるので詳述は省略する。
図８は、本発明のガス濃度測定方法を具現化する光学的ガス濃度測定システムのもう一つ別な好適な実施形態例の主要部を説明するための模式的構成説明図である。
図７の例の場合が透過光による測定であるのに対して、図８の場合は、反射光による測定である以外は、図７の例と同じであるので詳述は省略する。
図７の例の場合が透過光による測定であるのに対して、図８の場合は、反射光による測定である以外は、図７の例と同じであるので詳述は省略する。
図９は、本発明のガス濃度測定方法を具現化する光学的ガス濃度測定システムの更にもう一つ別な好適な実施形態例の一つの主要部を説明するための模式的構成説明図である。図７の例の場合が透過光による測定であるのに対して、図９の場合は、拡散光による測定である以外は、図７の例と同じであるので詳述は省略する。
図１０は、本発明のガス濃度測定方法を具現化する光学的ガス濃度測定システムの更にもう一つ別な好適な実施形態例の一つの主要部を説明するための模式的構成説明図である。図１０の場合は、図７の例の場合の集光光学部１０２に分岐型光ファイバ８０１を採用している以外は、図７と同様であるので詳述は省略する。
図１１には、本発明において採用される差動信号形成部の好適な一例を説明するための回路図が示される。
差動信号形成部９００は、（電荷）積分アンプ９０２、サンプル／ホールド回路９０３、差動アンプ９０４で構成されている。
青果物等の濃度測定する対象である被測定対象体１０４に濃度測定用の所定の波長の光が照射されて生じる透過光、反射光或いは散乱光が、受光用のフォトダイオード９０１で受光されると、その受光量に応じた電気信号Ｐ１がフォトダイオード９０１から出力される。電気信号Ｐ１は積分アンプ９０２に入力される。
積分アンプ９０２は、検体１０７のガス濃度の微小な変化まで測定できるように高感度化するために設けてある。
積分アンプ９０２の出力信号は、サンプル/ホールド回路９０３に入力される。
サンプル/ホールドされたアナログ信号は差動アンプ９０４へ入力される。
差動信号形成部９００は、（電荷）積分アンプ９０２、サンプル／ホールド回路９０３、差動アンプ９０４で構成されている。
青果物等の濃度測定する対象である被測定対象体１０４に濃度測定用の所定の波長の光が照射されて生じる透過光、反射光或いは散乱光が、受光用のフォトダイオード９０１で受光されると、その受光量に応じた電気信号Ｐ１がフォトダイオード９０１から出力される。電気信号Ｐ１は積分アンプ９０２に入力される。
積分アンプ９０２は、検体１０７のガス濃度の微小な変化まで測定できるように高感度化するために設けてある。
積分アンプ９０２の出力信号は、サンプル/ホールド回路９０３に入力される。
サンプル/ホールドされたアナログ信号は差動アンプ９０４へ入力される。
「本発明を具現化したガス濃度の測定例」
次に、本発明を具現化した例をガス濃度の測定例で説明する。
複数の異波長光を用い、該複数の光をタイムシェアリングで照射することで濃度を測定する濃度測定方法の好適な実施様態の一つを記述する。
以下では、主に、測定に透過光を用いるガス濃度測定例の好適な実施様態の一つを説明する。
測定に透過光を用いる代わりに、反射光を用いる場合や、散乱光を用いる場合でも本発明の範疇に入ることは、断るまでもなく当該技術分野においては当然のことである。
次に、本発明を具現化した例をガス濃度の測定例で説明する。
複数の異波長光を用い、該複数の光をタイムシェアリングで照射することで濃度を測定する濃度測定方法の好適な実施様態の一つを記述する。
以下では、主に、測定に透過光を用いるガス濃度測定例の好適な実施様態の一つを説明する。
測定に透過光を用いる代わりに、反射光を用いる場合や、散乱光を用いる場合でも本発明の範疇に入ることは、断るまでもなく当該技術分野においては当然のことである。
本発明をガス濃度測定装置として具現化するには、該測定装置を、測定目的に適合することを前提に容易に入手可能な通常の光源と受光素子としてのフォトダイオード、電子回路部品等で構成する事が出来るので、以下の説明では当該分野の技術者にとって自明のことは省略し、要点を簡略に記載することにする。
検体（被測定対象）は、例えば、ガス配管を流れるガスである。
ガス配管（ガス供給ライン）には、測定に使用する光（測定光hλ）が入射する入射面と前記ガス配管中を透過して外部へと出射する出射面が設けてある。
該入射面、該出射面は、測定光hλに対して透過率が「１」若しくはほぼ「１」である材料で構成される。
前記ガス配管中を流すガスは単一種のガスであっても複数の混合ガス種であっても目的のガス濃度は測定できる。
以下では、検体としてのガスの種類としては、単一種の場合、例えば、トリメチルガリウム（ＴＭＧa）である場合について記述する。
検体のガスの種類としては、その他、トリメチルインジウム（ＴＭＩn）や４四塩化チタン（ＴｉＣl４）等も挙げられる。
トリメチルガリウム（ＴＭＧa）のガス濃度測定では、例えば、第一の光源１０１aとしては、中心光波長が５００nmの光（Ｌλ１）を発光するＬＥＤが採用され、その光強度は、1.0mW/cm2/nmとされる。
第二の光源１０１ｂとしては、中心光波長が２３０nmの光（Ｌλ２）を発光するＬＥＤが採用され、その光強度は1.0mW/cm2/nmとされる。
検体（被測定対象）は、例えば、ガス配管を流れるガスである。
ガス配管（ガス供給ライン）には、測定に使用する光（測定光hλ）が入射する入射面と前記ガス配管中を透過して外部へと出射する出射面が設けてある。
該入射面、該出射面は、測定光hλに対して透過率が「１」若しくはほぼ「１」である材料で構成される。
前記ガス配管中を流すガスは単一種のガスであっても複数の混合ガス種であっても目的のガス濃度は測定できる。
以下では、検体としてのガスの種類としては、単一種の場合、例えば、トリメチルガリウム（ＴＭＧa）である場合について記述する。
検体のガスの種類としては、その他、トリメチルインジウム（ＴＭＩn）や４四塩化チタン（ＴｉＣl４）等も挙げられる。
トリメチルガリウム（ＴＭＧa）のガス濃度測定では、例えば、第一の光源１０１aとしては、中心光波長が５００nmの光（Ｌλ１）を発光するＬＥＤが採用され、その光強度は、1.0mW/cm2/nmとされる。
第二の光源１０１ｂとしては、中心光波長が２３０nmの光（Ｌλ２）を発光するＬＥＤが採用され、その光強度は1.0mW/cm2/nmとされる。
本発明においては、第一の光源１０１aから放射される光（Ｌλ１）１０３ａと第二の光源１０１ｂから放射される光（Ｌλ２）１０３ｂが、それぞれ別の時刻に（タイムシェアリング）検体１０４を透過し、受光センサ部１０６の受光センサへ入射される。受光センサとしては、例えば、浜松ホトニクス社製のフォトダイオード（S1336-18BQ）を用いることができる。この場合の受光センサの受光感度は光波長５００nmにおいて０.２６A/Wであり、光波長２３０nmにおいて、０.１３A/Wである。
受光センサ部１０６の出力信号１０７は、差動信号形成回路１０８に入力され、それに応じて差動信号形成回路１０８から出力信号１０９が出力される。
第一の光源１０１ａは、検体１０４のガスの濃度に依存して吸光度が変化する光を放射する光源が、第二の光源１０１ｂは、検体１０４のガスの濃度に依存して吸光度が変化しない若しくは実質的に変化しない光を放射する光源が、それぞれ採用される。
受光センサ部１０６の出力信号１０７は、差動信号形成回路１０８に入力され、それに応じて差動信号形成回路１０８から出力信号１０９が出力される。
第一の光源１０１ａは、検体１０４のガスの濃度に依存して吸光度が変化する光を放射する光源が、第二の光源１０１ｂは、検体１０４のガスの濃度に依存して吸光度が変化しない若しくは実質的に変化しない光を放射する光源が、それぞれ採用される。
以上のガス濃度の測定例では、透過光を測定する図７の場合について説明しているが、当然ながら図８に示す反射光を用いる構成の場合や、図９に示す散乱光を用いる構成の場合にも適用できることは改めて詳述するまでもない。
また、図７に示す構成では、第一の光源１０１ａの光路と第二の光源１０１ｂの光路は、集光光学部１０２がなければ、被測定対象１０４において異なっているが、同一光路に出来るだけ近くなるように、第一の光源１０１ａと第二の光源１０１ｂとをできるだけ近接しては配するのが好ましい。
或は、集光光学部１０２の代わりに図１０に示すように分岐型光ファイバ８０１を採用すれば、実質的に同一光路とすることができるので好ましい。
また、図７に示す構成では、第一の光源１０１ａの光路と第二の光源１０１ｂの光路は、集光光学部１０２がなければ、被測定対象１０４において異なっているが、同一光路に出来るだけ近くなるように、第一の光源１０１ａと第二の光源１０１ｂとをできるだけ近接しては配するのが好ましい。
或は、集光光学部１０２の代わりに図１０に示すように分岐型光ファイバ８０１を採用すれば、実質的に同一光路とすることができるので好ましい。
図１１に、差動信号形成回路の好適な例の一つの構成を説明するための構成図を示す。
図１１に示す差動信号形成回路９００には、検体１０７のガス濃度の微小な変化まで測定できるように高感度化するために（電荷）積分アンプ９０２が設けてある。
（電荷）積分アンプ９０２の出力信号は、サンプル/ホールド回路９０３に入力される。
サンプル/ホールドされたアナログ信号はＡＤＣ１３０１へ入力される。
ＡＤＣ１３０１からは第一の光源に基づく光信号と第二の光源に基づく光信号とそれらの差動信号が出力される。
図１１に示す差動信号形成回路９００には、検体１０７のガス濃度の微小な変化まで測定できるように高感度化するために（電荷）積分アンプ９０２が設けてある。
（電荷）積分アンプ９０２の出力信号は、サンプル/ホールド回路９０３に入力される。
サンプル/ホールドされたアナログ信号はＡＤＣ１３０１へ入力される。
ＡＤＣ１３０１からは第一の光源に基づく光信号と第二の光源に基づく光信号とそれらの差動信号が出力される。
図４は、第一の光源１０１ａの出力ＯＵＴ１、第二の光源１０１ｂの出力ＯＵＴ２、受光センサの出力ＯＵＴ３、差動信号の出力ＯＵＴ４およびガス濃度ＧＣの時間応答を示すタイミングチャートである。
ここで、光源の出力とは、点灯時間に放射される光量で、指向性の高い光の場合は、受光センサで受光される光の光量に実質的に相当する。
本発明においては、図７乃至図９に記載される様に集光光学部１０２によって、光源１０１a、１０１ｂからの光を集光し、あるいは図１０に示す様に分岐型光ファイバ８０１を採用することが出来るので、光源１０１a、１０１ｂの放射面を集光光学部１０２の入射面に、或は分岐型光ファイバ８０１の入射面に近接若しくは接触させて、光源１０１a，１０１ｂを配設すれば、光源１０１a、１０１ｂの点灯時間に放射される光量は、受光センサで受光される光の光量に近似若しくは実質的に相当させることが出来る。
一般的に、吸光度は下記の式で与えられる。
ここで、光源の出力とは、点灯時間に放射される光量で、指向性の高い光の場合は、受光センサで受光される光の光量に実質的に相当する。
本発明においては、図７乃至図９に記載される様に集光光学部１０２によって、光源１０１a、１０１ｂからの光を集光し、あるいは図１０に示す様に分岐型光ファイバ８０１を採用することが出来るので、光源１０１a、１０１ｂの放射面を集光光学部１０２の入射面に、或は分岐型光ファイバ８０１の入射面に近接若しくは接触させて、光源１０１a，１０１ｂを配設すれば、光源１０１a、１０１ｂの点灯時間に放射される光量は、受光センサで受光される光の光量に近似若しくは実質的に相当させることが出来る。
一般的に、吸光度は下記の式で与えられる。
ここで、「I0」は入射光の強度を、「I」は透過光の強度を、「K」はガス濃度を示す。αは係数であり、検体１０４中の光路長および検体１０４中の濃度測定対象であるガスの吸光係数などで決まる値である。
また、「ΔT」は吸光度差を示す。本実施様態では第一の光源１０１aに対してαが実質的に「0」となるとともに、第二の光源１０１ｂに対してαが2.18×10-4/ppmとなるように前記光路長を設定した。第一の光源１０１aから放射される光（Ｌλ１）の透過光の強度を「I1」とし、第二の光源１０１ｂから放射される光（Ｌλ２）の透過光の強度を「I2」とすると、「I1」は、第一の光源の光波長に対してガス濃度に係らず透過率差が実質的に「0」であることを用いると、式（１）は式（２）のように変形できる。
また、「ΔT」は吸光度差を示す。本実施様態では第一の光源１０１aに対してαが実質的に「0」となるとともに、第二の光源１０１ｂに対してαが2.18×10-4/ppmとなるように前記光路長を設定した。第一の光源１０１aから放射される光（Ｌλ１）の透過光の強度を「I1」とし、第二の光源１０１ｂから放射される光（Ｌλ２）の透過光の強度を「I2」とすると、「I1」は、第一の光源の光波長に対してガス濃度に係らず透過率差が実質的に「0」であることを用いると、式（１）は式（２）のように変形できる。
ここで、「Ｘ」は差動信号の出力値で、「I2-I1」と等しい。
本方式では、ガス濃度によって吸収率が変化する第一の光源１０１aの出力ＯＵＴ１と、吸収率がガス濃度に応じて変化しない第二の光源１０１ｂの出力ＯＵＴ２とを用いて検体１０４の吸光度を高精度に計測することが出来る。
そのためにガス濃度が既知のリファレンスサンプルを用いて、その都度、検量線を作成するための測定をする必要が無い。
ガス濃度計として測定系やガスの温度などが変化したとしても安定に吸収率の変化を測定することが出来る。
ガス濃度が「０」の場合の第一の光源１０１aに基づく積分アンプ９０２における積分電荷量（１）と第二の光源１０１ｂに基づく積分アンプ９０２における積分電荷量（２）とが等しく、若しくは実質的に等しい様にセットアップする。
本方式では、ガス濃度によって吸収率が変化する第一の光源１０１aの出力ＯＵＴ１と、吸収率がガス濃度に応じて変化しない第二の光源１０１ｂの出力ＯＵＴ２とを用いて検体１０４の吸光度を高精度に計測することが出来る。
そのためにガス濃度が既知のリファレンスサンプルを用いて、その都度、検量線を作成するための測定をする必要が無い。
ガス濃度計として測定系やガスの温度などが変化したとしても安定に吸収率の変化を測定することが出来る。
ガス濃度が「０」の場合の第一の光源１０１aに基づく積分アンプ９０２における積分電荷量（１）と第二の光源１０１ｂに基づく積分アンプ９０２における積分電荷量（２）とが等しく、若しくは実質的に等しい様にセットアップする。
ここで本実施様態では、6.1×10-9Cとなるように、第一の光源１０１aの出力時の積分時間（１）と第二の光源１０１ｂの出力時の積分時間（２）とを調整した。
本実施様態での積分時間（１）と積分時間（２）は、それぞれ４.０msec、２.０msecとした。
この時、ガス濃度に対する測定された吸光度の値と、計測した信号に重畳するノイズの標準偏差の３倍の値との関係を図１５に示す。
又、この電荷量を用いて測定を行った場合、ノイズの主成分はフォトンショットノイズであることが確認された。
本実施様態での積分時間（１）と積分時間（２）は、それぞれ４.０msec、２.０msecとした。
この時、ガス濃度に対する測定された吸光度の値と、計測した信号に重畳するノイズの標準偏差の３倍の値との関係を図１５に示す。
又、この電荷量を用いて測定を行った場合、ノイズの主成分はフォトンショットノイズであることが確認された。
結果から、電荷量の値が6.1×10-9Cであれば、信号電荷量の二乗根に比例するフォトンショットノイズの影響が相対的に小さいために、９９％の信頼度で吸光度差ΔTを5×10-5まで測定することが出来た。即ち、ガス濃度は０.１ppmの精度で測定することが出来た。
更に、本発明の実施様態では、温度が変化したとしても光波長の異なる２つの光に基づく信号の差から出力を得ているため、温度によって変化する透過率の変動分をキャンセルすることが出来る。そのため、仮に、測定中に温度変動があったとしても安定した感度を高精度に得ることが出来る。
更に、本発明の実施様態では、温度が変化したとしても光波長の異なる２つの光に基づく信号の差から出力を得ているため、温度によって変化する透過率の変動分をキャンセルすることが出来る。そのため、仮に、測定中に温度変動があったとしても安定した感度を高精度に得ることが出来る。
本発明においては、本発明を具現化したガス濃度測定機器に、Wi-Fi, Bluetooth(登録商標), NFCなどの近距離通信用の通信モジュール、或いは衛星通信用の通信モジュ－ルを組み込むことで、ネットワーク上の情報端末装置として機能させることが出来る。
例えば、半導体の製造ラインのガス供給ラインに小型・軽量・簡便の特徴がる本発明に係る非破壊タイプの小型ガス濃度測定器をセットし、半導体の製造中のガス流れをモニタリングし、処方箋通りの単位流量（谷時間当たりの流量）、と流量比で所定のガスが供給されているか監視することが出来る。
小型ガス濃度測定器には、無線あるいは有線で通信できる通信モジュールを組み込んでおけば、所定のガスの濃度変化を時々刻々製造ラインの中央管理システムに伝送でき、送られてくるデータに基づいて中央管理システムからガス濃度を適切に管理・調整することが出来る。
このシステムでは、製造ラインに多数の小型ガス濃度測定器をセットして半導体を製造する場合にネットワーク管理が容易にでき、その性能をより効果的に発揮できる。
例えば、半導体の製造ラインのガス供給ラインに小型・軽量・簡便の特徴がる本発明に係る非破壊タイプの小型ガス濃度測定器をセットし、半導体の製造中のガス流れをモニタリングし、処方箋通りの単位流量（谷時間当たりの流量）、と流量比で所定のガスが供給されているか監視することが出来る。
小型ガス濃度測定器には、無線あるいは有線で通信できる通信モジュールを組み込んでおけば、所定のガスの濃度変化を時々刻々製造ラインの中央管理システムに伝送でき、送られてくるデータに基づいて中央管理システムからガス濃度を適切に管理・調整することが出来る。
このシステムでは、製造ラインに多数の小型ガス濃度測定器をセットして半導体を製造する場合にネットワーク管理が容易にでき、その性能をより効果的に発揮できる。
本発明の具現化において、差動信号形成部（回路構成部）の好適な例の一つを図１１に示したが、本発明はこれに限定されることはなく、図１２乃至図１４に示す各差動信号形成部（回路構成部）も好適な例の一つとして採用される。
図１２乃至図１４において、図１１に示す符番のものと同様の機能を果たすものには、図１１に示す符番と同じ符番を付してある。
図１２の場合は、差動信号出力９０５用の回路の加えて、差動前信号出力９０６用の回路が付加されている他は、図１１の場合と同じである。
図１２乃至図１４において、図１１に示す符番のものと同様の機能を果たすものには、図１１に示す符番と同じ符番を付してある。
図１２の場合は、差動信号出力９０５用の回路の加えて、差動前信号出力９０６用の回路が付加されている他は、図１１の場合と同じである。
差動前信号出力９０６用の回路を付加することで、図１１の場合に比べて、温度変化等による吸光度の絶対値の変動や、光源の光出力に時間的な変動が発生したとしても、それらの変動分を測定して較正することが出来る点で利点がある。
図１３の場合は、図１２の場合に比べて、サンプル／ホールド回路（９０３a,９０３ｂ)から差動アンプ（９０４a、９０４ｂ）へと信号が伝送される系統が２系統と、ＡＤＣ１３０１が更に設けられている。ＡＤＣ１３０１でＡ／Ｄ変換された信号出力１３０２が出力される。
この構成により、図１２に比べて、積分アンプのオフセットを除去できる点で利点がある。
図１３の場合は、図１２の場合に比べて、サンプル／ホールド回路（９０３a,９０３ｂ)から差動アンプ（９０４a、９０４ｂ）へと信号が伝送される系統が２系統と、ＡＤＣ１３０１が更に設けられている。ＡＤＣ１３０１でＡ／Ｄ変換された信号出力１３０２が出力される。
この構成により、図１２に比べて、積分アンプのオフセットを除去できる点で利点がある。
図１４は、図１３場合の例をより具体的に回路設計した例である。
積分アンプ９０２と同様の積分（蓄積）アンプ部１４０１と、１／１０倍アンプ部１４０２が設けられ、各差動アンプ部（９０４a、９０４b）には、差動出力を有するためにそれぞれ2つの計装アンプが設けてある。
この様な構成とすることに依って、差動アンプのオフセットを除去できる点で利点がある。
積分アンプ９０２と同様の積分（蓄積）アンプ部１４０１と、１／１０倍アンプ部１４０２が設けられ、各差動アンプ部（９０４a、９０４b）には、差動出力を有するためにそれぞれ2つの計装アンプが設けてある。
この様な構成とすることに依って、差動アンプのオフセットを除去できる点で利点がある。
即ち、前記の式（２）で示される差動信号を、
G×(Δ6-Δ4)－G×(Δ5-Δ3)・・・・（３）
G：計装アンプ（AD8222）を用いた差動増幅器の増幅率
として、信号レベルの差が小さい、（Δ6とΔ4）および（Δ5とΔ3）の組合せの信号の差分値を増幅し、その後、更に差分を取ることで、大きな信号範囲の微小な差分を高精度に得ることが出来る。
G×(Δ6-Δ4)－G×(Δ5-Δ3)・・・・（３）
G：計装アンプ（AD8222）を用いた差動増幅器の増幅率
として、信号レベルの差が小さい、（Δ6とΔ4）および（Δ5とΔ3）の組合せの信号の差分値を増幅し、その後、更に差分を取ることで、大きな信号範囲の微小な差分を高精度に得ることが出来る。
次に、本発明に係るガス濃度測定用のガス流路装置の好適な実施態様の一例を説明する。
図１６に、ガス濃度測定用のガス流路装置１６００の概略が模式的に示される。
ガス流路装置１６００は、ガス濃度測定セル１６０１を備えている。ガス濃度測定セル１６０１には、ガス流路１６０２が設けてあり、ガス流路上流には、ガスをガス流路１６０２に導入するためのガス導入路１６０３、ガス流路下流側には、ガス流路１６０２内のガスを導出するためのガス導出路１６０４が設けてある。
光源１６０５から発せられるガス濃度測定用の光をガス流路１６０２内のガスに照射するためにガス流路１６０２の上流側に光導入窓１６０７が設けられている。ガス流路の下流側には、検出用の受光素子１６０６にガス濃度検出用の光が照射されるように受光窓１６０８が設けられている。
ガス導入路１６０３から導入されるガスは、ガス流路１６０２中を光源１６０５から発せられる光の照射方向（矢印Ａで示す）に沿って流される（矢印Ｂで示す）。
本発明においては、ガス流路１６０２は、直状形状の円筒、角筒などの直進構造のものが好ましい。
光導入窓１６０７と受光窓１６０８を構成する材料としては、測定光を効率よく透過する材料を使用するのが、光導入窓１６０７と受光窓１６０８とで吸収されることに依る光量補正をしなくて良いので望ましい。
ＵＶ光等の短波長の光を測定光に用いる場合は、サファイアなどのＵＶ光透過材料を用いる。
光源１６０５から発せられる光の波長は、濃度測定対象のガスが吸収して、分解、重合、原子間結合の切断などを起こさない波長域から所望に応じて選択される。
好ましくは、濃度測定するガスが吸収はするが、分解などの化学反応をしない波長域の光を用いるのが望ましい。
ガス濃度測定セル１６０１は、例えば、図２に示す光学的濃度測定システム１００における検体１０４の位置にセットすれば、光学的濃度測定システム１００を用いて、所望のガスの濃度を測定することが出来る。
或いは、光源１６０５と光検出器１６０６を所定位置にセットした状態（ガス濃度測定装置１６００）で、図１７に示すガス濃度測定装置の位置にセットして使用することも出来る。
本発明においては、受光センサ部１０６や光検出器１６０６の構成要素である、フォトダイードやフォトトランジスタ等の受光素子からの出力信号に基いて形成される信号（例えば、電気信号１０７，１０７a、１０７b）は、電気回路において発生し得る電気的ノイズを出来るだけ軽減するために電圧信号とされるのが好ましい。
差動信号形成部（９００，１０００，１３００，１４００）内における信号も可能な限り電圧信号として形成或いは処理されるのが望ましい。
図１６に、ガス濃度測定用のガス流路装置１６００の概略が模式的に示される。
ガス流路装置１６００は、ガス濃度測定セル１６０１を備えている。ガス濃度測定セル１６０１には、ガス流路１６０２が設けてあり、ガス流路上流には、ガスをガス流路１６０２に導入するためのガス導入路１６０３、ガス流路下流側には、ガス流路１６０２内のガスを導出するためのガス導出路１６０４が設けてある。
光源１６０５から発せられるガス濃度測定用の光をガス流路１６０２内のガスに照射するためにガス流路１６０２の上流側に光導入窓１６０７が設けられている。ガス流路の下流側には、検出用の受光素子１６０６にガス濃度検出用の光が照射されるように受光窓１６０８が設けられている。
ガス導入路１６０３から導入されるガスは、ガス流路１６０２中を光源１６０５から発せられる光の照射方向（矢印Ａで示す）に沿って流される（矢印Ｂで示す）。
本発明においては、ガス流路１６０２は、直状形状の円筒、角筒などの直進構造のものが好ましい。
光導入窓１６０７と受光窓１６０８を構成する材料としては、測定光を効率よく透過する材料を使用するのが、光導入窓１６０７と受光窓１６０８とで吸収されることに依る光量補正をしなくて良いので望ましい。
ＵＶ光等の短波長の光を測定光に用いる場合は、サファイアなどのＵＶ光透過材料を用いる。
光源１６０５から発せられる光の波長は、濃度測定対象のガスが吸収して、分解、重合、原子間結合の切断などを起こさない波長域から所望に応じて選択される。
好ましくは、濃度測定するガスが吸収はするが、分解などの化学反応をしない波長域の光を用いるのが望ましい。
ガス濃度測定セル１６０１は、例えば、図２に示す光学的濃度測定システム１００における検体１０４の位置にセットすれば、光学的濃度測定システム１００を用いて、所望のガスの濃度を測定することが出来る。
或いは、光源１６０５と光検出器１６０６を所定位置にセットした状態（ガス濃度測定装置１６００）で、図１７に示すガス濃度測定装置の位置にセットして使用することも出来る。
本発明においては、受光センサ部１０６や光検出器１６０６の構成要素である、フォトダイードやフォトトランジスタ等の受光素子からの出力信号に基いて形成される信号（例えば、電気信号１０７，１０７a、１０７b）は、電気回路において発生し得る電気的ノイズを出来るだけ軽減するために電圧信号とされるのが好ましい。
差動信号形成部（９００，１０００，１３００，１４００）内における信号も可能な限り電圧信号として形成或いは処理されるのが望ましい。
図１７は、本発明のガス濃度測定装置を設けてガス濃度をモニタリングしながらガスを供給するガス供給装置の一例を示すものである。
ガス供給装置１７００は、昇華性の化学物質のガスの濃度を測定する機能を有するバブリング機能を備えたガス供給システムである。
図１７において、ガス供給装置１７００は、バブリング装置１７００－１とガス供給部１７００－２を備えている。
バブリング装置１７００－１は、恒温水槽１７０３内に、濃度測定ガスの原料が納入されるソースタンク１７０４が収められている。
ガス供給部１７００－２は、Ｎ２等の濃度測定ガスに対して不活性なガスの供給ラインとバブリング装置１７００－１から供給される濃度測定ガスの供給ラインを備えている。
ガス導入パイプ１７１１から導入される不活性ガスは、3つの供給ラインに分かれて供給し得るように構成されている。
第一の供給ライン１７０７は、パージラインであり、ガス濃度測定手段１７１０内のガス流路内をパージする際に使用されるガス供給ラインである。
第一の供給ライン１７０７には、ガス流れの上流側から、マスフローコントローラ１７０１－１、バルブ１７０２－１、バルブ１７０２－４が順次所定位置に配設されている。
第二の供給ライン１７０８は、濃度測定ガスを適度に希釈するためのガス供給ラインであり、上流側から、マスフローコントローラ１７０１－２、バルブ１７０２－２、圧力ガージ１７０６、マスフローコントローラ１７０１－４、バルブ１７０２－５が順次、所定位置に配設されている。
第一の供給ライン１７０７と第二の供給ライン１７０８は、バルブ１７０２－４とバルブ１７０２－５の下流において合流されて、ガス濃度測定手段１７１０と接続されている。
第二の供給ライン１７０８には、マスフローコントローラ１７０１－４とバルブ１７０２－５との間に、ガス排気用の排気ライン１７１３－１が設けてある。
ガス供給装置１７００は、昇華性の化学物質のガスの濃度を測定する機能を有するバブリング機能を備えたガス供給システムである。
図１７において、ガス供給装置１７００は、バブリング装置１７００－１とガス供給部１７００－２を備えている。
バブリング装置１７００－１は、恒温水槽１７０３内に、濃度測定ガスの原料が納入されるソースタンク１７０４が収められている。
ガス供給部１７００－２は、Ｎ２等の濃度測定ガスに対して不活性なガスの供給ラインとバブリング装置１７００－１から供給される濃度測定ガスの供給ラインを備えている。
ガス導入パイプ１７１１から導入される不活性ガスは、3つの供給ラインに分かれて供給し得るように構成されている。
第一の供給ライン１７０７は、パージラインであり、ガス濃度測定手段１７１０内のガス流路内をパージする際に使用されるガス供給ラインである。
第一の供給ライン１７０７には、ガス流れの上流側から、マスフローコントローラ１７０１－１、バルブ１７０２－１、バルブ１７０２－４が順次所定位置に配設されている。
第二の供給ライン１７０８は、濃度測定ガスを適度に希釈するためのガス供給ラインであり、上流側から、マスフローコントローラ１７０１－２、バルブ１７０２－２、圧力ガージ１７０６、マスフローコントローラ１７０１－４、バルブ１７０２－５が順次、所定位置に配設されている。
第一の供給ライン１７０７と第二の供給ライン１７０８は、バルブ１７０２－４とバルブ１７０２－５の下流において合流されて、ガス濃度測定手段１７１０と接続されている。
第二の供給ライン１７０８には、マスフローコントローラ１７０１－４とバルブ１７０２－５との間に、ガス排気用の排気ライン１７１３－１が設けてある。
ガスの排気は、バルブ１７０２－６の開閉によってなされる。
又、マスフローコントローラ１７０１－４にもガス排気ライン１７１３－２が設けてあり、バルブ１７０２－７の開閉量に応じてガス排気するようになっている。
第三の供給ライン１７０９は、バブリングされて供給される濃度測定対象のガスを供給するためのガス供給ラインである。
第三の供給ライン１７０９は、圧力ガージ１７０６とマスフローコントローラ１７０１－４との間で、第二の供給ライン１７０８に結合されている。
第三の供給ライン１７０９には、上流側から、バルブ１７０２－３、圧力コントローラ１７０５が、所定の位置に配設されている。
バブリングする際には、マスフローコントローラ１７０１－３から供給される不活性ガスは、第三の供給ライン１７０９の途中に結合されているバブリングガス導入ライン１７１４－１を通じて、ソースタンク１７０４内の原料液１７１５内に導入される。
原料液１７１５は、測定対象のガスの原料であり、ガス成分の液化したもの、或いは、ガス成分を溶媒中に溶存させた溶液であってもよい。
バブリングガス導入ライン１７１４には、バルブ１７０２－８、１７０２－９が配設されている。
バルブリングによってソースタンク１７０４内に発生するバブリングガスは、バブリングガス導出ライン１７１４－２を通じて、第三の供給ライン１７０９に供給される。
バブリングガス導出ライン１７１４－２の下流端は、バルブ１７０２－３と圧力コントローラ１７０５との間において、第三の供給ライン１７０９に繋がれている。
バブリングガス導出ライン１７１４－２には、上流側から順にバルブ１７１７０２－１０、１７０２－１１が配設されている。
ガス濃度測定手段１７１０は、例えば、前述したように、ガス濃度測定装置１６００が用いられる。
ガス濃度測定手段１７１０の下流には、ＦＴ－ＩＲ（フーリエ変換赤外分光光度計）１７１２が設けられている。
ＦＴ－ＩＲ１７１２を通過したガスは、例えば成膜用などの反応室に導入されるべくさらに下流側に給送される（矢印１７００Ａ）。
ＦＴ－ＩＲ１７１２は必要に応じて設けられるもので、本発明においては必須ではない。
ガス濃度測定手段１７１０の測定値との比較が必要な場合に、設けられる。
又、マスフローコントローラ１７０１－４にもガス排気ライン１７１３－２が設けてあり、バルブ１７０２－７の開閉量に応じてガス排気するようになっている。
第三の供給ライン１７０９は、バブリングされて供給される濃度測定対象のガスを供給するためのガス供給ラインである。
第三の供給ライン１７０９は、圧力ガージ１７０６とマスフローコントローラ１７０１－４との間で、第二の供給ライン１７０８に結合されている。
第三の供給ライン１７０９には、上流側から、バルブ１７０２－３、圧力コントローラ１７０５が、所定の位置に配設されている。
バブリングする際には、マスフローコントローラ１７０１－３から供給される不活性ガスは、第三の供給ライン１７０９の途中に結合されているバブリングガス導入ライン１７１４－１を通じて、ソースタンク１７０４内の原料液１７１５内に導入される。
原料液１７１５は、測定対象のガスの原料であり、ガス成分の液化したもの、或いは、ガス成分を溶媒中に溶存させた溶液であってもよい。
バブリングガス導入ライン１７１４には、バルブ１７０２－８、１７０２－９が配設されている。
バルブリングによってソースタンク１７０４内に発生するバブリングガスは、バブリングガス導出ライン１７１４－２を通じて、第三の供給ライン１７０９に供給される。
バブリングガス導出ライン１７１４－２の下流端は、バルブ１７０２－３と圧力コントローラ１７０５との間において、第三の供給ライン１７０９に繋がれている。
バブリングガス導出ライン１７１４－２には、上流側から順にバルブ１７１７０２－１０、１７０２－１１が配設されている。
ガス濃度測定手段１７１０は、例えば、前述したように、ガス濃度測定装置１６００が用いられる。
ガス濃度測定手段１７１０の下流には、ＦＴ－ＩＲ（フーリエ変換赤外分光光度計）１７１２が設けられている。
ＦＴ－ＩＲ１７１２を通過したガスは、例えば成膜用などの反応室に導入されるべくさらに下流側に給送される（矢印１７００Ａ）。
ＦＴ－ＩＲ１７１２は必要に応じて設けられるもので、本発明においては必須ではない。
ガス濃度測定手段１７１０の測定値との比較が必要な場合に、設けられる。
本発明においては、高沸点や昇華性の材料などの比較的ガス化温度の高い化学材料のガスの濃度を測定する場合は、少なくとも、ガス濃度測定装置１６００やガス濃度測定セル１６０１は、測定対象のガスがガス状態を維持し得る温度に維持することが望ましい。
例えば、ガス濃度測定装置１６００やガス濃度測定セル１６０１を測定対象のガスがガス状態を維持し得る環境温度の雰囲気内に配設するか、ガス濃度測定セル１６０１内の少なくともガス流路１６０２内の雰囲気温度が測定対象のガスがガス状態を維持し得る温度の保たれるように、ガス濃度測定装置１６００やガス濃度測定セル１６０１の適当な個所にヒータ等の加熱手段を設けるのが好ましい。
次に、図１７の装置で実際に測定する一例を説明する。
先ず、測定の準備として、測定前に、マスフローコントローラ（MFC1）１７０１－１を介してトリメチルガリウム（ＴＭＧａ）などのＭＯ材料をガス状態でガス流通ライン内に供給する前に、使用する測定光であるＵＶ光に吸収のない窒素（Ｎ２）ガスでガス流通ライン内をパージする。
その際のバルブの開閉は、バルブ１７０２－７開、バルブ１７０２－６開、バルブ１７０２－５閉、バルブ１７０２－４開である。
この間、マスフローコントローラ（MFC３）１７０１－３でソースタンク内にＮ2ガスを供給し、バルブリングする。
マスフローコントローラ（MFC２）１７０１－２、１７０１－３の流量比をコントロールしてＭＯ材料のガス濃度を変化させる（検量線作成時）。
これによってガス濃度測定手段１７１０に設けてある測定セルに供給するガス流量が変化するので、マスフローコントローラ（MFC４）１７０１－４で一定流量として、残りのガスはバルブ１７０２－７を介して外部に排出する。
ＭＯ材料のガス濃度を一定濃度とするために測定セルにＭＯ材料のガスを供給しないときも窒素パージが必要である。
測定する際には、バルブ１７０２－６閉、バルブ１７０２－５開、バルブ１７０２－４閉、の夫々を同時に行って測定セル内にＭＯ材料のガスを供給する。
測定後は、バルブ１７０２－４開、バルブ１７０２－５閉、バルブ１７０２－６開を同時に行ってガス流通ライン内を窒素ガスで置換する。
例えば、ガス濃度測定装置１６００やガス濃度測定セル１６０１を測定対象のガスがガス状態を維持し得る環境温度の雰囲気内に配設するか、ガス濃度測定セル１６０１内の少なくともガス流路１６０２内の雰囲気温度が測定対象のガスがガス状態を維持し得る温度の保たれるように、ガス濃度測定装置１６００やガス濃度測定セル１６０１の適当な個所にヒータ等の加熱手段を設けるのが好ましい。
次に、図１７の装置で実際に測定する一例を説明する。
先ず、測定の準備として、測定前に、マスフローコントローラ（MFC1）１７０１－１を介してトリメチルガリウム（ＴＭＧａ）などのＭＯ材料をガス状態でガス流通ライン内に供給する前に、使用する測定光であるＵＶ光に吸収のない窒素（Ｎ２）ガスでガス流通ライン内をパージする。
その際のバルブの開閉は、バルブ１７０２－７開、バルブ１７０２－６開、バルブ１７０２－５閉、バルブ１７０２－４開である。
この間、マスフローコントローラ（MFC３）１７０１－３でソースタンク内にＮ2ガスを供給し、バルブリングする。
マスフローコントローラ（MFC２）１７０１－２、１７０１－３の流量比をコントロールしてＭＯ材料のガス濃度を変化させる（検量線作成時）。
これによってガス濃度測定手段１７１０に設けてある測定セルに供給するガス流量が変化するので、マスフローコントローラ（MFC４）１７０１－４で一定流量として、残りのガスはバルブ１７０２－７を介して外部に排出する。
ＭＯ材料のガス濃度を一定濃度とするために測定セルにＭＯ材料のガスを供給しないときも窒素パージが必要である。
測定する際には、バルブ１７０２－６閉、バルブ１７０２－５開、バルブ１７０２－４閉、の夫々を同時に行って測定セル内にＭＯ材料のガスを供給する。
測定後は、バルブ１７０２－４開、バルブ１７０２－５閉、バルブ１７０２－６開を同時に行ってガス流通ライン内を窒素ガスで置換する。
次に、実際の測定値をフィードバックして、流量比などをコントルールする一例を以下に説明する。
図１７で、モニター濃度が目標濃度に対して偏差がある場合、マスフローコントローラ（MFC２）１７０１－２流量を変化させ、偏差を小さくするように制御する。即ち、目標濃度が高い場合、マスフローコントローラ（MFC２）１７０１－２の流量をあげ、目標濃度が低い場合、マスフローコントローラ（MFC２）１７０１－２の流量をさげる（ケースＡ）。
若しくは、タンク１７０４の内圧を変化させる。即ち、目標濃度が高い場合は、圧力コントローラ（UPCUS）１７０５の制御圧をあげてタンク１７０４内圧をあげ、目標濃度が低い場合は、圧力コントローラ（UPCUS）１７０５の制御圧を下げてタンク１７０４内圧を下げる（ケースＢ）。
タンク１７０４の容量が大きい場合は、短時間で対処できるケースＡを選択してコントロールするのが好ましい。
図１７で、モニター濃度が目標濃度に対して偏差がある場合、マスフローコントローラ（MFC２）１７０１－２流量を変化させ、偏差を小さくするように制御する。即ち、目標濃度が高い場合、マスフローコントローラ（MFC２）１７０１－２の流量をあげ、目標濃度が低い場合、マスフローコントローラ（MFC２）１７０１－２の流量をさげる（ケースＡ）。
若しくは、タンク１７０４の内圧を変化させる。即ち、目標濃度が高い場合は、圧力コントローラ（UPCUS）１７０５の制御圧をあげてタンク１７０４内圧をあげ、目標濃度が低い場合は、圧力コントローラ（UPCUS）１７０５の制御圧を下げてタンク１７０４内圧を下げる（ケースＢ）。
タンク１７０４の容量が大きい場合は、短時間で対処できるケースＡを選択してコントロールするのが好ましい。
図１５に、ガス（ＴＭＧa）ガス濃度に対して測定された吸光度の値と、計測した信号に重畳するノイズの標準偏差の３倍の値との関係を示す。
図１８は、本発明のガス濃度測定方法を適用した電子デバイスの生産ラインの好適な一例を説明するための模式的構成図である。図１８において、
図１７と同じものは、図１７の符番で示してある。
図１８の場合が、図１７の場合と異なるのは、生産ライン１８００におけるガス流量の監視とコントロールが中央管理室１８０２にある中央モニター・コントロールシステム１８０３からの指示で成されているということである。
生産ライン１８００と中央管理室１８０２にある中央モニター・コントロールシステム１８０３との間は、無線で交信される。勿論、有線交信手段を用いても差し支えない。
生産ライン１８００における、マスフローコントローラ（１８０１－１～１８０１－３）、圧力コントローラ１８０５、ガス濃度測定手段１７１０の夫々には、無線通信アンテナを備えた通信手段１８０４と交信するとともに該当の機器をコントロールする機能を備えた通信手段（１８０６－１～１８０６－６）が設けられている。
図１８に示す各バルブには、図示されてないが、通信手段（１８０６－１～１８０６－６）と同様の通信手段が設けられており、バルブの開閉コントロールは、中央モニター・コントロールシステム１８０３からの指示で成される。
図１８は、本発明のガス濃度測定方法を適用した電子デバイスの生産ラインの好適な一例を説明するための模式的構成図である。図１８において、
図１７と同じものは、図１７の符番で示してある。
図１８の場合が、図１７の場合と異なるのは、生産ライン１８００におけるガス流量の監視とコントロールが中央管理室１８０２にある中央モニター・コントロールシステム１８０３からの指示で成されているということである。
生産ライン１８００と中央管理室１８０２にある中央モニター・コントロールシステム１８０３との間は、無線で交信される。勿論、有線交信手段を用いても差し支えない。
生産ライン１８００における、マスフローコントローラ（１８０１－１～１８０１－３）、圧力コントローラ１８０５、ガス濃度測定手段１７１０の夫々には、無線通信アンテナを備えた通信手段１８０４と交信するとともに該当の機器をコントロールする機能を備えた通信手段（１８０６－１～１８０６－６）が設けられている。
図１８に示す各バルブには、図示されてないが、通信手段（１８０６－１～１８０６－６）と同様の通信手段が設けられており、バルブの開閉コントロールは、中央モニター・コントロールシステム１８０３からの指示で成される。
１００ 光学的ガス濃度測定システム
１００－１ 光学的ガス濃度測定サブシステム
１００－２ 制御・操作サブシステム
１００－３ 光学的ガス濃度測定装置
１０１ 光源部
１０１a、１０１b 光源
１０２ 集光光学部
１０３、１０３ａ、１０３ｂ 照射光
１０４ 被測定対象
１０５、１０５ａ、１０５ｂ 透過光
１０６ 受光センサ部
１０７、１０７ａ、１０７ｂ 電気信号
１０８ 差動信号形成部
１０９ 差動出力信号
１１０ 信号格納／処理部
１１１ 出力信号
１１２ 表示部
１１３ 制御部
１１４ 操作部
２０１～２１１ ステップ
５００、６００、７００，８００ 光学的ガス濃度測定システム
８０１ 分岐型光ファイバ
８０１ａ、８０１ｂ 分岐光学路
８０２ａ、８０２ｂ 照射光
９００、１０００、１３００、１４００ 差動信号形成部（回路構成）
９０１ フォトダイオード
９０２ 積分アンプ
９０３、９０３ａ、９０３ｂ サンプル／ホールド回路
９０４、９０４ａ、９０４ｂ 差動アンプ
９０５ 差動信号出力
９０６ 差動前信号出力
１３０１ ＡＤＣ
１３０２ 信号出力
１４０１ 積分アンプ部
１４０２ １／１０倍積分アンプ部
１６００ ガス流路装置
１６０１ ガス濃度測定セル
１６０２ ガス流路
１６０３ 導入路
１６０４ 導出路
１６０５ 光源
１６０６ 光検出器
１６０７ 光導入窓
１６０８ 受光窓
１７００ ガス供給装置
１７００Ａ、１７００Ｂ，１７００Ｃ ガスの流れ方向
１７００－１ バブリング装置
１７００－２ ガス供給部
１７０１－１～１７０１－４、１８０１－１～１８０１－４ マスフローコントローラ
１７０２－１～１７０２－１１ バルブ
１７０３ 恒温水槽
１７０４ ソースタンク
１７０５ 圧力コントローラ
１７０６ 圧力ゲージ
１７０７ 第一の供給ライン
１７０８ 第二の供給ライン
１７０９ 第三の供給ライン
１７１０ ガス濃度測定手段
１７１１ ガス導入パイプ
１７１２ ＦＴ－ＩＲ
１７１３－１、１７１３－２ 排気ライン
１７１４－１ バブリングガス導入ライン
１７１４－２ バブリングガス導出ライン
１７１５ 原料液
１８００ 生産ライン
１８０２ 中央管理室
１８０３ 中央モニター・コントロールシステム
１８０４、１８０６－１～１８０６－６ 通信手段
Ｌλ１ 第一の波長の光
Ｌλ２ 第二の波長の光
１００－１ 光学的ガス濃度測定サブシステム
１００－２ 制御・操作サブシステム
１００－３ 光学的ガス濃度測定装置
１０１ 光源部
１０１a、１０１b 光源
１０２ 集光光学部
１０３、１０３ａ、１０３ｂ 照射光
１０４ 被測定対象
１０５、１０５ａ、１０５ｂ 透過光
１０６ 受光センサ部
１０７、１０７ａ、１０７ｂ 電気信号
１０８ 差動信号形成部
１０９ 差動出力信号
１１０ 信号格納／処理部
１１１ 出力信号
１１２ 表示部
１１３ 制御部
１１４ 操作部
２０１～２１１ ステップ
５００、６００、７００，８００ 光学的ガス濃度測定システム
８０１ 分岐型光ファイバ
８０１ａ、８０１ｂ 分岐光学路
８０２ａ、８０２ｂ 照射光
９００、１０００、１３００、１４００ 差動信号形成部（回路構成）
９０１ フォトダイオード
９０２ 積分アンプ
９０３、９０３ａ、９０３ｂ サンプル／ホールド回路
９０４、９０４ａ、９０４ｂ 差動アンプ
９０５ 差動信号出力
９０６ 差動前信号出力
１３０１ ＡＤＣ
１３０２ 信号出力
１４０１ 積分アンプ部
１４０２ １／１０倍積分アンプ部
１６００ ガス流路装置
１６０１ ガス濃度測定セル
１６０２ ガス流路
１６０３ 導入路
１６０４ 導出路
１６０５ 光源
１６０６ 光検出器
１６０７ 光導入窓
１６０８ 受光窓
１７００ ガス供給装置
１７００Ａ、１７００Ｂ，１７００Ｃ ガスの流れ方向
１７００－１ バブリング装置
１７００－２ ガス供給部
１７０１－１～１７０１－４、１８０１－１～１８０１－４ マスフローコントローラ
１７０２－１～１７０２－１１ バルブ
１７０３ 恒温水槽
１７０４ ソースタンク
１７０５ 圧力コントローラ
１７０６ 圧力ゲージ
１７０７ 第一の供給ライン
１７０８ 第二の供給ライン
１７０９ 第三の供給ライン
１７１０ ガス濃度測定手段
１７１１ ガス導入パイプ
１７１２ ＦＴ－ＩＲ
１７１３－１、１７１３－２ 排気ライン
１７１４－１ バブリングガス導入ライン
１７１４－２ バブリングガス導出ライン
１７１５ 原料液
１８００ 生産ライン
１８０２ 中央管理室
１８０３ 中央モニター・コントロールシステム
１８０４、１８０６－１～１８０６－６ 通信手段
Ｌλ１ 第一の波長の光
Ｌλ２ 第二の波長の光
Claims (6)
- ガス流路を備えた光学的ガス濃度測定手段が所定位置に配設されているガス供給ラインから原料ガスを処理チャンバー内に導入して化学処理若しくは物理処理を実施する際に、前記ガス流路中の前記原料ガスに、
前記原料ガスに対して吸収性がある第一の波長の光と、前記原料ガスに対し吸収性がないか実質的にないかもしくは前記第一の波長の光よりも吸収性が比較的低い第二の波長の光と、を同じか実質的に同じ光路に沿ってタイムシェアリング法によって照射し、
前記光路より出射する前記第一の波長の光に基づく第一出射光と前記第二の波長の光に基づく第二出射光とを前記光路の終端側に配された光検出器で受光し、
該受光によって前記光検出器が出力する前記第一出射光に基づく第一の信号に応じた第一の差動回路入力信号と前記第二出射光に基づく第二の信号に応じた第二の差動回路入力信号とを差動回路に入力し、
該入力に応じて前記差動回路から出力される出力信号に基づく測定値を予め記憶手段に記憶されているデータと照合して前記原料ガスの濃度を導出することを特徴とする光学的ガス濃度測定方法。 - 前記第一の信号と前記第二の信号が電圧信号である請求項１に記載の光学的ガス濃度測定方法
- 前記第一の差動回路入力信号と前記第二の差動回路入力信号が電圧信号である請求項１に記載の光学的ガス濃度測定方法
- ガス流路を備えた光学的ガス濃度測定手段が所定位置に配設されているガス供給ラインから原料ガスを処理チャンバー内に導入して化学処理若しくは物理処理を実施する際に、前記ガス流路中の前記原料ガスに、該原料ガスに対しての光吸収率が異なる第一の波長の光と、第二の波長の光とを前記原料ガスにそれぞれタイムシェアリング法で照射し、各波長の光の該照射によって前記原料ガスを光学的に介してくる前記各波長の光を共通の受光センサで受光し、
該受光に応じて前記受光センサから出力する前記第一の波長の光に関する第一の信号と第二の波長の光に関する第二の信号の差動信号を形成し、
該差動信号に基づいて前記前記被測定対象における化学成分の濃度を導出することを特徴とする光学的ガス濃度測定方法。 - 第一の信号と第二の信号が電圧信号である請求項４に記載の光学的ガス濃度測定方法。
- 前記差動信号が電圧信号である請求項５に記載の光学的ガス濃度測定方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP15860939.6A EP3222995B1 (en) | 2014-11-23 | 2015-11-20 | Optical gas concentration measurement method |
| CN201580063098.8A CN107003236B (zh) | 2014-11-23 | 2015-11-20 | 光学式气体浓度测定方法以及基于该方法的气体浓度监视方法 |
| JP2016560309A JPWO2016080532A1 (ja) | 2014-11-23 | 2015-11-20 | 光学的ガス濃度測定方法及び該方法によるガス濃度モニター方法 |
| SG11201703289YA SG11201703289YA (en) | 2014-11-23 | 2015-11-20 | Optical gas concentration measuring method, and method for monitoring gas concentration by said method |
| KR1020177017288A KR20170103779A (ko) | 2014-11-23 | 2015-11-20 | 광학적 가스 농도측정 방법 및 그 방법에 의한 가스 농도 모니터 방법 |
| US15/524,815 US10408742B2 (en) | 2014-11-23 | 2015-11-20 | Optical gas concentration measuring method by forming a differential signal using lights with different absorbabilities to a raw material in a gas flow path using a time-sharing method |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014-237220 | 2014-11-23 | ||
| JP2014237220 | 2014-11-23 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| WO2016080532A1 true WO2016080532A1 (ja) | 2016-05-26 |
Family
ID=56014062
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PCT/JP2015/082742 Ceased WO2016080532A1 (ja) | 2014-11-23 | 2015-11-20 | 光学的ガス濃度測定方法及び該方法によるガス濃度モニター方法 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US10408742B2 (ja) |
| EP (1) | EP3222995B1 (ja) |
| JP (1) | JPWO2016080532A1 (ja) |
| KR (1) | KR20170103779A (ja) |
| CN (1) | CN107003236B (ja) |
| SG (1) | SG11201703289YA (ja) |
| TW (1) | TW201632864A (ja) |
| WO (1) | WO2016080532A1 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018004399A (ja) * | 2016-06-30 | 2018-01-11 | 株式会社堀場製作所 | ガス濃度測定装置 |
| JP2019056173A (ja) * | 2017-09-19 | 2019-04-11 | 株式会社堀場エステック | 濃度制御装置及び材料ガス供給装置 |
| WO2020066769A1 (ja) * | 2018-09-28 | 2020-04-02 | 株式会社フジキン | 濃度測定方法 |
| JPWO2020085236A1 (ja) * | 2018-10-26 | 2021-09-16 | 株式会社フジキン | 濃度測定装置 |
| JP2025106598A (ja) * | 2021-06-14 | 2025-07-15 | ハカルプラス株式会社 | 硝酸態窒素濃度の計測方法及び計測装置 |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10324028B2 (en) * | 2014-08-29 | 2019-06-18 | Tohoku University | Optical concentration measuring method |
| KR102607020B1 (ko) * | 2017-09-19 | 2023-11-29 | 가부시키가이샤 호리바 에스텍 | 농도 제어 장치 및 재료 가스 공급 장치 |
| US10551356B2 (en) * | 2017-10-23 | 2020-02-04 | Infineon Technologies Ag | Photoacoustic gas sensor and method |
| US10288561B1 (en) * | 2018-03-23 | 2019-05-14 | Shimadzu Co. | Gas analyzer |
| CN110487739A (zh) * | 2018-08-30 | 2019-11-22 | 中山大学 | Mocvd实时在线红外检测系统 |
| CN111270209B (zh) * | 2018-12-05 | 2023-12-12 | 东君新能源有限公司 | 一种蒸汽溅射装置及控制系统、控制方法 |
| CN109946231B (zh) * | 2019-03-13 | 2021-04-27 | 上海交通大学 | 具备温度补偿的差动光声测量系统和方法 |
| CN110455751A (zh) * | 2019-08-22 | 2019-11-15 | 复旦大学 | 一种基于卷曲薄膜的氢气痕迹检测方法 |
| EP3786321A3 (de) * | 2019-08-27 | 2021-03-17 | Albert-Ludwigs-Universität Freiburg | Verfahren und vorrichtung zur herstellung einer schicht und damit versehenes substrat |
| KR102733863B1 (ko) * | 2020-03-13 | 2024-11-26 | 가부시키가이샤 후지킨 | 농도 측정 방법 및 농도 측정 장치 |
| JP2022063219A (ja) * | 2020-10-09 | 2022-04-21 | 旭化成エレクトロニクス株式会社 | 信号出力装置及び濃度測定システム |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS49106382A (ja) * | 1973-02-09 | 1974-10-08 | ||
| JPS51127786A (en) * | 1975-04-30 | 1976-11-08 | Kokusai Gijutsu Kaihatsu Kk | Smoke sensor |
| JP2000230900A (ja) * | 1999-02-12 | 2000-08-22 | Omron Corp | 車両内アルコール検出装置 |
| JP2010109304A (ja) * | 2008-10-31 | 2010-05-13 | Horiba Ltd | 材料ガス濃度制御システム |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3895233A (en) * | 1972-10-26 | 1975-07-15 | Bailey Meter Co | Gas analyzer |
| DE2924131A1 (de) * | 1979-06-15 | 1980-12-18 | Bodenseewerk Geosystem Gmbh | Signalauswerterschaltung fuer ein messgeraet zur messung der extinktion |
| US4297579A (en) | 1979-06-15 | 1981-10-27 | Bodenseewerk Geosystem Gmbh | Bi-frequency infrared spectrometer |
| US4505583A (en) * | 1981-04-10 | 1985-03-19 | Masaaki Konomi | Spectroscopic analyzer system for examining intravital tissue |
| JPH0315742A (ja) * | 1989-03-23 | 1991-01-24 | Anritsu Corp | ガス検出装置 |
| JPH03181845A (ja) * | 1989-12-12 | 1991-08-07 | Seiko Instr Inc | 原子吸光光度計 |
| JPH0830680B2 (ja) | 1990-10-15 | 1996-03-27 | アンリツ株式会社 | ガス検出装置 |
| JP3124376B2 (ja) | 1992-06-17 | 2001-01-15 | 株式会社東芝 | 化合物半導体の気相成長装置 |
| JP3274656B2 (ja) * | 1999-04-14 | 2002-04-15 | 日本酸素株式会社 | ガスの分光分析方法および分光分析装置 |
| JP2006324532A (ja) | 2005-05-20 | 2006-11-30 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 薄膜堆積方法および薄膜堆積装置 |
| US7601950B2 (en) * | 2007-09-25 | 2009-10-13 | Baker Hughes Incorporated | System and method for downhole optical analysis |
| CN101315328B (zh) * | 2008-07-17 | 2010-08-25 | 西北工业大学 | 一种气体浓度测量装置 |
| KR101578220B1 (ko) * | 2008-10-31 | 2015-12-16 | 가부시키가이샤 호리바 세이샤쿠쇼 | 재료가스 농도 제어 시스템 |
| CN101701906B (zh) * | 2009-11-13 | 2012-01-18 | 江苏大学 | 基于近红外超光谱成像技术的仓储害虫检测方法和装置 |
| JP5615162B2 (ja) | 2010-12-24 | 2014-10-29 | 株式会社堀場エステック | 材料ガス濃度制御システム |
| JP2012211024A (ja) * | 2011-03-24 | 2012-11-01 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 活性炭性能評価装置および方法 |
| US9291554B2 (en) * | 2013-02-05 | 2016-03-22 | Kla-Tencor Corporation | Method of electromagnetic modeling of finite structures and finite illumination for metrology and inspection |
| CN103528972A (zh) * | 2013-10-29 | 2014-01-22 | 江苏雷奥生物科技有限公司 | 酶免或酶标比色分析系统用光电频率转换系统 |
| US10324028B2 (en) * | 2014-08-29 | 2019-06-18 | Tohoku University | Optical concentration measuring method |
-
2015
- 2015-11-20 CN CN201580063098.8A patent/CN107003236B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2015-11-20 TW TW104138514A patent/TW201632864A/zh unknown
- 2015-11-20 WO PCT/JP2015/082742 patent/WO2016080532A1/ja not_active Ceased
- 2015-11-20 SG SG11201703289YA patent/SG11201703289YA/en unknown
- 2015-11-20 JP JP2016560309A patent/JPWO2016080532A1/ja active Pending
- 2015-11-20 US US15/524,815 patent/US10408742B2/en active Active
- 2015-11-20 KR KR1020177017288A patent/KR20170103779A/ko not_active Withdrawn
- 2015-11-20 EP EP15860939.6A patent/EP3222995B1/en not_active Not-in-force
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS49106382A (ja) * | 1973-02-09 | 1974-10-08 | ||
| JPS51127786A (en) * | 1975-04-30 | 1976-11-08 | Kokusai Gijutsu Kaihatsu Kk | Smoke sensor |
| JP2000230900A (ja) * | 1999-02-12 | 2000-08-22 | Omron Corp | 車両内アルコール検出装置 |
| JP2010109304A (ja) * | 2008-10-31 | 2010-05-13 | Horiba Ltd | 材料ガス濃度制御システム |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| See also references of EP3222995A4 * |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018004399A (ja) * | 2016-06-30 | 2018-01-11 | 株式会社堀場製作所 | ガス濃度測定装置 |
| JP2019056173A (ja) * | 2017-09-19 | 2019-04-11 | 株式会社堀場エステック | 濃度制御装置及び材料ガス供給装置 |
| JP7154850B2 (ja) | 2017-09-19 | 2022-10-18 | 株式会社堀場エステック | 濃度制御装置及び材料ガス供給装置 |
| WO2020066769A1 (ja) * | 2018-09-28 | 2020-04-02 | 株式会社フジキン | 濃度測定方法 |
| JPWO2020085236A1 (ja) * | 2018-10-26 | 2021-09-16 | 株式会社フジキン | 濃度測定装置 |
| JP7323945B2 (ja) | 2018-10-26 | 2023-08-09 | 株式会社フジキン | 濃度測定方法 |
| JP2025106598A (ja) * | 2021-06-14 | 2025-07-15 | ハカルプラス株式会社 | 硝酸態窒素濃度の計測方法及び計測装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SG11201703289YA (en) | 2017-06-29 |
| JPWO2016080532A1 (ja) | 2017-08-31 |
| EP3222995A1 (en) | 2017-09-27 |
| US10408742B2 (en) | 2019-09-10 |
| KR20170103779A (ko) | 2017-09-13 |
| CN107003236A (zh) | 2017-08-01 |
| EP3222995A4 (en) | 2018-06-06 |
| TW201632864A (zh) | 2016-09-16 |
| CN107003236B (zh) | 2020-08-11 |
| EP3222995B1 (en) | 2022-11-16 |
| US20170315051A1 (en) | 2017-11-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPWO2016080532A1 (ja) | 光学的ガス濃度測定方法及び該方法によるガス濃度モニター方法 | |
| US10892147B2 (en) | Method and apparatus for calibrating optical path degradation useful for decoupled plasma nitridation chambers | |
| US7813895B2 (en) | Methods for plasma matching between different chambers and plasma stability monitoring and control | |
| US7735452B2 (en) | Sensor for pulsed deposition monitoring and control | |
| US5032435A (en) | UV absorption control of thin film growth | |
| JP5563555B2 (ja) | 発光スペクトルを正規化するための方法及び構成 | |
| US8699023B2 (en) | Reflectivity measuring device, reflectivity measuring method, membrane thickness measuring device, and membrane thickness measuring method | |
| US6617175B1 (en) | Infrared thermopile detector system for semiconductor process monitoring and control | |
| KR100579148B1 (ko) | 성막 장치 및 이것을 사용하는 원료 공급 장치, 가스 농도검출 방법 | |
| AU2013234971A1 (en) | Collisional broadening compensation using real or near-real time validation in spectroscopic analyzers | |
| CA2256034A1 (en) | Analysis method for gases and apparatus therefor | |
| JP2014160069A (ja) | バリア材の透過度を測定する方法及び装置 | |
| US20060263256A1 (en) | Apparatus and method for controlling atmospheres in heat treating of metals | |
| JP6476040B2 (ja) | シーケンシャル型ｉｃｐ発光分光分析装置および測定波長補正方法 | |
| US20120279279A1 (en) | Photoacoustic Detector with Long Term Drift Compensation | |
| US5652431A (en) | In-situ monitoring and feedback control of metalorganic precursor delivery | |
| US20150284851A1 (en) | Systems and Methods to Control Sources of Atomic Species in a Deposition Process | |
| US20210396657A1 (en) | Concentration measurement device | |
| JP2007248369A (ja) | ガス分析計及びガス分析方法 | |
| JP4749823B2 (ja) | フッ素ガス濃度測定方法 | |
| JP2018166204A (ja) | 成膜装置および成膜方法 | |
| JP3245144U (ja) | ガス濃度測定装置 | |
| JP2004309154A (ja) | 赤外線分析装置 | |
| JP2026514337A (ja) | 光学発光分光法を用いたリアルタイムラジカル出力監視 | |
| TW202427637A (zh) | 半導體製造監測方法以及系統 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| 121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application |
Ref document number: 15860939 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
|
| ENP | Entry into the national phase |
Ref document number: 2016560309 Country of ref document: JP Kind code of ref document: A |
|
| REEP | Request for entry into the european phase |
Ref document number: 2015860939 Country of ref document: EP |
|
| WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 2015860939 Country of ref document: EP |
|
| WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 15524815 Country of ref document: US |
|
| WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 11201703289Y Country of ref document: SG |
|
| NENP | Non-entry into the national phase |
Ref country code: DE |
|
| ENP | Entry into the national phase |
Ref document number: 20177017288 Country of ref document: KR Kind code of ref document: A |